煤矿井上下供电高低压开关整定调整计算
煤矿高低压开关整定计算(样本)
嵩基集团嵩基煤业有限责任公司高低压配电装置整定计算整定人：审核人：机电科长：机电矿长：目 录一、地面变电所 (3)1、系统概况 (3)2、短路电流和短路容量计算 (3)3、开关整定计算原则 (6)4、高压开关整定计算、校验 (7)二、井下变电所 (11)1、系统概况 (11)2、短路电流和短路容量计算 (12)3、开关整定计算原则 (12)三、井下低压系统整定计算校验 (14)一、地面变电所1、系统概况1)、供电系统简介嵩基煤业矿井供电系统来自徐庄变电站8板庄矿线10Kv 线路型号LGJ-70/10，长度4.8Km，下杆为MYJV22-70/10,长度200米，另一回路来自徐庄35变电站11板庄西线，线路型号LGJ-70/10，长度4.8Km，下杆为MYJV22-70/10,长度200米。
地面设主变三台，两台S9-500/10/0.4，一台为S9-200/10/6，井下有变压器五台，四台KBSG-315/10/0.66,一台KBSG-100/10/0.69风机专用。
嵩基地面变电所有高压GG1A-F型开关柜10台，地面变电所和井下配电所采用双回路供电分列运行供电方式。
2) 、嵩基煤业供电资料（1）、经经电业局提供徐庄变电站10KV侧标么值为：最大运行运行方式下：0.924 最小运行方式下：1.43（2） 、线路参数徐庄变电站到嵩基变电所线路型号LGJ-70/10，长度4.8Km，下杆为MYJV22-70/10,长度200米电抗、阻抗查表得；10KV架空线电阻、电抗：Xg=0.08×4.8=0.36ΩRg=0.3×4.8=1.44Ω10KV铠装电缆电阻、电抗：Xg=0.08×0.2=0.016ΩRg=0.506×0.2=0.1012Ω2、短路电流和短路容量计算（1）绘制电路图并计算各元件的相对基准电抗。
选择基准容量Sd=100MVA基准电压Ud=10.5KV基准电流Id=Sd/√3Ud=100÷(1.732×10.5)=5.4987KA上级变压器电抗标么值X﹡b0=1.7745 上一级徐庄站提供上下杆电缆电抗标么值X﹡1= X0L(S j/U2p1)=0.06×(100÷10.5²)=0.0544架空线电抗标么值X﹡2= X0L（S j/Ud²）=0.36×（100÷10.5²）=0.3265从地面变电所入井井下配电所电缆电抗标么值：L=300mX﹡3= X0L（Sd/Ud²）=0.016×0.3×（100÷10.5²）=0.0435从中央变电所到采区变电所电缆电抗标幺值：L=318mX﹡4= X0L（Sd/Ud²）=0.016×0.318×（100÷10.5²）=0.0046地面变电所S9-500KVA变压器电抗值查表得：R b1=0.0204 X b1=0.128地面变电所S9-100KVA变压器电抗值查表得：R b1= 0.0233 X b1=0.0597X0--电抗系数L--电缆长度KmSd--基准容量Ud--基准电压（2）绘制等效电路图（3）计算短路电流和短路容量徐庄变电站k-1点的短路电流和短路容量计算三相短路电流：Id(³)k-1=Id/X b1∑d=5.4987÷1.7745=3.099KA两相短路电流：Id(²)k-1=3.099÷1.15=2.695KA三相短路容量: =100/1.7745=56.35（MVA）徐庄变电站到嵩基地面变电所K-2点的短路电流和短路容量计算三相短路电流：Id(³)k-2=Id/X1∑d=5.4987÷2.645=2.078 KA总阻抗标么值： X2∑d=1.7745＋0.8705 =2.645两相短路电流：Id(²)k-2=2.078÷1.15=1.8077KA三相短路容量: =100/2.645=37.807（MVA）嵩基地面变电所到井下中央配电所K-3点的短路电流和短路容量计算三相短路电流：Id(³)k-3=Id/X1∑d=2.078÷2.7696=0.75KA总阻抗标么值： X3∑d=1.7745＋0.8705＋0.1246=2.7696两相短路电流：Id(²)k-3=0.75÷1.15=0.652KA三相短路容量: =100/2.7696=36.106（MVA）井下中央变电所到井下采区变电所K-4点的短路电流和短路容量计算三相短路电流：Id(³)k-3=Id/X1∑d=2.078÷2.8156 =0.738KA总阻抗标么值： X3∑d=1.7745＋0.8705＋0.1246+0.0046=2.8156两相短路电流：Id(²)k-3=0.738÷1.15=0.642KA三相短路容量: =100/2.815 6=35.52（MVA）嵩基地面500KVA,K-5点的短路电流和短路容量计算三相短路电流：Id(³)k-4=Id/X1∑d=2.078÷4.5475=0.457 KA总阻抗标么值： X4∑d=1.7745+2.645+0.128+8=4.5475两相短路电流：Id(²)k-4=0.457÷1.15=0.397 KA三相短路容量: =100/4.5475=21.99（MVA））3、 开关整定计算原则高压整定计算公式：1、过流计算：I op.k=K rel K jx2、保护装置的灵敏度系数公式：K sen=3、电流速断保护：I op。
高低压负荷整定计算
KBSG-500/10 KBSG-100/10 KBSG-500/10 KBSG-400/10 KBSG-200/10
500KVA 100KVA 500KVA 400KVA 500KVA
4.2％ 4.25％ 4.2％ 4.03％ 4.05％
10KV 10KV 10KV 10KV 10KV
2 2 1 1 3
2
k-2
MYJV42-3*50mm/430m
马 池 中 央 变 电 所
2
k-3
/600m MYJV42-3*50mm2
马 池 采 区 变 电 所
白 坪 变 电 站
马 池 开 关 站
马 池 中 央 变 电 所
MYJV42-3*50mm/430m LGJ-50 L=1080m LGJ-50 L=1100m
X
4 d
X 0ｄ X 1ｄ X 4 d
=1.432+0.425+0.38=2.237
k-4点的短路电流和短路容量计算如下：
k-4点的基准电流：
三相短路电流： 两相短路电流： 三相短路容量:
Id
Sd 100 3U d 3 10.5
=5.5（KA）
=2.458（KA） =2.138（KA） =44.70（MVA）
I（3） K -4 I d ( K 4) I d
Id 5.5 X 4 d 2.237
I（2） K -3
I (3) k 4 2.458 1.15 1.15
S（3） K -3
Sd 100 X 4 d 2.237
（三）开关整定计算原则
（ I 3） K -1 I
d ( K 1) d
煤矿高低压整定计算
煤矿高低压整定计算煤矿供电系统通常分为高压和低压两个层次。
高压供电系统一般使用变电所进行供电，低压供电系统则将高压电能通过配电变压器进行变压降压后供给电动机和其他低压设备使用。
高低压整定计算主要是为了保证供电系统运行的安全可靠和节约能源的目标，通过合理的整定计算，可以实现供电系统的高效运行和使用。
1.矿井电气设备的额定电流和额定电压。
根据不同的设备类型和功率，计算设备的额定电流和额定电压。
额定电流是设备能够正常运行的最大电流，额定电压是设备能够正常运行的电压范围。
根据额定电流和额定电压，可以选择合适的电气设备和配电线路。
2.管线负荷计算。
根据矿井的管线长度、管线截面积和流体介质的特性，计算管线的负荷。
管线负荷是指管线中流动介质的能量损失和阻力损失，通过计算管线负荷，可以选择适当的管线尺寸和材料，减少能量损失和阻力损失。
3.配电变压器整定计算。
配电变压器是连接高压和低压电网的关键设备，通过计算配电变压器的整定参数，可以实现供电系统的电压稳定和功率平衡。
配电变压器整定计算主要包括选择合适的变压器容量、变压器的接线组态和变比。
4.电动机整定计算。
电动机是煤矿供电系统的主要负荷，通过计算电动机的额定功率和额定电流，可以选择合适的电动机型号和容量。
电动机整定计算还包括计算起动电流和运行电流，以及选择合适的保护装置和控制装置。
5.线路损耗计算。
供电系统中的线路损耗是指电能在输送过程中的能量损失和电压降低。
通过计算线路的电阻、电感和电容等参数，可以评估线路损耗，并选择适当的线路尺寸和材料，减少能量损失和电压降低。
以上是煤矿高低压整定计算的基本内容和步骤，通过合理的计算和分析，可以实现供电系统的高效运行和使用。
同时，还需要注意保证计算和实际应用的一致性和可行性，以确保供电系统的安全可靠和节约能源的目标得以实现。
井下变电所高压开关整定计算
井下中央变电所高压开关整定计算一、根据地面供电设计计算井下中央变电所短路电流:地面35KV 变电站至井下中央变电所(一回、二回)MYJV22-3*150型矿用聚氯乙烯绝缘钢带铠装交联电力电缆电阻、电抗：0R =0.14*0.85=0.119Ω 0X =0.08*0.85=0.068Ω 高压系统总阻抗为：=∑R 0.119Ω=∑X 0.74+0.068=0.8088.6121808.0119.02/100002/2222)2(0=+=∑+∑=XP Ue I d A 二、（一）中央变电所1#干式变压器的计算1#干式变压器负荷统计：计算电力负荷总视在功率ϕcos 取0.8d k 取0.9电力负荷总视在功率为KVA P k S Nd 7.1158.09.090cos =⨯==∑ϕ根据计算负荷，选用KBSG-400/10矿用隔爆型干式变压器。
（二）2#干式变压器的计算2#干式变压器负荷统计：计算电力负荷总视在功率ϕcos 取0.8 d k 取0.8电力负荷总视在功率为KVA P k S Nd 5.1508.08.05.150cos =⨯==∑ϕ根据计算负荷，选用KBSG-400/10矿用隔爆型干式变压器。
（三）3# 移动变电站的计算3#动力移动变电站负荷统计：计算电力负荷总视在功率ϕcos 取0.8d k 取0.65电力负荷总视在功率为KVA P k S N d 5.4527.065.04.487cos =⨯==∑ϕ根据计算负荷，选用KBSGZY-630/10矿用隔爆型移动变电站1台。
（四）高压电缆线路参数：1、中央变电所3#高开至采区变电所电缆型号：MYJV22-8.7/10-3×120mm 2，长度850米。
2、中央变电所5#高开至KBSGZY-630移动变压器，电缆型号：MYJV22-8.7/10-3×50mm 2，长度200米。
3、中央变电所7#高开至中央变电所1#水泵软起开关，电缆型号：MYPTJ-8.7/10-3×50+3×25/3+3×2.5mm 2，长度25米。
井下变电所高低压整定计算改2016427
临时变电所高压整定计算一、XH10113-7开关高爆开关额定电流值为200A ，负荷667KW短路整定计算：系统最大电机315KW ，查《短路细则》附录表知：I QE =1196A 根据经验公式有： )(8.222A I e =∑A k I K I I b eX Qe Z 18577.88.2227.011962.12.1=⨯+⨯=⨯+⨯=∑ 短路整定电流为200A高压开关综保为DHW6102C 型，故短路整定电流取200/40=5A 过载保护计算：由细则第三章第14条之规定：KBSGZY-800干变一次侧额定电流I be =46.2A所以过载电流取55A 故过载整定电流取55/40=1.38短路整定校验：5.158.113.2734480220077.8348023)2(>==⨯⨯=z b d I K I （合格） 上式中I d (2)为KBSGZY-800变压器二次侧出口处短路电流，计算过程如下：已知系统短路容量为129.2MVA,高压电缆长度为0.460KM查附录表 二知R 0/KM=0.3Ω/kM X 0/KM=0.08KMΩ=⨯==01.0102.1291140622d S Up Xx Rg=0.3ⅹ0.46=0.138Ω Xg=0.08ⅹ0.46=0.0368Ω 查KBSGZY 干变的R b =0.0135Ω X b =0.1072Ω则：ΣR=Rg/k b2+R b=0.138/8.772+0.0135=0.0153ΩΣX=Xx+ Xg/k b2+X b=0.01+0.0368/8.772+0.1072=0.1177Ω则有：A RuI ed48021187.0211401177.00153.021140)()(22222)2(=⨯=+=X+=∑∑二、移动变压器1、∑Pe=667kW视在功率Sb=Kx×∑P/COSф=0.85×667/0.8=708.7KVA其中：需用系数Kx取0.85 ，功率因数COSф取0.8。
煤矿井下低压设备整定计算书
低压开关整定计算原则1、馈电开关保护(电子式)计算 （1）、过载值计算：I e =1.15×∑P (2)、短路值整定计算：I d ≥I Q e+Kx ∑Ie(3)效验：K=d(2)Isc ≥1.5式中：I Z ----过载电流整定值∑P---所有电动机额定功率之和I d ---短路保护的电流整定值I Q e---容量最大的电动机的额定启动电流 Kx---需用系数，取1∑I e ---其余电动机的额定电流之和Isc (2)---被保护电缆干线或支线距变压器最远点的两相短路电流值1.5---保护装置的可靠动作系数两相短路电流查表计算方法供电系统图上要在距离馈电开关每个负荷侧分支线路的最远端标出两相短路电流，用来计算馈电开关短路保护可靠性系数。
馈电开关短路整定值Iz 、馈电开关负荷侧最远端两相短路电流)2(dI要满足)2(dI /Iz ≥1.5，若不满足条件，要采取措施进行整改。
两相短路电流查表计算方法：1、对从移变低压侧至每个馈电开关的负荷侧最远端所有电缆进行长度折算，比如：共有电缆四根，规格型号分别为：①3×70+1×25mm2-400m；②3×50+1×25mm2-200m③3×35+1×16mm2-200m④3×25+1×10mm2-80m。
⑴对①3×70+1×25mm2-400m进行折算，3×70+1×25mm2 电缆折算系数为0.73，400×0.73=192m。
⑵对②3×50+1×25mm2-200m进行折算，3×70+1×25mm2 电缆折算系数为1.0，200×1.0=200m。
⑶对③3×35+1×16mm2-200m进行折算，3×35+1×16mm2 电缆折算系数为1.37，200×1.37=274m。
井下变电所高压开关整定计算
井下变电所高压开关整定计算
1.确定高压开关的额定电流和断口容量：根据井下变电所的设计需求，确定高压开关的额定电流和断口容量。
额定电流是指高压开关能够稳定运
行的最大电流值，断口容量是指高压开关能够正常切断的最大短路电流值。
2.计算高压开关的动作电流：动作电流是指高压开关在发生短路故障
时需要能够切断的最小电流值。
动作电流的计算通常是根据井下变电所的
负荷情况和短路电流计算得出。
3.计算高压开关的动作时间：动作时间是指高压开关在发生短路故障
后切断电流的时间。
动作时间的计算通常是根据高压开关的结构特性和短
路电流等参数计算得出。
4.判断高压开关的整定是否符合要求：根据井下变电所的设计标准和
要求，判断计算得出的动作电流和动作时间是否满足要求。
如果不符合要求，则需要进行调整和优化。
总之，井下变电所高压开关的整定计算是为了确保高压开关在井下变
电所的运行过程中可以稳定、可靠地切断故障电流，并在最短的时间内进
行切断，以保护变电设备的安全和正常运行。
煤业井下高低压开关电流整定计算
井下高低压开关电流整定计算整定人:审核人:编制时间: 2015年11月目录一、供电系统概况................................................................二、井下远方两相短路电流计算....................................................1、中央变电所各短路点电流计算...............................................2、采区变电所各短路点电流计算...............................................三、井下开关电流整定....................................... 错误!未指定书签。
1、井下高压开关整定.........................................................2、井下馈电开关整定.........................................................一、供电系统概况我矿10kV供电系统的供电电源为****变电站*****线路(***Ⅰ回)和****变电站*****线路(**Ⅱ回)。
****变电站****线路(***Ⅰ回)和****变电站****线路(**Ⅱ回)在我矿接入地面配电室,然后采用两趟MYJV42-8.7/10型铠装电缆由地面配电室接入井下中央变电所,再有两趟MYJV22-8.7/10型铠装电缆从中央变电所向采区变电所供电,地面配电室和井下变电所采用双回路供电运行。
二、井下远方两相短路电流计算1、中央变电所各短路点电流计算1#变压器二次出线端的短路电流计算:Id2(1)变压器二次电压690V,容量400kVA,系统短路容量按50MVA计算:查附表二得系统电抗Xx=0.0095Ω10kV电缆长度L=10米,忽略不计,变压器电阻电抗:Rb1=0.006Ω Xb1=0.038Ω∑R=0.006Ω∑X=0.0095+0.038=0.0475Ω1#变压器二次出线端的短路电流Id2(1)=()()222eXRU∑+∑=()()220475.0006.02690+=7205.89A2#变压器二次出线端的短路电流计算:Id2(2)变压器二次电压690V,容量400kVA,系统短路容量按50MVA计算:查附表二得系统电抗Xx=0.0095Ω10kV电缆长度L=10米,忽略不计,变压器电阻电抗:∑R=0.006Ω∑X=0.0095+0.038=0.0475Ω2#变压器二次出线端的短路电流Id2(2)=()()222eXRU∑+∑=()()220475.0006.02690+=7205.89A4#馈电开关出线末端的短路电流计算:Id2(3),计算:电缆为MY3*120的10米、MY3*35的60米查附表二得系统电抗Xx=0.0095Ω变压器电阻电抗:Rb1=0.006Ω Xb1=0.038Ω查表120mm2电缆每公里电阻R0=0.164、电抗X=0.056。
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1 煤矿井上下供电高低压开关整定调整计算 由于雨季来临，井下涌水量增大，主、副斜井分别将18.5KW潜水泵更换为37KW潜水泵（污水泵），主回联络巷现已贯通，新安装25KW调度绞车一台，部分开关整定值需重新计算。 一、负荷统计： 空压机160KW(1台工作1台备用）、 主斜井：绞车40KW1台、耙渣机55KW1台、照明信号综保（4KVA)1台、绞车25KW1台，污水泵37KW和18.5KW(1台工作1台备用）、污水泵7.5KW(1台工作1台备用）、喷浆机5.5KW1台。同时工作容量164.5KW. 副斜井：绞车40KW1台、耙渣机55KW1台、照明信号综保（4KVA)1台、污水泵37KW和18.5KW(1台工作1台备用）、污水泵7.5KW(1台工作2台备用）、喷浆机5.5KW1台。同时工作容量139.5KW. 回风斜井：绞车40KW1台、皮带机2×40KW1台、刮板机40KW1台、耙渣机55KW1台、照明信号综保（4KVA)1台、污水泵18.5KW(1台工作1台备用）、污水泵7.5KW1台、喷浆机5.5KW1台。同时工作容量241KW. 主回联络巷：刮板机40KW2台、污水泵7.5KW1台。同时工作容量87.5KW. 局扇：10台(1台工作1台备用），2×30＋30＋30＋30＋22＝172KW. 二、保护装置整定计算： 1、馈电开关整定： 2
1.1、K-1#总开关整定： IZ=ΣP/（√3Ucos￠）KtKf 式中 Pe——额定功率之和（KW） Ue——额定电压（0.69KV） 同时系数Kt=0.8－0.9，负荷系数Kf＝0.6－0.9 IZ=ΣP/（√3Ucos￠）KtKf =(160＋164.5＋139.5＋241＋87.5）/(1.732×0.69×0.8）×0.8×0.8 =530A，取整定值为550A。 按上式选择出的整定值，还应用两相短路电流值进行校验，应符合下式的要求：
5.1II)2(dz 式中 IZ—过流保护装置的电流整定值，A； Id（2）—被保护电缆干线或支线距变压器最远点的两相短路电流值，A； 折算电缆长度 95mm2电缆，实际长度10m，折算系数为0.53，换算长度为5.3m； 50mm2电缆，实际长度290m，折算系数为1.0，换算长度为290m； 50mm2×2电缆，实际长度300m，折算系数为0.5，换算长度为150m；折算电缆长度合计445.3m 查表得d1两相短路电流值为1640A 3
Id（2）/IZ=1640/550A=2.98＞1.5 满足要求。 1.2、K-2#开关整定； 过载电流值计算： IZ =Ie=1.15×ΣP×Kt=1.15×（201＋87.5）×0.8=265.4A,取整定值为200A。 短路值整定计算： Id≥6IZ =6×200=1200A，取整定值为1200A。 校验：折算电缆长度 95mm2电缆，实际长度10m，折算系数为0.53，换算长度为5.3m； 50mm2电缆，实际长度290m，折算系数为1.0，换算长度为290m；50mm2×2电缆，实际长度300m，折算系数为0.5，换算长度为150m；折算电缆长度合计445.3m. 查表得d1两相短路电流值为2403A Id（2）/IZ=2403/1200=2.00＞1.5 满足要求。 1.3、K-3#开关整定； 过载电流值计算： IZ =Ie=1.15×ΣP×Kt=1.15×139.5×0.8=128.3A,取整定值为120A。 短路值整定计算： Id≥6IZ=6×120=720A，取整定值为720A。 校验;折算电缆长度 95mm2电缆，实际长度15m，折算系数为0.53，换算长度为7.95m； 70mm2电缆，实际长度30m，折算系数为0.71，换算长度为21.3m；50mm2电缆，实际长度280m，折算系数 4
为1.0，换算长度为280m；25mm2电缆，实际长度3m，折算系数为1.91，换算长度为5.73m；16mm2电缆，实际长度2m，折算系数为3.01，换算长度为6.02m；折算电缆长度合计321m. 查表得d14两相短路电流值为2170A Id（2）/IZ=2170A/720A=3.01＞1.5 满足要求。 同理K-9#和K-3#开关整定相同。 1.4、K-4#开关整定； 过载电流值计算： IZ =Ie=1.15×ΣP×Kt=1.15×164.5×0.8=151.3A,取整定值为150A。 短路值整定计算： Id≥6IZ=6×150=960A，取整定值为900A。 校验;折算电缆长度 95mm2电缆，实际长度12m，折算系数为0.53，换算长度为6.36m； 50mm2电缆，实际长度330m，折算系数为1.0，换算长度为330m；折算电缆长度合计336.36m 查表得d8两相短路电流值为2160A Id（2）/IZ=2160A/900A=2.4＞1.5 满足要求。 同理K-8#和K-4#开关整定相同。 1.5、 K-5#开关整定： 过载电流值计算： IZ =Ie=1.15×P =1.15×160 =184A 5
取整定值为200A。 短路值整定计算： Id≥6IZ＝6×200＝1200A 取整定值为1200A 校验：折算电缆长度 95mm2电缆，实际长度10m，折算系数为0.53，换算长度为5.3m； 50mm2电缆，实际长度30m，折算系数为1.0，换算长度为30m ，合计折算电缆长度35.3m . 查表得d7两相短路电流值为8860A K= Id（2）/ Id＝8860/1200＝7.38≥1.5 满足要求 同理K-6#开关和K-5#开关整定相同。 1.6、K-7#开关整定： 过载电流值计算： IZ =Ie=1.15×ΣP×Kt=1.15×172×0.8=158.2A,取整定值为150A。 短路值整定计算： Id≥6IZ=8×120=960A，取整定值为960A。 折算电缆长度 95mm2电缆，实际长度10m，折算系数为0.53，换算长度为5.3m； 50mm2电缆，实际长度70m，折算系数为1.0，换算长度为70m；16mm2电缆（两条线路并用），实际长度230m，折算系数为1.5，换算长度为345m；折算电缆长度合计420.3m 查表得d2两相短路电流值为1560A Id（2）/IZ=1560/960=1.6＞1.5 满足要求。 同理K-11#开关和K-7#开关整定相同。 6
2、隔爆型真空电磁起动器开关整定 2.1、主斜井Q1-2#开关整定： IZ≤1.15Pe＝1.15×37＝42.5A 开关过流整定为40A； 校验:折算电缆长度 95mm2电缆，实际长度12m，折算系数为0.53，换算长度为6.36m； 50mm2电缆，实际长度330m，折算系数为1.0，换算长度为330m；25mm2电缆，实际长度1m，折算系数为1.91，换算长度为1.91m；6mm2电缆，实际长度70m，折算系数为8.11，换算长度为567.7m；折算电缆长度合计905.9m 查表得d11两相短路电流值为810A Id（2）/6IZ=810/(6×40)=3.38＞1.2 满足要求。 2.2、主斜井Q #开关整定： IZ≤1.15Pe＝1.15×37＝42.5A 开关过流整定为40A； 折算电缆长度 95mm2电缆，实际长度10m，折算系数为0.53，换算长度为5.3m； 50mm2电缆，实际长度360m，折算系数为1.0，换算长度为360m；16mm2电缆，实际长度10m，折算系数为3.01，换算长度为30.1m；10mm2电缆，实际长度5m，折算系数为4.74，换算长度为23.7m；折算电缆长度合计419.1m 查表得d6两相短路电流值为1750A Id（2）/6IZ=1750/（6×40）=7.29＞1.2 满足要求。 2.3、副斜井Q1-14#开关整定 IZ≤1.15Pe＝1.15×37＝42.5A 开关过流整定为40A； 校验;折算电缆长度 95mm2电缆，实际长度15m，折算系数为0.53， 7
换算长度为7.95m； 70mm2电缆，实际长度30m，折算系数为0.71，换算长度为21.3m；50mm2电缆，实际长度280m，折算系数为1.0，换算长度为280m；25mm2电缆，实际长度3m，折算系数为1.91，换算长度为5.73m；6mm2电缆，实际长度70m，折算系数为8.11，换算长度为567.7m；折算电缆长度合计882.68m. 查表得d18两相短路电流值为830A Id（2）/8IZ=830/(6×40)=3.46＞1.2 满足要求。 3、地面临时变电所高爆开关整定计算 3.1、G-5#高爆开关整定（厂变）: 按变压器容量进行整定，变压器为S11-250/10,高爆开关额定电流为50A 、电流互感器为50/5。过载值有1.05～6.0倍档可选用，速断定值有0.00～10Ie档可选用，无延时的分断，分断时间小于100ms。 ①运行电流Ie整定：
Ie=S/√3Ucos￠＝250/1.732×10×0.8=18A，整定20A ②过载电流Iz整定： 整定过载电流为40A 2.0档 过载延时1档,延时时间11s-18s。 ③短路电流Id整定：
短路电流按躲过最大启动电流计算，一般要求为额定电流的6-8倍计算， Id=6Ie=620=120A 整定短路电流为50×2.4＝120A ， 2.4倍档。 3.2、临时变电所G-4#高爆开关（瓦斯泵房）整定：