煤矿高低压整定计算
煤矿井下高低压开关整定值计算与分析
煤矿井下高低压开关整定值计算与分析摘要：本文旨在研究煤矿井下高低压开关的整定值计算和分析。
首先，本文阐述了高低压开关的整定值计算的相关理论基础和方法，然后本文提出了通过实验测试得到的井下高低压开关整定值计算以及分析的具体步骤和结果，并在此基础上对计算结果进行分析。
最后，本文对井下高低压开关整定值计算及其相关分析结果进行了总结。
关键词：煤矿井下，高低压开关，整定值计算，实验分析正文：煤矿井下安全重要的一环是高低压开关，它通过检测和控制井下的电气信号来改善安全状况。
因此，正确的计算和分析井下高低压开关的整定值是十分必要的。
本文旨在研究煤矿井下高低压开关的整定值计算和分析。
首先，本文详细介绍了高低压开关的整定值计算的相关理论基础，以及基于电压和电流测量仪的高低压开关整定值计算方法。
然后，本文给出了通过实验测试检测和分析井下高低压开关整定值计算的具体步骤和结果，包括多个实验点的电压测量值、高低压开关的合格定值、以及给定的高低压开关整定值计算结果。
随后，本文对整定值计算结果以及相关分析结果进行了详细的分析，讨论了电压测量值和高低压开关整定值之间的关系，以及整定值误差和不符合率的影响因素。
最后，本文对井下高低压开关整定值计算及其相关分析结果进行了总结，为煤矿井下安全工作提供参考和指导意义。
在本文的研究中，我们还提出了一种基于多个实验测试点的高低压开关整定值计算和分析方法。
此方法可以有效地检测和评估单个高低压开关整定值计算和整个系统的整定值情况。
首先，通过多个实验测量点，采集相应的电压测量值；然后，根据所得测量值，计算并确定对应的高低压开关整定值；最后，对高低压开关整定值情况进行分析，检测整定值的准确度和合理性，确保整个系统的安全性。
此外，我们还详细讨论了电压测量值和高低压开关整定值之间的差异以及整定值误差或不符合率可能引起的影响因素。
我们发现，由于受电压测量精度和实验条件的影响，实际测量出的电压值与理论计算结果有较大的偏差，这将导致整定值的误差或不符合率超出规定的标准值，从而影响井下系统的安全性。
煤矿高低压整定计算
煤矿高低压整定计算煤矿供电系统通常分为高压和低压两个层次。
高压供电系统一般使用变电所进行供电，低压供电系统则将高压电能通过配电变压器进行变压降压后供给电动机和其他低压设备使用。
高低压整定计算主要是为了保证供电系统运行的安全可靠和节约能源的目标，通过合理的整定计算，可以实现供电系统的高效运行和使用。
1.矿井电气设备的额定电流和额定电压。
根据不同的设备类型和功率，计算设备的额定电流和额定电压。
额定电流是设备能够正常运行的最大电流，额定电压是设备能够正常运行的电压范围。
根据额定电流和额定电压，可以选择合适的电气设备和配电线路。
2.管线负荷计算。
根据矿井的管线长度、管线截面积和流体介质的特性，计算管线的负荷。
管线负荷是指管线中流动介质的能量损失和阻力损失，通过计算管线负荷，可以选择适当的管线尺寸和材料，减少能量损失和阻力损失。
3.配电变压器整定计算。
配电变压器是连接高压和低压电网的关键设备，通过计算配电变压器的整定参数，可以实现供电系统的电压稳定和功率平衡。
配电变压器整定计算主要包括选择合适的变压器容量、变压器的接线组态和变比。
4.电动机整定计算。
电动机是煤矿供电系统的主要负荷，通过计算电动机的额定功率和额定电流，可以选择合适的电动机型号和容量。
电动机整定计算还包括计算起动电流和运行电流，以及选择合适的保护装置和控制装置。
5.线路损耗计算。
供电系统中的线路损耗是指电能在输送过程中的能量损失和电压降低。
通过计算线路的电阻、电感和电容等参数，可以评估线路损耗，并选择适当的线路尺寸和材料，减少能量损失和电压降低。
以上是煤矿高低压整定计算的基本内容和步骤，通过合理的计算和分析，可以实现供电系统的高效运行和使用。
同时，还需要注意保证计算和实际应用的一致性和可行性，以确保供电系统的安全可靠和节约能源的目标得以实现。
煤矿低压整定计算
山西煤炭运销集团三聚盛煤业有限公司负荷整疋计算书机电科目录序、低压开关整定计算原则 (3)主井、回风井低压开关整定计算 (4)行人井、副井低压开关整定计算 (9)附表：二聚盛煤矿馈电开关整定表负荷统计表序：低压开关整定计算原则1馈电开关保护计算(1)过载值计算：l z=l e=x" P(660V) I z=I e=2xE P(380V)⑵短路值整定计算：I d> |Qe+K X E I e(2)(3)校验：心丄>d式中：l z----过载电流整定值刀P---所有电动机额定功率之和I d---短路保护的电流整定值I Qe—容量最大的电动机的额定起动电流K---需用系数，《煤矿井下三大保护细则》取，现取刀I e ---其余电动机的额定电流之和|⑵d---被保护电缆干线或支线距变压器最远点的两相短路电流值保护装置的可靠动作系数2、两相短路电流值计算：(1)公式计算法：2 艺斤耳QXF 工＞・局/K： + R. + R2 工*= X, + X"K；+ x卜+& 式中F严——两相翅路电流艺乩艺;N——短路冋路内「相电阻、电抗值的惡和・0扌心——根据三相短路容量计算的系统电抗值・fh—高压电麵的41阻、电抗值+小心--- 矿用变压器的变压比・若一次电压为10000 V*二次电压为400 V.690 V\1 200 V时'则变比依丈为与.11』、£ 3;当一次电压为3 0皿V,二氏取压为400V时*变压比为7.洛Rh、X\——矿用变压裾的电阴.电抗值，m R4——低压电8S的电阻、电抗值，2 g——变压器二茨傭的额定电压.对于380 V网路以400 V计算*对于660 V 网堵,d以690 V计算$对j 1 IJO V网路.叭以I 200 V计韋；对于127 V 网路3以133 V计算亠（2）查表法表13-1-10-表］：1-1-22为不闻型号、容量和电圧的矿用变压器和移动娈电站的断相俎路电说计母表.该表是按两用短幣电滝的计第公式设计制作的.直具体条件卮’⑴忽翳系统电抗和高压电缆的胆抗母（2）按矿用核娈电淮（U或UP型和UZ型）的参数计算的•对于380V, 660V和1140M 电网*以线芯截面为50mm1的51抗佑为基准；对干127V电网，JTJW 4mm1为基准，电缆的线芯温度按蒔（卄舜*（H是必须指讯U）对干基它截面的电缆，应根据矶抗相茅的図則进行换算.尊涣甜快度的计舞公式如卜】L^—KL（13-1 —1》式中g—撫算成基准截面后的屯缆长度，又称换算长度，m.它可由表13-1-8中査匚一电缆的实际长度’mtK换算系數，见噥13 —1 一礼铝芯皑装电缆的换算系数见表13-1—加，〔°对丁说它型号的矿用槪套电缆和铜芯皑装电缆，虽然阻抗有所不同，但烹别不大，眾I：述电缆的换算病数fflO短路电擁的计郭表仍可便用。
煤矿井下高低压开关整定值计算与分析
2018年第7期2018年7月0引言煤矿井下供电关系到井下安全生产，由于井下环境恶劣，井下供电的设备容易发生故障，如过负荷、漏电、短路等问题，因此对于井下供电关键设备，例如高压隔爆开关、低压馈电开关、电磁启动器、电缆等加强管理和维护是非常必要的。
根据中国煤矿安全相关的安全规程中的规定，在井下开关设备上必须安装过负荷、漏电保护、短路防护等设施。
但这些设施目前缺少开关整定值的统一标准，矿井对于整定值的计算也不够重视，因此常常出现由于整定值设置不当造成的保护拒动或误动的情况，对矿井的安全生产极为不利。
1电流保护电流保护包括过负荷保护和速断保护两个类型，需进行合理的整定值计算，方能判断出电压等级及每千瓦负荷中电流的大小。
不同等级每千瓦额定电流值表见表1。
表1不同等级每千瓦额定电流值表1.1电力系统中的速断保护装置对于电力系统，速断保护分为限时电流速断和电流速断。
前者作为后备保护，能对于线路末端的短路故障进行电流整定，并采取过保护措施；后者按照线路末端发生短路的整定值，进行短路电流整定，还能作为相敏保护定值进行馈电开关的保护，计算出保护定值[1]。
对于馈电开关和高压开关进行速断整定保护，根据煤矿供电线路较短的特点，以稍大于负荷的最大启动电流为目的作为煤矿速断保护的工作准则，而对于变压器来说，采用稍大于启动励磁涌流进行整定值计算。
速断保护的系数计算：I=K (nP max +p 1+p 2+…+P n )，(1)式(1)中，I 为速断保护电流，A ；K 为每千瓦额定电流，A ；n 为循环电流次数；P max 为最大启动负荷，kW ；p 1，p 2，…，P n 为每次启动负荷，kW 。
低压馈电开关速断整定方式和高压隔爆开关的整定方式是一致的。
整定值设置为不延时，一旦发生电流超过整定值的情况，就会跳闸。
对于灵敏度的计算，需进行最远端两相短路电流值及速断整定值的计算，参照电力系统相关规定，最远端两相短路电流值的计算过程，要考虑电缆截面、供电距离、电压等级、变压器容量等[2]。
煤矿高低压开关整定计算(样本)(1).
大刘煤矿高低压配电装置整定计算整定人：审核人：机电副总：机电矿长：目录一、地面变电所 (3)1、系统概况 (3)2、短路电流和短路容量计算 (3)3、开关整定计算原则 (6)4、高压开关整定计算、校验 (7)二、井下变电所 (11)1、系统概况 (11)2、短路电流和短路容量计算 (12)3、开关整定计算原则 (12)三、井下低压系统整定计算校验 (14)一、地面变电所1、系统概况1)、供电系统简介大刘煤矿供电系统来自35KV变电所（义刘线和西刘线）。
下井高压电缆为MYJV42-3*95 500米下有变压器6台，五台KBSG-315/6/0.66,一台KBSGZY-315/6/0.69 。
井下配电所采用双回路供电分列运行供电方式。
2)、嵩基煤业供电资料（1）、经经电业局提供徐庄变电站10KV侧标么值为：最大运行运行方式下：0.924 最小运行方式下：1.43 （2）、线路参数徐庄变电站到嵩基变电所线路型号LGJ-70/10，长度4.8Km，下杆为MYJV22-70/10,长度200米电抗、阻抗查表得；10KV架空线电阻、电抗：Xg=0.08×4.8=0.36ΩRg=0.3×4.8=1.44Ω10KV铠装电缆电阻、电抗：Xg=0.08×0.2=0.016ΩRg=0.506×0.2=0.1012Ω2、短路电流和短路容量计算（1）绘制电路图并计算各元件的相对基准电抗。
702电缆200m 702LGJ4800m702电缆618m徐庄变电站上下杆电缆架空线入井电缆S9-500/10/0.4S9-500/10/0.4S9-100/10/6选择基准容量Sd=100MVA基准电压Ud=10.5KV基准电流Id=Sd/√3Ud=100÷(1.732×10.5)=5.4987KA上级变压器电抗标么值X﹡b0=1.7745 上一级徐庄站提供上下杆电缆电抗标么值X﹡1= X0L(S j/U2p1)=0.06×(100÷10.5²)=0.0544架空线电抗标么值X﹡2= X0L（S j/Ud²）=0.36×（100÷10.5²）=0.3265从地面变电所入井井下配电所电缆电抗标么值：L=300mX﹡3= X0L（Sd/Ud²）=0.016×0.3×（100÷10.5²）=0.0435 从中央变电所到采区变电所电缆电抗标幺值：L=318mX﹡4= X0L（Sd/Ud²）=0.016×0.318×（100÷10.5²）=0.0046 地面变电所S9-500KVA变压器电抗值查表得：R b1=0.0204 X b1=0.128地面变电所S9-100KVA变压器电抗值查表得：R b1= 0.0233 X b1=0.0597X0--电抗系数L--电缆长度KmSd--基准容量Ud--基准电压（2）绘制等效电路图0 1.774510.8705K-1K-20 1.77450 1.774510.870520.1246K-30 1.774511.965240.1280 1.774511.965250.0597K-5K-630.0046K-4（3）计算短路电流和短路容量徐庄变电站k-1点的短路电流和短路容量计算三相短路电流：Id(³)k-1=Id/X b1∑d =5.4987÷1.7745=3.099KA 两相短路电流：Id(²)k-1=3.099÷1.15=2.695KA 三相短路容量: ∑=dd X S S 11-K 3）（=100/1.7745=56.35（MVA ）徐庄变电站到嵩基地面变电所K-2点的短路电流和短路容量计算三相短路电流：Id(³)k-2=Id/X 1∑d =5.4987÷2.645=2.078 KA 总阻抗标么值： X 2∑d =1.7745＋0.8705 =2.645 两相短路电流：Id(²)k-2=2.078÷1.15=1.8077KA 三相短路容量: ∑=dd X S S 11-K 3）（=100/2.645=37.807（MVA ）嵩基地面变电所到井下中央配电所K-3点的短路电流和短路容量计算三相短路电流：Id(³)k-3=Id/X 1∑d =2.078÷2.7696=0.75KA 总阻抗标么值： X 3∑d =1.7745＋0.8705＋0.1246=2.7696 两相短路电流：Id(²)k-3=0.75÷1.15=0.652KA 三相短路容量: ∑=dd X S S 11-K 3）（=100/2.7696=36.106（MVA ）井下中央变电所到井下采区变电所K-4点的短路电流和短路容量计算三相短路电流：Id(³)k-3=Id/X 1∑d =2.078÷2.8156 =0.738KA 总阻抗标么值： X 3∑d =1.7745＋0.8705＋0.1246+0.0046=2.8156 两相短路电流：Id(²)k-3=0.738÷1.15=0.642KA三相短路容量: ∑=dd X S S 11-K 3）（=100/2.815 6=35.52（MVA ）嵩基地面500KVA,K-5点的短路电流和短路容量计算 三相短路电流：Id(³)k-4=Id/X 1∑d =2.078÷4.5475=0.457 KA 总阻抗标么值： X 4∑d =1.7745+2.645+0.128+8=4.5475 两相短路电流：Id(²)k-4=0.457÷1.15=0.397 KA 三相短路容量: ∑=dd X S S 11-K 3）（=100/4.5475=21.99（MVA ））3、 开关整定计算原则高压整定计算公式： 1、过流计算：I op.k =K rel K jx2、保护装置的灵敏度系数公式：K sen =3、电流速断保护：I op 。
井下高、低压开关整定计算
己3钢缆皮带高压开关整定计算一． 总负荷统计：1. 钢缆皮带主电机：)(32565.0500A kw =⨯同时启动 )(3900665.05002)(1950665.0500A A kw =⨯⨯⨯=⨯⨯其它负荷660V 系统)(1380615.1200A kw =⨯⨯)(5.517615.175A kw =⨯⨯其它负荷 )(5.17215.1150A kw =⨯二． 钢缆皮带高压进线及联络开关的整定：=∞⋅-≥∑In I k N 4.12.1g )]5.17225.86(3001.92.1[)]325325(30026.52.1[+⨯++⨯ 1137.04943.0+=)(6080.0倍= 取0.6倍 200开关取0.9瞬时过电流保护整定:∞⋅-≥I k N 4.12.1d ()⎥⎦⎤⎢⎣⎡+⨯+⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯=∑+⋅)5.17225.86(3001.92.1)3900(30026.52.1In st in =2.966+0.1137=3.079(取3倍) 200开关=4.562 取5倍 联络开关的整定：()⎥⎦⎤⎢⎣⎡+⨯+⎥⎦⎤⎢⎣⎡∙⨯=∑∞⋅-≥5.17225.863001.92.132520026.52.14.12.1g In I k N 倍取倍5.0)(4844.01137.037.0=+=1137.04.12.1+⋅⎪⎭⎫ ⎝⎛∞⋅+≥se In I k Nd =)1137.01950(20026.52.1+⨯ =2.2243+0.1137=2.338（倍） 取3倍6#、3#高爆的整定：In I k N ∑∞⋅-≥4.12.1g 32520026.52.1⨯= )(37.0倍=倍取4.0195020026.52.1se 4.12.1d ⨯=⋅∞⋅-≥In I k N =2.22 取3倍5#、4#高爆整定 ：In I k N ∑∞⋅-≥4.12.1g =）（5.17225.862001.92.1+⨯ （倍）17.0=取0.2倍se 4.12.1d ⋅∞⋅-≥In I k N +172.5=517.5+172.5 =0.45倍 取1倍己3变电所4#高爆开关的整定一、负荷统计轨道绞车 250KW ⨯1.15=287.5A250KW ⨯1.15⨯6=1725A二、变电所4#高爆的整定（100A ）1）、过载整定=∑∞⋅-≥In I K Ng 4.12.1)300(5.287)1001.92.1(⋅⨯=0.3956倍2）、短路整定=∑+⋅∞⋅-≥)(4.12.1In st In I K Nd )201725(1001.92.1+⨯ =2.3倍己3高强皮带12#100A 开关整定一、 总负荷统计：1. 高强皮带主电机660V 132KW 4台2台一组延时启动）（A 6.18212615.1kw 132=⨯⨯⨯ 7.7106.1036.3036.303215.1kw 132=++=⨯⨯）（A辅泵电机）（A 5.1115.1kw 10=⨯ 二、 变电所12#100A 高爆开关的整定：In I k N ∑∞⋅-≥4.12.1g =5.1126.3031001.92.1+⨯⨯⨯ 7.61813187.00⨯=816.0=+⋅∞⋅-≥se 4.12.1d In I k N （In ∑）=5.116.3036.18211001.92.1++⨯⨯ 8176.2= 三、 变电所12#高爆开关的整定：In I k N ∑∞⋅-≥4.12.1g =)5.117.7106.303(1001.92.1++⨯⨯ 8.10250013187.0⨯=152.1= 取1.2+⋅∞⋅-≥se 4.12.1d In I k N （In ∑）)5.1035.114.4556.1821(1001.92.1+++⨯⨯=15.3=取4倍13040机巷供电变压器容量计算一、 负荷统计机巷一、二部2⨯150KW=300KW 13040机巷一部75KW 掘进机190KW 潜水泵3⨯5.5KW=16.5KW 水泵37KW 煤综保2.5KV A 信号综保 4KV A KW pe 62545.2375.1619075150150=+++++++=∑二、 查的《井下电工》表3掘进机掘进工作面需用系数KX=0.3-0.4 加数平均功率因数7.06.0cos -=φ三、 据（3-1）所应选的变压器容量KV AKVA kx Pe S 3577.04.0625cos =∑≥φ 现变电所4#变压器选用500KV A 移变大于357KV A 符合要求12111采面的计算一、 机巷设备布置情况：主要负荷容量，1一部皮带 2⨯75KW2二部皮带 2⨯75KW3三部皮带4*75KW4一台37KW 水泵一部皮带，由己2下部变电所供电变电所馈电开关整定:2⨯75⨯1.15⨯6=1035A 取1100A其余设备总功率KW pe 48737)754()752(=+⨯+⨯=∑二、 采取变电所和移动变电站的变压器容量 沿用需要系数法来选择，可按式（3-1）计算φcos kx pe s ∑≥ 式 （3-1） 综采工作面需用系数由式（3-2）求得ptPd kx ∑+=6.04.0 77.04877546.04.0=⨯+=kx )(4688.077.0487cos 77.0KVA pe S ==∑≥φ 可选用一台KBSGZY-500KV A 移变对机巷二、三部皮带等设备的供电三、 据《井下电工》附录.5-6.KBSG 系列干式变压器（V2N=690V ）二次侧两相电流值（A ）1d 点电缆实际长度，电缆实际长度M, 电缆计算长度M 短路点 查的ID(2) 系数1d +（M 320952-） 170M 1d 551A 1.64m m m 604170)8507032095(22+-+- 780M 2d 933A四、 机巷移变的整定：4⨯75⨯1.15⨯6+2⨯75⨯1.15+37=2280A4⨯75+2⨯75=450⨯1.15+517A400A 馈电 长时取0.9 瞬时取6倍 2160A五、 变电所8#200A 高爆开关的整定，1. 总的额定电流为517A2. 单台最大启动电流为2100A3. 其余额定电流之和为2⨯75⨯1.15+37⨯1.15=215A六、 据式：356.05172007.82.14.12.1=⨯⨯=∑∞⋅-≥In I K Ng 59.1)2152100(2007.82.1)(4.12.1=+⨯=∑+⋅∞⋅-≥IN st In I K Nd12111采面线路的计算一、 变电所5#高爆（100A ）开关的整定1、 采区计算前部运输机，2⨯250KW2⨯250⨯065=325A启动 250⨯0.65⨯6=975A采煤机200KW ⨯0.65=130A275KW ⨯0.65=179A乳化泵 200KW ⨯0.65=130后部运输机 2⨯160KW ⨯0.65=208A转载机 200KW ⨯0.65=130A2、 变电所5#高爆（100A ）开关的整定（200A ）1102002281.0)208130130179130325(10026.52.14.12.1⨯=+++++⨯⨯=∑∞⋅-≥In I K Ng 取1.4倍)130208130179130975(10026.52.1)(4.12.1+++++⨯=∑+⋅∞⋅-≥In st In I K Nd 1752002281368.0⨯= 倍997.3=为200A 开关时，过载取1.4倍 短路取2倍为100A 开关时，过载取1.4倍 短路取4倍11010采面的计算一、 机巷设备布置情况：主要负荷容量，1、 一部皮带 2⨯37KW2、 二部皮带 1140V 320KW3、 三部皮带4、 一台37KW 水泵二、一、三部皮带及37KW 水泵411KW 由现有掘进遗留的500KV A 移变供电，二部溜子320KW 由掘进遗留溜子，500KV A 移变 由机电二队改为1140V 供电，三、据《井下电工》附录5-6KBSG 系列干式变压器（V2N ）=690V 二次侧两相短路电流值（A ）电缆实际长度 电缆计算长度 短路点 查得IdA 安全系数m d d mm d 8007095200302009524322+++- 679568111141=+m 42d d 10634080 4002200 6.285.1四、 机巷移变的整定1#:4⨯75⨯1.15+2⨯37⨯1.15+37⨯1.15=473A4⨯75⨯1.15⨯6+2⨯37⨯1.15+37⨯1.15=2200A400A 馈电的整定 长延时 取0.9倍2200÷360=6.24 瞬时取6倍2#:320KW 溜子⨯0.65=208320⨯0.65⨯6=1248400A 馈电的整定： 长延时 取0.5倍1248÷200=6.24 瞬时 取7倍为便于计算 320KW ⨯1.15=3683#2*75*1.15+185*1.15=385.252*75*1.15*6+185*1.15=1247400A 馈电的整定： 长延时 取0.9倍1247÷360=3.46 瞬时 取4倍4#（160+55）*1.15=247.25160*1.15*6+55*1.15=1167400A 馈电的整定： 长延时 取0.6倍1167÷240=4.86 瞬时 取5倍五、 变电所15#高爆开关（400A ）的计算：1. 总的额定电流473+208+385+247=1313A2. 单台最大启动电流未2100A3. 其余额定电流之和为（3⨯37+208+150+185+160+55）⨯1.15=999.35A 六、 据式倍45.013134007.82.14.12.1=⨯⨯=∑∞⋅-≥In I K Ng 倍）（068.135.99921004007.82.1)(4.12.1=+⨯=∑+⋅∞⋅-≥In st In I K Nd为400A 开关时，过载取0.5倍、延时取4、9.5S 短路取最小值1.6倍11010采面线路的计算1、 己1变电所#高爆（400A ）开关的整定;1、 采面负荷计算：运输机2⨯250KW2⨯250⨯0.65=325A启动250⨯0.65⨯6=975A采煤机200KW ⨯0.65=130A275KW ⨯0.65=179A乳化泵200⨯0.65=130A转载机200KW ⨯0.65=130A2、 变电所6#高爆开关的整定（400A ）)1793130325(40026.52.1)4.12.1(+⨯+⨯=∑∞⋅-≥In I k Ng =0.509.取0.6倍延时位置3，为7.4S)1791303975(40026.52.1)(4.12.1+⨯+⨯=∑+⋅∞⋅-≥In st In I K Nd =0.88倍取小值1.6倍己3瓦斯抽放泵站的整定计算：1、 瓦斯抽放泵 200KW ⨯1.15⨯6=1380A其余负荷20A2、 己3上部变电所5#高爆200开关的整定1、高爆开关过载电流的整定 In I k Ng ∑∞⋅-≥)4.12.1()2015.1200(2001.92.1+⨯⨯= =0.000659⨯250 =0.16取0.2倍2、瞬时过电流保护整定)2015.1200(2001.92.1)(4.12.1+⨯⨯=∑+⋅∞⋅-≥In st In I K Nd =0.97倍取1.6倍3、 己3上部变点所10#高爆100A 开关的整定 )30015.1200(1001.92.1)4.12.1(+⨯⨯=∑∞⋅-≥In I k Ng =0.69倍取0.8倍)300615.1200(1001.92.1)(4.12.1+⨯⨯⨯=∑+⋅∞⋅-≥In st In I K Nd =2.2倍取3倍11071采面的供电计算一、 机巷设备布置情况主要负荷容量：1、一部皮带4⨯75KW 1200M2、二部皮带4⨯75KW 650M二、由于一部皮带长度为1200M 选用2台KBSG2Y-500KV A 移变对机巷一、二不皮带等设备进行供电三、据《井下电工》附录5-6KBSG 系列干式变压器（V2N=690V ）二次侧两相短路电流值 d1点电缆实际长度电缆实际长度 电缆计算长度 短路点查的值 整定电流 整定系数)65070()8095()8095()8095(2232221-+------d d d6424621805044624250425042=+=+++4321d d d d1126141853235323400/400400/4002000/22002000/22008.2/8.25.3/4.26.2/4.26.2/4.2四、机巷移变的整定1#移变400馈电的整定AA 34515.175********.1754=⨯⨯=⨯⨯⨯ 长延时取0.9倍 瞬时取6倍2#移变同1#移变五、变电所10#300A 高爆开关的整定1、总的额定电流为：730402345=+⨯2、单台最大启动电流为：2100A3、其余额定电流之和为：A 38540345=+ 据式：7303007.82.1)4.12.1(⨯⨯=∑∞⋅-≥In I k Ng=0.34倍)3852070(3007.82.1)(4.12.1+⨯=∑+⋅∞⋅-≥In st In I K Nd =1.12倍过载去0.4倍延时取4 瞬时取最小值1.6倍 六、变电所9#高爆（400A ）开关的整定 1、采面主要负荷：前部运输机，2⨯250KW2⨯250⨯065=325A启动 500⨯0.65⨯6=1950A 后部运输机、2⨯110KWAIn 14365.01102=⨯⨯=采煤机300KW ⨯0.65=195A 375KW ⨯0.65=243.75A 乳化泵 200KW ⨯0.65=1302、变电所9#高爆（400A ）开关的整定：59.0)13014375.243195325(40026.52.14.12.1=++++⨯⨯=∑∞⋅-≥In I K Ng取0.6倍)13014375.2431951950(40026.52.1)(4.12.1++++⨯=∑+⋅∞⋅-≥In st In I K Nd75.2661000570342.0⨯= 倍518.1=为400A 开关时，过载取0.6倍 、延时取3、短路取1.6倍己4大巷照明综保的整定1、 照明综保的短路保护整定2、 根据找灯30M1台20W 巷道长800M 应安装26台，总功率为690W=0.69KW电压为127V I=20/127=0.15 0.15⨯26=4.09A熔体选择AA KVA Ir IeIQeIr 4.209.45.28.145.28.1=+-=∑+-=取10A3、 据《煤矿井下电工手册》第5章表（13-1-14）查的电缆换算每500米短路电流为20A倍熔体短路电流安全系数5.121020≥===P I根据以上计算：照明综保干线选用24电缆，最远可供电约为600米11071机巷二部皮带补充计算己2二部皮带整定为2200A 大于安全系数1.5倍两相短路电流不得小于3300A 采用两趟低压电缆并联运行一趟270。
煤矿井下电气设备高低压过流整定计算
❖ 1、加大干线或支线的电缆截面； ❖ 2、设法减少低压电缆线路的长度； ❖ 3、采用相敏保护器或软起动等新技术提高灵敏度； ❖ 4、换用大容量变压器或采取变压器并联运行； ❖ 5、增设分段保护开关； ❖ 6、采用移动变电站或移动变压器。
Ie --变压器二次侧除最大一台电机或同时启动 的几台电机外，其余电机的额定电流之和，A。
Kx --需用系数，计算短路和过载保护时，一般
取0.5～1。KX=0.4+0.6×
Pm a x Pe
2、过载保护计算公式如下
I g.zd Kx I e
Ie --变压器二次侧所有电机的额定电流和，A;
❖ KX ——
需用系数；
KX=0.4+0.6
Pm a x Pe
❖ Pmax——容量最大一台电机的额定功率，KW；
❖ Pe ——高压配电装置所带负荷的额定功率之和，KW;
❖ Ieq——容量最大一台或几台电机的额定启动电流，A；
❖ Ie ——其余电机的额定电流之和，A；
❖ Kb —— 变压器变比8.7，低压侧为1200V；变压器变比15.2，低
❖ 取整定值1200A
❖ （3）短路保护整定倍数
❖ ns Is.zd= 1200 ≈ 8 取 8 倍 Ig.zd 150
❖ （4）利用最小短路电流来进行灵敏度验算：
❖
I（2）
d.m in ＝
8929
≈7.4＞1.5
I s.zd 1200
❖ 4、馈电开关整定电流计算：
❖ (1)
I g.zd
Pe
❖ Is.zd ≥ IQe+KX∑Ie
❖
200 Kx =0.4+0.6× 237
煤业井下高低压开关电流整定计算
煤业井下高低压开关电流整定计算煤业是一个重要的能源产业，煤矿的安全运营对于国家的能源供应和经济发展至关重要。
煤矿的井下电力系统是煤矿生产运营的重要组成部分，井下高低压开关电流的整定是确保煤矿电力系统安全稳定运行的关键。
本文将详细介绍煤业井下高低压开关电流整定计算的方法和步骤。
一、煤业井下高低压开关电流整定的目的和重要性井下电力系统是煤矿生产运营的核心设施，它为矿井提供稳定可靠的电力供应。
高低压开关作为井下电力系统的重要组成部分，起到了保护井下电器设备和人员安全的作用。
井下高低压开关电流整定的目的是确定开关的额定电流，以确保其在正常运行条件下的可靠性和安全性。
井下高低压开关电流整定的重要性在于：1.保护电力设备：通过合理设置高低压开关的电流整定值，可以避免过载和短路等故障对电力设备造成的损坏，保护电力系统的正常运行。
2.提高电力系统的可靠性：通过确定高低压开关的电流整定值，可以避免过载和短路等故障的发生，最大程度地减少停电和生产中断的风险。
3.保护人员安全：高低压开关的电流整定值的合理设置，可以防止电气事故对人员的伤害，保障井下工作人员的生命安全。
二、煤业井下高低压开关电流整定的方法在煤业井下高低压开关电流整定时，可以根据以下几种方法进行计算和确定：1.根据设备额定电流确定整定值：根据井下电气设备的额定电流和使用标准，确定高低压开关的电流整定值。
通过参考相关标准和技术规范，可以确定开关整定值的参考范围，然后综合考虑井下电气设备的特殊情况，确定最终的整定值。
2.根据负载计算整定值：通过测量和计算井下电气设备的负载电流，确定高低压开关的电流整定值。
这种方法可以根据实际负载情况进行精确计算，确保高低压开关在正常运行条件下的可靠性和安全性。
3.根据安全间隔确定整定值：根据井下电气设备的安全间隔要求，确定高低压开关的电流整定值。
安全间隔是指在开关分断电路时，要求在一定的时间或距离内，电路中的电流能够被迅速中断并切断，以避免产生电火花和电弧等危险。
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小回沟项目部井下变电所供电系统整定计算书中煤第十工程处小回沟项目部2016年1月1日小回沟项目部供电系统保护整定计算会签会签意见：机电经理：技术经理：机电部长：机电队长：计算：审核：日期：小回沟项目部井下变电所电力负荷统计表整定值统计表（变电所高压部分）第一部分 井下变电所高压供电计算公式及参数：通过开关负荷电流计算公式：ϕcos 3⨯⨯⨯=∑∑N e X EU P K I过载保护动作电流计算公式：∑⨯=Erel aoc I K I （A ）；过流保护动作电流计算公式：Ie=Iqe+Kx ∑Ie速断保护动作电流计算公式：∑+⨯=)(E q rel aq I I K I （A ）；Ie —过流保护装置的电流整定值； Iqe —容量最大的电动机的额定起动电流； ∑Ie —其余电动机的额定电流之和；relK ：可靠系数；X K ：需用系数；ϕcos ：功率因数；b K ：变压器的变压比； NU ：开关额定电压；∑eP ：负荷总功率；qI ：最大电机起动电流；一、10KV 一回路进线高开（001）负荷总功率∑e P ：2710.5KW ；功率因数：0.8；同时系数：1 （1）过载保护动作电流：ϕcos 3⨯⨯⨯⨯⨯=⨯=∑∑N ex s rel Erel aoc U P K K K I K I=AI aoc 5.2058.0*10*732.15.2710*1*1*05.1==A ；过载保护动作电流实际整定值：210A ； 动作时间：4S（2）过流保护动作电流Ie ： Ie=75+[（2710.5-260）/(1.732*10)]=216 整定值：360A ，动作时间1.3S （3）速断保护动作电流：最大电机总功率e P ：260KW ；最大电机起动电流q I ：75A ； 速断保护电流整定计算：⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡⨯⨯-⨯⨯+⨯=+⨯=∑∑ϕcos 3)()(N e e x s q relE q rel aq U P P K K I K I I K I=⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯⨯-⨯⨯+⨯=8.010732.1)2605.2710(11752.1aqI = 298.7A;速断保护电流实际整定值：640A ； 动作时间：0S灵敏度校验：电缆型号MYJV22 3×95，供电距离1100米，换算后供电距离583米，根据两相短路电流效验算，1100*0.53=583 查表得：Id(2)=1120A 。
aqc K sI K I K ⨯=)2(min校验结果：1120/450=2.5>1.5 合格。
10KV 二回路进线高开（002）负荷总功率∑e P ：1116KW ；功率因数：0.8；同时系数：1 （1）过载保护动作电流：ϕcos 3⨯⨯⨯⨯⨯=⨯=∑∑N ex s rel Erel aoc U P K K K I K I= 858.0*10*732.11116*1*1*05.1==aoc I A ；过载保护动作电流实际整定值：100A ； 动作时间：4S （2）过流保护动作电流Ie ： Ie=16+[（1116-55）/(1.732*10)]=77 整定值：120A ，动作时间0.3S （3）速断保护动作电流：最大电机总功率e P ：55KW ；最大电机起动电流q I ：15.8A ； 速断保护电流整定计算：⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡⨯⨯-⨯⨯+⨯=+⨯=∑∑ϕcos 3)()(N e e x s q relE q rel aq U P P K K I K I I K I=⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯⨯-⨯⨯+⨯=8.010732.1)551116(118.182.1aq I = 114A;速断保护电流实际整定值：390A ； 动作时间：0S灵敏度校验：电缆型号MYJV22 3×95，供电距离1100米，换算后供电距离583米，根据两相短路电流效验算，1100*0.53=583 查表得：Id(2)=1120A 。
aqc K sI K I K ⨯=)2(min校验结果：1120/300=23.73>1.5 合格。
二、1#变压器控制高开（015）型号：PJG-200-10/200/5；开关额定电压：10 KV ； 负荷总功率∑e P ：708KW ；功率因数：0.8；同时系数：1 （1）过载保护动作电流：ϕcos 3⨯⨯⨯⨯⨯=⨯=∑∑N ex s rel Erel aoc U P K K K I K I= A I aoc 7.538.0*10*732.1708*1*1*05.1==A ；过载保护动作电流实际整定值：60A ； 动作时间：3S（2）过流保护动作电流Ie ： Ie=32+[（708-110）/(1.732*10)]=66.5 整定值：240A ，动作时间0.2S （3）速断保护动作电流：最大电机总功率e P ：110KW ；最大电机起动电流q I ：32A ； 速断保护电流整定计算：⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡⨯⨯-⨯⨯+⨯=+⨯=∑∑ϕcos 3)()(N e e x s q relE q rel aq U P P K K I K I I K I=⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯⨯-⨯⨯+⨯=8.010732.1)110708(11322.1aq I = 90.2A;速断保护电流实际整定值：300A ； 动作时间：0S灵敏度校验：电缆型号MY 3×50+1*25，供电距离700米，换算后供电距离700米，根据两相短路电流效验算，700*1=700 查表得：Id(2)=1035A 。
aqc K sI K I K ⨯=)2(min校验结果：1035/280=3.7>1.5 合格。
二、2#变压器控制高开（012）负荷总功率∑e P ：549KW ；功率因数：0.8；同时系数：1 （1）过载保护动作电流：ϕcos 3⨯⨯⨯⨯⨯=⨯=∑∑N ex s rel E rel aoc U P K K K I K I= A I aoc6.418.0*10*732.1549*1*1*05.1==A ；过载保护动作电流实际整定值：60A ； 动作时间：3S（2）过流保护动作电流Ie ： Ie=58+[（549-200）/(1.732*10)]=78 整定值：240A ，动作时间1.3S （3）速断保护动作电流：最大电机总功率e P ：200KW ；最大电机起动电流q I ：57.7A ； 速断保护电流整定计算：⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡⨯⨯-⨯⨯+⨯=+⨯=∑∑ϕcos 3)()(N e e x s q relE q rel aq U P P K K I K I I K I=⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯⨯-⨯⨯+⨯=8.010732.1)200549(117.572.1aqI = 99.5A; 速断保护电流实际整定值：300A ； 动作时间：0S灵敏度校验：电缆型号MYP 3×95，供电距离1600米，换算后供电距离848米，根据两相短路电流效验算，1600*0.53=848 查表得：Id(2)=890A 。
aqc K sI K I K ⨯=)2(min校验结果：890/300=3>1.5 合格。
四、3#变压器控制高开（014）负荷总功率∑e P ：298KW ；功率因数：0.8；同时系数：1 （1）过载保护动作电流：ϕcos 3⨯⨯⨯⨯⨯=⨯=∑∑N ex s rel E rel aoc U P K K K I K I= A I aoc6.228.0*10*732.1298*1*1*05.1==A ；过载保护动作电流实际整定值：50A ； 动作时间：5S(2)过流保护动作电流Ie ： Ie=43+[（298-150）/(1.732*10)]=34.5 整定值：160A ，动作时间0.2S （3）速断保护动作电流：最大电机总功率e P ：150KW ；最大电机起动电流q I ：43.3A ； 速断保护电流整定计算：⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡⨯⨯-⨯⨯+⨯=+⨯=∑∑ϕcos 3)()(N e e x s q relE q rel aq U P P K K I K I I K I=⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯⨯-⨯⨯+⨯=8.010732.1)150298(113.432.1aqI = 64.8A; 速断保护电流实际整定值：300A ； 动作时间：0S灵敏度校验：电缆型号MYP 3×35，供电距离400米，换算后供电距离548米，根据两相短路电流效验算，400*1.37=548 查表得：Id(2)=1300A 。
aqc K sI K K ⨯=min校验结果：1300/300=4.3>1.5 合格五、4#变压器控制高开（013）负荷总功率∑e P ：298KW ；功率因数：0.8；同时系数：1 （1）过载保护动作电流：ϕcos 3⨯⨯⨯⨯⨯=⨯=∑∑N ex s rel E rel aoc U P K K K I K I= A I aoc6.228.0*10*732.1298*1*1*05.1==A ；过载保护动作电流实际整定值：50A ； 动作时间：5S(2)过流保护动作电流Ie ： Ie=43+[（298-150）/(1.732*10)]=34.5 整定值：160A ，动作时间0.2S （3）速断保护动作电流：最大电机总功率e P ：150KW ；最大电机起动电流q I ：43.3A ； 速断保护电流整定计算：⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡⨯⨯-⨯⨯+⨯=+⨯=∑∑ϕcos 3)()(N e e x s q relE q rel aq U P P K K I K I I K I=⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯⨯-⨯⨯+⨯=8.010732.1)150298(113.432.1aqI = 64.8A; 速断保护电流实际整定值：300A ； 动作时间：0S灵敏度校验：电缆型号MYP 3×35，供电距离400米，换算后供电距离548米，根据两相短路电流效验算，400*1.37=548 查表得：Id(2)=1300A 。
aqc K sI K K ⨯=min校验结果：1300/300=4.3>1.5 合格六、5#变压器控制高开（011）负荷总功率∑e P ：298KW ；功率因数：0.8；同时系数：1 （1）过载保护动作电流：ϕcos 3⨯⨯⨯⨯⨯=⨯=∑∑N ex s rel E rel aoc U P K K K I K I= A I aoc6.228.0*10*732.1298*1*1*05.1==A ；过载保护动作电流实际整定值：50A ； 动作时间：5S(2)过流保护动作电流Ie ： Ie=43+[（298-150）/(1.732*10)]=34.5 整定值：160A ，动作时间1.3S （3）速断保护动作电流：最大电机总功率e P ：150KW ；最大电机起动电流q I ：43.3A ； 速断保护电流整定计算：⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡⨯⨯-⨯⨯+⨯=+⨯=∑∑ϕcos 3)()(N e e x s q relE q rel aq U P P K K I K I I K I=⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯⨯-⨯⨯+⨯=8.010732.1)150298(113.432.1aqI = 64.8A; 速断保护电流实际整定值：300A ； 动作时间：0S灵敏度校验：电缆型号MYP 3×35，供电距离400米，换算后供电距离548米，根据两相短路电流效验算，400*1.37=548 查表得：Id(2)=1300A 。