地基沉降计算word版

1 / 1 1．某正常固结土层厚2.0m，其下为不可压缩层，平均自重应力100czapkP；压缩试验数据见表，建筑物平均附加应力0200apkP，求该土层最终沉降量。 压力p akP 0 50 100 200 300 400

孔隙比e 0.984 0.900 0.828 0.752 0.710 0.680 【解】土层厚度为2.0m，其下为不可压缩层，当土层厚度H小于基础宽度b的1/2时，由于基础底面和不可压缩层顶面的摩阻力对土层的限制作用，土层压缩时只出现很少的侧向变形，因而认为它和固结仪中土样的受力和变形很相似，其沉降量可用下式计算：

1211eesHe

式中，H——土层厚度；

1e——土层顶、底处自重应力平均值c，即原始压应力1cp，从

ep

曲线上得到的孔隙比e；

2e——土层顶、底处自重应力平均值c与附加应力平均值z之和

2czp，从ep曲线上得到的孔隙比e；

1100capkP时，10.828e；

2100200300czapkP时，20.710e

121

0.8280.7102000129.1110.828eesHmme



2．超固结黏土层厚度为4.0m，前期固结压力400capkP，压缩指数0.3cC，再压缩曲线上回弹指数0.1eC，平均自重压力200czapkP，天然孔隙比00.8e，建筑物平均附加应力在该土层中为0300apkP，求该土层最终沉降量。 【解】超固结土的沉降计算公式为： 当cczppp时（300400200200acczapkPppkP）时， 10lglg1niciliicneiciiiliciHpppsCCepp







式中，iH——第i层土的厚度； 0ie——第i层土的初始孔隙比；

eiC、ciC——第i层土的回弹指数和压缩指数；

cip——第i层土的先期固结压力；

lip——第i层土自重应力平均值，12cilicip；

ip——第i层土附加应力平均值，有效应力增量12ziizip。

10lglg140004002003000.1lg0.3lg10.82004002222.20.10.30.30.0969131.3niciliicneiciiiliciHpppsCCeppmm















3．某采用筏基的高层建筑，地下室2层，按分层总和法计算出的地基变形量为160mm，沉降计算经验系数取1.2，计算的地基回弹变形量为18mm，试求地基

最终沉降量。

【解】根据《高层建筑箱形与筏形基础技术规范》（TGJ6-1999），当采用土的压缩模量计算箱形和筏形基础的最终沉降量时，可按下式计算：



0111011111nc

csiiiiicisincciiiisiiiiicisippszzEEppzzzzEE











 式中第一项为基坑开挖地基土的回弹变形量；第二项为基础底面处附加应力引起的地基变形量。 1.0181.2160210smm

注：c——考虑回弹影响的沉降计算经验系数，无经验时取1.0；

s——沉降计算经验系数。 4．某办公楼基础尺寸4230mm，采用箱形基础，基础埋深在室处地面以下8m，基底平均压力425akP，场区土层的重度为320kNm，地下水位埋深在室外地面

以下5m，地下水重度310kNm，试计算基础底面中心点以下深度18m处的附加应力与土的有效自重应力的比值。 【解】30bm，42lm 42301.4lb，18151.2zb，查规范GB50007-2002表K.0.1-1，矩形面

积上均布荷载作用下角点附加应力系数0.171 基底下18m处的附加应力为：04zpp

042552032010295kapphkP



0440.171295201.8zappkP 基底下18m处土的有效自重压力为： 520212010310czapkP

201.83100.65zczpp 5．某独立基础尺寸为44mm，基础底面处的附加压力为130akP，地基承载力特征值180akafkP，根据表中的数据，采用分层总和法计算独立基础的地基最终变形量，变形计算深度为基础底面下6m，沉降计算经验系数0.4s。 第i土层 基底至第i土层底面距离izm siaEMP 1 1.6 16 2 3.2 11 3 6.0 25 4 30 60 基础中心点的最终沉降量计算列表如下： 沉降计算表 iz (m) lb zb i iiz

11iiiizz

 s

E

aMP 'is

mm 'ismm

0 1.0 0 0.25×4 0 1.60 1.00 0.80 0.2346×4 1.5014 1.5014 16.0 12.20 12.20 3.20 1.00 1.60 0.1939×4 2.4819 0.9805 11.0 11.59 23.79 6.00 1.00 3.00 0.1369×4 3.2856 0.8037 25.0 4.18 27.97 011'10.427.9411.2niiiissisizzsspmmE







6．某直径为10m的油罐基底附加压力为100akP，油罐轴线上油罐底面以下10m处附加压力系数0.185（设附加应力系数沿深度为直线分布），由观测得到油罐中心的底板沉降为200mm，深度10m处的深层沉降为40mm，试求10m范围内土层的平均沉降反算压缩模量。

【解】油罐基底至10m土层的平均附加压力值为： 11.00.28510064.252apkP

10m土层的压缩变形为：20040160smm 64.2510160sspshmmEE

64.25104.02160saEMP 7．建筑物基础底面积为48mm，荷载效应准永久组合时上部结构传至基础底面处的竖向力1920FkN，基础埋深1dm，土层天然重度318kNm，地下水

位埋深为1m，基础底面以下平均附加应力系数见表，沉降计算经验系数1.1s，试按《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）计算最终沉降量。

iz (m) lb zb i iiz

11iiiizz

 s

E

aMP 'is

mm 'ismm

0 2 0 0.25×4 0 2 2 1 0.2346×4 1.872 1.872 10.2 / / 6 2 3 0.1619×4 3.886 2.014 3.4 / / 【解】基础底面平均压力kp 1920481208048kaFGpkPA



基底附加压力08018162kapphkP

011'162621.8722.01410.23.411.3836.7248.1niiiiisizzspEmm









'1.148.152.9sssmm

8．大面积堆载试验时，在堆载中心点下用分层沉降仪测得各土层顶面的最终沉降量和用孔隙水压力计测得的各土层中部加载时的起始孔隙水压力值均见表，根据实测数据可以反算各土层的平均模量，试计算第③层土的反算平均模量。

土层编号 土层名称 层顶深度 (m) 土层厚度 (m) 实测层顶沉降 (mm)

起始超孔隙

水压力值 (kPa)

① 填土 2

② 粉质黏土 2 3 460 380 ③ 黏土 5 10 400 240 ④ 黏质粉土 15 5 100 140