500吨吊车计算书
吊车梁计算书
（一）修正后的地基承载力特征值计算一、工程名称: 吊车梁基础计算二、勘察报告: 《岩土工程勘察报告》南侧1m埋深部位平均fak = 218 kPa；北侧1m埋深部位平均fak = 159 kPa；计算取fak = 150 kPa三、计算参数fak = 150.000 kPa（根据钎探平均结果及经验）ηb = 0ηd = 1γ = 18.000 kN/m3γm = 18.000 kN/m3b = 3.000 md = 1.000 m四、计算修正后的地基承载力特征值【5.2.4】fa=fak+ηb*γ*(b-3)+ηd*γm*(d-0.5)=150.000+0*18.000*(3.000-3)+1*18.000*(1.000-0.5)=159.000 kpa（二）梁基底应力及基础内力计算一、基底宽度计算假设基础梁高1m，基底宽度按1.5m，上部吊车单个轮子荷载在纵向分布宽度2m，在两个1.8m间距部位两个两个计算：P=（360+20*1*2*1.5）/(1.5*2)=140 kPa< fa(159.000 kpa)K1=（360*2+20*1*3.8*1.5）/(1.5*3.8)=146 kPa< fa(159.000 kpa) PK2假设基础梁采用1.4m宽度；=（360*2+20*1*3.8*1.4）/(1.4*3.8)=155 kPa< fa(159.000 kpa) PK2通过计算采用1.4m宽基础较接近承载力极限，因此选用1.5m宽基础梁。
二、基础梁内力计算基础梁按弹性地基梁考虑，地基反力系数根据经验分别取10Mpa及20Mpa，按不利情况内力考虑，基础梁内力计算结果如下图所示：图1 最不利弯矩计算结果图2 最不利剪力计算结果三、基础梁配筋计算1 已知条件及计算要求：(1)已知条件：矩形梁b=500mm，h=1000mm。
砼强度等级 C30，fc=14.30N/mm2，纵筋级别 HRB335，fy=300N/mm2，箍筋级别 HPB235，fy=210N/mm2。
吊车梁计算书
简支焊接工字型钢吊车梁设计输出文件设计依据:《建筑结构荷载规范GB50009-2001》《钢结构设计规范GB50017-2003》设计时间: 2010.12.09吊车数据：(重量单位为 t；长度单位为 m) 序号起重量工作级别一侧轮数 Pmax Pmin 小车重吊车宽度轨道高度1 10 A1~A3软钩2 7.86 2.55 3.30 6.100 0.140卡轨力系数α: 0.00 轮距: 5.000输入数据说明：Lo: 吊车梁跨度Lo2: 相邻吊车梁跨度Sdch: 吊车台数Dch1: 第一台的序号Dch2: 第二台的序号(只有一台时=0)Kind: 吊车梁的类型,/1无制动结构/2制动桁架/3制动板/Ig1: 钢材钢号,/3.Q235/16.Q345/Izxjm:自选截面/1.程序自动选择截面/0.验算截面/h: 吊车梁总高db: 腹板的厚度b: 上翼缘的宽度tT: 上翼缘的厚度b1: 下翼缘的宽度t1: 下翼缘的厚度d1: 连接吊车轨道的螺栓孔直径d2: 连接制动板的螺栓孔直径e1: 连接轨道的螺栓孔到吊车梁中心的距离e2: 连接制动板的螺栓孔到制动板边缘的距离Iend: 变截面类型/0圆弧形/1直角/2梯形/dbH: 变截面吊车梁端部的高度dbL: 变截面吊车梁变截面位置到支座的距离dbTw:变截面吊车梁端部腹板厚度dbR: 圆弧形变截面处半径===== 输入数据 =====Lo Lo2 SDCH DCH1 DCH2 KIND IG1 IZXJM8.000 8.000 1 1 0 1 16 0H DB B TT B1 T1 D1 D2 E1 E20.600 0.006 0.340 0.016 0.240 0.016 0.030 0.000 0.080 0.000IEND DBH DBL DBTW DBR0 0.600 0.000 0.000 0.200===== 计算结果 ========== 梁绝对最大竖向、水平弯矩(标准值)计算 =====BWH: 最大弯矩对应梁上的轮子序号(从左到右) EWH: 最大弯矩对应梁上有几个轮CSS: 最大弯矩对应轮相对梁中点的距离,(轮在中点左为正) MP: 吊车最大轮压(标准值)产生的最大竖向弯矩MT: 吊车横向水平荷载(标准值)产生的最大水平弯矩P(J): 吊车最大轮压(kN),按每台吊车一侧的轮数排列T(J): 吊车横向水平荷载(kN),按每台吊车一侧的轮数排列CC(J):吊车轮距,按每台吊车一侧的轮数排列BWH EWH CSS MP MT1 1 0.000 154.166 7.826P(J) 77.083 77.083T(J) 3.913 3.913CC(J) 5.000===== 梁绝对最大竖向、水平弯矩(设计值)计算 =====MPP: 绝对最大竖向弯矩MTT: 绝对最大水平弯矩(由横向水平制动力产生) Madd: 考虑其他荷载作用时绝对最大竖向弯矩设计值增大MTadd: 考虑其他荷载作用时绝对最大水平弯矩设计值增大MPP MTT Madd MTadd235.689 10.956 0.000 0.000===== 梁绝对最大剪力(设计值)计算 =====Qmaxk: 绝对最大剪力(标准值)Qmax: 绝对最大剪力(设计值)MM: 计算最大剪力对应的轮子序号（从左往右）Qadd: 考虑其他荷载作用时绝对最大剪力设计值增大QMAXk QMAX MM Qadd105.989 162.036 1 0.000===== 吊车梁、制动梁的净截面截面特性计算 =====YCJ: 吊车梁重心位置(相对于下翼缘下表面m)JXJ: 吊车梁对于x 轴的惯性矩(m^4)WXJ: 吊车梁对于x 轴的抵抗矩(m^3)JYJ: 制动梁对于y 轴的惯性矩(m^4)WYJ: 制动梁对于y 轴的抵抗矩(m^3)YCJ JXJ WXJ JYJ WYJ0.315935E+00 0.798044E-03 0.280937E-02 0.461893E-04 0.271702E-03===== 吊车梁上翼缘宽厚比计算 =====Bf/Tf: 吊车梁上翼缘自由外伸宽度与其厚度的比值Bf/Tf = 10.438 <= [Bf/Tf] = 12.380===== 梁截面应力、局部挤压应力计算 =====CM: 上翼缘最大应力DM: 下翼缘最大应力TU: 平板支座时的剪应力TU1: 突缘支座时的剪应力JBJYYL: 吊车最大轮压作用下的局部挤压应力CMZj: 吊车横向荷载作用下的制动梁(或桁架)边梁的应力CM DM TU TU1 JBJYYL CMZJ124.219 93.306 49.024 57.055 46.062 0.000CM = 124.219 <= [CM] = 310.000DM = 93.306 <= [DM] = 310.000TU = 49.024 <= [TU] = 180.000TU1 = 57.055 <= [TU1] = 180.000JBJYYL = 46.062 <= [CJ] = 310.000CMZJ = 0.000 <= [CMZJ] = 310.000===== 无制动结构的吊车梁整体稳定计算 =====Wx: 吊车梁对于x 轴的毛截面抵抗矩(m^3) Wy: 制动梁对于y 轴的毛截面抵抗矩(m^3) Faib: 整体稳定系数ZTWDYL: 整体稳定应力----------------------------------------------------------------------------- Wx Wy Faib ZTWDYL0.328930E-02 0.308267E-03 0.679 141.042ZTWDYL = 141.042 <= [ZTWDYL] = 310.000-----------------------------------------------------------------------------===== 梁竖向挠度计算 =====| 注:吊车荷载按起重量最大的一台吊车确定，采用标准值 | | | | MPN: 最大一台吊车竖向荷载标准值作用下的最大弯矩 | | MKadd: 考虑其他荷载作用时绝对最大竖向弯矩标准值增大 | | L/f: 吊车梁跨度与竖向挠度之比 | ----------------------------------------------------------------------------- MPN MKadd L/F160.333 0.000 1390.300L/F = 1390.300 >= [L/F] = 800.000===== 梁截面加劲肋计算 =====梁腹板高厚比h0/tw= 94.667计算只需配横向加劲肋A1: 横向加劲肋的最大容许间距BP,TP: 横向加劲肋的宽度,厚度----------------------------------------------------------------------------- A1 BP TP1.000 0.090 0.006计算结果： 0.270≤1，横加劲肋区格验算满足===== 突缘式支座端板和角焊缝计算 =====SB: 支座端板的宽度ST: 支座端板的厚度HF1: 吊车梁下翼缘与腹板的角焊缝厚度HF2: 支座端板与吊车梁腹板的角焊缝厚度----------------------------------------------------------------------------- SB ST HF1 HF20.230 0.010 0.006 0.006-----------------------------------------------------------------------------===== 平板式支座加劲肋和角焊缝计算 =====PSB: 平板式支座加劲肋的宽度PST: 平板式支座加劲肋的厚度HF3: 支座加劲肋与吊车梁腹板的角焊缝厚度----------------------------------------------------------------------------- PSB PST HF30.110 0.010 0.006-----------------------------------------------------------------------------===== 吊车梁总重量和刷油面积计算 =====WW: 吊车梁总重量(包括加劲肋,端板等)(t) BPF: 刷油面积(m^2) ----------------------------------------------------------------------------- WW BPF0.851 29.836-----------------------------------------------------------------------------===== 吊车轮压传至柱牛腿的反力计算 =====(结果为标准值,单位kN,用于计算排架)RMAX: 吊车最大轮压传至柱牛腿的反力RMIN: 吊车最小轮压传至柱牛腿的反力TMAX: 吊车横向荷载传至两侧柱上的总水平力WT: 最大的一台吊车桥架重量Wt=吊车总重-额定起重量(硬钩吊车-0.7*额定起重量) MM1: 产生最大反力时压在支座上的轮子的序号----------------------------------------------------------------------------- RMAX RMIN TMAX WT MM1105.989 34.386 10.761 106.112 1----------------------------------------------------------------------------- | |===== 吊车梁与柱的连接计算 =====TQmaxK: 吊车横向荷载产生的最大水平剪力标准值TQmax: 吊车横向荷载产生的最大水平剪力设计值NHSBolt: 吊车梁与柱的连接需要高强度螺栓个数(摩擦型高强度螺栓 d=20 10.9级钢丝刷除绣表面处理) ----------------------------------------------------------------------------- TQmaxK TQmax NHSBolt5.380 7.909 1===== 设计满足 ========== 计算结束 =====。
卷扬机受力计算书
自制小吊车受力计算书一、单元体自重GG=18000 N=18KNG k=γw Gγw为风荷载分项系数，γw=1.4G k=18*1.4=25.2KN二、小吊车的抗倾覆根据图示尺寸求得单元体吊点力距为2m。
钢丝绳重力距为2m，自重为100KG卷扬机、电动机重力距为4m，自重为500KG。
配重重力距为4m，重量为1000KG。
M GK=(25200N＋1000)*2m=52400N.mM G’=（500kg＋1000KG）*9.8N/kg*4m=58800N.mM G’/ M GK=58800N.m/52400N.m=1.12>1因为M G’> M Gk所以，小吊车的抗倾覆能满足要求。
三、吊绳计算钢丝绳的容许拉力（安全荷载）S=S b/K1S b为钢丝绳的拉断拉力S b=aPgPg为钢丝绳的破断拉力总和Pg=0.5d²d为钢丝绳直径d=17mm查表得Pg=184KNa为钢丝绳之间荷载不均匀系数，a取0.85S b=0.85*184=156.4KNK1为钢丝绳使用安全系数，查表得K1=5.5S= S b/ K1=156.4/5.5=28.44KN=28440N>25200N= G k因为S> G k即钢丝绳的容许拉力大于单元体在风荷载作用下的力。
所以选用6*19，直径为17mm的钢丝绳能满足要求。
四、卡环即御甲的计算卡环横销的直径为28mm卡环的安全荷载Q b=40d1²=40*28²=31360N>25200N= G k因为Q b> G k，即卡环的安全荷载大于单元体在风荷载作用下的力。
所以，选用直径为28mm横销的卡环能满足要求。
五、绳卡计算钢丝绳所受综合受力为25.2KN,采用骑马式绳卡夹接，用19mm螺栓紧固，绳卡数量:N＝2.5*P/TP=25.2KNT=24.5KNN=2.5*25.2KN/24.5KN=2.57个故需用绳卡3个。
混凝土吊车梁计算书
混凝土吊车梁计算书设计：____________校核：____________审核___________日期________一、基本数据（一）、吊车及吊车梁基本数据吊车数据：1、吊车起重量Q= 16 t2、吊车跨度= 16.5 m3、吊车总重G=15 t4、小车重量g= 1.37 t5、最大轮压Pmax= 12.5 kN6、吊车总宽B= 2.8 m7、吊车轮距W= 2.5 m8、吊车数量n= 两台吊车梁数据：1、吊车梁宽b= 200 mm2、上翼缘宽bf= 200 mm3、吊车梁高h= 500 mm4、上翼缘高hf= 0 mm5、吊车梁跨度L= 6000 mm（二）、材料信息混凝土材料：C30 f c=14.3 N/mm2f t=1.43 N/mm2f tk=2.01 N/mm2钢筋：纵筋：HRB 335 f y=300 N/mm2箍筋：HRB 335 f yv=300 N/mm2（三）、其他信息吊车工作级别：A4 中级动力系数μ:1.05钢筋混凝土保护层厚度：25 mm裂缝宽度限制：0.2 mm挠度计算限制：1/600 Lo二、正截面设计（一）计算吊车梁的绝对最大弯矩位置计算长度取为：L0= 5.8 m由结构力学可判断，吊车轮按上述作用时才能产生绝对最大弯矩计算可得：合力R = 3×μ×Pmax = 52.5 kNa0 = B-W2= 0.15 m（二）正截面配筋计算1、内力计算吊车梁自重：q1 = 25×[b×h+(b f-b)×h f] = 2.5 kN/m轨道联结重：q2 = 1.5 kN/m自重总和：q = q1 + q2 = 4 kN/m由自重在k点产生的弯矩：Mqk = qx2(Lo-x) = 16.81 kN・m由吊车荷载在k点产生的弯矩：Mpk = R(L0-a0)24L0= 39.43 kN・m总弯矩：M maxk = M qk + M pk= 56.24 kN・m2、按T型梁计算配筋按照混凝土规范7.2.2条a s = 35 mmh0 = h-2a s = 430 mmM = f c b f h f(h0-h f/2) = 0 < M maxk = 56.24 属于II类T型截面3验算垂直截面的双向受弯强度每个轮子产生的刹车力：T = 0.25×α（Q+g）×9.8 = 4.26 kN为简化计算，假设每个轮子都作用在吊车梁跨中，由水平力产生的弯矩为：M H =nT4Lo = 24.708 kN ・m 可见，水平方向产生的弯矩很小，双向受弯强度验算可以忽略 三、斜截面设计（一）复核截面条件吊车梁自重荷载作用下产生的剪力： V 1 = 0.5×q×Lo = 11.6 kN 吊车荷载按下图作用时产生最大剪力：由结构力学可知：V 2 = μP max (4-2B+WLo ) = 28.51 kN 最大总剪力：V = V 1 + V 2 = 40.11 kN 由混凝土规范7.5.1条：0.25βc f c bh 0 = 307.45 kN > V 截面满足要求 （二）计算所需箍筋1、确定计算方法y a = ΣI y y iΣI y = 112 h f b f 3×12 h f +112 (h-h f )b 3×(h/2+h f /2)112 h f b f 3+112 (h-h f )b 3= 250 mm 每个吊车轮产生的扭矩： m t = 0.7[μP max ×0.02+T(y a +0.2)] = 1.53 kN ・m则支座截面产生的最大扭矩为：T = 1.4×m t ×(4-2B+2WLo ) = 4.65 kN ・m 构件截面信息腹板： W tw = b 2(3h-b)/6 = 8666666.66666667mm 3 翼缘： W tf = h f 2(b f '-b)/2 = 0mm 3W t = W tw + W tf = 8666666.66666667 mm 3 由混凝土规范7.6.1V bh 0 + T0.8W t= 1.1371 < 0.25βc f c = 3.575截面尺寸满足按弯剪扭共同作用的构件计算腹板受扭矩： T w = W twW t ×T = 4.650 kN ・m翼缘受扭矩： T f ' = W tfW t×T = 0.000 kN ・m2、腹板配筋计算A cor = b cor h cor = 67500 mm 2 u cor = 2×(b cor + h cor ) = 1200 mma.腹板受扭箍筋计算，按混凝土规范7.6.8：T = 0.35f t βt W t + 1.2ζ f yv A st1A cor sβt =1.51+0.5 VW tTbh 0= 0.93 A st1s = T w -0.35βt f t W tw1.2ζ f yv A cor= 0.032136 mm 2/mm b.腹板受剪箍筋计算，按混凝土规范7.6.8：A sv1s = V -0.7(1.5-βt )f t bh 01.25f yv h 0= 0.045301 mm 2/mm腹板所需单肢箍筋总面积为：A st1s + A sv1s= 0.0547865 mm 2/mm实际配置：8@100 满足c.腹板抗扭纵筋计算，按混凝土规范7.6.4-2：A stl = ζf yv A st1u corf y s= 23.14 mm 2 构造配置钢筋3、翼缘配筋计算b 'cor = b f - b - 50 = -50 mm h 'cor = h f - 50 = -50 mmA 'cor = b 'cor ×h 'cor = 2500 mm 2 U 'cor = 2(b 'cor + h 'cor ) = -200 mm a.翼缘抗扭箍筋计算，按混凝土规范7.6.8：A st1s = T f -0.35βt f t W tf1.2ζ f yv A cor= 0.000 mm 2/mm 实际配置：8@100 满足b.翼缘抗扭纵筋计算，按混凝土规范7.6.4-2：A stl = ζf yv A st1u corf y s= 0.00 mm 2 构造配置钢筋四、验算吊车梁疲劳强度（一）验算正截面疲劳强度1、验算受压区混凝土边缘纤维的应力 一台吊车产生的最大弯矩：由结构力学可判断，吊车轮按上述作用时才能产生绝对最大弯矩计算可得：合力R = 2×μ×Pmax = 26.25 kNa0 = B-W2= 0.15 m由自重在k点产生的弯矩：Mqk = qx2(Lo-x) = 16.82 kN・m由吊车荷载在k点产生的弯矩：Mpk = μP max(L0-a0)22L0= 38.06 kN・m总弯矩：M maxk = M qk + M pk= 54.88 kN・mαf E= E sE f c= 13.33先假定中和轴通过翼缘，换算截面的受压区高度：b2x02 - αfE A s(h0 - x0) = 0 公式见《钢筋混凝土结构计算手册》P624简化：Ax02 + Bx0 + C = 0 其中：A = 100B = 20593.2504C = -9266962.68解方程得：x0 = 218.39mm >h f = 0 mm 所以须按下列公式重新计算:b f2x02 - αfE A s(h0 - x0)-(b f - b)(x0 - h f)22= 0简化：Ax02 + Bx0 + C = 0 其中：A = 100B = 20593.2504C = -9266962.68 解方程得：x0 = 218.39mmI fo=h f x033-(b f - b)(x0 - h f)33+αfE A s(h0 - x0)2 = 1799083328.02ρfc=ρfcminρfcmax=MqkMqk+Mpk= 0.317589268845645查混凝土规范表4.1.6得： γρ = 0.86σf cmax = M f max x 0I fo = 6.662 < f fc = γρf c = 12.298满足要求 2、验算受拉钢筋的应力σf simin = αf E M f min (h 0-x 0)I f o = 30.342 N/mm 2σf simax = αf E M fmax (h 0-x 0)I f o = 65.196 N/mm 2Δσf si = σf simax - σfsimin = 34.854 N/mm 2 ρf s= σfsiminσfsimax = 0.465根据混凝土规范表4.2.5-1，可查得：Δf f y = 135 > Δσfsi = 34.854 满足要求（二）验算斜截面疲劳强度 1、验算中和轴处的主应力 计算从略2、验算弯起钢筋所需面积 计算从略五、验算吊车梁裂缝宽度σρsk = M maxk0.87h 0A s= 92.9862630983486 N/mm 2A te = 0.5bh = 50000 mm 2 ρte = A s /A te = 0.0308976d eq = Σn i d i 2Σn i νd i= 18.2222222222222 mmψ=1.1-0.65f tkρte σρsk= 0.645257156827881由混凝土规范8.1.2得： αcr = 2.1 c=20 ψ=1.0ωmax = αcr ψσρsk E s 1.9c+0.08d eqρte= 0.0536640377934194 < 0.2 满足规范要求六、验算吊车梁挠度由混凝土规范8.2.3：B s = E s A s h 021.15ψ+0.2+6αE ρ1+3.5γf'其中： ψ=1.0 αE = 13.33 E s = 200000 A s = 1544.88 h 0 = 430 γf ' = 0ρ= A sbh 0= 0.0171653333333333代入公式可得：B s = 27027886193474.9 由混凝土规范8.2.2：B = M kM q (θ-1)+M k B s其中： θ=1.6 M k = 38.06 M q = 16.82 代入公式可得：B = 21128148926726.3f=5qlo 4384B= 2.78964728702648f/Lo=1/1981 < 1/600 满足要求七、验算吊车梁配筋率计算从略。
塔吊吊装计算书
塔吊吊装计算书---一、项目概述本文档旨在提供塔吊吊装计算书，为相关工程项目中的吊装操作提供准确的计算数据。
二、项目要求根据工程项目的具体要求，需要进行以下几方面的计算：1. 安装条件评估：根据工地的场地状况、人员安全等因素，评估塔吊的安装条件。
2. 载重量计算：根据工程需要，计算塔吊的最大吊装载重量。
3. 吊装高度计算：根据工地的实际要求，计算塔吊的最大吊装高度。
三、计算步骤以下是进行塔吊吊装计算的具体步骤：1. 安装条件评估：根据工地的实际情况，评估场地的坚实程度、承重能力以及周围环境的安全因素，以确定塔吊的安装条件。
2. 载重量计算：根据塔吊的额定载重量和工程需求，结合塔吊的腿高、臂长等参数，计算出塔吊的最大吊装载重量。
3. 吊装高度计算：根据工程要求和塔吊的臂长，计算出塔吊的最大吊装高度。
四、计算公式以下是进行塔吊吊装计算时常用的公式：1. 塔吊的最大吊装载重量公式：最大吊装载重量 = 塔吊额定载重量 * 载重系数2. 塔吊的最大吊装高度公式：最大吊装高度 = 塔吊臂长 + 塔身高度五、计算实例以下是一个塔吊吊装计算的实例：1. 安装条件评估：- 场地状况：坚实，承重能力良好，符合安装要求。
- 人员安全：周围无高压电线、建筑物等危险物，安全评估合格。
2. 载重量计算：- 塔吊额定载重量：50吨- 载重系数：0.8- 最大吊装载重量 = 50 * 0.8 = 40吨3. 吊装高度计算：- 塔吊臂长：50米- 塔身高度：30米- 最大吊装高度 = 50 + 30 = 80米六、总结本文档提供了塔吊吊装计算书的相关内容，包括项目概述、项目要求、计算步骤、计算公式和计算实例。
通过按照这些步骤和公式进行计算，可以为工程项目中的塔吊吊装操作提供准确的计算数据，确保施工的安全性和效率性。
以上是塔吊吊装计算书的简要内容，如有更详细的计算需求，请提供具体工程项目的相关要求，以便提供更准确的计算数据。
吊车梁计算书
-139.661
-498.708
上部 as:
35
35
35
下部 as:
65
65
65
上部纵筋:
640
640
640
下部纵筋:
640
4911
640
箍筋 Asv: 上纵实配:
947 4E16(804)
947 4E16(804)
947 4E16(804)
下纵实配: 4E28+5E25 2/7(4917)
箍筋实配:
根据厂房预制吊车梁布置图（见附图），吊车梁的长度共有 11 种规格，其长 度依次为：5.875m，6.220m，6.530m，6.175m， 6.770m ，6.425m，7.268m， 6.923m,7.279m，8.215m，7.790m。本次选取标准跨径为 8.215m 的梁进行计算，梁 的净跨度为 7.150m，梁的支承宽度按 0.725m、0.340m 计算。初拟该 T 形梁的梁高
T：一个轮子产生的扭矩标准值，kN·m； Pmax：吊车最大竖向轮压标准值，kN，162 kN； H0：吊车横向水平刹车力标准值（一个轮子），kN； μ：吊车竖向轮压动力系数，1.05； β：一台吊车工作时，β=0.8。 e1：吊车轨道安装偏心矩，m，一般取 0.02m； e2：H0 对吊车梁截面弯曲中心的距离，0.4+0.05+0.15m=0.6m； 已知小车刹车力为 10.3kN，此刹车力当小车极靠近某侧吊车梁时，刹车力几乎 由该侧大车 4 个轮子全部承担，单个轮子水平刹车力标准值为 10.3÷4=2.575kN T = β (µ Pmaxe1 + H0e2 ) = 0.8×（1.05×162× 0.02 + 2.575× 0.6）= 3.96kN ⋅ m
汽车吊车计算手册 - 修订稿
庆鼎精密电子(淮安）有限公司计算现场预备吊装构建重量计算图表如下：GJ-01、GJ-02均由五榀钢梁连接成一整体：重量分别L1:5420.27kg、L2:5618.37kg、L3:6241.16kg、L4:5613.79kg、L5:5275.76kg现场钢梁在地面组拼进行3+2吊装法：L1+L2+=11.03T 、L3=6.241T、L4+L5=10.89T分三组进行吊装。
参数示意图A 点坐标：x A =R+b 3=9+2.67=11.67my A =0mB点坐标：x B=S/2=2/2=1my B=h3-h b=24.8-3.3=21.5m起重臂仰角：α=α1=68.935°最小臂长：L= x A/cosα=32.468 m幅度：R=9m1、《建筑施工起重吊装安全技术规范》JGJ276-20122、《起重吊装计算及安全技术》主编卜一德3、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、基本参数参数示意图三、起重机核算汽车式起重机稳定性验算计算书计算依据：示意图三、汽车式起重机稳定性验算稳定性安全系数：K=M r/M ov=[G1(l1+a1)+G2a1+G3(l3+a1)]/[(Q1+Q2)(R-a1)+Q3x]=[35 8×(1+2.5)+15×2.5+30×(3+2.5)]/[(118.8+0.85)(9-2.5)+10×0.4]=1.862吊绳计算书计算依据：1、《建筑施工起重吊装安全技术规范》JGJ276-20122、《建筑施工计算手册》江正荣编著g钢丝绳的复合应力计算:钢丝绳在承受拉伸和弯曲时的复合应力按下式计算:σ = F/A+d0E0/D其中: σ──钢丝绳承受拉伸和弯曲的复合应力；F──钢丝绳承受的综合计算荷载,取 F=120.00kN；2；sQ──静荷载，取 Q=99.59kN；E──钢丝绳的弹性模量，取 E=20000.00N/mm2；A──钢丝绳截面面积，取 A=357.69mm2；h──钢丝绳落下高度,取 h=300.00mm；L──钢丝绳的悬挂长度，取 L=9612.00mm。
汽车吊吊装计算书
汽车吊吊装计算书附件：附件1:汽车吊吊装计算书根据相关规范、技术规程规定要求，根据吊装重量计算确定吊车型号应考虑安全系数，同时结合本项目特点考虑采用双机抬吊方式吊装的折减系数，复核验算如下：一、预制小箱梁吊装汽车吊工况及验算本项目后张法预应力20m ⅛预制箱梁单片边梁梁长20m,高1.176米，中板顶宽2.4米，板底宽1.0米，重量为51. 2OtO预制小箱梁计划采用汽车吊双机抬吊，吊装钢丝绳位置选择在距构件两端1.5In的位置。
运输便道及吊装平台地面标髙为20. 3m,设计桥面标高为24.207m（北Ott台）~24.427m（中1#墩）^24. 644m（南2#台），桥面结构层厚度为O. 2m,则设计小箱梁面标髙为24. 007m（北0#台）~24.227m（中1#墩）^24. 444m（南2#台）。
1・汽车吊的选型及验算（1）Ott-W跨吊装：计划采用一台130T, —台300T汽车吊吊装小箱梁，吊装钢丝绳位置选择在距构件两端1.5m的位置，130T吊车停机在0#桥台，300T吊车停机在施工平台，先吊装主梁厂主梁4四片箱梁，然后130T吊车站位不变，300T吊车收臂移车到施工便道，吊装主梁3~主梁1三片箱梁。
具体汽车吊站位详见附图。
（2）W-2#跨吊装:同0#-1#跨吊装。
最不利工况：30Ot吊车站位0#-1#跨施工平台，吊装最左侧边梁（主梁7）, 边梁设计混凝土20. 5方，重51.25吨。
（3）QY130T汽车吊选型验算1）QY130K汽车起重机起升性能表表1主臂起重性能表（kg, m）2)130汽车吊起重重量计算G 总二Ql+Q2=51.25÷2=53. 25t式中：Q1—为单片小箱梁的自重，在此取QI二51. 25吨；Q2—吊车吊钩及索具的重量，Q2二2吨；双机抬吊按一台QY130T型汽车吊负荷平均分配，即单机实际承担的理论载荷为26. 63t,考虑动载系数1.2,安全吊装预制小箱梁的全重(单机承担的) =26. 63×1. 2=31. 95t o3)130t汽车吊工作半径R计算R=SQRT((Ll+L1∕2)* (L1+L1∕2)+ (L2+ L3+L0/2)* (L2+ L3+L0/2))=SQRT ((2. 95*2+2. 95/2) * (2. 95*2+2. 95/2) + (2+1. 5+7. 6/2) * (2+1. 5+7. 6/2))=10. 03m式中:Ll-相邻两片小箱梁轴心间距,Ll二2. 93m；L2—最不利工况(汽车吊停机点在围堰地面)吊装时，吊臂与小箱梁端头间的水平方向的安全距离，L2取2m；吊臂与回转机构间的间距不另计。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
500吨吊车计算书
摘要：
一、吊车概述
二、500 吨吊车的参数和性能
三、500 吨吊车的应用场景
四、500 吨吊车的维护与保养
五、结论
正文：
一、吊车概述
吊车，又称起重机，是一种用于吊装、运输重物的机械设备。
吊车广泛应用于建筑、物流、矿山、港口等领域，对于提高劳动生产率和减轻人工劳动强度具有重要意义。
二、500 吨吊车的参数和性能
500 吨吊车是一种大吨位的起重设备，其起重能力为500 吨。
这种吊车通常具有以下参数和性能：
1.臂长：根据车型和品牌不同，臂长范围在30-60 米之间。
2.最大起升高度：一般可以达到100 米以上。
3.起重速度：起升速度为0.8-1.6 米/秒，下降速度为1.2-2.4 米/秒。
4.行驶速度：行驶速度为30-50 公里/小时。
5.动力：一般采用柴油发动机，功率在300-500 马力之间。
三、500 吨吊车的应用场景
1.基础设施建设：用于桥梁、高楼等建筑物的施工，以及大型设备、材料的吊装和运输。
2.港口作业：用于大型货轮的货物装卸，以及集装箱的搬运。
3.矿山开采：用于矿石、煤炭等资源的运输和装卸。
4.物流运输：用于超重型货物的长途运输和搬运。
四、500 吨吊车的维护与保养
1.定期检查：应定期对吊车进行检查，包括电气系统、液压系统、传动系统等，确保各部件正常运行。
2.润滑保养：定期对吊车的润滑点进行润滑，以减少零部件磨损。
3.更换易损件：发现吊车零部件有损坏或磨损迹象时，应及时更换，以确保吊车安全可靠。
4.电气系统检查：定期检查电气线路，确保电缆、插头等部件完好无损。
五、结论
500 吨吊车作为一种大吨位的起重设备，具有强大的起重能力和广泛的应用场景。