吊车计算书
25吨吊车计算书
25吨吊车计算书XXXQY25E吊车是一款重要的作业设备，以下是其主要性能参数：最大额定总起重量为 kg；基本臂最大起重力矩为806kN.m；最长主臂+副臂最大起重力矩为280kN.m；主臂最大起升高度为31.5m，主臂+副臂最大起升高度为39m；外形尺寸为×2500×3500mm；主臂长为10.2～31.5m，副臂长为7.5m；工作状态下吊车重量为kg。
XXXQY25E 25吨吊车参数表如下：序号工作幅度（米）起重量（kg）1 3.02 3.53 4.04 4.55 5.06 5.57 68 79 8 910010 9 775011 10 631012 12 460013 14 350014 16 270015 18 210016 20 170017 22 140018 24 1100另外，中长臂17.6米、中长臂24.8米、全长臂31.5米的起重量和起升高度如下：中长臂17.6米：最大起重量为kg，最大起升高度为10.5m；中长臂24.8米：最大起重量为8100kg，最大起升高度为18.1m；全长臂31.5米：最大起重量为6000kg，最大起升高度为32.32m。
以上是XXXQY25E吊车的主要性能参数和参数表。
在使用吊车进行作业时，需要严格按照安全规定进行操作，确保作业安全。
XXX crane has a maximum lifting height of 31.5 meters with a lifting capacity of 550 kg at that height。
The crane has a main arm length of 17.6 meters and a mid-arm length of 24.8 meters。
with lifting capacities of 850 kg and 640 kg respectively at their maximum heights。
吊装方案计算书
吊装方案计算书1.吊车荷载计算Pkmax=(Ta+Tb)/4=(1400+350)*10/4=5KNTa 为单元板块重量（kg）Tb 为小车自重2.横向水平荷载Tk=η(Q+Q1)*10/2N=0.2*(2+0.35)*10/4=1.175KN η系数，取为0.2Q为吊车额定起重量Q1为吊车重量N为吊车一侧车轮数3.纵向水平荷载Tkl=0.1ΣPmax=0.1*4*5=2KN4.吊车梁荷载设计值吊车梁的强度和稳定 P＝αβγPkmax=1.05*1.03*1.4*5=7.57KNT=γTk=1.4*1.175=1.65KN 局部稳定 P=αγPkmax=1.05*1.4*5=7.35KN吊车梁的竖向桡度 P=βPkmax=1.03*5=5.15KN5.强度计算：选用普工20σ＝Mx/ψWx=4PL/4/0.9*237000=7.57*4.8*1000000/0.9*237000=170.4MPa≤f=215MPa强度满足要求！6.稳定计算：σ＝Mx/ψφWx=7.35*4.8*1000000/0.9*237000＝157.7MPa≤f=215MPa稳定性满足要求！7.桡度计算：Vx=PL3/48EI+5QL4/384EI=5.15*1000*4800^3/48*210000*23700000+ 5*0.3*4800^4/384*210000*23700000=2.38+0.41=2.79mm≤L/800=4800/800=6mm桡度满足要求！8. 160x80x4钢方管强度校核校核公式：σ=N/A+M/γW<[fa]=215N/mm^2悬挑梁最危险截面特性：截面面积：A=1856mm^2惯性矩：Ix=6235800mm^4抵抗矩：Wx=77950mm^3弯矩：Mmax=3231200N*mm轴力：N=0Nσmax=N/A+Mmax/γW=0/2400+3231200/1.05*77950=39.478 N/mm^2<215N/mm^2强度能够满足要求。
LDB 5t吊车计算书
LDB 5t吊车计算书一、设计依据《钢结构设计规范》 GB50017-2003《钢结构设计手册》中国建筑工业出版社 2004.1《钢结构施工及验收规范》 GB50205-2001《钢结构工程质量检验评定标准》 GB50221-2001《钢焊缝手工超声波探伤方法和探伤结果分析》 GB/T11345-1989《钢结构焊缝外形尺寸》 GB10854-89《装配通用技术要求》 JB/ZQ 4000.9《焊接件通用技术要求》 JB/ZQ 4000.3《碳钢、低合金钢焊接构件焊后热处理方法》 JB/T6046-1992《紧固件机械性能》 GB 3098《建筑结构载荷规范》GB 50009-2001《建筑钢结构焊接技术规程》JGJ81-2002《混凝土结构设计规范》GB50010-2002《起重机设计手册》中国铁道出版社 1997二、材料参数钢材弹性模量E=206x103N/mm2；剪变模量G=79x103N/mm2；线膨胀系数α=12x10-6 /℃；质量密度ρ=7850kg/m3。
表1 钢材强度设计值三、设计载荷载荷包括自重载荷、起升载荷、风载荷、温度载荷、冰雪载荷等。
结构计算采用极限应力法，因此，载荷值取值比一般较大。
1自重载荷钢结构自重由程序自动统计计算，结构自重×1.1来考虑节点重量。
加载时按均布载荷加载于梁底部平面。
梁自重约1766kg，工字钢底部平面面积≈128*8522/1000000=1.09m²。
则q=（1766kg×9.8m/s²/1.09）×1.1≈15878N/m²2起升载荷起升载荷主要考虑，电动葫芦起升，起升为5t。
根据起重机设计规范要求，考虑到突然离地起升或下降制动的情况，对承载结构和传动机构将产生附加的动载作用。
这一动载作用可通过将起升载荷乘以大于1的起升载荷系数φ2考虑。
系数φ2的取值方法（ISO 8686-1；1989）。
吊车梁设计计算书
吊车梁设计（1）设计资料车。
距（2max 1max Q F P αβγ==1..05×1.03×1.4×38=57.54KN57.54237545.55600045.55 2.375108.18.57.5445.5511.99B C C C R KN M KN m V V KN⨯===⨯==-=-=左右2)求max T M()max 57.54 3.5691.116V KN ⨯+== 4)求max T Vmax 2.191.11 3.3357.54T V KN =⨯= (3)截面估算1）梁高①按经济条件确定：631.2108.181060379521573007300292sh W mm h mm⨯⨯=====②按允许挠度值确定：66min 0.6100.6215600050010387l h fh mm v -⎡⎤=⨯=⨯⨯⨯⨯=⎢⎥⎣⎦③建筑净空无要求故取h=500mm 。
2）腹板厚度①经验公式：73730.58.5mm w t h =+=+⨯=②按抗剪要求： 3max min 1.2 1.291.1110 1.75.500125w V t mm h f ⨯⨯===⨯ ③按局部挤压要求：52505102134368z y R l a h h mm =++=+⨯+⨯= 3min 1.057.54100.73.368215w z Ft mm l f ψ⨯⨯===⨯ 故取8w t mm =④局部要求50062.5808=<= 3）翼缘尺寸为使截面经济合理，选用上、下翼缘不对称工字形截面，所要翼缘板面积按下列公式近似计算。
16037951.850054165006w w W A t h mm h =-=-⨯⨯= 取上翼缘A=250×10=25002mm下翼缘A=200×10=20002mm即初选上翼缘板-250×10，下翼缘板-200×10翼缘外伸宽度151510150100a mm mm==⨯=>（4）验算1）截面特性：212250102001048088340250105480825020010495235.38340500235.3264.7A mmy mmy mm=⨯+⨯+⨯=⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯===-=()()() 3222 84808480250235.325010235.3520010264.75 12xI⨯=+⨯⨯-+⨯⨯-+⨯⨯-=3420411914mm3113420411911453639235.3xxIW mmy===3223420411911292184264.7xxIW mmy===3341025010200196875001212yI mm⨯⨯=+=31119687500196875100yyIW mmx===32219687500157500125yyIW mmx===48.59yi mm===[]6000123.515048.59yλλ==<=吊车梁上翼缘：2250102500A mm =⨯=上34102501302083312y I mm ⨯==上 313020833104167125y W mm ==上 2）强度验算：①正应力上翼缘正应力： 66max 1108.1810 3.95101453639104167T x y M M W W σ⨯⨯=+=+上上 2274.437.9112.3/215/N mm f N mm =+=<=下翼缘正应力： 621108.181074.4/1426498x x M N mm W ⨯==<2215/f N mm = ②剪应力突缘支座处剪应力:3max 01.2 1.291.1110.4808w V h t τ⨯⨯==⨯2228.5/125/v N mm f N mm =<=③腹板局部稳定52505102134368z y R l a h h mm =++=+⨯+⨯= 322v 1.057.541019.5/<f =125N/mm 8368c w z FN mm t l ψσ⨯⨯===⨯ 3）稳定性验算：①整体稳定性11116000100.482250500l t b h ξ⨯===<⨯ 0.730.180.730.180.480.816b βξ=+=+⨯=341102501302083312I mm ⨯== 34210200666666712I mm ⨯== 112130208330.661130208336666667b I I I α===++ ()0.8(21)0.820.66110.258b b ηα=-=⨯⨯-=24320235..b b b y x y Ah W f ϕβηλ⎤⎥=⨯⎥⎦2432083405002350.8160.258123.514536392350.9310.6⎤⨯⎥=⨯⨯⨯⨯⎥⎦=> '0.2820.2821.07 1.070.767 1.00.931b b ϕϕ=-=-=< '0.767b ϕ∴=66'108.1810 3.951097.020.9.0.7671453639 1.2157500x Y b y y M M W ϕγ⨯⨯+=+=+⨯⨯ 22117.9/<f=215N/mm N mm = 故满足整体稳定性要求。
吊车计算书
吊装计算书一:起重机的选型1:起重力起重机的起重力Q≧Q1+Q2Q1—构件的重量, 本工程柱子分两级吊装,下柱重量为30吨,上柱7.5吨。
Q2帮扎索具的重量。
取2吨Q=32+2=34吨2:起重高度起重机的起重高度为H≧h1+h2+h3+h4式中h1---安装支座表面高度(M),柱子吊装不考虑该内容.H2---安装间隙,视具体情况定,一般取0.3—0.5米H3帮扎点至构件吊起后地面距离(M);H4吊索高度(m),自帮扎点至吊钩面的距离,视实际帮扎情况定.下柱长30.3米.上柱长9.1米上柱: H=0.3+30.3+3=33.6米，下柱:H=0.5+30.3+9.1+3=43.9米3:回转半径R=b+Lcomαb—起重臂杆支点中心至起重机回转轴中心的距离.L ;α分别为所选择起重机的臂杆长度和起重机的仰角R=16.32米,主臂长选用54.8米根据求出的Q;H;R查吊机性能表,采用150吨履带吊,其性能能满足吊装上下柱的要求,在回转半径16米,主臂长54.8米时可吊装35吨二:履带式起重机稳定性计算1:起重机不接长稳定性计算履带式起重机采用不原起重臂杆稳定性的最不利情况为车身与履带成90度,要使履带中心点的稳定力矩Mr大于倾覆力矩Mou,并按下列条件核算.当考虑吊装荷载以及所有附加荷载时:K1=Mr/Mou=〔G1L1+G2L2+G0L O-(G1h1+G2h2+G0h0+G3h3)sinβ-G3L3+M F+Mg+Ml〕/(Q+q)(R-L2)≥1.15只考虑吊装荷载,不考虑附加荷载时:K2=Mr/Mou=(G1L1+G2L2+G0L0-G3L3)/(Q+q)(R-L2)≥1.4式中:G1–起重机机身可转动部分的重力,取451KNG2---起重机机身不转动部分的重力,取357KNG0—平衡重的重力, 取280KNG3---起重臂重力, 取85.1KNQ----吊装荷载(包括构件重力和索具重力)q----起重滑车组的重力L1—G1重心至履带中心点的距离L2—G2重心心至履带中心点的距离L3—G3重心到履带中心点的距离L0—G0重心到履带中心点的距离H1—G1重心到地面的距离 2.33米H2—G2重心到地面的距离 0.89米H3---G3重心到地面的距离 19.2米H0---G0重心到地面的距离 1.92米β地面仰斜角度,应限制在30以内R---起重半径M F---风载引起的倾覆力矩,M G---重物下降时突然刹车的惯性力矩引起的倾覆力矩M G=P G(R-L2)=(Q+q)(R-L2)V/gt其中P G是惯性力V—吊钩的下降速度(m/s),取为吊钩速度的1.5倍; 取0.375米/秒g---重力加速度t---从吊钩下降速度变到0所需的制动时间,取1秒.M L---起重机回转时的离心力所引起的倾覆力矩,为:M L=P L H=(Q+q)Rn2H/(900-n2h)其中:P L--离心力n---起重机回转速度(r/min)h---所吊构件处于最低位置时,其重心至起重杆的距离H起重机顶端至地面的距离.e0=6.48米e1=2.82米β=30以以上数据核算起重臂最大倾角770时的最大安全起重力.计算有关数据:L2=(M-N)/2=(6.738-1.118)/2=2.81米L1= e1+L2=2.82+2.81=5.63米L0= e0+ L2=6.48+2.81=9.29米R=2.02+54.8com77=14.34米L3=2.02+54.8com77/2-L2=5.37米将以上参数代入只考虑吊装荷载的式中.K2=Mr/Mou=(G1L1+G2L2+G0L0-G3L3)/(Q+q)(R-L2)=(451×5.63+357×2.81+280×9.29-85.1×5.37)/(320+10)(14.34-2.81)=1.49≥1.4吊车在最不利条件下能满足抗倾覆安全性能要求.三:钢丝绳的计算1、钢丝绳计算钢丝绳的安全荷载（允许拉力）S由下式计算S=S b/k其中S b:钢丝绳的破断拉力，S b=α.PgPg:钢丝绳的钢丝破断拉力总和（KN）,可从钢丝绳规格和荷载性能表中查得，如无，可近似地按Pg＝0.5d2(d-钢丝绳直径);α—考虑钢丝绳受力不均匀的钢丝绳破断拉力换算系数,K钢丝绳使用时安全系数起吊构件采用9×61,直径30.5mm,钢丝绳极限强度为2000N/mm2,作吊装用钢丝绳,由表查得9×61,直径30.5mm,钢丝绳的钢丝破断拉力总和为:827 KN,换算系数α=0.85,查表的安全系数K=6,则钢丝绳的允许拉力为:S=(0.85×827)/6=117.2KN故吊装时,采用4根9×61,直径为 30.5mm的钢丝绳帮扎构件117.2×4=468.8KN=46.88吨,能满足吊装要求.。
吊车计算书
吊装计算书一:起重机的选型1:起重力起重机的起重力Q≧Q1+Q2Q1—构件的重量, 本工程柱子分两级吊装,下柱重量为30吨,上柱吨。
Q2帮扎索具的重量。
取2吨Q=32+2=34吨2:起重高度起重机的起重高度为H≧h1+h2+h3+h4式中h1---安装支座表面高度(M),柱子吊装不考虑该内容.H2---安装间隙,视具体情况定,一般取—米H3帮扎点至构件吊起后地面距离(M);H4吊索高度(m),自帮扎点至吊钩面的距离,视实际帮扎情况定.下柱长米.上柱长米上柱: H=++3=米，下柱:H=+++3=米3:回转半径R=b+Lcomαb—起重臂杆支点中心至起重机回转轴中心的距离.L ;α分别为所选择起重机的臂杆长度和起重机的仰角R=米,主臂长选用米根据求出的Q;H;R查吊机性能表,采用150吨履带吊,其性能能满足吊装上下柱的要求,在回转半径16米,主臂长米时可吊装35吨二:履带式起重机稳定性计算1:起重机不接长稳定性计算履带式起重机采用不原起重臂杆稳定性的最不利情况为车身与履带成90度,要使履带中心点的稳定力矩Mr大于倾覆力矩Mou,并按下列条件核算.当考虑吊装荷载以及所有附加荷载时:K1=Mr/Mou=〔G1L1+G2L2+G0L O-(G1h1+G2h2+G0h0+G3h3)sinβ-G3L3+M F+Mg+Ml〕/(Q+q)(R-L2)≥只考虑吊装荷载,不考虑附加荷载时:K2=Mr/Mou=(G1L1+G2L2+G0L0-G3L3)/(Q+q)(R-L2)≥式中:G1–起重机机身可转动部分的重力,取451KNG2---起重机机身不转动部分的重力,取357KNG0—平衡重的重力, 取280KNG3---起重臂重力, 取Q----吊装荷载(包括构件重力和索具重力)q----起重滑车组的重力L1—G1重心至履带中心点的距离L2—G2重心心至履带中心点的距离L3—G3重心到履带中心点的距离L0—G0重心到履带中心点的距离H1—G1重心到地面的距离米H2—G2重心到地面的距离米H3---G3重心到地面的距离米H0---G0重心到地面的距离米β地面仰斜角度,应限制在30以内R---起重半径M F---风载引起的倾覆力矩,M G---重物下降时突然刹车的惯性力矩引起的倾覆力矩M G=P G(R-L2)=(Q+q)(R-L2)V/gt其中P G是惯性力V—吊钩的下降速度(m/s),取为吊钩速度的倍; 取米/秒g---重力加速度t---从吊钩下降速度变到0所需的制动时间,取1秒.M L---起重机回转时的离心力所引起的倾覆力矩,为:M L=P L H=(Q+q)Rn2H/(900-n2h)其中:P L--离心力n---起重机回转速度(r/min)h---所吊构件处于最低位置时,其重心至起重杆的距离 H起重机顶端至地面的距离.e0=米 e1=米β=30以以上数据核算起重臂最大倾角770时的最大安全起重力.计算有关数据:L2=(M-N)/2=米L1= e1+L2=+=米L0= e0+ L2=+=米R=+=米L3=+2-L2=米将以上参数代入只考虑吊装荷载的式中.K2=Mr/Mou=(G1L1+G2L2+G0L0-G3L3)/(Q+q)(R-L2)=(451×+357×+280×吊车在最不利条件下能满足抗倾覆安全性能要求.三:钢丝绳的计算1、钢丝绳计算钢丝绳的安全荷载（允许拉力）S由下式计算S=S b/k其中S b:钢丝绳的破断拉力，S b=α.PgPg:钢丝绳的钢丝破断拉力总和（KN）,可从钢丝绳规格和荷载性能表中查得，如无，可近似地按Pg＝(d-钢丝绳直径);α—考虑钢丝绳受力不均匀的钢丝绳破断拉力换算系数,K钢丝绳使用时安全系数起吊构件采用9×61,直径,钢丝绳极限强度为2000N/mm2,作吊装用钢丝绳,由表查得9×61,直径,钢丝绳的钢丝破断拉力总和为:827 KN,换算系数α=,查表的安全系数K=6,则钢丝绳的允许拉力为:S=×827)/6=故吊装时,采用4根9×61,直径为的钢丝绳帮扎构件×4==吨,能满足吊装要求.。
吊车计算书
吊车计算书吊装计算书3:回转半径R=b+Lcomαb—起重臂杆支点中心至起重机回转轴中心的距离.L ;α分别为所选择起重机的臂杆长度和起重机的仰角R=16.32米,主臂长选用54.8米根据求出的Q;H;R查吊机性能表,采用150吨履带吊,其性能能满足吊装上下柱的要求,在回转半径16米,主臂长54.8米时可吊装35吨二:履带式起重机稳定性计算1:起重机不接长稳定性计算履带式起重机采用不原起重臂杆稳定性的最不利情况为车身与履带成90度,要使履带中心点的稳定力矩Mr大于倾覆力矩Mou,并按下列条件核算.当考虑吊装荷载以及所有附加荷载时:K1=Mr/Mou=〔G1L1+G2L2+G0L O-(G1h1+G2h2+G0h0+G3h3)sinβ-G3L3+M F+Mg+Ml〕/(Q+q)(R-L2)≥1.15只考虑吊装荷载,不考虑附加荷载时:K2=Mr/Mou=(G1L1+G2L2+G0L0-G3L3)/(Q+q)(R-L2)≥1.4式中:G1–起重机机身可转动部分的重力,取451KNG2---起重机机身不转动部分的重力,取357KNG0—平衡重的重力, 取280KNG3---起重臂重力, 取85.1KNQ----吊装荷载(包括构件重力和索具重力)q----起重滑车组的重力L1—G1重心至履带中心点的距离L2—G2重心心至履带中心点的距离L3—G3重心到履带中心点的距离L0—G0重心到履带中心点的距离H1—G1重心到地面的距离 2.33米H2—G2重心到地面的距离 0.89米H3---G3重心到地面的距离 19.2米H0---G0重心到地面的距离 1.92米β地面仰斜角度,应限制在30以内R---起重半径M F---风载引起的倾覆力矩,M G---重物下降时突然刹车的惯性力矩引起的倾覆力矩M G=P G(R-L2)=(Q+q)(R-L2)V/gt其中P G是惯性力V—吊钩的下降速度(m/s),取为吊钩速度的1.5倍; 取0.375米/秒g---重力加速度t---从吊钩下降速度变到0所需的制动时间,取1秒.M L---起重机回转时的离心力所引起的倾覆力矩,为:M L=P L H=(Q+q)Rn2H/(900-n2h)其中:P L--离心力n---起重机回转速度(r/min)h---所吊构件处于最低位置时,其重心至起重杆的距离H起重机顶端至地面的距离.e0=6.48米e1=2.82米β=30以以上数据核算起重臂最大倾角770时的最大安全起重力.计算有关数据:L2=(M-N)/2=(6.738-1.118)/2=2.81米L1= e1+L2=2.82+2.81=5.63米L0= e0+ L2=6.48+2.81=9.29米R=2.02+54.8com77=14.34米L3=2.02+54.8com77/2-L2=5.37米将以上参数代入只考虑吊装荷载的式中.K2=Mr/Mou=(G1L1+G2L2+G0L0-G3L3)/(Q+q)(R-L2)=(451×5.63+357×2.81+280×9.29-85.1×5.37)/(320+10)(14.34-2.81)=1.49≥1.4吊车在最不利条件下能满足抗倾覆安全性能要求.三:钢丝绳的计算1、钢丝绳计算钢丝绳的安全荷载（允许拉力）S由下式计算S=S b/k其中S b:钢丝绳的破断拉力，S b=α.PgPg:钢丝绳的钢丝破断拉力总和（KN）,可从钢丝绳规格和荷载性能表中查得，如无，可近似地按Pg＝0.5d2(d-钢丝绳直径);α—考虑钢丝绳受力不均匀的钢丝绳破断拉力换算系数,K钢丝绳使用时安全系数起吊构件采用9×61,直径30.5mm,钢丝绳极限强度为2000N/mm2,作吊装用钢丝绳,由表查得9×61,直径30.5mm,钢丝绳的钢丝破断拉力总和为:827 KN,换算系数α=0.85,查表的安全系数K=6,则钢丝绳的允许拉力为:S=(0.85×827)/6=117.2KN故吊装时,采用4根9×61,直径为 30.5mm的钢丝绳帮扎构件117.2×4=468.8KN=46.88吨,能满足吊装要求.。
汽车吊车计算书 稿
庆鼎精密电子(淮安）有限公司吊装计算书现场预备吊装构建重量计算图表如下：GJ-01、GJ-02均由五榀钢梁连接成一整体：重量分别L1:、L2:、L3:、L4:、L5:现场钢梁在地面组拼进行3+2吊装法：L1+L2+= 、L3=、L4+L5=分三组进行吊装。
GJ吊车自F轴向A轴吊装，100吨汽车吊性能表如下所示：可以看出100吨汽车吊在主臂，作业半径为9m时候可以吊装吨，满足吊装工况要求。
液压汽车起重机工况核算计算书计算依据：1、《建筑施工起重吊装安全技术规范》JGJ276-20122、《起重吊装计算及安全技术》主编卜一德3、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、基本参数二、计算示意图三、起重机核算建立平面直角坐标系：以穿过起重臂铰链中心的水平线为X轴，以穿过吊装构件中心的竖直线为Y轴，A点坐标：x A=R+b3=9+=y A=0mB点坐标：x B=S/2=2/2=1my B=h3-h b=C点坐标：x C=0my C=h1+h2+h3-h b=2++直线AC的倾角：α1=arctg(y C/x A)= arctg=°经过点A与（以B点为圆心，f+d/2为半径的圆）相切的点形成的直线的倾角：α2=arctg(y B/(x A-x B))+arcsin((f+d/2)/ (y B2+(x A-x B)2)=arctg)+arcsin((1+1/2)/+2)=°起重臂仰角：α=α1=°最小臂长：L= x A /cosα= m幅度：R=9m液压汽车起重机智能选择计算书计算依据：1、《建筑施工起重吊装安全技术规范》JGJ276-20122、《起重吊装计算及安全技术》主编卜一德3、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、基本参数起重机种类液压汽车起重机最小幅度R(m) 9最小臂长L(m) 构件质量Q(t)起重安全系数K 2 对幅度采用线性插入法进行计算是对臂长采用线性插入法进行计算是起重机型号AC100 二、计算示意图三、起重机核算起重吊装荷载：QK=×2=核算结果：起重机型号：AC100设计幅度(m)：9设计臂长(m)：起重机额定起重能力(t)：[QK]= QK=≤[QK]=满足要求！汽车式起重机稳定性验算计算书计算依据：1、《建筑施工起重吊装安全技术规范》JGJ276-20122、《起重吊装计算及安全技术》主编卜一德一、计算参数二、计算示意图三、汽车式起重机稳定性验算稳定性安全系数：K=M r/M ov=[G1(l1+a1)+G2a1+G3(l3+a1)]/[(Q1+Q2)(R-a1)+Q3x]=[35 8×(1++15×+30×(3+]/[++10×]=K=≥[K]=满足要求！吊绳计算书计算依据：1、《建筑施工起重吊装安全技术规范》JGJ276-20122、《建筑施工计算手册》江正荣编着3、《建筑材料规范大全》钢丝绳容许拉力计算:钢丝绳容许拉力可按下式计算:[F g] = aF g/K其中: [F g]──钢丝绳的容许拉力；F g──钢丝绳的钢丝破断拉力总和,取 Fg=；α──考虑钢丝绳之间荷载不均匀系数，α=；K ──钢丝绳使用安全系数，取 K=；经计算得 [F g]=×=。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
吊装计算书
一:起重机的选型
1:起重力
起重机的起重力Q≧Q1+Q2
Q1—构件的重量, 本工程柱子分两级吊装,下柱重量为30吨,上柱7.5吨。
Q2帮扎索具的重量。
取2吨
Q=32+2=34吨
2:起重高度
起重机的起重高度为H≧h1+h2+h3+h4
式中h1---安装支座表面高度(M),柱子吊装不考虑该内容.
H2---安装间隙,视具体情况定,一般取0.3—0.5米
H3帮扎点至构件吊起后地面距离(M);
H4吊索高度(m),自帮扎点至吊钩面的距离,视实际帮扎情况定.
下柱长30.3米.上柱长9.1米
上柱: H=0.3+30.3+3=33.6米，下柱:H=0.5+30.3+9.1+3=43.9米
3:回转半径
R=b+Lcomα
b—起重臂杆支点中心至起重机回转轴中心的距离.
L ;α分别为所选择起重机的臂杆长度和起重机的仰角
R=16.32米,主臂长选用54.8米
根据求出的Q;H;R查吊机性能表,采用150吨履带吊,其性能能满足吊装上下柱的要求,在回转半径16米,主臂长54.8米时可吊装35吨二:履带式起重机稳定性计算
1:起重机不接长稳定性计算
履带式起重机采用不原起重臂杆稳定性的最不利情况为车身与履带成90度,要使履带中心点的稳定力矩Mr大于倾覆力矩Mou,并按下列条件核算.
当考虑吊装荷载以及所有附加荷载时:
K1=Mr/Mou=〔G1L1+G2L2+G0L O-(G1h1+G2h2+G0h0+G3h3)sin β-G3L3+M F+Mg+Ml〕/(Q+q)(R-L2)≥1.15
只考虑吊装荷载,不考虑附加荷载时:
K2=Mr/Mou=(G1L1+G2L2+G0L0-G3L3)/(Q+q)(R-L2)≥1.4
式中:G1–起重机机身可转动部分的重力,取451KN
G2---起重机机身不转动部分的重力,取357KN
G0—平衡重的重力, 取280KN
G3---起重臂重力, 取85.1KN
Q----吊装荷载(包括构件重力和索具重力)
q----起重滑车组的重力
L1—G1重心至履带中心点的距离
L2—G2重心心至履带中心点的距离
L3—G3重心到履带中心点的距离
L0—G0重心到履带中心点的距离
H1—G1重心到地面的距离 2.33米
H2—G2重心到地面的距离0.89米
H3---G3重心到地面的距离19.2米
H0---G0重心到地面的距离 1.92米
β地面仰斜角度,应限制在30以内
R---起重半径
M F---风载引起的倾覆力矩,
M G---重物下降时突然刹车的惯性力矩引起的倾覆力矩
M G=P G(R-L2)=(Q+q)(R-L2)V/gt
其中P G是惯性力
V—吊钩的下降速度(m/s),取为吊钩速度的1.5倍; 取0.375米/秒
g---重力加速度
t---从吊钩下降速度变到0所需的制动时间,取1秒.
M L---起重机回转时的离心力所引起的倾覆力矩,为:
M L=P L H=(Q+q)Rn2H/(900-n2h)
其中:P L--离心力
n---起重机回转速度(r/min)
h---所吊构件处于最低位置时,其重心至起重杆的距离
H起重机顶端至地面的距离.
e0=6.48米e1=2.82米β=30
以以上数据核算起重臂最大倾角770时的最大安全起重力.
计算有关数据:
L2=(M-N)/2=(6.738-1.118)/2=2.81米
L1= e1+L2=2.82+2.81=5.63米
L0= e0+ L2=6.48+2.81=9.29米
R=2.02+54.8com77=14.34米
L3=2.02+54.8com77/2-L2=5.37米
将以上参数代入只考虑吊装荷载的式中.
K2=Mr/Mou=(G1L1+G2L2+G0L0-G3L3)/(Q+q)(R-L2)
=(451×5.63+357×2.81+280×9.29-85.1×5.37)/(320+10)
(14.34-2.81)=1.49≥1.4
吊车在最不利条件下能满足抗倾覆安全性能要求.
三:钢丝绳的计算
1、钢丝绳计算
钢丝绳的安全荷载（允许拉力）S由下式计算
S=S b/k
其中S b:钢丝绳的破断拉力，S b=α.Pg
Pg:钢丝绳的钢丝破断拉力总和（KN）,可从钢丝绳规格和荷载性能表中查得，如无，可近似地按Pg＝0.5d2(d-钢丝绳直径);
α—考虑钢丝绳受力不均匀的钢丝绳破断拉力换算系数,
K钢丝绳使用时安全系数
起吊构件采用9×61,直径30.5mm,钢丝绳极限强度为2000N/mm2,作吊装用钢丝绳,由表查得9×61,直径30.5mm,钢丝绳的钢丝破断拉力总和为:827 KN,换算系数α=0.85,查表的安全系数K=6,则钢丝绳的允许拉力为:
S=(0.85×827)/6=117.2KN
故吊装时,采用4根9×61,直径为30.5mm的钢丝绳帮扎构件
117.2×4=468.8KN=46.88吨,能满足吊装要求.
THANKS !!!
致力为企业和个人提供合同协议，策划案计划书，学习课件等等
打造全网一站式需求
欢迎您的下载，资料仅供参考。