现浇梁上部构造预拱度计算表_xls
农桥上部构造单元工程质量评定表(示例)
凝固时进行，否则应在拱脚预留空缝，待拱
圈砂浆达到设计强度70%后，再将拱脚预留
空缝用砂浆填塞；
4）拱上建筑的施工，应在拱圈合拢，混凝
土或砂浆达到设计强度30%后进行。由拱脚
向拱顶对称的砌筑，侧墙砌筑后，再填拱腹
填料及修建桥面结构等。 1）梁板构件断面尺寸符合设计规定，外形
轮廓清晰，线条直顺，不得有翘曲现象；
Hale Waihona Puke 2）混凝土抗压强度达到合格条件；检
2
梁板预制安装 3）构件安装就位后，梁两端支座应对位，
板梁与支座须密合，否则重新安装；
4）构件吊装就位后，不应出现扭曲、损坏
现象，否则重新检验或报废。
查
3
项
目 4
5
混凝土浇筑 模板和支架
钢筋工程
参照下部结构质量标准。
1）宜采用标准化和通用化组合模板，钢模 板及其配件应按批准的加工图加工，成品经 检验合格后方可使用。木模板应选择优良、 脆性小、无扭曲、节疤和其他弊病的木材制 作； 2）安装模板时，应考虑防止模板移位和凸 出，基础侧模可在模板外设立支撑固定， 墩、台梁的侧模可设拉杆固定。对于小型结 构物，可用金属线代替拉杆； 3）固定在模板上的预埋和预留孔洞须安装 牢固，位置准确； 4）模板安装完毕后，应对其平面位置、顶 部高程、节点联系及纵横稳定性进行检查， 符合要求后方可浇筑混凝土； 5）支架一般架立在枕木上，枕木下须经人 工处理地基（密实沙砾、石灰土、水泥稳定 土），支架要牢靠、稳定，若有条件可在支 架顶上预压，以减少竖向变形； 6）拱架卸落应待砂浆强度达到设计标号的 70%以上方能进行。以拱顶开始，逐次向拱 钢筋骨架的钢筋品种、数量、规格、安装间 距必须符合设计图纸规定。
1）铺装前应按设计要求设置防水层，防水
成桥预拱度计算方法
5.5.1 成桥预拱度计算方法目前，由于对混凝土徐变的计算，不论是老化理论，修正老化理论还是规范规定的计算方法，都难以正确地估算混凝土徐变的影响，在施工中对这一影响不直接识别、修正，通常是用以往建成的同类跨径的下挠量来类比的，并且通过立模标高的预留来实现的。
因此，成桥预拱度合理设置尤为重要。
根据近几年来工程实践检验，后期混凝土收缩、徐变对中孔跨中挠度影响约为L/500~L/1000（L：中孔跨径），边孔最大挠度一般发生在3/4L处，约为中孔最大挠度1/4。
另外，连续刚构桥边中跨比例0.52~0.6，桥墩采用柔性墩。
在后期运营中向跨中方向产生位移，刚构墩、梁固结，由变形协调可知，转角位移使边孔上挠。
中孔跨中下挠。
因此，边跨成桥预拱度一般设置较小，在3/4L处设置fc/4预拱度（fc：中孔跨中成桥预拱度）。
根据陕西省连续刚构桥成桥预拱度计算方法：“中跨预拱度在设计预拱度的基础上，按L/1000+1/2d2(L为中跨跨径，d2为活载挠度)提高预拱度（最大挠度在跨中），边跨预拱度按中跨最大挠度1/4计算，边跨最大挠度在3/4L处。
其余各点按余弦曲线分配。
在中孔跨中fc确定后，中孔其余各点按y=fc/2(1-cos(2πx/L))进行分配。
边孔3/4L处成桥预拱度取中孔跨中成桥预拱度fc的1/4，边孔其余各点按余弦曲线分配。
原因：(1)余弦曲线在墩顶两曲线连接处切线斜率为零，满足平顺要求；(2)余弦曲线在L/4处预拱度为跨中预拱度1/2，与有限元计算吻合。
1．活载挠度计算1) 荷载等级：公路—Ⅰ；2) 车道系数：三车道，车道折减系数0.78；3) 中跨活载最大挠度： d 2＝0.029m;A 曲线：1cos()290y =-⎢⎥⎣⎦ (090x ≤≤) B 曲线：21cos()261fc x y π⎡⎤=-⎢⎥⎣⎦ (22.553x ≤≤) C 曲线：21cos()245fc x y π⎡⎤=-⎢⎥⎣⎦(022.5x ≤≤) 5.5.2 施工预拱度的计算方法不论采用什么施工方法，桥梁结构在施工过程中总要产生变形，并且结构的变形将受到诸多因素的影响，极易使桥梁结构在施工过程中的实际位置（立面标高、平面位置）状态偏离预期状态，使桥梁难以顺利合拢，或成桥线形与设计要求不符，所以必须对桥梁进行施工控制，使其在施工中的实际位置状态与预期状态之间的误差在容许范围和成桥状态符合设计要求。
第八节、挠度、预拱度的计算
3．浇筑及振捣混凝土
该施工过程包括混凝土搅拌、混凝土运输、浇 筑混凝土、振捣密实4个工序。 混凝土的砂、石配合比反水灰比均应通过设计 和试验室的试验来确定，拌制一般采用搅拌机。混 凝土的振捣一般采用插入式振捣器、附着式振捣器、 平板式振捣器或振动台等设备，这需依据不同构件 和不同部位的需要来选用，目的是达到模板内的软 体混凝土密实，不能使混凝土内存在大约空洞、蜂 窝和麻面。
4、养护及拆除模板
混凝土浇筑完毕后，应在收浆后尽快用草袋、 麻袋或稻草等物予以覆盖和洒水养护。 洒水持续时间，随水泥品种的不同和是否掺用 塑化剂而异，对于用硅酸盐水泥拌制的混凝土构件 不少于7昼夜，对于用矿渣水泥、火山灰水泥或在施 工中掺用塑化剂的，不少于14昼夜。混凝土构件经 过养护后，达到了设计强度的25％一50％时，即可 拆除侧模；达到了设计吊装强度并不低于设计强度 等级的70％时，就可起吊主梁。
直径d＞28mm的钢筋和轴心受拉、小偏心受拉构件 中的钢筋宜采用焊接。当采用搭叠式电弧焊接时，钢 筋端都应预先折向一侧，使两接合钢筋轴线一致。搭 接时，双面焊缝的长度不得小于5d，单面焊缝的长度 不得小于10d(d为钢筋直径)，如图所示。 当采用夹杆 式电弧焊接时，Байду номын сангаас杆的总截面面积不得小于被焊钢筋 的截面积。夹杆长度如用双面焊缝不小于5d，如用单 面焊时不应小于10d，如图所示。
二、混凝土简支梁桥的制造工艺
㈠ 钢筋混凝土梁施工工艺 对于钢筋混凝土简支梁，无论采用哪一种施工方 法进行施工，都必须经过下图所示的基本施工工艺流 程才能成型。
1．支立模板
常用的构件模板材料有木模和钢模两种。前者 多用于就地浇筑或者非等跨结构的场合；后者多用 于预先制作的装配式标准构件，以利成批生产，降 低成本。 下图是目前常用于空心板的木制模板构造。除 了构成截面形状的外模(侧模和底模)和内模壳板 外，还要沿构件的纵向每隔一定间距设置竖肋衬档 和螺栓等来固定外模板，而固定内模则用骨架、活 动撑板、拉杆和铁铰链等。脱模时，只要抽动拉杆 将撑板从顶部拉脱，并借助铁铰链，便可拆除内模 板。
施工预拱度计算
施工预拱度计算
在桥梁悬臂施工的控制中，最困难的任务之一就是施工
预拱度的计算。
箱梁预拱度计算根据现场测定的各项参数由
专业程序计算得出并结合实际测量值进行比对：
①在第N#梁段混凝土灌注前，精确测量该梁段端头测
点的标高(即为段测点处的顶板施工立模标高)Ml。
②在第N#梁段混凝土灌注硬化后，精确测量该梁段端
头测点的标高M2。
③在第N#梁段纵向预应力束张拉前，精确测量该梁段
端头测点的标高M3。
④在第N#梁段纵向预应力束张拉压浆完成后、移挂篮前，精确测量该端头测点的标高M4。
⑤计算第N#梁段混凝土灌注前后测点的标高差d1=M2—Ml，以及该段纵向预应力束张拉压浆完成前后的标高差的d2=M4—M3。
将这两个标高差与线形控制软件计算得出的结果ΔMl、ΔM3分别进行比较，如果d1与ΔM 1、d2与ΔM3相比的误差都小于设计值，则按上述步骤进行下一梁段的施工；若两个误差值中有一个或两个都大于规定值，则需要从施工现场和数据文件两个方面查找产生差别的并修改相应的数据文件、输入微机、重新计算后，对下一梁段的立模实际标高进行修正。
按上述步骤不断循环，直至悬灌梁段施工完毕。
公路40米T型梁预施应力时上拱度计算
40m 预应力混凝土T 梁上拱度计算(一)一、截面几何特性计算 1、L /2截面几何特性计算管道自身惯性矩从略(含L/4、3L/8、端部) 计算结果见下表： 2、L/4截面3、L/8截面用cad 查询 (计入管道自身惯性矩)结果：3、3L/8截面4、端部截面几何特性计算计算结果见下表二、有效预应力值的计算1、张拉控制应力σcon=0.75*1860=1395Mpa2、摩擦损失平均弯起角θ=（7330/60000*2+11782/75000+16797/120000+12597/90000）/5=0.136271radl=（39304*2+39358+39390+39432）/5/2=19679mmσl1=σcon[1-e－（μθ+κχ）]=1395*[1- e－（0.25*0.13627+0.0015*19.679）]=85.9 Mpa3、锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩引起的预应力损失σl2==1.95*105*6/19679=59.5 Mpa4、砼弹性压缩损失σl3=αEPΔσpcαEP=1.95*105/3.45*104=5.7计算截面取在l/4跨度，先张拉钢筋重心处，由于后张拉一根钢筋产生的砼法向应力一根钢束预加应力为(按中跨每束8根钢绞束)cosαn=（cos0。
*2+cos9.00078。
+cos8.01998。
+cos8.01950。
）/5=0.99363N y=（1395-85.9-59.5）*140*8*0.99363=1390637N=1390.637kN钢束重心距梁底373.9mme=1425.964-373.9=1052.1mmW0=0.797915/1.0521=0.758402m3Δσpc ==1390637/(958870)+( 1390637*1052.1)/(7.58402*108)=1.93 Mpaσl3=αEPΔσpc=5.7*1.93*(5-1)/2=22.0Mpa5、钢束有效预应力σy=σcon-σl1-σl2-σl3=1395-85.9-59.5-22.0=1227.6 Mpa二、上拱度计算预应力T型梁在预加应力作用下，在纵轴线方向由于受到编心压力的作用而产生上拱度。
连续梁成桥预拱度计算过程
5.5.1 成桥预拱度计算方法目前，由于对混凝土徐变的计算，不论是老化理论，修正老化理论还是规范规定的计算方法，都难以正确地估算混凝土徐变的影响，在施工中对这一影响不直接识别、修正，通常是用以往建成的同类跨径的下挠量来类比的，并且通过立模标高的预留来实现的。
因此，成桥预拱度合理设置尤为重要。
根据近几年来工程实践检验，后期混凝土收缩、徐变对中孔跨中挠度影响约为L/500~L/1000（L：中孔跨径），边孔最大挠度一般发生在3/4L处，约为中孔最大挠度1/4。
另外，连续刚构桥边中跨比例0.52~0.6，桥墩采用柔性墩。
在后期运营中向跨中方向产生位移，刚构墩、梁固结，由变形协调可知，转角位移使边孔上挠。
中孔跨中下挠。
因此，边跨成桥预拱度一般设置较小，在3/4L处设置fc/4预拱度（fc：中孔跨中成桥预拱度）。
根据陕西省连续刚构桥成桥预拱度计算方法：“中跨预拱度在设计预拱度的基础上，按L/1000+1/2d2(L为中跨跨径，d2为活载挠度)提高预拱度（最大挠度在跨中），边跨预拱度按中跨最大挠度1/4计算，边跨最大挠度在3/4L处。
其余各点按余弦曲线分配。
在中孔跨中fc确定后，中孔其余各点按y=fc/2(1-cos(2πx/L))进行分配。
边孔3/4L处成桥预拱度取中孔跨中成桥预拱度fc的1/4，边孔其余各点按余弦曲线分配。
原因：(1)余弦曲线在墩顶两曲线连接处切线斜率为零，满足平顺要求；(2)余弦曲线在L/4处预拱度为跨中预拱度1/2，与有限元计算吻合。
1．活载挠度计算1) 荷载等级：公路—Ⅰ；2) 车道系数：三车道，车道折减系数0.78；3) 中跨活载最大挠度： d 2＝0.029m;A 曲线：1cos()290y =-⎢⎥⎣⎦ (090x ≤≤) B 曲线：21cos()261fc x y π⎡⎤=-⎢⎥⎣⎦ (22.553x ≤≤) C 曲线：21cos()245fc x y π⎡⎤=-⎢⎥⎣⎦(022.5x ≤≤) 5.5.2 施工预拱度的计算方法不论采用什么施工方法，桥梁结构在施工过程中总要产生变形，并且结构的变形将受到诸多因素的影响，极易使桥梁结构在施工过程中的实际位置（立面标高、平面位置）状态偏离预期状态，使桥梁难以顺利合拢，或成桥线形与设计要求不符，所以必须对桥梁进行施工控制，使其在施工中的实际位置状态与预期状态之间的误差在容许范围和成桥状态符合设计要求。
拱桥预拱度的计算与设置
附录B 拱桥预拱度的计算与设置B．0．1 施工预拱度的计算预拱度的大小应按无支架和有支架两种情况，并分别考虑下列因素进行估算。
1 无支架施工的拱桥1)主拱圈及拱上建筑自重产生的拱顶弹性下沉δu13)混凝土主拱圈由混凝土收缩和徐变产生的拱顶下沉δu3整体施工的主拱圈，可按温度降低15℃所产生的下沉值计算，分段施工的主拱圈，可按温度降低5—15℃所产生的下沉值计算，即在本条第(B．0．1—3)公式内，整体施工的主拱圈取(t l—t2)=—15℃，分段施工的主拱圈取(t l—t2)=—5~—15℃。
4)墩、台水平位移产生的拱顶下沉δu46）对于无支架施工的拱桥，本款内1）~4）项可估算为，当墩台可能有位移时取较大值，当无水平位移时取较小值。
2 满布式拱架施工的拱桥满布式拱架受载后，主拱圈拱顶产生的弹性及非弹性下沉，本条第1款的1)—4)项仍然适用。
满布式拱架本身的下沉可按下列项目估算：2)非弹性变形δs2非弹性变形各类缝隙压密量可按下列估计：顺木纹相接，每条接缝变形取2mm；横木纹相接时取3mm；顺木纹与横木纹材料相接取2．5mm；木料与金属或木料与圬工相接取2mm。
对于扣件式钢管拱架，扣件拉柱滑动或相对转动可引剧(架非弹睦变形，按经验估算断。
3)砂筒的非弹性压缩量δs3可按经验估算：一般200kN压力砂筒取4mm，400kN压力砂筒取6mm，筒内未预先压实时取10mm。
4)支架基础在受载后的非弹性下沉δs4支架基础非弹性下沉可按下列值估算：枕梁在砂类土上取5～10mm，枕梁在粘土上取10-20mm，打入砂土的桩取5mm，打入粘土的桩取10mm。
拱顶处的预拱度，根据上述各种下沉量，按可能产生的各项数值相加后得到，施工时应根据以上计算值并结合实践经验进行调整。
一般情况下，有支架施工的拱桥，当无可靠资料时，预拱度可按l/600—l/800估算。
B．0．2 预拱度的设置预拱度应根据上述各项因素产生的挠度曲线反向设置；可根据以往的实践经验按下述方法之一设置：1 按抛物线设置3 对于不对称拱桥或坡拱桥，按拱的弹性挠度反向比例设置。
现浇预应力混凝土连续箱梁施工技术
2003年3月31日完成主体结构二次衬砌,实际施工时间为16个月。
按一般公路双线隧道开挖面积约90m 2折算,平均施工进度为58成洞米/月,施工进度指标一般。
但考虑到本工程的地理位置、周边环境、施工难度,以及施工过程中未发生任何安全质量事故,本工程可以说取得了巨大的成功。
监测结果表明,采取的各种周边建筑物的保护措施是有效的,施工过程中未对周边建、构筑物造成损害。
参考文献[1] 张毅刚等.大跨空间结构[M ].北京:机械工业出版社,2005[2] 冯叔瑜等.城市控制爆破(第二版)[M ].北京:中国铁道出版社,1996[3] 《建筑施工手册》编写组.建筑施工手册(第二版)[M ].北京:中国建筑工业出版社,1999[4] 李明华.路桥隧工程施工技术[M ].北京:中国铁道出版社,2004[5] 景师庭.隧道结构可靠度[M ].北京:中国铁道出版社,2004[6] 王文通,张项铎.城市地铁车站监控量测技术设计[J ].铁道勘察,2005,31(3)[7] 汤勇洛.超浅埋及超高断面结构暗挖施工技术[J ].铁道勘察,2005,31(2)[8] 赵惠祥.城市轨道交通土建工程[M ].北京:中国铁道出版社,2003收稿日期:20051104作者简介:梁伟江(1972—),男,1995年毕业于辽宁工程技术大学地下工程专业,工程师。
现浇预应力混凝土连续箱梁施工技术梁伟江(中铁十六局集团五公司,河北唐山 063303)The Constructi on Technology of Casti n g the PrestressedConcrete Conti n uous Box Beam s at Si ghtL iang W eijiang 摘 要 结合工程实例,介绍了现浇预应力混凝土连续箱梁施工关键工序中的支架基础处理、箱梁底模安装、支架系统预压和卸载、波纹管定位安装、钢绞线张拉及混凝土浇筑的施工方法,为今后类似工程提供了借鉴。
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ơ：支架杆件的压应力 k1：顺纹木料接头数目 k2：横纹木料接头数目 k3：木料与金属或木料与圬工 接头数目 k4：顺纹与横纹木料接头数目
算表
枕梁在砂土上：5-10mm 枕梁在粘土上：15-20mm 打入砂土的桩：5mm 打入粘土的桩：10mm
算表
算表
3
δ 3=2k1+3k2+2k3+2.5k4
4
mm
现浇梁上部构造预拱度计算表 工程名称： 某桥 第 2页 共 4页
四、支架底在荷载作用下的非 δ 弹性沉陷
4
8
mm
五、由砼收缩、温度变化引起 δ 的挠度
5
2
六、预拱度
δ
δ =δ 1+δ 2+δ 3+δ 4+δ
5
15.86294877
mm
七、预拱度值设置
单位
1-1
fmax=5qL4/[(384*E*I) q=(b*h-b1*h1)*0.000025 I=(bh3-b1h13)/12
[1]、构造物自重荷载产生的均 q 布荷载 [2]、惯性矩 2、集中荷载产生的挠度 [1]、集中荷载 [2]、惯性矩 I δ P I
1-2
N/mm mm4 mm N mm4
Y
Y=4*δ *X*(L-X)/L2
见下表
序号 1 2 3 4 5
Y
x
δ 15.86294877 15.86294877 15.86294877 15.86294877 15.86294877
L 17.1 17.1 17.1 17.1 17.1
3.65692479 1.05 6.69486853 2.05 9.29882031 3.05 11.4687801 4.05 13.204748 5.05
现浇梁上部构造预拱度计算表 工程名称： xx桥 计算项目名称 一、支架卸后由上部构造自重 δ 及活载一半产生的竖向挠度 1、均布荷载产生的挠度 δ
1
第1页 符号 δ 1=δ 计算方法及公式
1-1+δ 1-2
共4页
计算值 0.538616143 0.432301787 45.65625 5.59909E+11 0.106314356 120000 mm mm
现浇梁上部构造预拱度计算表 工程名称： 第 3 页 某桥 共 4 页
6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16
14.5067239 6.05 15.3747078 7.05 15.8086998 88 10.05 14.5067239 11.05 13.204748 12.05
11.4687801 13.05 9.29882031 14.05 6.69486853 15.05 3.65692479 16.05
现浇梁上部构造预拱度计算表 工程名称： 第 4 页 某桥 共 4页
Y
Y
X
算表 第1页 共4页 备 注
超过1/1600时才作为计算值 E=210000
L：杆件长度 E：弹性模量
fmax=pL /(48*E*I) P=120000 I=(bh -b1h1 )/12
3 3
3
5.59909E+11
二、支架在荷载作用下的弹性 δ 压缩
2
δ 2=ơ*L/E
1.324332624
mm
二、支架在荷载作用下的弹性 δ 压缩
2
δ 2=ơ*L/E
1.324332624
mm
三、支架在荷载作用下的非弹 δ 性压缩
15.86294877 15.86294877 15.86294877 15.86294877 15.86294877 15.86294877 15.86294877 15.86294877 15.86294877 15.86294877 15.86294877
17.1 17.1 17.1 17.1 17.1 17.1 17.1 17.1 17.1 17.1 17.1