一种V波段波导-微带对极鳍线过渡结构的设计研究
V波段波导-微带探针转换器设计
V波段波导-微带探针转换器设计
王洁;宋志东;张娟;湛婷
【期刊名称】《电子科技》
【年(卷),期】2014(27)7
【摘要】采用高频仿真软件HFSS仿真设计了V波段E面探针方式的波导-微带探针转换器结构,并加工制作了实物样件.经测试样件实测结果表明,在频率50～60 GHz的范围内,转换器的插入损耗＜0.5 dB,与仿真结果基本吻合,适合广泛工程应用.【总页数】3页(P87-88,92)
【作者】王洁;宋志东;张娟;湛婷
【作者单位】西安电子工程研究所专业7部,陕西西安710100;西安电子工程研究所专业7部,陕西西安710100;西安电子工程研究所专业7部,陕西西安710100;西安电子工程研究所专业7部,陕西西安710100
【正文语种】中文
【中图分类】TN455
【相关文献】
1.一种新型Ku波段波导微带转换器的设计 [J], 王敏;严继军;商远波;王月娟
2.横向Ka波段波导微带探针过渡的设计和优化 [J], 刘途远
3.一种Ka波段宽带波导-微带转换器的研制 [J], 宋志东;张国强;崔敏
4.一种Ku波段波导-微带转换器的研制 [J], 宋志东;康颖
5.一种新型Ku波段波导微带双探针过渡结构 [J], 范高生;刘维满;卿安永
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基片集成波导及其微带过渡的设计
舰 船 电 子 对 抗
ＳＨ Ｉ ＰＢ０Ａ ＲＤ ＥＬＥＣＴＲ０ Ｎ Ｉ Ｃ０ Ｕ ＮＴ ＥＲ Ｍ ＥＡ ＳＵ ＲＥ Ｃ
Ａ ｕ ．２ １ ｇ ０２
Ｖｏ ． ５ Ｎｏ ４ Ｉ３ ．
第 ３ ５卷第 ４期
基 片集 成波 导及 其 微 带过 渡 的设 计
赵 元 英 袁 皓 ，
收 稿 日期 ： ０ ２ ５—１ ２ １ —０ ０
０ 引 言
矩形 波导具 有 功 率 容量 大 、 耗 小 、 辐射 、 损 无 品 质 因数高 的特点 ， 高频波 段其优 势更 加 明显 ， 在 因此 在微 波 、 米波 电路 和系统 中被广 泛应 用 ， 在许 多 毫 现 毫米波 设备 的输 入 输 出端 口均 为 波 导形 式 。但 是 ， 由于其 体积 大 ， 量 大 ， 本 高 ， 须通 过 各 种 过渡 重 成 必
（． 国 电子 科 技 集 团公 司 １ 所 ， 家庄 ０ ０ ５ ；． １中 ３ 石 ５ ０ １ ２ 云南 大学 ， 明 ６０ ９ ） 昆 ５ ０ １
摘 要 ： 了工作 于毫米波频段 的基片集成波导 （Ｉ ， 了基片集成波 导及其微带过 渡的原理和结构 ， 推 设计 ＳＷ）阐述 公式
导 出过 渡 结 构 中各 种 参 数 的 计 算 方 法 ， 过 ＨＦ Ｓ软 件 进 行 仿 真 ， 作 了 ＳＷ 与 微 带 过 渡 的 样 品并 测 试 ， 果 表 明 通 Ｓ 制 Ｉ 结
ｔ ｎ ｌ Ｓ Ｓｌ ｓ ｈａ 一 １ Ｂ ｒ ｍ ５ ５ Ｇ Ｈ ｚｔ ７ ５ Ｇ Ｈ ｚ． ｕｒ Ｏ Ｓ ｉ ｅ ｓ ｔ ｎ ０ ｄ ｆｏ ３ ． ｏ ３ ．
Ｋｅ ｒ ： ｕｂ ｔ ａ ｅ ｉ ｅ ｒ ｔ ｄ ｗａ ｅ ｉ ｅ； ｃ ｏ ｔ ｉ ｒ ｎｓｔｏ ｉ ｐ ｄ ｎｃ ｙ ｗｏ ｄｓ ｓ ｓ ｒ ｔ ｎｔ ｇ ａ ｅ ｖ ｇｕ ｄ ｍｉｒ ｓ ｒｐ ｔ ａ ｉｉ ｎ；ｍ ｅ ａ ｅ
一种新型Ku波段波导微带双探针过渡结构
一种新型Ku波段波导微带双探针过渡结构范高生;刘维满;卿安永【摘要】提出了一种Ku波段波导与探针内信号传播方向相互平行的设计方法,该方法基于波导-微带双探针结构,通过波导弯头将信号改变90°,从而使波导与探针内信号的传播方向相互平行,并利用双探针结构集成了功率分配的功能.产品测试结果表明,该过渡结构在14GHz～18GHz内插入损耗小于3.1dB,输入回波损耗大于19dB,性能较好,具有一定的工程应用价值.【期刊名称】《数字技术与应用》【年(卷),期】2018(036)008【总页数】3页(P172-174)【关键词】波导;微带;双探针;过渡结构【作者】范高生;刘维满;卿安永【作者单位】成都易海信息技术有限公司,四川成都 610000;成都易海信息技术有限公司,四川成都 610000;成都易海信息技术有限公司,四川成都 610000【正文语种】中文【中图分类】TN603.5波导-微带过渡结构是各种雷达、通讯、电子对抗系统中最重要的一种无源器件,也是各系统的重要组成部分,其性能的好坏直接影响系统的整体性能。
目前比较常用的波导-微带过渡结构有:阶梯脊波导过渡、对脊鳍线过渡和耦合探针过渡[1-5]。
其中,阶梯脊波导过渡的特点是信号在波导-微带中的传输方向相互平行,但主要缺点是体积较大、加工时工艺要求高、设计成本增加;对脊鳍线过渡的的特点也是信号在波导-微带中的传输方向相互平行,主要缺点是插入损耗较大、体积较大且结构复杂,同样不利于生产加工;耦合探针过渡的特点是信号在波导-微带中的传输方向相互正交,优势是结构体积较小、简单且安装方便,在当前毫米波波段工程设计中具有重要的应用价值[6]。
传统波导-微带耦合探针过渡模型如图1所示,技术原理如下:探针从波导宽边中心插入,通过耦合作用,将波导中的电场耦合到微带线。
能量在波导-微带线之间转换时,探针的作用就类似于一个发射-接收天线。
微带线中的能量发射至波导中时,探针起着“发射天线”的作用;反之,当波导中的能量转换至微带线时,探针就起着“接收天线”的作用。
基片集成波导与微带线的转换设计
基片集成波导与微带线的转换设计随着通信技术的发展，无线通信系统越来越广泛地应用于日常生活和工业生产中。
在无线通信系统中，波导和微带线是常见的传输介质。
波导是一种用于传输电磁波的管道，其优点是低损耗、高传输效率和较大的带宽，但是波导的制作成本较高，体积较大，无法直接集成于集成电路中。
而微带线是一种用于传输微波信号的导行线，在集成电路中易于制作和集成，但是其损耗较大，带宽较小，因此在实际应用中需要将波导与微带线进行转换。
波导与微带线的转换设计是无线通信系统中的重要环节，其设计需要考虑到传输效率、损耗、带宽和制作成本等多方面因素。
本文将重点介绍基片集成波导与微带线的转换设计。
基片集成波导与微带线的转换设计是指将波导和微带线集成在同一电路板上，并设计出高效的波导与微带线之间的转换结构。
基片集成波导与微带线的转换设计既可以利用波导的优点，又可以利用微带线的优点，从而在无线通信系统中取得更好的性能。
基片集成波导与微带线的转换设计主要包括以下几个方面：波导与微带线之间的传输结构设计、波导与微带线之间的阻抗匹配设计、波导与微带线之间的传输效率和损耗分析、基片集成工艺等。
首先，波导与微带线之间的传输结构设计是基片集成波导与微带线的转换设计的重要部分。
传输结构的设计需要考虑到波导与微带线的特性，并设计出合适的结构来实现波导与微带线之间的信号传输。
目前常用的波导与微带线之间的传输结构有耦合槽、耦合窗、天线和耦合结构等，这些结构的设计需要考虑到波导与微带线的工作频率、阻抗匹配和传输效率等因素。
其次，波导与微带线之间的阻抗匹配设计是基片集成波导与微带线的转换设计的关键环节。
阻抗匹配设计需要将波导与微带线的阻抗进行匹配，从而实现波导与微带线之间的高效能量传输。
阻抗匹配设计需要考虑到波导与微带线的特性、工作频率、波导结构和微带线结构等因素。
第三，波导与微带线之间的传输效率和损耗分析是基片集成波导与微带线的转换设计的重要内容。
siw共面波导过渡结构
siw共面波导过渡结构
SIW（Substrate Integrated Waveguide）是一种基于介质集成技术的微波/毫米波导波结构，可以在集成电路板（PCB）上实现波导的功能。
而共面波导（Coplanar Waveguide，CPW）是一种常见的微带线结构，常用于高频和微波电路设计中。
SIW共面波导过渡结构是将SIW波导和CPW波导相连接的过渡结构。
SIW共面波导过渡结构的设计目的是实现在SIW和CPW之间的信号转换和耦合。
这种过渡结构常见的形式是通过引入过渡区域，将SIW波导和CPW波导的特性相匹配。
过渡区域一般包括逐渐变窄的波导段和逐渐变窄的地平面。
通过逐渐变窄的波导段，可以实现SIW波导模式过渡到CPW波导模式，并保持较低的传输损耗。
逐渐变窄的地平面可以有效减小反射和杂散耦合。
SIW共面波导过渡结构的设计需要考虑波导的特性阻抗匹配、模式转换和反射损耗等因素。
通常，数值电磁仿真软件（如CST、HFSS等）可以用来辅助设计和优化过渡结构。
通过合适的设计和制备工艺，SIW共面波导过渡结构可以实现高效的波导连接和耦合，广泛应用于高频、毫米波和射频电路的设计和集成。
《2024年平面传输线垂直过渡结构的研究和滤波设计》范文
《平面传输线垂直过渡结构的研究和滤波设计》篇一平面传输线垂直过渡结构的研究与滤波设计一、引言随着现代电子技术的飞速发展，平面传输线在微波、毫米波以及光子技术等领域中扮演着越来越重要的角色。
其中，垂直过渡结构作为平面传输线的重要组成部分，其性能的优劣直接影响到整个系统的性能。
因此，对平面传输线垂直过渡结构的研究和滤波设计显得尤为重要。
本文将重点探讨平面传输线垂直过渡结构的研究及其在滤波设计中的应用。
二、平面传输线垂直过渡结构的研究2.1 垂直过渡结构的定义与分类垂直过渡结构是指在不同介质或不同传输线之间实现平滑过渡的结构。
根据其结构和应用场景，垂直过渡结构可分为微带线到共面波导的过渡、槽线到共面波导的过渡等。
2.2 垂直过渡结构的研究现状目前，对垂直过渡结构的研究主要集中在结构优化、损耗降低以及宽带化等方面。
其中，结构优化是提高垂直过渡结构性能的关键，而损耗和带宽则是衡量其性能的重要指标。
研究者们通过采用不同的材料、工艺以及优化算法，不断提高垂直过渡结构的性能。
2.3 新型垂直过渡结构的研究为了进一步提高垂直过渡结构的性能，研究者们不断探索新型的垂直过渡结构。
例如，采用多层介质结构的垂直过渡结构，通过优化层间耦合，实现更好的性能。
此外，新型材料的应用也为垂直过渡结构的研究提供了新的思路。
三、滤波设计中的垂直过渡结构应用3.1 滤波器的基本原理与要求滤波器是一种能够选择性地通过特定频率信号的电路。
在滤波设计中，垂直过渡结构的应用可以有效地实现不同传输线之间的平滑过渡，降低反射和损耗，从而提高滤波器的性能。
3.2 垂直过渡结构在滤波设计中的应用在滤波设计中，垂直过渡结构的应用主要包括两个方面：一是实现不同传输线之间的平滑过渡，降低反射和损耗；二是通过优化垂直过渡结构的结构参数，实现滤波器的特定功能。
例如，在微带滤波器中，采用合理的垂直过渡结构可以实现更好的频率选择性和插入损耗。
3.3 滤波器设计实例分析以某款微带带通滤波器为例，通过优化垂直过渡结构的设计，实现了更好的频率选择性和插入损耗。
三毫米波三倍频器研析
第四章三毫米波三倍频器研制平方线渐变的阻抗分布。
另外，Ｍｉｒｓｈｅｋ缸等提出了一种槽宽曲线经验公式也很适用，这就是：一１．，（ｚ）＝６一（６一ｗ）ｓｉｎ２（等）ｏ≤ｚ≤，（４一１）Ｚｌ式中：州ｚ）为鳍线槽宽，ｂ为矩形波导口窄边宽度，ｗ为微带线宽度，一般为标准的５０Ｑ微带线宽度，，可根据需要选取，但是为了保证对极鳝线过渡段的效果，一般应当选取九／４的整数倍。
同时，为了抑制波导夹缝中毫米波能量传输带来的损耗，通常都要采用梳状高阻滤波器结构，即在波导夹缝内的金属鳍上沿纵向制作梳状结构。
这种结构可以截断纵向电流，抑制纵向电流的传输。
目前在毫米波频段，对极鳍线过渡已经得到了广泛的应用，因此技术较为成熟。
本文中，它可以同微带传输线、阻抗变换器ｊｆＢ微带低通滤波器做在一块基片上，安装比较方便，易于集成和调试，因此本文采用对极鳍线过渡。
八毫米频段对极鳍线过渡模型如图４．３所示。
对极鳍线到微带过渡较难进行等效电路分析，而通过三维电磁场仿真，能得到理想的尺寸。
为了准确地得到过渡性能结果，可把波导一对极鳍线一微带过渡放到ｃｓＴ中进行仿真，优化过渡段长度即可，仿真结果见图４—４，在所设计的频带内ｓ１１小于一２０ｄＢ。
图４－３八毫米频段对极鳍线过渡ｃｓＴ模型电子科技大学硕士学位论文甜岫ｒｎ∞＿№，“ｎ毒＼×／Ｖ图４－４八毫米频段对极鳍线过渡ＣＳＴ仿真结果由于三毫米频段频率太高，对极鳍线过渡的实际性能与仿真结果的差异相对于八毫米频段来说更为明显，因此有必要对三毫米频段对极鳍线过渡的实际性能进行单独的研究测试，这样就需要将对极鳍线做成背靠背结构，以便于测试。
过渡段模型如图４．５所示，在ｃｓＴ中对过渡段的长度进行优化仿真，仿真结果如图４．６所示。
图４．５三毫米频段对极鳍线过渡背靠背结构’－翻＿＿一心，讪ｈ毒…出导盘Ｉ／—、．／—十、‘、／旺、ｌｙ＾ｌｌ－嘶，ａ心图４．６三毫米频段对极鳕线过渡背靠背结构仿真结果第四章三毫米波三倍频器研舒安装时，过渡段夹在波导中间，为了抑制波导鳍线夹缝中毫米波能量传输带来的损耗，采用了梳状高阻滤波器结构，即在波导鳍线夹缝内的金属鳍上沿纵向制成梳状结构。
微带到槽线过渡结构的共面设计
微带到槽线过渡结构的共面设计全文共四篇示例，供读者参考第一篇示例：微带和槽线是微波器件中常见的传输线结构，它们在微波射频领域中扮演着重要的角色。
在一些应用场景中，需要将微带线与槽线连接起来，但由于它们之间的特性和结构不同，因此需要设计一种合适的过渡结构来实现它们之间的连接。
本文将重点讨论微带到槽线的共面过渡结构设计。
微带线是一种以金属导体和介质基板为基础的传输线结构，它是一种常用的高频传输线。
微带线具有一定的带宽、低损耗和易制作的特点，因此在很多射频应用中得到了广泛应用。
槽线则是一种将导体围绕在介质中央的传输线结构，它能够提供更好的隔离性能和更低的损耗，因此在某些应用场景中也非常重要。
将微带线与槽线连接起来需要一个合适的过渡结构，这样可以保证信号的传输质量和性能。
在设计这种过渡结构时，有一个非常重要的要求就是需要保持微带和槽线在同一平面上，这种设计称为共面设计。
共面设计的过渡结构有很多种，其中一种常见的设计是通过微带线到槽线的匹配电路来实现过渡。
在这种设计中，首先需要确定微带线和槽线的特性阻抗，然后设计合适的匹配电路来实现两者之间的阻抗匹配。
这种设计方法可以有效地降低过渡带来的损耗，并且能够保证信号的传输质量。
除了匹配电路，共面设计的过渡结构还可以采用一些其他方法来实现。
例如，可以使用谐振腔来实现微带到槽线的过渡，这种方法具有损耗小、带宽宽的优点。
此外，还可以使用耦合器、变压器等元件来实现微带到槽线的过渡。
设计一个好的共面过渡结构需要考虑很多因素，包括阻抗匹配、损耗、带宽、尺寸等。
在实际设计过程中，需要进行仿真和优化，以保证设计的性能达到要求。
此外，还需要考虑结构的制作工艺，以便实现设计的结构。
总的来说，共面设计的微带到槽线的过渡结构是微波传输线设计中的重要环节。
通过合适的设计和优化，可以实现微带线和槽线之间的良好连接，保证信号的传输质量和性能。
在未来的研究中，还可以进一步探索更加高效、低损耗的过渡结构设计方法，以应对更加复杂的微波器件和应用需求。
波导-微带转换电路设计
波导-微带转换电路设计：学号：一、技术指标1)工作频率：26.5~40GHz 2)输入/输出驻波比：<1.23)插入损耗：<1.0dB二、理论分析随着微波毫米波技术的飞速发展，微波集成电路在各个方面得到了广泛应用。
在毫米波频段，主要的传输线有波导和平面传输线两种。
随着平面传输媒介的研究发展，混合集成电路、单片集成电路应用的日趋广泛，微带电路已在越来越多的场合取代金属空波导，成为微波、毫米波电路的重要传输线。
然而，目前许多毫米波测试系统和器件仍采用金属空波导。
因此，如何实现低损耗的波导与微带线的转换就成了微波毫米波技术研究的重要容。
目前常用的微带－波导探针过渡的方式有两种，都是将微带探针从波导宽边的中心插入，一种是介质面垂直与波导传输方向，称为H面探针，如图1所示，另一种介质面平行于波导传输方向，称为E面探针，如图2所示。
图1 H面探针图2 E面探针微带探针转换是目前应用最为广泛的波导一微带过渡形式并且它有明显的优点。
它的插人损耗低,回波损耗小,具有较大频宽,且其结构紧凑,加工方便,装卸容易。
本文采用H面微带探针转换的结构。
探针从波导宽面插入，并且探针平面与波导窄面垂直。
微带过渡段我们采用渐变结构。
通过优化探针插入深度d，微带变换器的长度1L，探针和微带变换器各自宽度,1s s，波导的微带插入处到波导短路处的距离L，得到满足指标的结果。
一、 设计过程：（1） 利用ADS 软件里的微带计算工具得出中心频率为33.5GHz 处的微带的宽度0.77Sx mm =，如图3所示。
图3 50欧姆微带线宽（2） 在HFSS 中建立仿真模型如图4所示，包括微带金属条，微带基板，以及包围空气腔三部分。
利用对称性以YZ 面为对称面切掉一半可以减少计算时间。
图4 仿真模型（3） 设置三部分的材料属性，其中微带金属条为PEC ，微带基板为Duriod5880（厚度0.254mm =，相对介电常数 2.2=）。
一种Ka波段微带-波导转换的设计
一种Ka波段微带-波导转换的设计张国强;王洁【摘要】设计出了一种 Ka 波段微带-波导鳍线转换结构,实测结果表明频带内插入损耗小于0.3dB,回波损耗优于20dB,端口驻波优于1.20。
%A Ka-band microstrip-waveguide fin line converting structure is designed. The practical measured re-sults indicate that the insertion loss within frequency band is less than 0. 3dB, the echo loss is better than 20dB, the standing wave at port is better than 1 . 20 .【期刊名称】《火控雷达技术》【年(卷),期】2014(000)002【总页数】4页(P82-85)【关键词】Ka波段;鳍线;微带-波导【作者】张国强;王洁【作者单位】西安电子工程研究所西安 710100;西安电子工程研究所西安710100【正文语种】中文【中图分类】TN8140 引言在相控阵雷达系统中，作为核心部件的T/R组件一直是研究的重点。
构成组件的关键部件毫米波单片集成电路往往通过微带形式连接，而在毫米波测试和传输系统中，矩形波导是主要的传输形式。
于是有必要对微带到矩形波导接口的转换进行深入研究。
在使用波导接口的毫米波系统中，利用微带电路集成度高的特点使微带波导转换结构必不可少。
微带-波导过渡要求低损耗、宽频带、易加工等特点，目前过渡形式主要有以下几种方式:鳍线过渡、小孔耦合、脊波导过渡以及E-面探针过渡［1］。
鳍线过渡可视为准平面结构，易于系统集成，在毫米波混合集成电路中得到广泛应用。
关于微带-波导转换结构，国内外已有多篇报道［2-6］。
本文分析了微带、波导的传输模式，并在此基础上设计了一种Ka波段微带-波导鳍线转换结构，通过高频微波设计软件HFSS仿真，根据仿真优化结果加工实物测试表明:频带内插入损耗小于0.3dB，回波损耗优于20dB，输入输出驻波优于1.20。
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第１３期
２０１７年７月
无线互联科技 Ｎ０．１３
ＪＵ１ｙ，２０１７
一
种Ｖ波段波导一微带对极鳍线
过渡结构的设计研究
潘 猛’，秦雪雪２，文春华３，周传升３
（１．中国电子科技集团公司第四十研究所，山东青岛２６６５５５；２．航天五院西安分院，陕西西安７１０１ ００
３．中国电子科技集团公司第四十一研究所，山东 青岛 ２６６５５５）
摘 要：文章研制了一款Ｖ频段的波导微带转换器，该转换器采用对极鳍线过渡结构，并提出了一种抑制谐振及基片安装引起
的高次模的设计方案。实际测试回波损耗小于一２１ ｄＢ，插入损耗小于１．６ ｄＢ。
关键词：波导；微带；对极鳍线；谐振
波导．微带转接器是各种雷达、通信、电子对抗等系
统中最重要的一种转接过渡。对极鳍线模型，结构简单，
过渡方向与电路一致，在宽频带内可以实现较好的过渡
性能，是现今普遍常用的波导．微带过渡结构…。本文使用
ＨＦＳＳ仿真设计了一款ｖ频段的波导微带转换器，并进行了 加工验汪。 １ 理论分析 微带线是准ＴＥＭ模式的传输线，其特性阻抗为５０ Ｑ Ｉ。矩 形波导是截面形状为矩形的金属波导管，其传输主模为ＴＥ．。 馍。本文采用Ｖ频段标准矩形波导（３．７５９ ｍｍ×１．８８ ｒａｍ），波 导的特性阻抗汁算公式为Ｚ删ｏ＝ — — ，其中，，７为 ４１一（２／２ａ） 空气波阻抗， 为空气中的波长，ａ为波导宽边长度。其特性 阻抗为５０６ Ｑ。 波导一微带对极鳍线过渡结构如图１所示，在整个过渡 长度内，两个金属鳍制作在基片两面，为一对渐变的对极鳍 线。主要实现以下功能：（１）将波导中的ＴＥｌ０模逐渐旋转 ９０。，变成在对极鲒线重叠部分中的准微带传输模式；（２） 将波导主模的５０６ Ｑ特性阻抗转换到接近标准微带线的５Ｏ Ｑ特性阻抗。 ‘ ｌ＼ ＼＼ ＼ ＾ ＼＼ ７ 臣 正面金一 背面全＿ 图１波导一微带对极鳍线过渡结构 作者简介：潘猛（１９８６一），男，山东枣庄 ２仿真设计 ２．１过渡结构曲线的设计 鳍线渐变段的设计，主要指渐变方向的平滑曲线设计。 平滑曲线的选取要使其引入的反射损耗在要求的频段内最 小，并使渐变段物理尺寸尽可能地短。本文对极鳍线过渡段
采用了指数的过渡形式，其设计公式为 】：
（ｚ）＝Ｓ＋（ｂ—ｓ）Ｏ一
其中 代表过渡长度，６为波导窄边宽度， 为微带线宽
度。过渡段的长度上不能过短，因为过短时，端口的反射系数
较大；也不能过长，因为过长时，电路的损耗较大。取￡的长
度为１．５ 。左右。
２．２谐振抑制设计
以往设计对极鳍线过渡，常采用在渐变段圆弧金属下
方，加载金属孤岛来抑制谐振频率。这种设计虽然可以起到
抑制作用，但金属孤岛与鳍线的缝隙必须很小，而且随着金
属孤岛的引入，过渡尺寸也必须随之加长。本没计Ｌ｝ｊ，在鳍
线与微带线的连接处，鳍线的两侧挖去１／４半圆，这种办法在
不增加过渡次尺寸的情况下抑制了谐振频率。
同时，鳍线在波导内装架槽的深度也是对过渡性能产
生影响的重要因素。对于较小的装架槽深度，其中主模不
受影响。但随着装架槽深度的增加，主模将与临近的高次
模发生很强的相互作用，从而导致主模传播常数的增大。
鉴于此，本设计对基片做了以下改进，如图２所示，在基片
的两侧周期性的打半咧孔，可以有效地减小槽深对高次模
的影响。在ＨＦＳＳ中对波导．微带过渡器进行 仿真设计，
其仿真曲线如图３所示。回波损耗小于。２１ ｄＢ，插入损耗小
于１．２ ｄＢ。
图２背对背波导一微带转换器设计模型
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图３模型仿真曲线
３ 实物验证
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（ｂ）背对背波导一微带转披器
图４背对背结构的波导一微带转换实物
ｆ Ｊｌ Ｊ久｛Ｉ Ｉ 络分忻ｆ艾刈 ｛＝丫．ｆ ｝：进ｆ Ｊ Ｊ ４ ， ．‘ｉ ¨Ｉ Ｊ５ Ｊｊ
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图５背对背波导一微带转换器实测曲线
［参考文献］
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Ｒｅｓｅａｒｃｈ ａｎｄ ｄｅｓｉｇｎ ｏｆ ａ Ｖ ｂａｎｄ ｗａｖｅｇｕｉｄｅ ｔｏ ｍｉｃｒｏｓｔｒｉｐ ｔｒａｎｓｉｔｉｏｎｓ ｆｉｌｉｎｅ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ
Ｐａｎ Ｍｅｎｇ。
．
Ｏｉｎ Ｘｕｅｘｕｅ ．Ｗｅｎ（’ｈｕｎｈｕａ’．Ｚｈｏｕ（’ｈｕａｎｓｈｅｎｇ
（１．Ｆｏｒｔｉｅｔｈ Ｒｅｓｅａｒｃｈ １ｎｓｔｉｔｕｔｅ ｏｔ、Ｃｈｉｎａ Ｅｌｅｃｔｔ‘ｏｎｉｃ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ Ｇｉ’Ｏｔｌｒ）Ｃｏｌ。ｐｏｒａｔｉｏｒｌ Ｑｉｎｇｄａｏ ２６６５５５，（、ｈｉｌｌａ：
２ Ｘｉ＂ａｌｌ Ｂ１‘ａｎｅｌｌ ｏｆｔｈｅ Ｃｈｉｎａ Ａｃａｄｅｍｙ ＯＦＳｐａｃｅ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，Ｘｉ＇ａｎ ７１０１００，Ｃｔｎｉｎａ：
３ Ｆｏｌ—ｔｙ— ｓｔ Ｒｅｓｅａｌ’ｃｈ Ｉ ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ ｅｌ、Ｃｈｉｎａ Ｅｌｅｃｔｒｏｎｉｃ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ Ｇｉ’ＯＵｐ（、ｅｌ‘ｐｏｉ‘ａｔｉｏｎ Ｑｉｎｇｄａｏ ２６６５５５，Ｃｈｉｎａ）
Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｉｓ ｐａｐｅｒ ｄｅｖｅｌｏｐｅｄ ａ Ｖ ｂａｎｄ ｗａｖｅｇｕｉｄｅ ｎｌｉｃｒｏｓｔｒｉｐ ｃｏｎｖｅｒｔｅ１．－ｗｈｉｃｈ ａｄｏｐｔｅｄ ｔｈｅ ｔｒａｎｓｉｔｉｏｎ ｆｉｌｉｎｅ ｓｔｉ’ｕｃｔｕｌ‘ｅ．ａｎｄ ｐｕｔ ｆｏｉ’ｕ’ Ｉｒｄ
ｔｈｅ ｄｅｓｉｇｎ ｓｃｈｅｎｌｅ ｏｆ ａ ｈｉｇｈｅｒ］ｌａｒｎｌｏｎｉｃ ｎｌｏｄｅ ｃａｕｓｅｄ ｂｙ ｓｕｂｓｔｔ‘ａｔｅ ｎｌｏｕｎｌｉｌｌｇ ａｎｄ ｒｅｓｔｌ’ａｌｌＨｎｇ ｒｅｓｏｎａｌｌｃｅ ｏｓｃｉｌｌａｔｉｏｎ Ｔｈｅ ａｃｔｕａｌ ｔｅｓｔ ｒｅｔｕｌ‘１１
ｌＯＳＳ ｉＳ ｌｅＳＳ ｔｈａｎ一 １ ｄｔ３．ｔｈｅ ｉｎｓ，，２１‘ｔｉｏｎ ＩＯＳＳ ｉＳ １ｅｓｓ ｔｈａｎ １．６ ｄＢ．
Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：¨ａｖｅｇｕｉｄｅ：ｍｉｃｌ’ＯＳｔｌ。ｉｐ：ｌｉｌｉｎｅ；ｒｅｓｏｎａｎｃｅ
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］Ｊ ｊ１，］ Ｊ●１１ Ｊ』 ］１
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