电厂定值计算讲课-李进伟
发电厂6KV变压器及馈线保护定值计算说明
1 6kV变压器及馈线保护定值计算说明
（一）简要说明
1、低压用变压器综合保护
低压厂用变压器及凝结水泵变频器均采用WDZ-440EX型微机综合保护，该保护装置包括高压侧过电流速断保护、高压侧定时限过电流保护、高压侧负序过流一段保护、高压侧定时限零序过流保护、低压侧零序过流保护、非电量保护等。
其余综合保护现场可根据具体情况决定保护是否投入。
干式变压器温度定值设置如下：
超高温跳闸温度150℃；高温报警温度130℃；风速启动温度100℃；风扇停止温度80℃。
6kV 变压器综保中超高温跳闸开关量输入对应动作时间整定为1秒，高温报警输入对应动作时间整定为5秒.。
大于等于2000kVA的变压器另设WDZ-441EX型微机差动保护。
2、6kV馈线综合保护
6kV馈线采用WDZ-410EX型微机综合保护, 该保护装置包括过电流速断保护、过电流保护、高压侧定时限零序过流保护等。
其余综合保护现场可根据具体情况决定保护是否投入。
（二）算例
例1：厂区变保护整定计算(F-C）:
例2：空冷变保护整定计算(断路器，带差动）
例3：汽机变保护整定计算(断路器）。
660MW超临界火力发电热力系统分析报告
1 绪论1.1 课题研究背景及意义我国的煤炭消耗量在世界上名列前茅，并且我们知道一次能源的主要消耗就是煤炭的消耗，而在电力行业中煤炭又作为主要的消耗品。
根据统计，在2010年的时候，全国的煤炭在一次能源消费和生产的结构中，占有率达到了71.0%和75.9%，从全球范围来看，煤炭在一次能源的消费和生产结构中达到了48.5%和47.9%。
根据权威机构的预测，到了2020年，我国一次能源的消费结构中，煤炭占有率约为55%，煤炭的消费量将达到38亿吨以上；到了2050年，煤炭在一次能源消费的结构中占有率仍有50%左右。
由此看来，煤炭消耗量还是最主要的能源消耗 [1]。
电力生产这块来看，在2011年，我国整体的用电量达到46819亿千瓦时，比2010年增长了11.79%.在这中间，火力发电的发电量达到了38900亿千瓦时，比2010年增长了14.10%，整个火力发电量占据全国发电量的82.45%，对比2010年增长了1.73个百分点，这说明电力行业的主要生产来自于火力发电，是电力生产的主要提供[2]。
自改革开放以来，国家大力发展电力工业中的火力发电，每年的装机发电量以每年8各百分点飞速增长[3]。
飞速发展的中国经济使得电力需求急剧上升，这也带来相应的高能耗，据统计，全国2002年到2009年的火力发电装机容量从几乎翻2.5倍的增长为到了 ，煤耗的消耗量增加了13亿吨。
预计到2020年，火电装机的容量还会增长到 ，需要的煤耗量预计为38亿吨多，估计占有量会达到届时总煤碳量的55%[4],[5]。
随着发展的需要，大功率和高参数的机组对能耗的能量使用率会大大提升，这样对于提高火力发电燃煤机组的效率有着很重要的发展方向。
2011年，全国600兆瓦级别以上的火力发电厂消耗的标准煤是329克/千瓦时，比2010年降低了约有4克/千瓦时，在2012年时，消耗的标准煤降低了3克/千瓦时达到了326克/千瓦时，但是在发达国家，美、日等技术成熟国家的600兆瓦级别以上的火力发电厂消耗的标准煤仅仅约为每千瓦时300克上下，可以从中看出和我国的差距还是很大的。
电厂保护定值整定计算书
额定容量：120MVA额定频率：50HZ
额定电压：363×（1±2×2.5％）/13.8kV相数：3相
额定电流：190.86/5020.44A联接组标号：YNd11
冷却方式：ODWF（直接强迫油循环强迫风冷，有风扇）
#1主变阻抗值
短路阻抗：13.9％（75℃）或短路阻抗为152.63Ω（以363为基准电压的），零序测量阻抗：152.13Ω/相
100MVA下的正序阻抗标幺值为：
Z*1＝13.9％×100/120＝0.11583
100MVA下的零序阻抗标幺值为：
Z*0＝152.13/1317.69＝0.11545
#2主变阻抗值
短路阻抗：14.01％（75℃）或短路阻抗为 153.83Ω（以363为基准电压的），零序测量阻抗：153.13Ω/相
100MVA下的正序阻抗标幺值为：
Z*1＝14.01％×100/120＝0.11675
100MVA下的零序阻抗标幺值为：
Z*0＝153.13/1317.69＝0.11621
#3主变阻抗值
短路阻抗：13.98％（75℃）或短路阻抗为 153.79Ω（以363为基准电压的），零序测量阻抗：153.10Ω/相
发电机复压过流：发电机为自并励发电机，记忆功能投入，电流元件取自发电机机尾CT，电压元件取自机端PT，作用为全停；
励磁变速断保护：电流元件取自励磁变高压侧CT，作用为全停；
励磁变过流保护：电流元件取自励磁变高压侧CT，作用为全停；
3.2.2
根据这种特殊的接线方式
变压器比率制动式差动保护：差动保护电流元件取主变高压侧开关CT（对于#2、#3变还要求有另外一台变高压侧CT，#1变无此要求，且主变差动保护不包括厂用变高压侧CT）、主变低压侧共三或四侧CT，出口作用于全停；
电厂主要参数计算公式
生产日报主要参数运算公式一、汽耗率：汽耗率(kg/kwh)：=（汽机进汽量-0.4123×供热日抽汽量）÷(日发电量×10) 二、汽机效率（%）：汽机效率=（860*4.1816）÷(汽耗率×(主汽焓-给水焓))*100 主汽焓：根据汽机参数中的主汽温度和主汽压力，用内插法，从主汽焓熵图运算出主汽焓。
给水焓：根据锅炉参数中的给水温度和给水压力，用内插法，从给水焓熵图运算出给水焓。
三、反平衡煤耗（g/Kwh）：发电煤耗：=12300÷全厂热效率供电煤耗：=发电煤耗÷((100-厂用电率) ÷100)四、锅炉效率(%)：锅炉效率：q1=(100)-(q2+q6+q4+q5)q5：散热损失；q4：机械不完全燃烧损失；q2：排烟损失；q6：灰渣物理热损失q5：散热损失；=0.65*130*lys/lrzlys:锅炉日运行小时数。
lrz:锅炉日蒸发量。
q4：机械不完全燃烧损失；q4=(7850*hf*h*hfb)/g/((100)-(hf))+(7850*lz*h*lzb)/g/((100)-(lz))hf:锅炉飞灰可燃物h：灰份hfb: 飞灰比g：燃料低位发热量lz:炉渣可燃物lzb: 炉渣比q2：排烟损失：q2=(k1+k2*(21/((21)-(o2))+lfx))*(((p)-(l))/100)*(((100)-( q4))/100)K1：排烟损失1#K2：排烟损失2#O2：含氧量LFX：漏风系数P：排烟温度L：冷风温度Q4：机械不完全燃烧损失q6：灰渣物理热损失q6=(lzb*(100/((100)-(lz)))*(hzh1)*(h/100))/gLZB：炉渣比LZ：炉渣可燃物HZH1：灰渣焓用内插法：根据床温或冷渣器出口温度用内插法根据灰渣焓温度—灰渣焓对应表求出温度对应的灰渣焓。
h：灰份g：燃料低位发热量。
五、全厂热效率(%):(日供热量+日发电量×3600）÷(日用矸石量×当日矸石发热量×4.1868)×100注: (1)日供热量单位为GJ(2)日用矸石量单位为吨(3) 日发电量单位为万千瓦时.(4) 当日矸石发热量单位为大卡.经过单位换算后:全厂热效率=24403×（日供热量+日发电量×36）÷（(日用矸石量×当日矸石发热量) +煤泥支出*煤泥发热量）五、正平衡煤耗：供电煤耗：（(日支出矸石总量-供热矸石量) ×矸石低位发热量/7000+煤泥支出*煤泥发热量/7000）/（供电量）×100发电煤耗：((日支出矸石总量-供热矸石量) ×矸石低位发热量/7000+煤泥支出*煤泥发热量/7000))/发电量×100六、供热标煤=日供热量*34.12/(锅炉效率*0.99)七、供热矸石量=供热标煤*(7000/当日矸石发热量)/1000520*47.12*7000/1950/1000八、供热煤耗=日供热量/矸石量.供热煤耗=34.12/(锅炉效率*0.99)锅炉效率取2个炉效率中的最大值九、热比=日供热量/(日供热量+36*发电量)十、供热用厂用量=(总厂用电-纯发电厂用电量(纯值)-纯供热厂用电(纯值))*热比+纯供热厂用电量.十一、供热厂用电率=供热厂用电量/总供热量十二、发电厂用电率=(厂用电(总)-供热厂用电)/总发电量。
继电保护定值整定计算书模板
桂林变电站35kV及400V设备继电保护定值整定计算书批准：审核：校核：计算：超高压输电公司柳州局二〇一三年十一月六日计算依据： 一、 规程依据DL/T 584-2007 3～110kV 电网继电保护装置运行整定规程 Q/CSG-EHV431002-2013 超高压输电公司继电保护整定业务指导书2013年广西电网继电保护整定方案二、 短路阻抗广西中调所提供2013年桂林站35kV 母线最大短路容量、短路电流:三相短路 2165MVA/33783A ；由此计算35kV 母线短路阻抗 正序阻抗 Z1=()()63.03378332165322=⨯=A MVAI SΩ第一部分 #1站用变保护一、参数计算已知容量：S T1=800kVA，电压：35/0.4kV，接线：D/Y11，短路阻抗：U K=6.72%计算如下表：注：高压侧额定电流：Ie= S T1/( 3Ue)= 800/( 3×35)=13.2A 高压侧额定电流二次值：Ie2=13.2/40=0.33 A低压侧额定电流：Ie’=S T1/( 3Ue)= 800/( 3×0.4)=1154.7A 低压侧额定电流二次值：Ie2’=1154.7/300=3.85A短路阻抗：Xk=（Ue2×U K）/ S T1=（35k2×0.0672）/800k=103Ω保护装置为南瑞继保RCS-9621C型站用电保护装置，安装在35kV保护小室。
二、定值计算1、过流I段（速断段）1）按躲过站用变低压侧故障整定： 计算站用变低压侧出口三相短路的一次电流I k(3).max= Ue /（3×Xk ）=37000/（3×103）=207.4A计算站用变低压侧出口三相短路的二次电流Ik= I k(3).max /Nct=207.4/40=5.19A计算按躲过站用变低压侧故障整定的过流I 段整定值Izd=k K ×Ik k K 为可靠系数，按照整定规程取k K =1.5 =1.5×5.19=7.8A2）校验最小方式时低压侧出口两相短路时灵敏系数lm K ≥1.5 计算站用变低压侧出口两相短路的一次电流 min).2(Ik = Ue /〔2×（Z1 +Xk ）〕 =37000/〔2×（0.63 +103）〕=178.52A式中：Z1为35kV 母线短路的短路阻抗。
发电厂电气课件——第3章 常用计算的基本理论和方法-3
设导体1中的电流在导体2
最大电动力必须乘以一个动态应力系数，以求得共振时的最
大电动力，即
Fmax 1.73107
L a
ish3
2
称为动态应力系数，为动态应力与静态应力之比值，
它可根据固有频率，从图3-14查得。
•由图3-14可见，固有频率
1.6 1.4
在中间范围变化时，β ＞1， 1.2
动态应力较大；当固有频
• （1）导体具有质量和弹性，组成一弹性系统。 •当收到一次外力作用时，就按一定频率在其平衡位置上下运 动，形成固有振动，其振动频率称为固有频率。 •由于受到摩擦和阻尼作用，振动会逐渐衰减。 •若导体受到电动力的持续作用而发生振动，便形成强迫振 动。如图3-12（c）（d）可知，电动力中工频和二倍工频两 个分量。 •（2）如果导体的固有频率接近这两个频率工频（50Hz）和 两倍工频(100Hz)两个分量之一时，就会出现共振现象，甚 至使导体及其构架损坏，所以在设计时应避免发生共振。
分量。
图3－12三相短路时A相电动力的各分量及其合力 a）不衰减的固定分量；b）按时间常数Ta/2衰减的非周 期分量；c）按时间常数Ta衰减的工频分量； d） 不衰 减的两倍工频分量。e）合力FA
2.电动力的最大值
工程上常用电动力的最大值。先求外边相（A相或C相）和中间相（B相） 电动力的最大值，然后进行比较。
发电厂常用计算的基本理论和方法
: 导体表面空气的运动黏度系数（ 空气的导热系数 [W/(m· ℃)]，当气温为 20℃时， m2/s）， Nu : 努谢尔特准则数 VD 0.65 2 当空气温度为 20℃时， ) 2.52 10 W /N (m 0.13( C) u V : 风速（m/s) 6 2 D: 15.7 10 m /s 圆管外径（ m）
导体长 期发热 导体自身吸 收热量 Qc 导体短 时发热
二、导体的发热和散热
1、导体电阻损耗的热量
QR I Rac
2 W
(W / m)
QR : 单位长度导体电阻损耗的热量（W/m） IW : 母线（导体）电流（A）
Rac : 单位长度导体的交流电阻（Ω/m）
二、导体的发热和散热
单位长度导体的交流电阻为：
二、导体的发热和散热
常用电工材料的电阻率
材料名称 纯铝 铝锰合金 铝镁合金 软棒铜 硬棒铜
及电阻温度系数 at
电阻温度系数 0.00410 0.00420 0.00420 0.00433 0.00433
电阻率 0.027~0.029 0.03790 0.04580 0.01748 0.01790
三、导体载流量的计算
其中，对流散热和辐射散热可表示为：
Ql Qf W (W 0 ) F (W / m)
W : 总散热系数 [W/（m· ℃)] : 导体运行的温度（℃）
W
:
0
周围空气的温度（℃） 导体的散热面积（m2）
热平衡方程为：
F:
QR Qc Ql Qf Qc W (W 0 )F (W / m)
Qt Et At Ft Et At D (W / m)
Et : 太阳辐射功率密度，=1000W/m2 At : 室外导体应考虑日照影响； 导体对太阳辐射热量的吸收率；
电力系统继电保护简易整定值计算方法解析
电力系统继电保护简易整定值计算方法解析
电力系统继电保护是电力系统中用来检测电源线路电压或电流的异常变化，并动作保护装置，切断故障电路，保护电力系统设备不受损坏的一种装置。
继电保护的正确整定是保障电力系统稳定运行的关键因素之一。
继电保护整定值的计算方法比较复杂，通常需要一定的电力系统知识基础和数学计算能力。
但是，在实际工作中，为了方便快捷，也有一些简易的整定值计算方法。
简易整定值计算方法主要有以下两种：
方法一：经验值法
此方法通过工程实践得到的数据，计算得出整定值。
例如，对于备自投保护的一回路来说，其整定值通常为0.8~0.85倍的故障电流。
对于过电流保护来说，其整定值通常为锅炉发电机组定子侧电路的额定电流的百分之二十至百分之五十之间。
这种方法的优点是简单易行，但其缺点也显而易见，因为整定值得到的过程是基于经验的，可能存在偏差。
方法二：计算机模拟法
此方法通过使用数学模型将复杂的电力系统转化成简单的电路，通过计算得到整定值。
此方法比较科学和准确，但需要一定的计算机及电力系统理论知识，耗时较长。
总的来说，简易整定值计算方法在实际应用中还是比较常见的，但在使用过程中要注意其局限性，通过对比各种计算方法得到的结果，提高整定值的合理性和可靠性。
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发变组保护
整定计算： 1.定时限过负荷保护，动作电流按发电机长期允许的负荷电流下能可靠返回 的条件整定，即：
I op
K rel Βιβλιοθήκη I e K fhKrel : 可靠系数1.05 Kfh : 返回系数09 . ~095 . ，条件允许取较大值
发变组保护
复合电压元件动作值： 1.低电压元件接线电压，按躲过发电机失磁时最低机端电压整定。 0.6U n 0.7U n 对于汽轮发电机U op 对于水轮发电机U op nv nv 灵敏系数按主变高压侧母线三相短路的条件校验，即： U XT '' U sen op 1.2 U k U N UT / Ud 折算到同一容量下电抗值 '' Uk UT X d 2.低电压元件接线电压，按躲过发电机失磁时最低机端电压整定。
整定计算
1.确定最小动作电流：按照躲过正常发电机额定负荷时的最大不平衡电流整定
Iop.0 Krel ( Ker m) I gn
Krel : 可靠系数1.5~2 Ker : TA综合误差0.1 m : 装置通道调整误差引起的不平衡电流系数0.02 当Krel 取2时，Iop.0 0.24I gn
2.高定值段的动作电压应可靠躲过传递过电压，可取（15%~25%）U0n 延时可取0.3~1s。 [变压器20 / 0.24kV，二次侧接电阻（带中间抽头，电阻阻值0.52 / 0.37） ]。
发变组保护
单相接地时中性点电压
20
3
11.55kV
11.55 0.37 二次值： 98V 20 0.52 0.24
发电机中性点经配电变压器高阻接地时，接地故障电流大于电容电流。当 故障电流大于允许值时，保护应带时限动作与停机；当故障电流小于允 许值时，保护可带时限动作于信号。
整定计算：
基波零序过电压保护定值可设低定值和高定值段 1.低定值段的动作电压Uop应按照躲过正常运行时的最大不平衡基波零序 电压U0.max整定
3 因最大制动电流I res.max =I k .max , 所以制动特性斜率S 满足：
S
K rel I unb.max I op.0 I res.max I res.0
一般取S 0.3 ~ 0.5 4.灵敏度计算：按上述原则整定的比率制动特性，当发电机机端两相金属性短路时，
差动保护的灵敏系数一定满足K 2的要求，不必进行灵敏度校验
I k3.max
SB 1 '' Xd 3U N
发变组保护
'' 式中：X d 折算到S B 容量的发电机直轴饱和次暂态同步电抗，标幺值
S B：基准容量100MVA或1000MVA
3 I k.max 计算差动回路最大不平衡电流I unb.max 其表达式为：I unb.max ( Kap Kcc Ker +m） na 式中：Kap非周期分量系数，取1.5~2，TP级TA取1，Kcc同型系数，取0.5
以国内领先的电力专业应用软件和电力生产管理应用软件为核心，
助力智能电网“信息化、专业化、标准化、智能化建设”。公司 现有员工370余人，其中继电保护专业人员100余人。具有成熟规
范的管理体系，并于2012年重组上市成功。
定值计算基础
主接线图
定值计算基础
定值计算目的及要求
继电保护整定计算是对电力系统中已配置安装好的各种继电保
三次谐波动作与信号
发变组保护
发电机转子子接地保护
励磁绕组及其相连的回路，当它发生一点绝缘损坏时（一点接地故障）并不
产生严重后果，但若继发二点接地故障，则部分转子绕组倍短路，可能烧 伤转子本体，振动加剧，甚至可能发生轴系和汽轮机磁化，使机组修复困
难，延长停机时间。为了大型发电机组的安全运行，无论水轮发电机或汽
发变组保护
U g0可能引起基波零序过电压保护误动作。因此，定子单相接地保护动作电压 整定值或延时应与系统接地保护配合，可分为三种情况。 1）动作电压若已躲过主变压器高压侧耦合到机端的零序电压，在可能的情况 下延时尽量取短，可取0.3~10 .s 2）具有主变高压侧系统接地故障传递过电压防误动措施的保护装置，延时可取 0.3~10 .s 3）动作电压若低于主变高压侧耦合到机端，延时应与高压侧接地保护配合
发变组保护
整定计算
高定值段：对于水轮发电机，空冷及氢冷汽轮发电机，可整定为10kΩ 30KΩ ；转子水冷机组可整定为5kΩ -15KΩ ，一般动作于信号。 低定值段：对于水轮发电机、空冷及氢冷汽轮发电机，可整定为0.5KΩ -
10kΩ ；转子水冷机组可整定为0.5KΩ -2.5KΩ ，可动作与信号或者跳闸。
护，按照具体电力系统的参数及运行要求，通过计算分析给出 所需的各项整定值，使全系统各种继电保护有机协调地布置， 正确的发挥作用。
选择性：有选择地切除故障 速动性：尽可能快 灵敏性：对保护范围内各种故障的反应能力 可靠性：不误动、不拒动
定值计算基础
定值计算步骤
绘制电力系统接线图 建立电力系统设备参数表 建立电流、电压互感器参数表 计算设备参数标幺值 确定继电保护整定需要满足的电力系统规模及运行方式变化限度 绘制系统阻抗图
轮发电机，在励磁回路一点接地保护动作发出信号后，应立即转移负荷， 实现平稳停机检修。
汽轮发电机通用技术条件规定：对于空冷及氢冷发电机，励磁绕组的冷态绝
缘电阻不小于1MΩ ，直接水冷的励磁绕组，其冷态绝缘电阻不小于2k Ω 水轮发电机通用技术条件规定：绕组绝缘电阻在任何情况下不低于0.5 1MΩ
发变组保护
发变组保护
整定计算：
1.动作电压Uop按躲过发电机正常运行时基波最大不平衡电压Uunb.max整 定，表达式为： Uop=Krel*Uunb.max 可靠系数取2.5 当无实测值时，对应专用TV开口三角电压为100V时，可取Uop=1.5~3V
1999版导则建议2~3V
2.为防止外部短路时误动作，可增设负序方向闭锁元件。 3.三次谐波电压滤过比应大于80
2.确定拐点电流：定子电流小于或等于额定电流时，差动保护不必具有具有制动特性
I res.0 (0.7 ~ 1.0) I gn
3.确定制动特性斜率：按照区外短路故障最大穿越性短路电流作用下可靠不误动条件 整定，计算步骤如下：
3 计算机端保护区外三相短路电流时通过发电机的最大三相短路电流I k.max
发变组保护
表达式为：U 0.op K relU 0.max 式中K rel可靠系数取1.2~1.3 U 0.max 机端或中性点实测不平和基波零序电压 实测之前可初设U 0.op K relU 0.n U 0.n 为机端单相金属性接地时中性点或机端零序电压（二次值）
应校验系统高压侧接地短路时，通过升压变压器高、低压绕 组间的相耦合电容Cm 传递到发电机侧的零序电压U g0大小。
Uunb.max (5% ~10%) 98 (4.9 ~ 9.8)V
U0 gn Krel Uunb.max 1.3 (4.9 ~ 9.8) (6.37 ~12.74)V
对于100MW 及以上的发电机，应装设无动作死区（100%动作区） 单相接地保护。故增设三次谐波电压保护。
各点短路电流计算列表
根据保护装置计算保护定值 编写整定计算书及定值单
发变组保护
发电机差动保护
比率制动式差动保护的制动特性
发变组保护
动作方式
当I res I res. min时 当I res I res. min , I d I d .op.qu 时 I d I d .op I d .op. min K res ( I res I res. min ) 由比率制动纵差动保护 动作。 当I d I d .op.qu 时 I d I d .op I d .op.qu 由差动速断保护动作。 I d I d .op I d .op. min
发电机转子接地保护主要反映转子回路一点或两点接地故障，由转子接 地高定值保护、转子低定值保护及转子两点接地保护构成 转子一点接地保护采用采样式乒乓式开关切换原理，通过求解两个不同 的接地回路方程，实时计算转子接地电阻和接地位置。原理见图，其 中S1、S2为由微机控制的点子开关，Rg为接地电阻，a为接地位置 （转子电压负端为0，转子电压正端为100%），E为转子电压，R1为测 量电阻。
发变组保护
保护原理：
发电机定子绕组发生内部短路，三相机端对中性点的电压不再平衡，因为 机端电压互感器中性点直接相连且不接地，所以互感器开口三角绕组输 出纵向3U0，保护判据为：｜3U0︱≥Uset ｜3U0︱为整定值。 发电机正常运行时，机端不平衡基波零序电压很小，但可能有较大的三次 谐波电压，为降低保护定值和提高灵敏性，保护装置中增设三次谐波阻 波功能。 为保证匝间保护的动作灵敏度，纵向零序电压的动作值一般整定较小，为 防止外部短路时纵向零序不平衡电压增大造成保护误动，须增设故障分 量负序方向元件为选择元件，用于判别是发电机内部短路还是外部短路。
发变组保护
在工程上一般可取I op.0 （0.2~0.3）I gn，对于正常工作时回路不平衡电流较大的情况，
因查明原因 说明： 1999版导则中说明，发电机内部短路时，特别靠近中性点经过过渡电阻短路时，
机端或中性点侧的三相电流可能不大，为保证内部短路时的灵敏度，最小动作电流 不应无根据地增大。在导则中Iop.0 （0.1 ~ 0.3）I gn宜取（01 . ~0.2），这个说法经过长期 实验存在误动，在2012版导则中明确规定取（0.2~0.3）I gn
Uop.2 0.06 ~ 0.08Un 灵敏系数按主变高压侧母线三相短路的条件校验，即： U U sen 2.min 1.5 U op.2
复合电压元件灵敏系数不满足要求，可在主变高压侧增设复合电压元件