钢管桩计算书
桩基平台计算书
桩基施工平台结构计算一、设计依据1、“永丰圩高架桥”设计文件。
2、《钢结构设计规范》3、《装配式公路钢桥多用途使用手册》4、《铁路地基与基础设计手册》二、荷载1、基本恒载：①桥面板[22b槽钢 0.13 KN/m²②次梁I28b工字钢 0.5 KN/m③贝雷梁 1.5 KN/m④横梁I32b工字钢 0.6 KN/m⑤钢管桩Ф600×8 1.2 KN/m2、活载：①人群及施工机具活载 2KN/m²②旋挖钻机 850 KN三、设计假定1、钢平台为空间结构体系，设计采用“ASES.06”结构计算段程序计算。
2、恒载及人群活载根据结构形式，按其传力特性加载至相应杆件单元。
钻机活载按最不利情况布置，计入1.25动力系数。
3、平台钢管下端按铰支撑。
4、按构件受力特点，分解其力学模型进行描述，据变形协调上下结构传力点的关系，除桩底外上下之间均为弹性约束。
四、结构图示（附桁架断图）五、结构计算1、顶层分配梁（I28b工钢）检算顶层分配梁支撑于贝雷梁顶，间距0.75，夹具固定。
①荷载恒载及人群活载有面板及28b工钢次梁。
一根次梁承受恒载q1q1=（1.3+2）×0.75+0.5=3.0KN/m活载：当旋挖机一侧移至管桩跨中，前端接近钻孔桩边缘时有最大内力，横桥向11根I28b均根每根I28b p=850/2 * 1.25/11=48.295KN折算带宽0.85q=48.295/0.85=56.818KN/m②力学模型如下图③强度检算由程序算得：在墩中侧有较大负弯矩、剪力和支点反力M max=1.7+15.3=17KN〃MQ max=2.5+25.1=27.6KNR max=(2.5+0.5)+( 25.1+13.6)=41.7KN正应力强度σmax=17000*0.14/0.0000748=31.8Mpa<170Mpa剪应力强度τmax=27600*0.000312/(0.0000748*0.01)=11.5Mpa<100Mpa贝雷片顶支承承压强度бc=41.7×103/0.0002=208.5MPa﹥270 MPa连续支点折算应力бce= 31.82+208.52-31.8×208.5×3×11.52=195.6MPa换算应力设计值为1.1*170=187,超出4.6%强度满足④稳定因桥面板点焊于I28b上翼缘，对I28b工钢梁具有支撑作用，稳定满足。
施工临时钢管桩承载力及钢管桩(柱)长度计算20200430002
施工临时钢管桩承载力及钢管桩（柱）长度计算本文档主要计算桥梁工程临时钢管立柱（桩）的承载力和入土深度，根据支座反力求出钢管桩受力后计算稳定承载力和局部稳定性，根据相关规范要求、荷载以及地质参数计算钢管柱（桩）抗力并以表格形式计算土深度。
计算思路清晰，表格简便实用。
一、钢管立柱选择钢管柱采用直径609mm、壁厚16mm的轧制无缝钢管，截面特性如下：钢管立柱根据所承受荷载、外露长度、入土深度以及钢材材质等因素计算确定长度。
二、钢管立柱承受荷载根据钢管桩钢横梁上传来荷载得到钢管立柱荷载表：1轴和6轴传来支座反力2轴和5轴传来支座反力3轴和4轴支座反力因前述简化荷载，故每个轴取最大支座反力确定荷载钢管立柱荷载表（KN）三、钢管立柱整体稳定承载计算1、长细比验算钢管考虑到计算长度：钢管钢管立柱最大外露长度为 2.4m，按照二端铰接确定计算长=L=2.4m。
度L回转半径：ix=20.973cm查《钢结构设计规范》，轴心受压构件允许长细比[λ]=150，/ ix=100/20.973=11.45＜[150]，满足要求。
钢管立柱长细比：λx= L2、稳定承载力计算查《钢结构设计规范》a类截面轴心受压构件稳定系数ψ=0.993稳定承载力N=ψ*f*A=0.993*205*1000*298.074/10000=6067KN钢管立柱最大竖向压力N=3735KN ＜稳定承载力5873KN ，稳定承载力满足要求。
四、钢管柱局部稳定性验算钢管桩外径与壁厚比Dg/t=60.9/1.6=38.1＜允许值100*235/f yg =100*235/205=114.6，局部稳定性满足要求。
五、钢管柱入土深度计算1、钢管桩单桩竖向承载力（1）根据《建筑桩基技术规范》：钢管桩单桩竖向承载力Q uk =Q sk +Q p k=u∑q sik *L i +λp q pk *A p 本工程为开口桩径，且h b /d≥5，因此λp 取0.8（2）单桩竖向承载力特征值R a =Q uk /K ，根据规范安全系数取K 取2，因此Q uk =2R a（3）在轴心竖向力作用下N k ≤R a ，设计时取N k =R a ，因此Q uk =2R a =2N k ，设计时候按照《钢管立柱荷载表》荷载乘以2确定钢管桩单桩竖向承载力，并据此确定入土深度。
预制管桩抗浮计算书
抗拔桩承载力计算因A轴所有柱承受上部传来荷载较小，现对A轴上部分对抗浮不利的抗拔桩进行抗拔验算，具体步骤详见如下：（一）取A轴x 轴承台为计算单元:1、计算条件：1.1 单元面积为3.86*9.3/4=8.98 m21.2 底板处水头：3.5*1=3.5T/m21.3 此承台为2桩承台2、单桩浮力计算：1.1 单元浮力1.2F=1.2*8.98*3.5=37.7 T1.2 单元板自重0.9G=0.9*8.98*0.35*25=7.1 T1.3 承台上柱下传荷载 N= 13.5 T1.4单桩上拔力设计值N l =(1.2F-0.9G-N)/5=8.55 T3、单桩的抗拔极限承载力标准值据广东省标准《预应力混凝土管桩基础技术规程》第5.2.9条：桩身抗拔承载力设计值R pl=3.75*0.1256*10E6=471KN 式（5.2.9-2）又U k=∑λi q sikμi l iμi=πd=1.256m ; q si查表5.2.8-1取值74Kpaλi查表5.2.18-2取值：1）第4层λ=0.6 ； 2）第5层λ=0.75U k=0.6*74*1.256*2.5+0.75*74*1.256*22.5=1707.8 KN则Ua= U k/γ=1707.8/1.67=1022 KN 〉R pl故取单桩抗拔承载力特征值：Ua= 471KN 〉N l=85.5 KN则此桩抗浮满足要求。
（二）取A轴x3轴承台为计算单元:1、计算条件：1.1 单元面积为5.53*4.65=25.72 m21.2 底板处水头：3.5*1=3.5T/m21.3 此承台为2桩承台2、单桩浮力计算：1.1 单元浮力1.2F=1.2*25.72*3.5=108.0 T1.2 单元板自重0.9G=0.9*25.72*0.35*25=20.25 T1.3 承台上柱下传荷载 N= 34.7 T T1.3单桩上拔力设计值N l =(1.2F-0.9G-N)/2=26.53 T3、单桩的抗拔极限承载力标准值:据广东省标准《预应力混凝土管桩基础技术规程》第5.2.9条：桩身抗拔承载力设计值R pl=3.75*0.1256*10E6=471KN 式（5.2.9-2）又U k=∑λi q sikμi l iμi=πd=1.256m ; q si查表5.2.8-1取值74Kpaλi查表5.2.18-2取值：1）第4层λ=0.6 ； 2）第5层λ=0.75U k=0.6*74*1.256*2.5+0.75*74*1.256*22.5=1707.8 KN则Ua= U k/γ=1707.8/1.67=1022 KN 〉R pl故取单桩抗拔承载力特征值：Ua= 471KN 〉N l =265.3KN则此桩抗浮满足要求。
钢管桩设计与验算
钢管桩设计与验算 Prepared on 22 November 2020钢管桩设计与验算钢管桩选用Ф800，δ=10mm 的钢管，材质为A 3，E=×108Kpa,I=64π(80.04－78.04)=×10-3M 4。
依据386#或389#墩身高度和周边地形，钢管桩最大桩长按30m 考虑。
1、桩的稳定性验算 桩的失稳临界力Pcr 计算 Pcr=22lEIπ=32823010936.1101.2-⨯⨯⨯⨯π=4458kN ＞R= 2、桩的强度计算 桩身面积A=4π（D 2－a 2） =4π（802－782）=钢桩自身重量 P ×30×102× =5844kg=桩身荷载p=+=б=p ／A=×102／=／cm 2=3、桩的入土深度设计通过上述计算可知，每根钢管桩的支承力近，按规范取用安全系数k=，设计钢管桩入土深度，则每根钢管桩的承载力为×2=，管桩周长U=πD=×=。
依地质勘察报告，河床自上而下各层土的桩侧极限摩擦力标准值为：第一层粉质黏土厚度为3m ，τ=120Kpa 第二层淤泥粉质黏土厚度为4m ，τ=60Kpa 第三层粉砂厚度为，τ=90Kpa N=∑τi uh iN=120××3+60××4+90××h 3= =++=解得h 3=证明钢管桩不需要进入第三层土，即满足设计承载力。
钢管桩实际入土深度：∑h=3+4=7m 4、打桩机选型拟选用DZ90，查表得知激振动570kN ，空载振幅≮，桩锤全高，电机功率90kw 。
5、振动沉桩承载力计算根据所耗机械能量计算桩的容许承载力[]P =m1{()[]va A f m x 1223111βμα+-+Q}m —安全系数，临时结构取m 1—振动体系的质量m 1=Q/g=57000/981= Q 1—振动体系重力N g —重力加速度=981cm/s 2 A X —振动沉桩机空转时振幅A X = M —振动沉桩机偏心锤的静力矩μ—振动沉桩机振幅增大系数μ=A n /A xA n －振动体系开始下沉时振幅取f —振动频率转/Sa —振动沉桩机最后一击的实际振幅取 ν—沉桩最后速度取5cm/m in α1—土性质系数，查表得α1=20 β1—影响桩入土速度系数，查表得β1=[p]=5.11{517.0110.10.12.15.171.58202231⨯+⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡-⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯⨯⨯+9×104}=5.11{85.1107401.26⨯+9×104}=5.11×*610 =1047438N=1047KN ＞N= 通过上述计算及所选各项参数说明：1）DZ90型振动打桩机，是完全能够满足本设计单桩承载力的。
管桩计算书
QpQr Qt=++Q预应力管桩疏桩复合地基设计计算书预应力管桩疏桩复合地基处理方案，是从桩土共同作用的实际出发，介与天然地基与桩基之间的一种少桩基础，即以桩来补偿天然地基、改善天然地基，以天然地基的承载力来减少桩基与疏化桩基，使二者达到互补的作用。
从本项目的应用情况来看，主要以控制地基的工后沉降量为目的，设计采用了预应力管桩控沉疏桩方案，计算以变形控制为原则，分析工作机理时考虑了桩与桩帽、钢塑格栅的共同作用。
1、计算原则(1) 当P<Pa 时，仅就沉降计算而言，上覆荷载全部由桩承担，忽略桩帽（承台）下桩间土分担外荷作用，这时总沉降为桩端以下土层的压缩所产生的沉降t S 和桩侧阻力所产生的沉降f S 之和。
ft p S S S += (1)(2) 当P ≥Pa 时，桩与土之间产生相对滑动，这时管桩始终保持承担荷载Pa ，而承台下桩间土则承担P-Pa ，这时地基沉降量S 就是这两部分荷载共同作用下(桩承担的荷载Pa 与桩间土承担的荷载P-Pa)，桩的沉降Sp 与桩间土的沉降Ss 之和。
[]S ≤+=s p S S S (2)式中，［S ］——容许工后沉降。
2、计算方法本项目设计计算中，根据不同地段所得的地质资料，结合以下三种计算方法，对比选用，以下分别简述之。
(1)上海民用院计算法黄绍铭等人在其1983年提出的一种适用于软土中按常规方法设计的半经验、半理论沉降计算方法的基础上，结合工程中行之有效的天然地基浅基础沉降计算方法，提出了能考虑不同桩数、不同桩长、桩位排列不规则等多种复杂条件下的控沉疏桩基础沉降计算方法。
长度为L 的单桩荷载Q 作用下对地基土产生的作用力，可近似认为如上图的桩端集中力Qp 、桩侧均匀分布力Qr 和桩侧随深度线性增长分布力Qt 等三种作用力的组合。
Geddes 根据弹性理论半无限体作用有一竖向集中力时的Mindlin 解的积分，导出了单桩上述三种形式作用力在地基中产生的地基附加应力的计算公式。
管桩计算书
关于单桩竖向承载力特征值的计算一、地质勘察报告的数据fak ——地基承载力特征值。
qsia——桩侧阻力特征值。
qpa——桩端阻力特征值。
二、地质勘察报告估算2号孔单桩竖向承载力特征值 1、假设桩径 1.00m。
2、假设桩长8.00m。
3、设计±0.00m为30.60m。
4、设计桩顶标高为29.00m。
5、参照地质勘察报告2号钻孔柱状图确定桩在各层埋深为：6、计算依据：《建筑地基基础技术规范》（DB21/907—2005）。
7、P107页规定：当桩端为坚硬岩石、较硬岩石、较软岩石时可按公式（9.2.1-2）确定单桩竖向承载力特征值Ra。
8、理论计算2号孔单桩竖向承载力特征值Ra= qpa× Ap＋ UpΣqsia×li=1500×3.14×0.502＋2×0.50×3.14×（7×0.24＋11×1.20＋24×1.70＋45×4.86） =1177.5＋3.14×（1.68＋13.20＋40.80＋218.70） =1177.5＋3.14×274.38 =1177.5＋861.55 =2039.05KN三、根据设计估算2号孔单桩竖向承载力特征值 1、假设桩径0.60m。
2、假设桩长10.10m。
3、设计±0.00m为30.60m。
4、设计桩顶标高为29.00m。
5、参照地质勘察报告2号钻孔柱状图确定桩在各层埋深为：6、计算依据：《建筑地基基础技术规范》（DB21/907—2005）。
7、P107页规定：当桩端为坚硬岩石、较硬岩石、较软岩石时可按公式（9.2.1-2）确定单桩竖向承载力特征值Ra。
8、理论计算2号孔单桩竖向承载力特征值Ra= qpa× Ap＋ UpΣqsia×li=1500×3.14×0.302＋2×0.30×3.14×（7×0.24＋11×1.20＋24×1.70＋45×6.96） =423.9＋1.884×（1.68＋13.20＋40.80＋313.20） =423.9＋1.884×368.88 =423.9＋694.99 =1118.88KN四、根据设计估算15号孔单桩竖向承载力特征值1、假设桩径0.60m。
预应力混凝土管桩计算书
预应力混凝土管桩计算书一、工程概况本工程为_____，位于_____。
建筑物地上_____层，地下_____层，总建筑面积为_____平方米。
基础采用预应力混凝土管桩基础，设计桩型为_____，桩径为_____mm，桩长为_____m。
二、设计依据1、《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2011）2、《建筑桩基技术规范》（JGJ 94-2008）3、《预应力混凝土管桩》（10G409）4、地质勘察报告三、单桩竖向承载力特征值计算1、根据地质勘察报告，桩端持力层为_____层，其极限端阻力标准值为_____kPa。
2、桩侧阻力特征值根据土层性质及桩径确定，各土层的桩侧阻力特征值分别为：土层 1：＿____kPa土层 2：＿____kPa……3、单桩竖向承载力特征值按下式计算：＼R_{a} ＝＼frac{1}｛2}Q_{uk}＼其中，＼（Q_{uk}＼）为单桩竖向极限承载力标准值，按下式计算：＼Q_{uk} ＝ Q_{sk} ＋ Q_{pk}＼＼Q_{sk} ＝ u\sum_{i=1}＾｛n}q_{sik}l_{i}＼＼Q_{pk} ＝ A_{p}q_{pk}＼式中：＼（u\）为桩身周长，＼（u ＝＼pi d\），＼（d\）为桩径；＼（q_{sik}＼）为第\（i\）层土的桩侧阻力特征值；＼（l_{i}＼）为第\（i\）层土的厚度；＼（A_{p}＼）为桩端面积，＼（A_{p} ＝＼frac{＼pi d^｛2}｝｛4}＼）；＼（q_{pk}＼）为桩端极限端阻力标准值。
将相关参数代入上述公式，计算得到单桩竖向承载力特征值\（R_{a}＼）为_____kN。
四、桩数计算1、建筑物竖向荷载标准值为_____kN。
2、考虑偏心荷载作用，桩数按下式计算：＼n ＼geq ＼frac{F_{k} ＋ G_{k}｝｛R_{a}｝＼式中：＼（F_{k}＼）为相应于作用的标准组合时，上部结构传至基础顶面的竖向力值；＼（G_{k}＼）为基础自重和基础上的土重；计算得到桩数\（n\）为_____根。
xx村大桥边跨现浇段钢管桩支架计算单
主桥边跨现浇段支架计算书计算：复核：审核：*****项目经理部2019年10月**日目录一、工程概况 (1)二、计算依据 (1)三、结构设计原理 (1)四、施工方案设计说明 (1)五、结构计算 (2)5.1设计计算参数 (2)5.2钢材、焊缝强度设计值 (3)六、边跨现浇段支架结构受力计算 (4)6.1竹胶板验算 (4)6.2底模横梁验算（10×10cm方木） (8)6.3满堂支撑架验算 (10)6.4下部支架计算 (14)6.5桩基础验算 (21)七、结论 (24)一、工程概况中心桩号K0+373，右角90°，上部结构为3×20m先简支后连续空心板+（32.5+2×55+32.5）m变截面连续箱梁+3×20m先简支后连续空心板。
上部箱梁采用单箱单室断面，最大墩高达12.399m。
0号块根部梁高3.4m,跨中及端部梁高2.0m,箱梁高度按二次抛物线变化，箱梁梁高方程为H=(1.4/24.52)x2+2.0m，0≦x≦24.5；箱梁底板方程为h=（0.32/24.52）x2+0.28m。
箱梁顶板宽为8.5m,底板宽度为5.7m，翼缘悬臂长度1.4m。
主梁每个单T划分为6个梁段,其中0#块段长度为12.0m,在墩顶托架现浇施工长12米，1 #块长3.0m,2-6#块长3.5m。
边跨支架现浇段长3.92m,边跨合拢段长2m,中跨合拢段长2m。
梁段最大重量69.94吨。
箱梁底板厚度连续梁0#块为60cm变化到50.4cm,各梁段底板厚从悬臂根部至悬浇段结束处由50.4-28㎝，跨中合拢段及边跨现浇为28㎝；箱梁顶板厚度26cm；箱梁腹板厚度0#到2号块为60cm,3-4号块为60㎝变化道45cm，其余梁段为45㎝；0#块横梁厚300cm,端横梁厚120cm。
二、计算依据⑴ xxx大桥（山下渡口撤渡建桥）项目两阶段施工图设计；⑵《简明施工计算手册》第四版；⑶《路桥施工计算手册》；⑷《建筑施工模板安全技术规程》（JGJ 162-2008）；⑸《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2011）；⑶《钢结构设计标准》（GB50017-2017）；⑷《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）；⑸《公路桥涵地基与基础设计规范》(含条文说明) （JTG D63-2007）。
钢管桩标准节设计承载力计算【精选文档】
钢管桩标准节设计承载力计算一、φ630钢管桩钢管桩直径630mm，壁厚8mm。
考虑锈蚀情况,壁厚按照6mm进行计算。
其截面特性为：回转半径ix=22。
062cm考虑钢管桩横联间距为10米，即钢管桩的自由长度按10m计算,钢管桩一端固定，一端自由,自由长度系数为2。
0，则计算长度为2*10=20m。
钢管桩的长细比：λ=L/ix=20/0.22=90。
7查《钢结构设计规范》表C-—2得：φ=0。
616考虑钢材的容许应力为［σ］=180MPa1.1 最大轴向力计算求得：1.2 横联计算根据以上计算结果，按照900KN轴向力，180KN.m弯矩来设计横联。
横联竖向间距为10米。
1。
2。
1 2［28a横联采用2［28a作为横联，按照最大长细比［λ]=100来控制。
强度复核:按照桩顶承受18KN的水平力计算，由λ=100查《钢结构设计规范》表C--2得：φ=0.555则采用2[28a作为横联的时候，最大间距取4.6米。
1。
2.2 φ42。
6钢管横联采用φ42.6钢管横联(考虑锈蚀，壁厚为4mm）作为横联，按照最大长细比［λ］=100来控制。
强度复核：按照桩顶承受18KN的水平力计算，由λ=100查《钢结构设计规范》表C-—2得:φ=0。
555则采用φ42。
6作为横联的时候，最大间距取12米。
综上:横联长度在4.6米以下的采用2［28a作为横联。
4。
6米以上12米以下的采用φ42。
6钢管作为横联.12米以上的横联采用自行设计的桁架形式. 二、φ820钢管桩钢管桩直径820mm，壁厚10mm，考虑锈蚀情况,壁厚按照8mm进行计算。
其截面特性为：回转半径ix=28。
78cm考虑钢管桩横联间距为10米，即钢管桩的自由长度按10m计算，钢管桩一端固定，一端自由，自由长度系数为2.0，则计算长度为2＊10=20m。
钢管桩的长细比：λ=L/ix=20/0。
29=70。
0查《钢结构设计规范》表C——2得：φ=0。
75考虑钢材的容许应力为［σ］=180MPa2.1 最大轴向力计算求得：2.2 横联计算根据以上计算结果，按照1500KN轴向力,300KN.m弯矩来设计横联。
预应力混凝土管桩计算书
预应力混凝土管桩计算书
孟村回族自治县集中供热PPP项目烟囱预应力混凝土管桩计算书1、根据《孟村回族自治县主城区集中供热项目热源厂工程岩土工程勘察报告》参照25号孔进行设计。
端阻：Q pk= pk+Q sk=1376+147=1523KN
6、单桩承载力特征值R a=1/2Q uk=0.5x1523=761KN
7、设计取R a=700KN进行计算。
2、本工程±0.000相当于绝对标高9.200m,相当于地勘报告中相对标高为10.300m。
3、管桩进入要求管桩端进入9层粉土层2500mm，以9层粉土层作为桩端持力层。
4、桩选取PHC500AB100，桩长约20m。
5、9层粉土层及以上各层产生的侧阻
Q sk=0.5x3.14x0.4x41+0.5x3.14x2.2x40+0.5x3.14x1.2x43+0.5x3.14x2 .6x42+0.5x3.14x4.7x45+0.5x3.14x1.6x43+0.5x3.14x2.5x47+0.5x3.14x1.9x 46+0.5x3.14x2.5x51=1376KN
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目录
一、设计资料 ............................................................................................ 错误!未定义书签。
二、荷载计算 (1)
三、钢管桩承载能力计算 (2)
一、设计资料
1.设计荷载
汽车-20
2.材料
钢管桩采用尺寸为Φ10.8cm×5mm，水泥砂浆采用M20砂浆。
3.计算方法
极限状态法验算钢管桩承载能力
4.设计依据
（1）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004）；
（2）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG/T D63-2007）；
5.计算工具
桥梁博士
二、荷载计算
1.下部结构荷载
盖梁：10.5m×1.7m×1.9m×26KN/m³=881.78KN
墩柱：3.14×12m×0.8m×0.8m×2×26KN/m³=1254KN
承台：3.3m×9.1m×2m×26KN/m³=1561.56KN
综上计算得出的荷载总和平均分配到每个钢管桩的承载能力F=234.6KN
三、钢管桩承载能力计算
1.本次计算考虑桥梁原桩基完全失去承载能力的情况。
2.由设计资料可知，第一层土层侧摩阻力取55Kpa,土体承载能力
取200Kpa；第二层土层侧摩阻力取120Kpa,土体承载能力取200Kpa。
3.桥梁博士计算结果如下:
由计算结果可知钢管桩布置深度15m时，其容许承载能力为265.3KN>234.6KN,总体承载能力13816.4>12199KN,满足要求。
故钢管桩嵌入土体深度定为15m。