塔吊桩基础计算书
塔吊计算书
塔吊四桩基础计算书依据«塔式起重机混凝土基础工程技术规程»一、参数信息塔吊型号：STT153 塔吊自重标准值：Fk1=2210KN （实际塔吊自重Fk1=1503.4KN ） 起重荷载标准值：Fqk=120.00KN （实际为80KN ）塔吊最大的起重力矩：M=3027.00KN.m 塔吊计算高度：H=170m 塔身宽度：B=2.0m 非工作状态下塔身弯矩：M1=5128KN.m 桩混凝土等级：C25承台混凝土等级：C30 保护层厚度：50mm 矩形承台边长：5.0m承台厚度：Hc=1.2m 承台箍筋间距：200mm 承台顶面埋深：D=0.00m 桩直径：d=1.00m 桩间距：a=3.5m 桩钢筋级别：HRB400桩入土深度：15.00m （假定） 桩型与工艺：泥浆护壁钻孔灌注桩二、荷载计算1、 自重荷载及起重荷载1） 塔机自重标准值 Fk1=2210KN2） 基础以及覆土自重标准值 Gk=5×5×1.2×25=750KN承台受浮力：Flk=5×5×-18.80×10=-4700KN3）起重荷载标准值 Fqk=120KN2、风荷载计算1）工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a ．塔机所受风均布线荷载标准值（W0=0.20KN/m2）2k z s z 0=0.8=0.81.780.82.720.20=0.62K N /mωβμμω⨯⨯⨯⨯ 2sk k 0q =BH /H=1.20.620.352=0.52KN/m αωα⨯⨯⨯b ．塔机所受风荷载水平合力标准值vk sk F =q H=0.52158=82.2KN ⨯⨯c.基础顶面风荷载产生的力矩标准值sk vk M =0.5F H=0.582.2158=6493.8KN.m ⨯⨯⨯2）非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a ．塔机所受风均布线荷载标准值（本地区w0=0.75KN/m2）2k z s z 0=0.8=0.81.820.82.720.75=2.4K N /m ωβμμω⨯⨯⨯⨯2sk k 0q =BH /H=1.2 2.40.352=2.0KN/m αωα⨯⨯⨯b ．塔机所受风荷载水平合力标准值vk sk F =q H=2.0158=316KN ⨯⨯c.基础顶面风荷载产生的力矩标准值sk vk M =0.5F H=0.5316158=24964KN.m ⨯⨯⨯3、 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值51280.9(302769493.8)13696.7.k M KN m =+⨯+=非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值51282496430092.k M KN m =+=三、桩竖向力计算非工作状态下：()/(2210750)/474k k k Q F G n K N =+=+= m a x ()/()/(2210750)/4(30092316 1.2)/4.956895.8k k k kv k Q F G n M F h LKN =+++⨯=+++⨯= m i n ()/()/(2210750(4700))/4(30092316 1.2)/4.954240.8k k k l k kv k Q F G F n M F h L KN =+--+⨯=+---+⨯=- 工作状态下： ()/(2210750120)/4770k k k qk Q F G F n KN =++=++=max ()/()/(2210750120)/4(13696.782.2 1.2)/4.953556.9k k k qk k vk Q F G F n M F h LKN=++++⨯=++++⨯=min ()/()/(2210750120(4700))/4(13696.782.2 1.2)/4.95841.8k k k qk lk k vk Q F G F F n M F h L KN=++--+⨯=++---+⨯=-四、承台受弯计算1. 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i 桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力 1 1.35()/ 1.35()/1.35(2210120)/4 1.3513696.7+82.2 1.24.95=4548.8K Nk q kk v k N F F n M F h L =⨯++⨯+⨯=⨯++⨯⨯（）/ 最大拔力 2 1.35()/-1.35()/1.35(2210120)/4-1.3513696.7+82.2 1.2 4.95=-2976KNk qk k vk N F F n M F h L=⨯+⨯+⨯=⨯+⨯⨯（）/ 非工作状态下最大压力1 1.35/ 1.35()/1.352210/4 1.3530092+316 1.2=9056.2K N k k v k N F n M F h L *=⨯+⨯+⨯=⨯+⨯⨯（）/4.95最大拔力2 1.35/-1.35()/1.352210/4-1.3530092+316 1.2=-7564.5K Nk k v k N F n M F h L *=⨯⨯+⨯=⨯⨯⨯（）/4.95 2.弯矩的计算依据«塔式起重机混凝土基础工程技术规程»第6.4.2条x i i M =N y ∑ y i i M =N x∑ 其中Mx ，My-----计算截面处XY 方向的弯矩设计值（KN.m)Xi,yi------单桩相对承台中心轴的XY 方向距离（m ）Ni------不计承台自重及其上土重，第i 桩的竖向反力设计值（KN ）由于非工作状态下，承台正弯矩最大：x y M =M =29650.20.75=14475.3KN.m ⨯⨯承台最大负弯矩：x y M =M =2-7564.50.75=-11346.8KN.m ⨯⨯（）3、配筋计算根据«混凝土结构设计规程»GB50010-2002第7.2.1条s 21c 0M =f bh αα=ξs =1-2ξγ s s 0y M A =h f γ 式中1α--------系数，当混凝土强度不超过C50时，1α取为1.0，当混凝土强度等级为C80时，1α取为0.94，期间按线性内插法确定；c f ------混凝土抗压强度设计值；0h -----承台的计算高度；y f -----钢筋受拉强度设计值，y f =360N/mm2.底部配筋计算：6s 214475.310==0.1531.00014.350001150α⨯⨯⨯⨯ξs 0.167=1-=0.9172γ62s 14475.310A ==38129.2mm 0.9171150360⨯⨯⨯ 顶部配筋计算：6s 211346.810==0.121.00014.350001150α⨯⨯⨯⨯ξs 0.128=1-=0.9362γ 62s 11346.810A ==29281.8mm 0.9361150360⨯⨯⨯ 五、承台剪力计算：最大剪力设计值：max V =9056.2KN依据«混凝土结构设计规范»（GB50010-2002）的第7.5.7条。
塔吊四桩基础的计算书(TC7020)
（TC7０20)塔吊四桩基础得计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》（ＪGＪ/T 1８7-2009)。
二、荷载计算1、自重荷载及起重荷载１）塔机自重标准值F k1=12６0kＮ２）基础以及覆土自重标准值G k=4、５×４、５×1、６0×２5＝81０kN3) 起重荷载标准值Ｆqk=1６0kN２、风荷载计算１) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a、塔机所受风均布线荷载标准值（Wo=0、2ｋN/ｍ2）Ｗk=0、8×１、59×1、95×1、2×0、２＝0、6０kN/m２ q sk＝1、２×0、６0×０、35×2=0、５0ｋＮ／mb、塔机所受风荷载水平合力标准值Fｖk＝q sk×H=0、50×46、50=23、25ｋNc、基础顶面风荷载产生得力矩标准值M sk=０、5F vk×H=0、5×2３、２5×4６、50＝540、62ｋN、ｍ2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值ａ、塔机所受风均布线荷载标准值（本地区Ｗｏ=0、３5ｋN/m 2）W k=0、8×１、６2×1、95×1、２×０、35＝1、0６kN/m2ｑｓk＝１、2×１、06×0、35×2、00=0、８９kN／mb、塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=０、８９×46、50=41、4６kNc、基础顶面风荷载产生得力矩标准值Ｍsｋ=0、5Fｖk×H=0、5×4１、46×46、５0=96３、9３kN、ｍ3、塔机得倾覆力矩工作状态下，标准组合得倾覆力矩标准值M k=１６39+0、9×（1400+54０、62)＝3385、55kN、m非工作状态下,标准组合得倾覆力矩标准值Mｋ=1639＋963、９３=2602、９３kN、m三、桩竖向力计算非工作状态下:Q k=（Fｋ+G k）/n=(1260+８10、00)／4＝517、５0kNQｋmax=（F k＋G k）/n+（Mｋ＋Fｖk×ｈ）/L＝(126０+810）/４+Ａbs（２６02、93＋41、46×1、60)/４、95=10５６、8５kＮ Q kｍin=(F k+G k—Fｌk）/n-（Ｍk+Ｆvk×h)／L=（1260+810-０）/4－Ａbｓ（2602、9３+４1、46×１、6０)/4、９5=-21、8５kN 工作状态下:Q k=（F k+G k+Ｆqk）／n＝(１260+810、0０+１60）/4=5５7、50kNＱｋmax=(F k+Ｇｋ+F qk）／n+（M k+F vk×ｈ）/L=(１260+810＋160)/4+Abｓ（3385、５5+23、25×１、6０）/4、9５=１249、11kN Q kmin=（Ｆｋ+G k+F qk－F lk）/n-（M k＋F vk×h)/L＝（1２６０＋8１０+１60－0）/4-Abs（3385、55+23、25×1、6０）/4、９5＝-134、11kN四、承台受弯计算1、荷载计算不计承台自重及其上土重,第i桩得竖向力反力设计值:工作状态下:最大压力 N i＝1、３5×（F k+F qk)/n+1、３5×（M k+F vｋ×h)/L=1、３５×(12６０+160）/4+1、35×（3385、５5＋23、2５×１、60）/4、95＝1412、92ｋN最大拔力 N i＝1、35×(Fｋ+Ｆqk）/n—1、35×(M k+Ｆvk×h）/L=1、35×（126０+１６０）/4—1、３5×(3385、55＋２3、2５×1、6０）/4、95=-４54、42kＮ非工作状态下:最大压力 N i＝１、３5×Fｋ/ｎ+1、35×(M k＋F vk×h）/Ｌ=1、３５×1260／４＋1、35×（26０2、93+４１、4６×１、６0)/4、95=１15３、３８kN最大拔力 N i＝1、35×Fｋ/n—1、35×(M k+F vｋ×h)/L=１、３５×12６０/４-1、35×（2６02、9３＋4１、４６×1、60）/４、95=-302、8８kN2、弯矩得计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6、4、2条其中 M x ,M y1──计算截面处X Ｙ方向得弯矩设计值（kN 、ｍ）;x i ，y i ──单桩相对承台中心轴得X Ｙ方向距离(m ）;Ｎi ──不计承台自重及其上土重,第ｉ桩得竖向反力设计值（kN)。
塔式起重机机基础计算书
塔吊矩形板式桩基础计算书一、塔机属性塔机型号QTZ80（浙江建机）(m) 40塔机独立状态的最大起吊高度H塔机独立状态的计算高度H(m) 45塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m) 1.6二、塔机荷载塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值塔身自重G(kN) 251(kN) 62.2 起重臂自重G1起重臂重心至塔身中心距离R(m) 23.4G1小车和吊钩自重G(kN) 3.82k三、桩顶作用效应计算矩形桩式基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：Gk =bl(hγc+h'γ')=5×5×(1.25×25+0×19)=781.25kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2×781.25=937.5kN桩对角线距离：L=(ab 2+al2)0.5=(32+32)0.5=4.24m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Qk =(Fk+Gk)/n=(490.2+781.25)/4=317.86kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Qkmax =(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L=(490.2+781.25)/4+(1067.6+65.95×1.25)/4.24=588.93kNQkmin =(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L=(490.2+781.25)/4-(1067.6+65.95×1.25)/4.24=46.8kN 2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Qmax =(F+G)/n+(M+Fvh)/L=(588.24+937.5)/4+(1577.89+92.33×1.25)/4.24=780.55kNQmin =(F+G)/n-(M+Fvh)/L=(588.24+937.5)/4-(1577.89+92.33×1.25)/4.24=-17.68kN 四、桩承载力验算桩身周长：u=πd=3.14×0.4=1.26m桩端面积：Ap=πd2/4=3.14×0.42/4=0.13m2Ra =uΣqsia·li+qpa·Ap=1.26×(0.46×15+2.04×15+1.41×15+4.77×25+9.04×50+0.28×70)+2200×0.1 3=1092.65kNQk =317.86kN≤Ra=1092.65kNQkmax =588.93kN≤1.2Ra=1.2×1092.65=1311.18kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=46.8kN≥0不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算纵向预应力钢筋截面面积：A ps=nπd2/4=11×3.14×10.72/4=989mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=780.55kN 桩身结构竖向承载力设计值：R=2700kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力Qkmin=46.8kN≥0不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！五、承台计算承台有效高度：h0=1250-50-20/2=1190mmM=(Qmax +Qmin)L/2=(780.55+(-17.68))×4.24/2=1618.29kN·mX方向：Mx =Mab/L=1618.29×3/4.24=1144.3kN·mY方向：My =Mal/L=1618.29×3/4.24=1144.3kN·m。
塔吊基础施工方案及计算书
ST5513塔吊基础方案1、工程概况2、塔式起重机选用塔吊数量1台,具体见平面布置图。
设备型号: SＴ551３一台。
塔机回转半径: 50m。
塔机搭设高度：20０m。
标准节规格: ２.0m×２。
0m×2.8m。
3、编制依据１、《SＹ５５13塔式起重机使用说明书》2、《岩土工程勘察报告》3、《塔式起重机操作使用规程》（ZBJ80012）;4。
《建筑机械使用安全技术规范》（ＪGJ33-200１）;5。
《塔式起重机安全规程》(ＧB５1４4—２006);6、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(ＪGJ/T 18７-２009)7、《建筑地基基础设计规范》(ＤGＪ08—11—20１０)8、《建筑桩基技术规范》（JGＪ9４—2008）９、《地基基础工程施工质量验收规范》（GB5０202-２0０2)１0、《建筑桩基础技术规范》(JＧJ94—2０08)11、施工图纸4、塔吊基础施工方案工程拟采用一台ＺJ53１1塔吊用于工程的垂直运输。
塔吊安放于基坑以外。
塔吊ＳT551３基础采用4根Φ4０0PＨC管桩桩(B型)，顶部制作砼承台,砼承台尺寸为５600×56０0×150０mm。
在砼承台浇筑前,埋设塔吊基础锚脚。
4.1桩设计塔吊桩采用4根Φ400ＰHC管桩桩（B型）,桩长为16m。
4。
2承台设计承台采用钢筋混凝土承台，承台尺寸定为长×宽×高5600×5600×150０ｍm。
1、开挖要求在塔吊承台基础开挖过程中，采用2级放坡，坡度均为１:1。
5,总的挖深为4.18m,明排水。
２、模板要求采用胶合板木模。
5、塔吊基础施工工艺流程和操作规程５．１、施工工艺流程桩基定位,施工放样→打桩→垫层砼，放样→钢筋绑扎,预埋件安装→支模→隐蔽验收→砼浇筑,养护→塔吊安装5.2操作规程根据塔吊基础施工的要求,对土方开挖阶段塔基格构柱周边土方开挖流程规定如下：１、开挖阶段，挖机配备专人指挥。
Tc7050塔吊基础计算书
江苏射阳港发电有限责任公司2x660MW机组TC7050塔吊基础方案一、工程概况（本条由承租方填写，主要介绍工程所在位置，基础标高等简要情况）二、塔吊概况本工程施工时共设塔吊1台，布设位置和塔吊编号见平面布置图。
采用山东国弘重工机械有限公司生产的TC7050型塔吊，该塔吊设计独立式起升高度为80.9米，工作臂长70米，最大起重量25吨，额定起重力矩为400吨米，最大起重力矩为437吨米。
本工程塔吊计划最大安装高度60米，臂长50米。
三、塔吊基础选择根据本工程所在地域地耐力情况，要求基础混凝土强度采用C35，塔吊基础底面为9.0m×9.0m的正方形。
本工程①层f粉土层的承载力达100KPa.并计划以该土层作塔吊基础的持力层，通过对塔机最危险状态下对地基的计算，确定地耐力是否满足塔吊使用要求。
因塔吊基础上表面在自然地面以下，为保证基础上表面处不积水，将场地排水沟与塔吊基础相连通。
沿塔吊基础四周砖砌300×500排水沟，与场地排水沟相连并及时排除，确保塔吊基础不积水。
塔吊基础配筋及预埋件等均按使用说明书。
四、塔吊基础塔吊基础位置布置及塔吊基础配筋详见附图。
五、TC7050塔吊天然基础的计算书（一）参数信息塔吊型号：TC7050，自重(包括配重)(60米高度时)F1=1767kN，最大起重荷载F=250kN，塔吊工作状态倾覆力距M=5070.91kN.m，塔吊起升高度=60.9m，塔身宽度B=2.694m，混凝土强度等级：C35，基础埋深D=1.00m，基础最小厚度h=1.70m，基础最小宽度Bc=9.00m。
（二）基础最小尺寸计算基础的最小厚度取：H=1.7m基础的最小宽度取：Bc=9.0m（三）塔吊基础承载力计算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。
计算简图：当不考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式：式中 F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载,F=1767.46kN；G──基础自重，G=(25.0×Bc×Bc×Hc) =3442.5kN；Bc──基础底面的宽度，取Bc=9.00m；W──基础底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=121.5m3；M ──倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M==5070.91（工作状态）a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算：a=9.00/2- 5070.91/(1767.46+3442.5)=3.52m。
QTZ7030塔吊基础计算1
塔吊桩基础的计算书一. 参数信息塔吊型号: QTZ7030 自重(包括压重):F1=970.00kN 最大起重荷载: F2=120.00kN塔吊倾覆力距: M=2860.00kN.m 塔吊起重高度: H=141.00m 塔身宽度: B=2.00m桩混凝土等级: C35 承台混凝土等级:C35 保护层厚度: 50mm矩形承台边长: 5.00m 承台厚度: Hc=1.500m 承台箍筋间距: S=200mm承台钢筋级别: Ⅱ级承台预埋件埋深:h=1.00m 承台顶面埋深: D=0.000m桩直径: d=0.800m 桩间距: a=3.400m 桩钢筋级别: Ⅱ级桩入土深度: 20.00 桩型与工艺: 泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩二. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算1. 塔吊自重(包括压重)F1=970.000kN2. 塔吊最大起重荷载F2=120.000kN作用于桩基承台顶面的竖向力 F=F1+F2=1090.000kN塔吊的倾覆力矩 M=1.4×2860.000=4004.000kN.m三. 矩形承台弯矩的计算计算简图：图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。
1. 桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-2008的第5.1.1条)其中 n──单桩个数，n=4；F k──作用于承台顶面的竖向力，F k=1090.000kN；G k──桩基承台和承台上土自重标准值，G k=25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D=937.500kN；M xk,M yk──荷载效应标准组合下，作用于承台底面，绕通过桩群形心的x、y 轴的力矩x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N ik──荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，第i基桩或复合基桩的竖向力(kN)。
经计算得到:桩顶竖向力设计值:最大压力：N=1.2×(1090.000+937.500)/4+4004.000×(3.400×1.414/2)/[2×(3.400×1.414/2)2]=1441.098kN最大拔力：N=(1090.000+937.500)/4-4004.000×(3.400×1.414/2)/[2×(3.400×1.414/2)2]=-325.973kN桩顶竖向力标准值:最大压力：N=(1090.000+937.500)/4+2860.000×(3.400×1.414/2)/[2×(3.400×1.414/2)2]=1101.766kN最大拔力：N=(1090.000+937.500)/4-4004.000×(3.400×1.414/2)/[2×(3.400×1.414/2)2]=-88.016kN2. 矩形承台弯矩的计算(依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-2008的第5.9.2条)其中 M x,M y──分别为绕X轴和绕Y轴方向计算截面处的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──垂直Y轴和X轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m)；N i──在荷载效应基本组合下的第i基桩净反力，N i=N i-G/n。
C7022塔吊基础
C7022塔吊基础塔吊桩基础的计算书⼀. 参数信息塔吊型号:SC7022,⾃重(包括压重)F1=900.00kN,最⼤起重荷载F2=160.00kN塔吊倾覆⼒距M=2400.00kN.m,塔吊起重⾼度H=48.70m,塔⾝宽度B=2m混凝⼟强度:C35,钢筋级别:Ⅱ级,承台长度Lc或宽度Bc=6.50m桩直径或⽅桩边长 d=1.00m,桩间距a=4.00m,承台厚度Hc=1.70m基础埋深D=0.00m,承台箍筋间距S=200mm,保护层厚度:50mm⼆. 塔吊基础承台顶⾯的竖向⼒与弯矩计算1. 塔吊⾃重(包括压重)F1=900.00kN2. 塔吊最⼤起重荷载F2=160.00kN作⽤于桩基承台顶⾯的竖向⼒ F=1.2×(F1+F2)=1272.00kN塔吊的倾覆⼒矩 M=1.4×2400.00=3360.00kN.m三. 矩形承台弯矩的计算计算简图：图中x轴的⽅向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆⼒矩M最不利⽅向进⾏验算。
1. 桩顶竖向⼒的计算(依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-94的第5.1.1条)其中 n──单桩个数，n=4；F──作⽤于桩基承台顶⾯的竖向⼒设计值，F=1.2×1060.00=1272.00kN；G──桩基承台的⾃重，G=1.2×（25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D)=2154.75kN； M x,M y──承台底⾯的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──单桩相对承台中⼼轴的XY⽅向距离(m)；N i──单桩桩顶竖向⼒设计值(kN)。
经计算得到单桩桩顶竖向⼒设计值:最⼤压⼒：N=(1272.00+2154.75)/4+3360.00×(4.00×1.414/2)/[2×(4.00×1.414/2)2]=1450.75kN 没有抗拔⼒!2. 矩形承台弯矩的计算(依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-94的第5.6.1条)其中 M x1,M y1──计算截⾯处XY⽅向的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──单桩相对承台中⼼轴的XY⽅向距离(m)；N i1──扣除承台⾃重的单桩桩顶竖向⼒设计值(kN)，N i1=N i-G/n。
QTZ50塔吊天然基础计算书
QTZ50塔吊天然基础计算书一、参数信息型号:QTZ50 塔吊起重高度H=120m塔吊倾覆力距M=530kN.m 混凝土强度等级:C35塔身宽度B=1.50m，基础以上土的厚度:D=1.5m自重F1=240.8fkN，基础承台厚度h=1.3m最大起重荷载F2=40kN，基础承台宽度R=5.5m二、基础最小尺寸计算基础的最小宽度取:Bc=5.00m三. 塔吊基础承载力计算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。
计算简图:当不考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式：式中 F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载，F=304.30kN；G──基础自重与基础上面的土的自重，G=1.2×(25.0×Bc×Bc×Hc+Ym×Bc ×Bc×D) =3025.22kN；Ym——土的加权平均重度Bc──基础底面的宽度，取Bc=5.50m；W──基础底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=27.73m3；M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=1.3×530=689kN.m；a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算：a=Bc/2-m/(F+G)=5.5/2-689/(360.96+3025.219)=2.01m。
经过计算得到:无附着的最大压力设计值Pmax=(360.96+3025.219)/5.52+689/27.73=136.786kPa无附着的最小压力设计值Pmin=(360.960+3025.219)/5.52-689/27.73=80.032kPa有附着的压力设计值 P=(360.96+3025.219)/5.52=111.940kPa偏心距较大时压力设计值Pkmax=2×(360.96+3025.219)/(3×5.5×2.01)=102.101kPa四. 地基基础承载力验算地基基础承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第5.2.3条。
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矩形桩基础计算书计算依据：《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》（JGJ/T 187-2009）《地基基础设计规范》（GB50007-2011）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）《建筑安全检查标准》（JGJ59-2011）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）一、参数信息1.塔吊参数2.矩形承台参数3.桩参数4.地基参数二、塔吊抗倾覆稳定性验算1.自重荷载以及起重荷载1）塔机自重标准值：Fkl =G+G1+G2+G3+G4=251+37.4+3.8+19.8+89.4=401.40kN2）起重荷载标准值：F qk=60.00kN3）竖向荷载标准值：F k= F k1+ F qk=401.40+60.00=461.40kN4）基础及其上土自重标准值：G k=b c×l c×h c×25=4.8×4.8×1.25×25=720.00kN 受水位影响后其值：G k′=G11+G21=432.00+0.00=432.00kN2.风荷载计算1）工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值①塔基所受风均布线荷载标准值（ω=0.20 kN/m2）q sk =0.8×α×βz×μS×μZ×ω×α×B×H/H=0.8×1.2×1.59×1.95×1.32×0.20×0.35×1.6 =0.44kN/m②塔机所受风荷载水平合力标准值F vk = qsk·H=0.44×43=18.92kN③基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk =0.5 Fvk·H=0.5×18.92×43=406.82kN·m2）非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值①塔机所受风线荷载标准值（深圳市ω′=0.75kN/m2）q sk ′=0.8×α×βz×μs×μz×ω′×α×B×H/H=0.8×1.2×1.69×1.95×1.32×0.75×0.35×1.6 =1.75kN/m②塔机所受风荷载水平合力标准值F vk ′=qsk′·H=1.75×43=75.42kN③基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk ′=0.5 Fvk′·H=0.5×75.42×43=1621.52kN·m3.基础顶面倾覆力矩计算1）工作状态下塔机倾覆力矩标准值M k =M1+M2+M3+M4+0.9(M5+Msk)=(37.4×22)+(3.8×11.5)+(-19.8×6.3)+(-89.4×11.8)+0.9×(m ax（60×11.5，10×50）+406.82)=673.98kN·m2）非工作状态下塔机倾覆力矩标准值M k ′=M1+M3+M4+Msk′=(37.4×22)+(-19.8×6.3)+(-89.4×11.8)+1621.52=1264.66kN·m比较上述两种工况的计算，可知塔机在非工作状态时对基础传递的倾覆力矩最大，故应按非工作状态的荷载组合进行地基基础设计。
三、承台计算1.荷载计算塔机塔身截面对角线上立杆的荷载设计值：F max=1.35(F k1/n+M k′/2B)=1.35×(401.40/4+1264.66/(1.414×1.6))=890.11kNF min=1.35(F k1/n+M k′/2B)=1.35×(401.40/4-1264.66/(1.414×1.6))= -619.17kN141422621414∴M max=665.92kN·m，M min=282.70kN·m,V max=470.81kN 2.承台截面配筋的计算1)下部配筋h 0=hc-as-d/2=1.25-50/1000-20/1000/2=1.19mαs = M m ax/(α1f c b0h02)=665.92/(1×11.9×103×0.6×1.192)=0.066ξ= 1-(1-2αs)1/2=1-(1-2×0.066) 1/2=0.068γ=1-ξ/2=1-0.068/2=0.966A s= M max/(γh0f y)=665.92×103/(0.966×1.19×300)=1931.16mm2A smin=max(0.2%,0.45f t/f y)×b0×h c=max(0.2%,0.45×1.27/300)×0.6×103×1.25×103=1500.00mm2建议配筋面积：A s1=max{A s, A smin}={1931.16,1500.00}=1931.16mm22)上部配筋αs = M min/(α1f c b0h02)=282.70/(1×11.9×103×0.6×1.192)=0.028ξ= 1-(1-2αs)1/2=1-(1-2×0.028) 1/2=0.028γ=1-ξ/2=1-0.028/2=0.986A s= M min/(γh0f y)=282.70×103/(0.986×1.19×300)=803.25mm2建议配筋面积：A s2=max{A s, 0.5A s1}={803.25,965.58}=965.58mm23.承台截面抗剪切计算a1=(L-1.414B-D)/2=(5.09-1.414×1.6-0.6)/2=1.11mλ=a1/h0=1.11/1.19=0.94＜1.5,取λ=1.51.75f t b0h0/(λ+1)=(1.75×1.27×103×0.6×1.19)/(1.50+1)=634.75kN≥V max箍筋按构造要求进行配筋即可满足要求！根据规范《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009，6.2.3条规定，箍筋不宜小于φ8，间距不宜大于200mm。
四、基桩承载力验算1.基桩竖向承载力验算μ=πD=3.14×0.6=1.88mAps=π[D2-(D-t)2]/4=π[0.62-(0.6-0.6)2]/4=0.28m2R a =μ∑qsik·li+qpk·APs=1.88×433.90+200×0.28=874.43kNQ k =(Fk1+Gk)/n=(401.40+720.00)/4=208.35kN＜Ra=874.43kNQ kmax =(Fk1+Gk)/n+(Mk′+Fkvhc)/L=(401.40+720.00)/4+(1264.66+75.42×1.25)/5.09=475.27kN＜1.2Ra=1049.32kN满足基桩竖向承载力要求！Q kmin =(Fk1+Gk′)/n-(Mk′+Fkvhc)/L=(401.40+432.00)/4-(1264.66+75.42×1.25)/5.09 =-58.57kNGp=15×22×3.14×[0.62-(0.6-0.6)2]/4=93.31kNR a ＇=μ∑λiqsik·li+Gp=1.88×303.73+93.31 =665.82KN≥Q kmin=58.57kN满足抗拔要求！2.桩身轴心抗压承载力验算荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q max =1.35[(Fk1+Gk)/n+(Mk′+Fkvhc)/L]=1.35×[(401.40+720.00)/4+(1264.66+75.42×1.25)/5.09]=738.81kNAps=0.28m2As1＇=nπd2/4=0×3.14×182/4=0.00mm2As2＇=nπd2/4=11×3.14×10.72/4=989.12mm2N=φc fcAps+0.9fy＇As＇=0.85×27.5×103×0.28+0.9(300×0.00+1040×989.12)/1000=7534.94kN ≥Q max =738.81kN 桩身轴心受压承载力符合要求！3.桩身轴心抗拔承载力验算荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q ＇=丨1.35[(F k1+G k ′)/n-(M k ′+F kv h c )/L]丨=丨1.35×[(401.40+432.00)/4-(673.98+75.42×1.25)/5.09]丨 =77.56kNN ＇=f y A s1＇+f py A s2＇=(300×0.00+1040×989.12)/1000 = 1028.69kN ≥Q ＇= 77.56 kN 桩身轴心抗拔承载力符合要求！4.桩构造配筋根据《塔式起重机混凝土基础工程技术规范》JGJ/T187-2009,第6.2.2条规定：基桩应按计算和构造要求配置钢筋，纵向钢筋的最小配筋率，对于灌注桩不宜小于0.20%~0.65%(小直径取高值)；对于预制桩不宜小于0.8%；对于预应力混凝土管桩不宜小于0.45%。
纵向钢筋应沿桩周边均匀布置，其净距不应小于60mm ，非预应力混凝土桩的纵向钢筋不应小于6根直径为12mm 的HRB335钢筋。
五、软弱下卧层承载力验算1.软弱下卧层压应力计算γm = [(2.00×(20.00-10))+(7.40×(19.00-10))+(19.10×(21.00-10))]/28.5=10.41kN/m 3σz =)tan 2)(tan 2()(5.1)'(00001θθ⋅+⋅+⋅+-+∑t B t A l q B A G F isik k k =[(401.40+432.00)-1.5×(4.20+4.20)×867.80]/[(4.20+2×5×0.58)×(4.20+2×5×0.58)] =-101.55=0.002.软弱下卧层压应力验算f az =f ak +ηd γm (d+l t +t-0.5)=140+1.6×10.41×(1.5+22+5-0.5)=606.39kPa σz +γm (l t +t)=0.00+10.41×(22+5)=281.08kPa ≤f az =606.39kPa 软弱地基的承载力满足要求！。