二注考试《高规》内力调整总结
看结构牛人对框架剪力墙结构框架内力调整的分析
看结构牛人对框架剪力墙结构框架内力调整的分析首先，来看看规范是如何执行这个内力调整的：根据高规和抗规的规定：抗震设计时，框架-剪力墙结构中剪力墙的数量必须满足一定要求。
这就是说，在地震作用时剪力墙作为第一道防线承担了大部分的水平力。
但这并不意味着框架部分可以设计得很弱。
相反，框架部分作为第二道防线必须具备一定的抗侧力能力，这就需要在计算时，对框架部分所承担的剪力进行调整。
在高规中，对Vf 其次，理解为什么要进行框架部分的内力调整我想几乎所有的结构工程师都大概的知道这是为了保证框架作为结构二道防线之用。
那么详细分析起来会是如何呢？首先来看典型框架剪力墙的内力分配图（此图为解析推导，与实际情况稍有出路，可以参考理论推导的假设，但是基本规律是合适的）。
由图可见在结构的底部剪力墙需承担大部分的内力，变形上是剪力墙小而框架大，因此剪力墙在此部分起到主导的作用，即第一道防线，若在外力作用下剪力墙屈服则将转移很大的内力给框架，此时只按弹性分析设计出来的框架将无法承担这部分由墙转移出来的作用而破坏，因此我们需要提高底部区域框架的设计内力以实现它的二道防线功能。
那么对于结构的上部区域是否还是这样的情况呢？那就不是了，顶部区域框架可能承担超过层剪力的作用而剪力墙的内力则反向与外力作用相同，因此在上部（尤其是顶部）区域，框架剪力=外力+墙剪力！而变形上框架小剪力墙大，此时实际上框架起到主导作用，是框架在帮剪力墙，那么两道防线的概念则发生了转移，因此在框架剪力墙结构的顶部区域也需要加强框架。
第三，对于普通的框架剪力墙结构而言，执行了规范的规定会出现什么结果？应该分两种情况讨论，第一种情况，当1.5Vf,max0.2V0时，框架剪力墙结构中底部区域的内力调整由0.2V0控制，中部区域不需要调整，上部区域由0.2V0控制，此时也出现了对于顶部区域而言就会出现内力调整系数过大的情况，这种情况下调整框架的内力在结构概念上就意义就不清晰了，因此HiStruct建议，此时若调整系数很大则可直接采用“2”的调整系数，但是一般情况下既然1.5Vf,max>0.2V0则说明框架部分其实也不太弱，即顶部按0.2V0的调整系数一般不会太大，可以设计下来。
高规解读
高规解读一
《高规》7.2.5和7.2.6条在表达顺序上，不符合人的思维习惯，导致不易记住。
归纳一下：
1、一般地，对剪力墙来说，不增大弯矩，但需要仅仅对底部加强部位：增大剪
力。
见7.2.6.
2、例外一，对一级剪力墙，除1的一般情况增大底部加强部位剪力外，在其之上的非底部加强部位，不但增大剪力，而且增大弯矩。
记住仅仅对一级剪力墙。
见7.2.5.
3、例外二，对框支剪力墙，底部加强部位增大弯矩，见10.2.18.
剪力墙配筋
照抄satwe用户手册：
上排为Asw——表示墙-柱一端得暗柱实际配筋总面积（cm2），如计算不需要配筋时取0且不考虑构造配筋。
当墙-柱长度小于墙厚的3倍时，按柱配筋，Asw
为按柱对称配筋计算的单边的钢筋面积。
下排的H后的第一个数字为Ashw为在水平分布筋间矩Shw范围内的水平分布筋面积（cm2）。
第二个（如有）Asvw为对地下室外墙或人防临空墙，在水平分布筋间矩Shw范围内的竖向分布筋面积（cm2）。
H1.0表示水平间距Shw范围内水平钢筋面积，单侧为1.0cm2x100/2=50mm2，即
水平筋为%%c8@Shw。
二建重点知识总结
二建重点知识总结一. 力学力学是工程类考试中的重要科目，主要包括刚体力学、静力学和动力学等内容。
以下是二建重点知识的总结：1. 直线运动直线运动是力学中最基本的运动形式之一。
在直线运动中，物体在同一方向上做匀速直线运动，速度和加速度都是常数。
2. 圆周运动圆周运动是物体围绕一个固定的圆周路径做运动。
在圆周运动中，物体的速度大小恒定，但方向不断改变。
3. 刚体力学刚体力学研究的是刚体的平衡和运动。
刚体是指在受到外力作用时，形状和体积不发生改变的物体。
在刚体力学中，需要掌握平衡条件和力的合成分解等相关知识。
4. 动力学动力学研究的是物体在受到力的作用下的运动规律。
牛顿三定律是动力学的基础，需要熟练掌握。
5. 力的性质力有大小和方向，可以通过矢量表示。
力的合成和分解是力学中常用的方法之一。
6. 力的分析方法力的分析方法包括图解法和解析法。
在力的分析中，可以使用平行四边形法则、三角法则等方法。
7. 重力重力是地球对物体的吸引力。
重力与物体的质量成正比，与距离的平方成反比。
二. 结构力学结构力学是二建考试中的另一个重点科目，主要包括静力学、材料力学和结构分析等内容。
1. 静力学静力学是研究平衡状态下物体受力和力的平衡的力学学科。
其中包括受力分析、平衡条件和受力分析等。
2. 材料力学材料力学是研究材料受外力作用下发生的各种变形和破坏的力学学科。
需要了解应力、应变、拉伸、压缩等相关概念。
3. 结构分析结构分析是研究和计算工程结构承受荷载时的力学行为的学科。
需要熟悉不同结构形式的分析方法，如桁架结构、刚架结构等。
4. 弹性力学弹性力学研究物体由于外力作用而发生弹性变形时的力学性质。
需要了解杨氏模量、切变模量等相关概念。
5. 塑性力学塑性力学研究物体由于外力作用而发生塑性变形时的力学性质。
需要了解屈服强度、冷弯半径等相关概念。
三. 土力学土力学是研究土体力学性质及其运动规律的科学。
是工程类考试中的必考科目之一。
1. 土壤力学基本理论需要熟悉土壤力学的基本理论，包括重要概念如土壤颗粒、孔隙比、孔隙水压力等。
荷载作用下框架结构的内力组合与调整
荷载作用下框架结构的内力组合与调整7.1横向框架内力组合7.1.1结构抗震等级根据《抗震规范》，本方案抗震等级为二级。
7.1.2框架梁内力组合本方案考虑了三种内力组合，即1.2S Gk+1.4S Qk，1.35 S Gk +1.0 S Qk及1.2S GE+1.3S Ek。
考虑到钢筋混凝土结构具有塑性内力重分布的性质，在竖向荷载下可以适当降低梁端弯矩，进行调幅（对现浇钢筋混凝土框架，调幅系数取0.8～0.9，本结构取0.8）。
梁端弯矩降低后，跨中弯矩增加。
这样，梁端弯矩调幅后，不仅可以减少梁端配筋数量，达到方便施工的目的，而且还可以提高柱的安全储备，以满足“强柱弱梁”的设计原则。
ηvb梁端剪力增大系数，二级取1.2；γRe承载力抗震调整系数，取0.85；各层梁的内力组合和梁端剪力调整结果如下表：梁的内力组合和梁端剪力调整计算表（M，单位kN·m；V，单位kN）52527.1.3跨间最大弯矩的计算以第一层AC跨梁为例，说明计算方法和过程。
计算理论：根据梁端弯矩的组合值及梁上荷载设计值，由平衡条件确定。
均布和梯形荷载下，如下图：图7.1计算见图V A= -（M A+M C）/l+q1l/2+（1-a）lq2/2若V A-（2q1+q2）al/2≤0，说明x≤al，其中x为最大正弯矩截面至A支座的距离，则x可由下式求解：V A-q1x-x2q2/（2al）=0将求得的x值代入下式即可得跨间最大正弯矩值：M max=M A+V A x-q1x2/2-x3q2/（6al）若V A-（2q1+q2）al/2>0，说明x>al，则x=（V A+alq2/2）/（q1+q2）可得跨间最大正弯矩值：M max=M A+V A x-（q1+ q2）x2/2+alq2（x-al/3）/2若V A≤0，则M max=M A跨间最大弯矩计算结果表层次 1 2 3 4跨AC CD AC CD AC CD AC CDM max (kN·m) 263.65 164.32 189.36 103.75 156.65 102.31 137.69 103.437.2框架柱的内力组合取每层柱顶和柱底两个控制截面，组合结果如下表：5656567.3柱端弯矩设计值的调整A 柱：第4层，按《抗震规范》，无需调整。
强柱弱梁强剪弱弯强节点调整后的截面内力
结构在各种荷载作用下的内力经内力组合后，还要根据规范对其进行调整。
调整主要体现在抗震等级为一、二级的结构构件，规范还有特殊规定需要调整的构件。
内力调整主要遵循“强柱弱梁、强剪弱弯、强节点”的思想，以保证结构安全。
TBSA、TA T或SA TWA的做法，是将构件在不同位置、不同情况下所具有的差别数值化，如TA T，它将这种差别叫“设计内力调整系数”。
TA T或SA TWA软件采用的设计内力调整系数如下：1、一级抗震：框架柱Ucm＝1.331 Ucv＝1.464 Ucn＝1.0底层框架柱Ucm＝1.997 Ucv＝2.196 Ucn＝1.0底层加强区剪力墙Uwm＝1.000 Uwv＝1.331 Uwm＝1.0连梁、框架梁无Ubv＝1.271 无2、二级抗震：框架柱Ucm＝1.100 Ucv＝1.210 Ucn＝1.0底层框架柱Ucm＝1.250 Ucv＝1.375 Ucn＝1.0底层加强区剪力墙Uwm＝1.000 Uwv＝1.100 Uwm＝1.0连梁、框架梁无Ubv＝1.050 无3、三级抗震及四级抗震：其调整系数均为1.0以上调整系数的符号说明：Ucm－柱端弯矩调整系数Ucv－柱端剪力调整系数Ucn－柱端轴力调整系数Uwm－墙端弯矩调整系数Uwv－墙端剪力调整系数Uwn－墙端轴力调整系数Ubv－梁端剪力调整系数4、框支柱：设计剪力不小于基底剪力的2％（Vc≥2%Q0）；地震力产生的轴力放大1.2；设计弯矩放大1.5，即Ucm＝1.5（不分抗震等级）。
5、角柱混凝土角柱：Ucm＝1.3；Ucv＝1.3钢角柱、钢管角柱和劲性角柱：仅将地震力产生的内力放大1.3倍。
（一、二级框架底层柱下端截面的弯矩设计值，系数改为1.5,高规5.2.8条，上述一级和二级调整系数表内已有体现）一级抗震设计内力调整系数的来历是：柱端弯矩放大系数UcmUcm＝1.1x1.1x1.1＝1.331由高规第5.2.6条：一级框架梁柱节点处，柱端弯矩应符号下列要求：∑Mc ≥1.1∑MbuE （5.2.6-1）〖强柱弱梁原则〗而MbuE＝fyk·As·(hb0-as')/γRE （规范5.2.26条）Ucm中的三个1.1就是：（5.2.6-1）中的第一个1.1；MbuE公式中fyk≈1.1fy提供的第二个1.1；MbuE公式中的As提供第三个1.1，因规范要求的截面抗震设计是验算设计，软件认为实际配筋大约为计算配筋的1.1倍。
高层混凝土结构计算时的调整内容总结
一、框架结构1、柱端弯矩的调整（强柱弱梁） 6.2.1①∑∑=b c cM M η ηc =1.68，1.4，1.2，1.1 ②∑∑=bua cM M2.19度抗震和一级2、底层柱底截面弯矩的调整（强柱根） 6.2.2 乘以增大系数ηcr =1.5，1.25，1.153、柱端部剪力的调整（柱的强剪弱弯）6.2.3①()n bc t c vc H M M V +=η ηvc =1.68，1.4，1.2，1.1②()n bcua t cua M M V +=2.19度抗震和一级4、角柱弯矩、剪力的调整 6.2.4①弯矩增大系数1.1 ②剪力增大系数1.15、梁端部剪力的调整（梁的强剪弱弯）6.2.5①()Gb n rb c b vb V l M M V ++=η ηvb =1.56，1.3，1.2，1.1②()Gb n bbua t bua V M M V ++=1.1n k Gb l q V ⨯=2.1211.2是荷载分项系数6、特一级框架结构4.9.2 ①柱端弯矩系数增大20% ηc =1.4*1.2＝1.68（见1） ②柱端剪力系数增大20% ηvc =1.4*1.2=1.68（见3） ③梁端剪力系数增大20%ηc =1.3*1.2＝1.56（见5）二、剪力墙结构1、短肢剪力墙的调整 抗震等级提高一级7.1.2-3 2、短肢剪力墙剪力的调整7.1.2-5①底部加强部位a.w vw V V η= ηvw =1.9，1.6，1.4，1.2b.w wwuaV M M V 1.1= 9度时②其他层w vw V V η=ηvw =1.4，1.2（一级、二级）3、剪力墙弯矩的调整（上部加强抗弯） 7.2.6 ①底部加强部位及上一层不调整 ②其他层乘1.24、双肢剪力墙中剪力的调整 7.2.7 当一肢为大偏心受拉时，另一肢剪力乘1.25由于地震作用为双向，所以另一肢为大偏心受拉时，本肢剪力也乘1.25 5、剪力墙底部加强部位剪力调整 7.2.10 a.w vw V V η= ηvw =1.9，1.6，1.4，1.2b.w wwuaV M M V 1.1= 9度时6、连梁剪力的调整（连梁强剪弱弯）7.2.22①()Gb n rb c b vb b V l M M V ++=η ηvb =1.56，1.3，1.2，1.1②()Gb nbbuat bua V lM M V ++=1.19度时 7、特一级的调整4.9.2①底部加强部位及上一层弯矩增大系数1.1 ②其他层弯矩增大系数1.3③底部加强部位剪力增大系数1.9（见5） ④其他层剪力增大系数1.2三、框架剪力墙结构1、框架抗震等级的调整 8.1.3 框架承受50%以上倾桥覆力矩时，按框架结构确定等级。
一二级注册结构工程师易错点总结
一二级注册结构工程师易错点总结1.混凝土结构（1）独立简支梁，如果同时有均布荷载和集中荷载，切记验算支座处剪力的比例情况（75%）。
在计算抗剪承载力时可能会套用含剪跨比那个公式。
（2）抗震计算中计算地震影响系数时，要分清结构的材料是混凝土、混合结构还是钢结构，阻尼比不同，套用的公式也不同。
（3）抗剪计算用净跨度，抗弯计算用计算跨度，不可混淆。
（4）轴心受拉及小偏心受拉构件中，钢筋抗拉强度设计值不大于300MPa。
（5）受扭构件中，一般剪扭构件受扭承载力降低系数有限制条件，注意取值。
（6）最容易忘抗震调整系数，这个一忙乎很容易忘！！！（7）荷载组合时，当恒载对结构的承载力有利时，分项系数取1.0；当活载对结构的承载力有利时，分项系数取0。
（8）计算柱体积配箍率时，混凝土如果低于C35，按C35 计算。
（9）看清题目里给的是设计值还是标准值。
（10）计算现浇钢筋混凝土轴心受压及偏心受压构件时，如截面的长边或直径小于300mm，则表中混凝土的强度设计值应乘以系数0.8；当构件质量(如混凝土成型，截面和轴线尺寸等)确有保证时，可不受此限制。
（11）梁的构造钢筋，每侧纵向构造钢筋(不包括梁上、下部受力钢筋及架立钢筋)的截面面积不应小于腹板截面面积bhw 的0.1%，且其间距不宜大于200mm。
注意是每侧的面积！（12）算柱子轴压承载力时，配筋率3％以上时，Ac 应扣除钢筋面积。
（13）雨蓬和挑檐等结构，勿忘施工检修荷载。
（14）考虑多台吊车水平荷载时，对单跨或多跨厂房的每个排架，参与组合的吊车台数不应多于2 台。
（15）计算ω0T21时，对地面粗糙度B 类地区可直接代入基本风压，而对A 类、C 类和D 类地区应按当地的基本风压分别乘以1.38、0.62 和0.32 后代入。
（16）直接承受吊车的结构构件，在计算承载力及验算疲劳、抗裂时，应考虑吊车荷载的动力系数。
（17）计算悬臂构件的挠度限值时，其计算跨度按实际悬臂长度的2 倍取用。
PKPM内力调整
Raty1=
8.7720E+07/(1.1610E+08+1.2942E+08+1.1773E+08)/3=
0.7245<0.8
薄弱层地震剪力放大系数= 1.15
Floor 11 Floor 10 Floor 9
1
3050
1
3400
1 薄弱层 4500
1
4200
楼层号 ∶ 10，薄弱楼层 ，地震剪力放大 1.15
1318.0 -8.9 -222.8 7.9 1136.7 220.4 3.2 62.0
69.7 3.9
WWNL10.OUT
( 1)EX -61.0 2.9 1515.7 -10.2 -256.2 9.1 80.2 ( 2)EY -1.3 -53.8 1307.2 253.5 3.7 71.3 4.5
SATWE TAT PMSAP 程序中的内力调整
** 结构整体内力调整 ** 构件内力调整
一 、结构整体内力调整
1、楼层最小地震剪力控制
（抗震规范 5.2.5，高规 3.3.13）
2、薄弱楼层地震剪力放大
(抗震规范3.4.3，高规 5.1.14)
3、框剪结构中框架部分地震剪力调整
(抗震规范6.2.13，高规 8.1.4)
A、检查 检查各楼层剪力系数（剪重比） （分别对 X、
Y向地震输入 ）。 当 λ < [λ] 即 λ/ [λ] <1.0 ，要进行调整 。 B、调整 按 [λ]/ λ比值 ，对结构相应楼层地震内力 ， 进行放大调整 。调整后楼层地震剪力及调整系
数 ，在WZQ.OUT文件中报告 。 调整后的地震内力在标准内力文件 WNL*.OUT
二级注册结构心得
我于2018年10月参加了二级结构工程师考试，2019年1月18日查询成绩，以总分30+29通过考试，本想当时就写这个总结，但年前工作太忙，天天熬夜赶图纸，没有时间。
春节在家休息一个星期，总算有精力写点心得体会了。
先说一下本人情况，我2015年本科毕业于重庆大学，专业土木工程，毕业后进了一家设计院，工作3年，于2018年参加二注考试。
我的分数不算很高，工作经验也不是很丰富，写这篇总结是希望给参加结构注考的各位同行一点帮助，如有偏颇之处，还请多指正。
1.二注考试简介考试时间为每年10月下旬（往年一般在9月，但近两年有延后的趋势）。
本科毕业参加工作两年即可报考，在校研究生需要找公司开证明。
考试题分上午卷和下午卷，各4个小时，各40道题，每题一分，总分80，及格线48。
80道题均为选择题，但须写明解题过程，没有过程或者过程错误的不得分。
二注相对于一注，没有基础考试，且考试范围不包括桥梁和边坡。
关于二注考试的难度，不要轻信二注容易，一注难之类的话。
与一注相比，二注的高层部分较为简单，其余部分难度略低于一注，砌体部分难度与一注持平（二注在县镇一级设计院需求较大，对砌体结构要求高）。
个人觉得二注难度大概是一注的70%，所以考前不要有太大压力，但也不能掉以轻心。
二注的挂靠费按目前的市场价格大概在3年9万左右，不过现在挂靠查得严，有些大设计院，尤其是国企，会强制要求挂靠在外的员工取消挂靠。
关于考二注的价值，个人认为可以为一注打下一个很好的底子，我认识两个经验丰富的前辈，都是先过的二注再过一注。
对于工作不久的人，可以建立完整的专业知识架构，对常用规范理解加深，从而指导设计。
对于在校研究生，每年3万的挂靠费也不是小数目，还可以为将来工作打下基础。
2.考前的资料准备原则上可以携带任何正规出版社出版的相关书籍。
主要是规范，辅导书，真题，工具书四大类。
（1）规范二注共20本规范（可以在网上查到），最好是买正版，以后考一注用得到，平时工作也用得到。
96.从结构设计的细节问题入手,教你如何轻松过一注!(上)
点应满足本规范第6噜 2. 2条的要求 D 4 框支梁中线宜与框支柱中线重合。
构篡东永力剑斗越
框支柱的调整注意不同规范的不同调整系数
o. 2. 11 转换柱设计尚应符合下列规定：
l 柱截面宽度，非抗震设计时不宜小于400mm, 抗震设计
I> -♦
《钢结构设计标准》GB50017-2017 《建筑钢结构防火技术规范》GB51249-2017 《高层民用建筑钢结构技术规程》JGJ99-2015 《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》GB51022-2015 《混凝土异形柱结构技术规程》JGJ149-2017
……
构篡东永力剑斗越
二、 注册考试关千内力调整的部分 历年真题剖析
构篡东永力剑斗越
31,. 《城市桥梁抗君设计规范》(CJJ 11 -66-201, 1) 32《公路钢筋混凝士及预应力混凝士桥涵设计规范》(JTG 062-2004) 33. 《公路桥梁抗表设计细则》(JTG/TB02-01..:2008) 34. 《城市人行天桥和人行地造技术规程》(CJJ6�95)(含19" 9'8年局部修订）
I> -♦
构篡东永力剑斗越
框支柱的调整注意不同规范的不同调整系数
转换柱的强剪弱弯的剪力调整系数 转换柱中间层的弯矩放大系数
同普通柱 同普通柱
2013年二级题6
框支柱内力调整
构篡东永力剑斗越
【答案】 (C) 由《高规》第10.2.11条第2款， 地震作用产生的柱底轴力应乘以增大系数1. 5:
=l. 5Xl680=2520k 根据《高规》第5. 6. 3条及第5. 6. 4条， 最大轴力设计值
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高规2010内力调整总结高层建筑混凝土结构技术规程JGJ 3—2010 分析方法、内力增大调整总结3 结构设计基本规定3．5．8 侧向刚度变化、承载力变化、竖向抗侧力构件连续性不符合本规程第3．5．2、3．5．3、3．5．4 条要求的楼层，其对应于地震作用标准值的剪力应乘以1.25 的增大系数。
3．5．9结构顶层取消部分墙、柱形成空旷房间时，宜进行弹性或弹塑性时程分析补充计算并采取有效的构造措施。
3．7．4高层建筑结构在罕遇地震作用下的薄弱层弹塑性变形验算，应符合下列规定：1下列结构应进行弹塑性变形验算：1)7～9 度时楼层屈服强度系数小于0.5 的框架结构；2)甲类建筑和9 度抗震设防的乙类建筑结构；3)采用隔震和消能减震设计的建筑结构；4)房屋高度大于150m 的结构。
2 下列结构宜进行弹塑性变形验算：1)本规程表4．3．4 所列高度范围且不满足本规程第3．5．2—3．5．6 条规定的竖向不规则高层建筑结构；2)7 度Ⅲ、Ⅳ类场地和8 度抗震设防的乙类建筑结构；3)板柱-剪力墙结构。
注：楼层屈服强度系数为按构件实际配筋和材料强度标准值计算的楼层受剪承载力与按罕遇地震作用计算的楼层弹性地震剪力的比值。
3．10 特一级构件设计规定4 荷载和地震作用4.3.12水平地震剪力系数对于竖向不规则结构的薄弱层，尚应乘以1.15 的增大系数。
5 结构计算分析5．1．13抗震设计时，B 级高度的高层建筑结构、混合结构和本规程第10 章规定的复杂高层建筑结构，尚应符合下列规定：1 宜考虑平扭耦联计算结构的扭转效应，振型数不应小于15，对多塔楼结构的振型数不应小于塔楼数的9 倍，且计算振型数应使各振型参与质量之和不小于总质量的90％；2 应采用弹性时程分析法进行补充计算；3 宜采用弹塑性静力或弹塑性动力分析方法补充计算。
5．1．14对多塔楼结构，宜按整体模型和各塔楼分开的模型分别计算，并采用较不利的结果进行结构设计。
当塔楼周边的裙楼超过两跨时，分塔楼模型宜至少附带两跨的裙楼结构。
6 框架结构设计6．2．1抗震设计时，除顶层、柱轴压比小于0.15 者及框支梁柱节点外，框架的梁、柱节点处考虑地震作用组合的柱端弯矩设计值应符合下列要求：（强柱弱梁）6.2.2抗震设计时，一、二、三级框架结构的底层柱底截面的弯矩设计值，应分别采用考虑地震作用组合的弯矩值与增大系数 1.7、1.5、1.3 的乘积。
底层框架柱纵向钢筋应按上、下端的不利情况配置。
6.2.3抗震设计的框架柱、框支柱端部截面的剪力设计值，一、二、三、四级时应按下列公式计算。
（柱的强剪弱弯）6．2．4抗震设计时，框架角柱应按双向偏心受力构件进行正截面承载力设计。
一、二、三、四级框架角柱经按本规程第6．2．1～6．2．3 条调整后的弯矩、剪力设计值应乘以不小于1.1 的增大系数。
6．2．5抗震设计时，框架梁端部截面组合的剪力设计值，一、二、三级应按下列公式计算；四级时可直接取考虑地震作用组合的剪力计算值（梁的强剪弱弯）6．2．7抗震设计时，一、二、三级框架的节点核心区应进行抗震验算；四级框架节点可不进行抗震验算。
各抗震等级的框架节点均应符合构造措施的要求。
（强节点弱构件或强节点强连接）7 剪力墙结构设计7．2．2抗震设计时，短肢剪力墙的设计应符合下列规定：3 短肢剪力墙的底部加强部位应按本节7．2．6 条调整剪力设计值，其他各层一、二、三级时剪力设计值应分别乘以增大系数1.4、1.2 和1.1。
7．2．4抗震设计的双肢剪力墙，其墙肢不宜出现小偏心受拉；当任一墙肢为偏心受拉时，另一墙肢的弯矩设计值及剪力设计值应乘以增大系数1.25。
7．2．5一级剪力墙的底部加强部位以上部位，墙肢的组合弯矩设计值和组合剪力设计值应乘以增大系数，弯矩增大系数可取为1.2，剪力增大系数可取为1.3。
7．2．6底部加强部位剪力墙截面的剪力设计值，一、二、三级时应按式(7．2．6—1) 调整，9 度一级剪力墙应按式(7．2．6—2)调整；二、三级的其他部位及四级时可不调整。
（剪力墙底部加强部位的强剪弱弯）7．2．21连梁两端截面的剪力设计值V 应按下列规定确定：1 非抗震设计以及四级剪力墙的连梁，应分别取考虑水平风荷载、水平地震作用组合的剪力设计值。
2 一、二、三级剪力墙的连梁，其梁端截面组合的剪力设计值应按式(7．2．21—1)确定，9 度时一级剪力墙的连梁应按式(7．2．21—2)确定。
（连梁的强剪弱弯）8 框架-剪力墙结构设计8．1．4抗震设计时，框架-剪力墙结构对应于地震作用标准值的各层框架总剪力应符合下列规定：1 满足式(8．1．4)要求的楼层，其框架总剪力不必调整；不满足式(8．1．4)要求的楼层，其框架总剪力应按0.2V 0和1.5V f.max二者的较小值采用；2 各层框架所承担的地震总剪力按本条第1 款调整后，应按调整前、后总剪力的比值调整每根框架柱和与之相连框架梁的剪力及端部弯矩标准值，框架柱的轴力标准值可不予调整；3 按振型分解反应谱法计算地震作用时，本条第1 款所规定的调整可在振型组合之后、并满足本规程第4．3．12 条关于楼层最小地震剪力系数的前提下进行。
8．1．10抗风设计时，板柱-剪力墙结构中各层筒体或剪力墙应能承担不小于80％相应方向该层承担的风荷载作用下的剪力；抗震设计时，应能承担各层全部相应方向该层承担的地震剪力，而各层板柱部分尚应能承担不小于20％相应方向该层承担的地震剪力，且应符合有关抗震构造要求。
9 筒体结构设计9．1．11 抗震设计时，筒体结构的框架部分按侧向刚度分配的楼层地震剪力标准值应符合下列规定：1 框架部分分配的楼层地震剪力标准值的最大值不宜小于结构底部总地震剪力标准值的10％。
2 当框架部分分配的地震剪力标准值的最大值小于结构底部总地震剪力标准值的10％时，各层框架部分承担的地震剪力标准值应增大到结构底部总地震剪力标准值的15％；此时，各层核心筒墙体的地震剪力标准值宜乘以增大系数1.1，但可不大于结构底部总地震剪力标准值，墙体的抗震构造措施应按抗震等级提高一级后采用，已为特一级的可不再提高。
3 当框架部分分配的地震剪力标准值小于结构底部总地震剪力标准值的20％，但其最大值不小于结构底部总地震剪力标准值的10％时，应按结构底部总地震剪力标准值的20％和框架部分楼层地震剪力标准值中最大值的1.5 倍二者的较小值进行调整。
按本条第2 款或第3 款调整框架柱的地震剪力后，框架柱端弯矩及与之相连的框架梁端弯矩、剪力应进行相应调整。
有加强层时，本条框架部分分配的楼层地震剪力标准值的最大值不应包括加强层及其上、下层的框架剪力。
10 复杂高层建筑结构设计10．2．4转换结构构件可采用转换梁、桁架、空腹桁架、箱形结构、斜撑等，非抗震设计和 6 度抗震设计时可采用厚板，7、8 度抗震设计时地下室的转换结构构件可采用厚板。
特一、一、二级转换结构构件的水平地震作用计算内力应分别乘以增大系数1.9、1.6、1.3；转换结构构件应按本规程第4．3．2 条的规定考虑竖向地震作用。
10．2．11 转换柱设计尚应符合下列规定：1 柱截面宽度，非抗震设计时不宜小于400mm，抗震设计时不应小于450mm；柱截面高度，非抗震设计时不宜小于转换梁跨度的1／15，抗震设计时不宜小于转换梁跨度的1／12。
2 一、二级转换柱由地震作用产生的轴力应分别乘以增大系数1.5、1.2，但计算柱轴压比时可不考虑该增大系数。
3 与转换构件相连的一、二级转换柱的上端和底层柱下端截面的弯矩组合值应分别乘以增大系数1.5、1.3，其他层转换柱柱端弯矩设计值应符合本规程第6．2．1 条的规定。
5 转换角柱的弯矩设计值和剪力设计值应分别在本条第3、4 款的基础上乘以增大系数1.1。
10．2．16部分框支剪力墙结构的布置应符合下列规定：7 框支框架承担的地震倾覆力矩应小于结构总地震倾覆力矩的50％；10．2．17 部分框支剪力墙结构框支柱承受的水平地震剪力标准值应按下列规定采用：1 每层框支柱的数目不多于10 根时，当底部框支层为1～2 层时，每根柱所受的剪力应至少取结构基底剪力的2％；当底部框支层为3 层及3 层以上时，每根柱所受的剪力应至少取结构基底剪力的3％。
2 每层框支柱的数目多于10 根时，当底部框支层为1～2 层时，每层框支柱承受剪力之和应至少取结构基底剪力的20％；当框支层为 3 层及3 层以上时，每层框支柱承受剪力之和应至少取结构基底剪力的30％。
框支柱剪力调整后，应相应调整框支柱的弯矩及柱端框架梁的剪力和弯矩，但框支梁的剪力、弯矩、框支柱的轴力可不调整。
10．2．18部分框支剪力墙结构中，特一、一、二、三级落地剪力墙底部加强部位的弯矩设计值应按墙底截面有地震作用组合的弯矩值乘以增大系数1.8、1.5、1.3、1.1 采用；其剪力设计值应按本规程第3．10．5 条、第7．2．6 条的规定进行调整。
落地剪力墙墙肢不宜出现偏心受拉。
10．2．24部分框支剪力墙结构中，抗震设计的矩形平面建筑框支转换层楼板，其截面剪力设计值应符合下列要求：12 地下室和基础设计12．1．9高层建筑的基础和与其相连的裙房的基础，设置沉降缝时，应考虑高层主楼基础有可靠的侧向约束及有效埋深；不设沉降缝时，应采取有效措施减少差异沉降及其影响。
12．2．1高层建筑地下室顶板作为上部结构的嵌固部位时，应符合下列规定：1 地下室顶板应避免开设大洞口，其混凝土强度等级应符合本规程第3．2．2 条的有关规定，楼盖设计应符合本规程第3．6．3 条的有关规定；2 地下一层与相邻上层的侧向刚度比应符合本规程第5．3．7 条的规定；3 地下室顶板对应于地上框架柱的梁柱节点设计应符合下列要求之一，1)地下一层柱截面每侧的纵向钢筋面积除应符合计算要求外，不应少于地上一层对应柱每侧纵向钢筋面积的1.1 倍；地下一层梁端顶面和底面的纵向钢筋应比计算值增大10％采用。
2)地下一层柱每侧的纵向钢筋面积不小于地上一层对应柱每侧纵向钢筋面积的1.1倍且地下室顶板梁柱节点左右梁端截面与下柱上端同一方向实配的受弯承载力之和不小于地上一层对应柱下端实配的受弯承载力的1.3 倍。
4 地下室与上部对应的剪力墙墙肢端部边缘构件的纵向钢筋截面面积不应小于地上一层对应的剪力墙墙肢边缘构件的纵向钢筋截面面积。