PKPM计算结果图示说明(全部类型) (1)
pkpm计算结果检查分析
PKPM软件计算结果审查分析计算机的后处理结果，即最终打印结果指内力图、配筋图和详细的内力及配筋表（按构件编号依次输出），有抗震计算时还输出中间分析结果（如自震周期、振型、位移、底部总剪力等）设计人应认真对最终打印结果进行分析，确认无误或无异常情况后再绘制施工图，必要时应将最终确定的构件编号、构件截面和配筋数量、规格绘制成简单的平面图，供校核审定和归档用。
对最终打印结果不进行分析，盲目采用其配筋直接绘制施工图的做法是不可取的，往往会造成不良的严重后果，既对工程不负责任、有不利于提高自己的设计水平。
一、整体分析一、对重力荷载作用下计算结果的分析审查重力荷载作用下的内力图是否符合受力规律；可以利用结构底层检查竖向内外力的平衡，即底层柱、墙在重力荷载作用下的轴力之和应等于总重量；如果结构对称、荷载对称，其结构内力图必然对称，即检查其对称性。
当以上三者出现异常情况时，需要返回原始数据进行检查。
二、对风荷载作用下计算结果的分析审查风荷载作用下的内力图和位移是否符合受力规律；可以利用结构底层检查侧向内外力的平衡，即底层柱、墙在风荷载作用下的剪力之和应等于全部风力值（需注意局部坐标与整体坐标的方向）；如果结构沿竖向的刚度变化较均匀、且风荷载沿高度的变化也较均匀时，其结构的内力和位移沿高度的变化也应该是均匀的，不应有大正大负、大出大进等突变。
三、对水平地震荷载作用下计算结果的分析水平地震荷载作用下，可以利用其结果进行如同风荷载作用下的渐变性分析，但不能进行对称性分析，也不能利用结构底层进行内外力平衡的分析（因为振型组合后的内力与地震作用力不再平衡）。
水平地震荷载作用下，对其计算结果的分析重点如下。
1．结构的自振周期对一般的工程，结构的自振周期在考虑折减系数后应控制在一定的范围内。
如结构的基本自振周期（即第一周期）大致为：框架结构T1≈ ( 0.12~0.15) n框-剪和框-筒结构T1≈ ( 0.08~0.12) n剪力墙和筒中筒结构T1≈(0.04~0.06)n式中,n为建筑物的总层数。
(完整word版)PKPM参数(超详细)解析
一、总信息1、水平力与整体坐标夹角:该参数为地震力、风荷载作用方向与结构整体坐标的夹角。
抗规》5.1.1 条和《高规》4.3.2 条规定，“一般情况下，应允许在建筑结构的两个主轴方向分别计算水平地震作用并进行抗震验算”.如果地震沿着不同方向作用,结构地震反应的大小一般也不相同，那么必然存在某个角度使得结构地震反应最为剧烈，这个方向就称为“最不利地震作用方向”。
这个角度与结构的刚度与质量及其位置有关,对结构可能会造成最不利的影响，在这个方向地震作用下,结构的变形及部分结构构件内力可能会达到最大. SATWE 可以自动计算出这个最不利方向角，并在WZQ。
OUT 文件中输出。
如果该角度绝对值大于15 度，建议用户按此方向角重新计算地震力，以体现最不利地震作用方向的影响。
一般并不建议用户修改该参数，原因有三：①考虑该角度后,输出结果的整个图形会旋转一个角度,会给识图带来不便；②构件的配筋应按“考虑该角度"和“不考虑该角度”两次的计算结果做包络设计；③旋转后的方向并不一定是用户所希望的风荷载作用方向.综上所述，建议用户将“最不利地震作用方向角"填到“斜交抗侧力构件夹角”栏,这样程序可以自动按最不利工况进行包络设计。
水平力与整体坐标夹角与地震信息栏中斜交抗侧力构件附加地震角度的区别是：水平力不仅改变地震力而且同时改变风荷载的作用方向；而斜交抗侧力仅改变地震力方向（增加一组或多组地震组合),是按《抗规》5.1.1 条2 款执行的。
对于计算结果，水平力需用户根据输入的角度不同分两个计算工程目录，人为比较两次计算结果,取不利情况进行配筋包络设计等;而｛斜交抗侧力}程序可自动考虑每一方向地震作用下构件内力的组合，可直接用于配筋设计,不需要人为判断。
只有在风荷载起控制作用时，现有的坐标下风荷载不能起到控制结构的最大受力状态，此时填写一个角度（逆时针为正，顺时针为负)，让坐标系发生变化，使风荷载在新的坐标系下（如何计算出风荷载产生的内力最大值的角度值？)，能起控制作用（控制结构的最大受力状态），改变参数后,地震作用和风荷载的方向(说明两者方向是一致）将同时改变，但地震作用方向已经不是最不利的方向了,故需要在附加地震作用方向上输入一个相反的角度，使地震作用方向应按原坐标系计算，使地震力最大;如不需要改变风荷载的方向，只需考虑其它角度的地震作用时，则无需改变“水平力与整体坐标的夹角”，只增加附加地震作用方向即可。
钢结构PKPM抗震计算模型一
一、结构模型概况
1.楼层信息
(一)楼层表
2.材料信息
(一)材料表
(二)配筋信息
(1) 梁、柱、支撑
(2) 剪力墙
3.风荷载信息
基本风压：0.55(kN/m2)
地面粗糙度：D
风压高度变化修正系数η：1.00
风荷载计算用阻尼比：0.02 4.工况和组合
（一）工况表
（二）组合表
二、分析结果
1.地震作用下的基底总反力
2.结构周期及振型方向
3.各地震方向参与振型的有效质量系数
4.竖向构件的倾覆力矩及百分比
(1) X向规定水平力
(2) Y向规定水平力
5.竖向构件地震剪力及百分比
6.规定水平作用下的位移比验算
(1) X向规定水平力
(2) Y向规定水平力
7.地震作用下的楼层位移和位移角验算
(1) 单向地震力作用
结构的最大层间位移为1/1707(塔1的第2F层)
7.弹塑性层间位移角
8.抗倾覆验算
【结论】整体抗倾覆能力足够，零应力区面积满足规范要求。
9.整体稳定刚重比验算
该结构ΣN/ΣH/250 > 0.1,应考虑重力二阶效应
塔1刚重比验算
【结论】该结构刚重比Di*Hi/Gi ≥ 5,能够通过高钢规(6.1.7)的整体稳定验算
三、时程分析包络结果
1.结构底部地震剪力包络结果
2.楼层剪力包络结果
3.楼层位移角包络结果
4.楼层位移包络结果
5.层间位移包络结果。
PKPM版画结构平面图楼板配筋计算详解
PKPM版画结构平面图楼板配筋计算详解PKPM2010版画结构平面图楼板配筋计算详解付成在PKPM结构平面中，楼板计算即有弹性计算、还有塑性计算，弹性计算中还有查静力手册计算、有限元计算，边界元计算的不同方式，考虑一些特殊情况，用户还可以选择按照考虑活荷载不利布置计算或者按照连续板块的计算方式。
面对诸多选择，广大用户可能不能很好的选择适合的方式，本文结合2010版针对新规范的修改，深入剖析不同算法的应用技巧和技术条件，使用户在计算时做到心中有数。
一:自动计算方法的选择程序在计算时根据楼板的形状可分为矩形板和非矩形板两大类。
自动计算时程序会对各块板逐块做内力计算，对非矩形的凸形不规则板块，程序用边界元法计算该块板，对非矩形的凹形不规则板块，程序则采用有限元法计算该块板，程序自动识别板的形状类型并选相应的计算方法。
对于矩形板块，计算方法采用用户指定的计算方法(如弹性或塑性)计算。
当房间内有次梁时，程序对房间按被次梁分割产生的多个板块分别计算。
如图1所示。
楼板计算满足近似矩形计算条件矩形楼板非矩形楼板非单一边界单向板计算双向板凹多边形凸多边形弹性查表法塑性计算有限元法边界元法图1从上图可以看出，非矩形板计算也可以采取静力手册查表的方法计算，对于矩形楼板，即使用户选择了按照塑性计算，但很多情况并没有按照塑性计算，塑性计算必须同时满足以下一个条件:1:选择了按照塑性计算。
2:按形状是矩形楼板或者近似矩形楼板。
3:四边的任意一边边界条件必须相同。
以下分别就矩形和非矩形楼板计算方式做简要说明二:矩形钢筋混凝土楼板计算《砼规》(GB 50010,2010)9.1.1条规定混凝土板应按下列原则进行计算:1. 两对边支承的板应按单向板计算,2. 四边支承的板应按下列规定计算:1)当长边与短边长度之比小于或等于2.0时～应按双向板计算,2)当长边与短边长度之比大于2.0～但小于3.0时～宜按双向板计算,当按沿短边方向受力的单向板计算时～应沿长边方向布置足够数量的构造钢筋,3)当长边与短边长度之比大于或等于3.0时～可按沿短边方向受力的单向板计算。
pkpm第三册
目录钢结构设计软件STS 2005版本简要介绍 (1)第一节门式刚架二维设计 (7)第二节门式刚架三维设计 (14)第三节底部框架+顶层门式刚架结构整体设计 (21)第四节框架连接节点设计与施工图 (40)第五节三维框架设计图 (43)第六节PK交互输入与优化计算 (51)第七节工具箱 (59)- I -钢结构设计软件STS 2005版本简要介绍1、新的主菜单和人机交互界面2、新的门式刚架二维设计“门式刚架二维设计”将以前版本的交互输入，截面优化，结构计算，门式刚架施工图4个菜单集成在一个菜单中，用于完成单榀门式刚架模型输入，截面优化，结构计算，节点设计和施工图绘制。
该模块针对门式刚架结构的特点，可以采用快速建模方式自动布置刚架构件和荷载，考虑了带夹层门式刚架的快速建模。
增加抗风柱定义，抗风柱和门式刚架计算可以一次完成。
- 1 -3、新的PK交互输入与优化计算新版PK交互输入与修改将模型输入，截面优化，结构计算集成在一个菜单中；不退出菜单即可完成模型修改，优化和重复计算，界面如下图。
4、新的门式刚架三维建模与刚架设计方式用于完成门式刚架三维建模和主刚架设计。
针对门式刚架结构的特点，可以快速输入平面网格轴线，结构设计信息；采用门式刚架二维设计的方式进行各轴线主刚架的模型输入，截面优化，结构计算和施工图绘制；可以进行立面复制，编辑，删除；可以输入纵向系杆；通过这些操作，可以建立门式刚架三维模型；并且快速生成用于屋面、墙面设计的数据。
新版屋面、墙面设计可以自动布置檩条；可以计算门形支撑等复杂支撑。
- 2 -5、新的三维框架设计图全新的三维框架设计图出图方式，按照构件端部进行归并，设计总说明，图纸目录，柱脚锚栓布置图，各楼层平面布置图，各轴线立面布置图，连接节点施工图，标准焊接大样图等施工图全部自动生成；节点施工图数量大大减少。
- 3 -6、新增连续墙梁计算7、新增钢管连接计算计算8、新增钢结构连接计算与绘图工具连接计算与专业画图工具分为连接计算、专业标注和专业画图三部分，包含了钢结构中主要类型的焊缝计算、螺栓计算、图形标注及标准型钢、自定义截面型钢以及多边形钢板的画图。
PKPM版画结构平面图楼板配筋计算详解
PKPM版画结构平面图楼板配筋计算详解PKPM2010版画结构平面图楼板配筋计算详解付成在PKPM结构平面中，楼板计算即有弹性计算、还有塑性计算，弹性计算中还有查静力手册计算、有限元计算，边界元计算的不同方式，考虑一些特殊情况，用户还可以选择按照考虑活荷载不利布置计算或者按照连续板块的计算方式。
面对诸多选择，广大用户可能不能很好的选择适合的方式，本文结合2010版针对新规范的修改，深入剖析不同算法的应用技巧和技术条件，使用户在计算时做到心中有数。
一:自动计算方法的选择程序在计算时根据楼板的形状可分为矩形板和非矩形板两大类。
自动计算时程序会对各块板逐块做内力计算，对非矩形的凸形不规则板块，程序用边界元法计算该块板，对非矩形的凹形不规则板块，程序则采用有限元法计算该块板，程序自动识别板的形状类型并选相应的计算方法。
对于矩形板块，计算方法采用用户指定的计算方法(如弹性或塑性)计算。
当房间内有次梁时，程序对房间按被次梁分割产生的多个板块分别计算。
如图1所示。
楼板计算满足近似矩形计算条件矩形楼板非矩形楼板非单一边界单向板计算双向板凹多边形凸多边形弹性查表法塑性计算有限元法边界元法图1从上图可以看出，非矩形板计算也可以采取静力手册查表的方法计算，对于矩形楼板，即使用户选择了按照塑性计算，但很多情况并没有按照塑性计算，塑性计算必须同时满足以下一个条件:1:选择了按照塑性计算。
2:按形状是矩形楼板或者近似矩形楼板。
3:四边的任意一边边界条件必须相同。
以下分别就矩形和非矩形楼板计算方式做简要说明二:矩形钢筋混凝土楼板计算《砼规》(GB 50010,2010)9.1.1条规定混凝土板应按下列原则进行计算:1. 两对边支承的板应按单向板计算,2. 四边支承的板应按下列规定计算:1)当长边与短边长度之比小于或等于2.0时～应按双向板计算,2)当长边与短边长度之比大于2.0～但小于3.0时～宜按双向板计算,当按沿短边方向受力的单向板计算时～应沿长边方向布置足够数量的构造钢筋,3)当长边与短边长度之比大于或等于3.0时～可按沿短边方向受力的单向板计算。
PKPM计算过程详解-范例
参数确定基本风压=0.35KN/m2抗震设防烈度=6度设防，0.05g 第一组楼面楼板面荷载：恒载：假定楼板厚度均为120mm，0.12x25=3KN/m2附加面层恒载一般是1.5--2.0KN/m2. 3+2=5KN/m2活载：活荷载2.0KN/m2屋顶花园活荷载=3.0KN/m2。
屋面楼板面荷载：恒载：假定楼板厚度均为120mm，0.12x25=3KN/m2附加面层恒载一般是3.5KN/m2. 3+3.5=6.5KN/m2活载：活荷载2.0KN/m2屋顶花园活荷载=3.0KN/m2。
隔墙荷载：砖容重14KN/m314KN/m3x0.2m=2.8KN/m2抹灰容重一般是20KN/m320KN/m3x0.04m=0.8KN/m22.8+0.8=3.6KN/m2实心隔墙3.6KN/m2x3m=10.8KN/m有窗户7.0KN/m阳台栏杆荷载3.5KN/m卫生间沉箱高度40cm，一般填充建筑垃圾20KN/m3恒载：0.4x20KN/m3=8KN/m28+3（楼板恒载）+1（抹灰）=12KN/m2活荷载：2.0KN/m2楼梯间：梯板厚度100mm，实际计算应按照100+170/2（踏板的高度/2）=185mm倾斜角27°转化为水平荷载：1.85x5/cos27°=8.4KN/m2，偏安全保守取9KN/m2Satwe参数设置一般情况下，正交轴网，水平力与整体坐标夹角为0，其它情况见老庄satwe参数设置原理方法17页混凝土容重，考虑装饰层面，抹灰什么的框架结构 25.5 框剪结构 26 剪力墙结构 27钢材容重一般情况下不改变，默认即可。
若是纯钢结构，则要考虑钢结构装饰层面，根据具体情况进行修改。
裙房（裙房指与高层建筑相连的建筑高度不超过24米的附属建筑，裙房亦称裙楼）裙房的高度一般不超过24m；裙房高度小于10米（含10米）时，按低层间距控制；高度超过10米、小于24米（含24米）时，按多层间距控制；高度超过24m时，按高层间距控制国标24m的附属建筑，一律按高层建筑对待。
pkpm图示设计参数讲解
前处理注意事项1、按构件原型输入：按柱、异形柱、梁、墙（含开洞）构件原型输入，没有楼板的房间要开洞，不要把TAT薄壁柱理论对结的简化带入。
2、轴网输入：删除各层无用的网点，利用偏心布置构件功能，消除短梁、短墙、柱内多节点。
PMCAD的数据检查要通过。
SATWE数据报告提示的问题要消除。
3、柱、梁截面形式及材料：附录A中的15种截面类型，程序可计算自重。
范例外的自重需用户输入。
4、板―柱结构输入：柱网需输入截面为100X100的虚梁。
5、厚板转换层输入：柱网需输入截面为100X100的虚梁。
层高以板厚的1/2划分。
6、错层结构输入：A、框架错层：在PM中调整梁端高，含斜梁。
B、剪力墙错层：由于PM以楼板划分层，可在错层中局部布板。
C、多塔层高不同：把形成的塔虚层中楼板去掉。
关于整理SATWE设计参数便览的说明设计参数的合理确定至关重要，以便览的方式整理其目的是在SATWE的操作中，可据本便览比较快的定下来。
SATWE的设计参数，用户手册有一些说明，但分散在多处且过于简单，很不好用。
论坛里也有许多帖子，但总觉得系统性、实用性有些不足。
SATWE前处理----接PM生成SATWE数据菜单共13项，重点是1、2两项。
由于水平有限在整理中肯定会出现不足和错误，欢迎斧正。
更欢迎参与。
SATWE参数便览之总信息1、水水平力与整体坐标夹角（度）：采用隐含值0，经计算后，当大于15度时，填入计算值重算。
2、混凝土容重：隐含值25。
构件自重计算梁板、梁柱重叠部分都未扣除，框架结构可行，剪力墙、板柱结构偏小。
3、钢材容重：隐含值78。
可行。
4、裙房层数：指地上的周边都有的群房。
当主体一面或多面无裙房时，风荷载需个案处理。
5、转换层所在层号：按自然层号填输，含地下室的层数。
6、地下室层数：按地下层数填输，当一面或多面临空时，填土侧压力需个案处理。
7、墙元细分控制最大控制长度：墙元长度太大则计算精度无法保证，可采用隐含值。
PKPM结果输出文件说明精选文档
P K P M结果输出文件说明精选文档TTMS system office room 【TTMS16H-TTMS2A-TTMS8Q8-结构设计信息输出文件(WMASS ·OUT)运行第二项菜单“结构整体分析”项时，首先计算各层的楼层质量和质心座标等有关信息，并将其存放在WMASS ·OUT 文件中，在整个结构整体分析计算中，各步所需要的时间亦写在该文件的最后，以便设计人员核对分析。
WMASS ·OUT 文件包括六部分内容，其输出格式如下：第一部分为结构总信息这部分是用户在“参数定义”中设定的一些参数，把这些参数放在这个文件中输出，目的是为了便于用户存档。
第二部分为各层质量质心信息，其格式如下：Floor Tower X-Center Y-Center Dead-Mass Live-Mass Mass Moment 其中：Floor —— 层号Tower —— 塔号⎭⎬⎫--center y center x —— 楼层质心座标(m) Dead-Mass —— 该楼层恒载产生的质量，其中包括结构自重和外加恒载(单位t)Live-Mass —— 该楼层活荷载产生的质量(已乘过活荷质量折减系数，单位t) Mass-Moment —— 该楼层的质量矩(t*m 2)接后输出Total Mass of Dead Load Wd ——恒载产生的质量Total Mass of Live Load Wl ——活荷产生的质量Total Mass of the Structure Wt ——结构的总质量第三部分为各层构件数量、构件材料和层高等信息，输出格式如下：Floor Tower Beams Columns Walls Height Total-Height 其中:Floor ——层号Tower ——塔号Beams（Icb）——该层该塔的梁数，括号内的数字为梁砼标号Columns（Icc）——该层该塔的柱数，括号内的数字为柱砼标号Walls（Icw）——该层该塔墙元数，括号内的数字为墙砼标号Height ——该层该塔的层高(单位m)，Total-Height ——到该层为止的累计高度。
PKPM计算书
P K P M计算书(总16页)--本页仅作为文档封面，使用时请直接删除即可----内页可以根据需求调整合适字体及大小--PKPM课程作业---框架结构1工程概况本工程为7层小办公楼，框架结构，一、二层层高为，三、四层层高为，五、六层层高为，七层层高为。
设计地震分组为二组，抗震设防烈度为8度（），场地类别为二类，框架抗震等级为三级。
地面粗糙度为B类，基本风压为2kN mm。
/建筑模型与荷载输入建筑模型与荷载输入本办公楼1、2层为第一标准层，选用截面为800*800的柱，500*700的主梁；3、4层为第二标准层，选用选用截面为700*700的柱，500*700的主梁；第5、6层为第三标准层，选用截面为600*600的柱，500*700的主梁；第7层为第四标准层，选用截面为400*400的柱，400*600的主梁；。
标准层设置如图所示图1 第一标准层图2 第二标准层图3 第三标准层图4 第四标准层修改设计参数及输入楼面荷载图5 地震及风压设计参数图楼层组装图6 楼层组装图7 整楼组装效果图荷载计算本工程荷载输入如下图8 楼、屋面荷载定义图2楼板计算楼板编号（以一层为例）图9 一层楼板房间编号图楼板配筋（以一层楼板为例）图10 一层楼板配筋及钢筋表图楼板计算书房间标号为18的楼板计算书：日期：11/18/2010时间： 9:01:54:28 pm一、基本资料：1、房间编号： 182、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/3、荷载：永久荷载标准值：g ＝ kN/M2可变荷载标准值：q ＝ kN/M2计算跨度Lx = 3900 mm ；计算跨度Ly = 3900 mm板厚H = 120 mm；砼强度等级：C25；钢筋强度等级：HPB2354、计算方法：弹性算法。
5、泊松比：μ＝1/5.6、考虑活荷载不利组合。
二、计算结果：Mx =+5)** +* * ^2 = ·M考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：Mxa =+5)** * ^2 = ·MMx= + = ·MAsx= ，实配φ 8@150 (As ＝ρmin ＝ % ，ρ＝ %My =+5)** +* * ^2= ·M考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：Mya =+5)** * ^2 = ·MMy= + = ·MAsy= ，实配φ 8@150 (As ＝ρmin ＝ % ，ρ＝ %Mx' =** +* * ^2 = ·MAsx'= ，实配φ 8@100 (As ＝ ,可能与邻跨有关系)ρmin ＝ % ，ρ＝ %My' =** +* * ^2 = ·MAsy'= ，实配φ 8@100 (As ＝ ,可能与邻跨有关系)ρmin ＝ % ，ρ＝ %三、跨中挠度验算：Mk -------- 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数：Mk =+5)** +* )* ^2 = ·MMq =+5)** +* )* ^2 = ·MEs ＝ mm2 Ec ＝ mm2Ftk ＝ mm2 Fy ＝ mm2(2)、在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs：①、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ - * ftk / (ρte * σsk) （混凝土规范式）σsk ＝ Mk / * ho * As) （混凝土规范式）σsk ＝ * 101.* 335.) = mm矩形截面，Ate＝*b*h＝*1000*120.=ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式）ρte ＝ 335./ 60000.=ψ＝ - * * =当ψ＜时，取ψ＝②、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αE：αE ＝Es / Ec ＝ =③、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf'：矩形截面，γf' ＝ 0④、纵向受拉钢筋配筋率ρ＝ As / b / ho ＝ 335./1000/ 101.=⑤、钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式）计算:Bs=Es*As*ho^2/[ψ++6*αE*ρ/(1+ γf')]Bs＝ 210000.* 335.* 101.^2/[*++6**(1+*]= ·M(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ：按混凝土规范第条，当ρ' ＝ 0时，θ＝(4)、受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算：B ＝ Mk / [Mq * (θ - 1) + Mk] * Bs （混凝土规范式）B＝ [ *(2-1)+ ]* = ·M(5)、挠度 f ＝κ * Qk * L ^ 4 / Bf ＝* * ^4/ =f / L ＝ 3900.= 1/ 926.，满足规范要求！四、裂缝宽度验算：①、X方向板带跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ - * ftk / (ρte * σsk) （混凝土规范式）σsk ＝ Mk / * ho * As) （混凝土规范式）σsk ＝ *10^6/* 101.* 335.) = mm矩形截面，Ate＝*b*h＝*1000*120.=ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式）ρte ＝ 335./ 60000.=当ρte ＜时，取ρte ＝ψ＝ - * ( * =当ψ＜时，取ψ＝ωmax ＝αcr*ψ*σsk/Es*+*Deq/ρte) （混凝土规范式）ωmax ＝**210000.**20.+* = ，满足规范要求！②、Y方向板带跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ - * ftk / (ρte * σsk) （混凝土规范式）σsk ＝ Mk / * ho * As) （混凝土规范式）σsk ＝ *10^6/* 93.* 335.) = mm矩形截面，Ate＝*b*h＝*1000*120.=ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式）ρte ＝ 335./ 60000.=当ρte ＜时，取ρte ＝ψ＝ - * ( * =当ψ＜时，取ψ＝ωmax ＝αcr*ψ*σsk/Es*+*Deq/ρte) （混凝土规范式）ωmax ＝**210000.**20.+* = ，满足规范要求！③、左端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ - * ftk / (ρte * σsk) （混凝土规范式）σsk ＝ Mk / * ho * As) （混凝土规范式）σsk ＝ *10^6/* 101.* 503.) = mm矩形截面，Ate＝*b*h＝*1000*120.=ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式）ρte ＝ 503./ 60000.=当ρte ＜时，取ρte ＝ψ＝ - * ( * =ωmax ＝αcr*ψ*σsk/Es*+*Deq/ρte) （混凝土规范式）ωmax ＝**210000.**20.+* = ，满足规范要求！④、下端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ - * ftk / (ρte * σsk) （混凝土规范式）σsk ＝ Mk / * ho * As) （混凝土规范式）σsk ＝ *10^6/* 101.* 503.) = mm矩形截面，Ate＝*b*h＝*1000*120.=ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式）ρte ＝ 503./ 60000.=当ρte ＜时，取ρte ＝ψ＝ - * ( * =ωmax ＝αcr*ψ*σsk/Es*+*Deq/ρte) （混凝土规范式）ωmax ＝**210000.**20.+* = ，满足规范要求！⑤、右端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ - * ftk / (ρte * σsk) （混凝土规范式）σsk ＝ Mk / * ho * As) （混凝土规范式）σsk ＝ *10^6/* 101.* 503.) = mm矩形截面，Ate＝*b*h＝*1000*120.=ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式）ρte ＝ 503./ 60000.=当ρte ＜时，取ρte ＝ψ＝ - * ( * =ωmax ＝αcr*ψ*σsk/Es*+*Deq/ρte) （混凝土规范式）ωmax ＝**210000.**20.+* = ，满足规范要求！⑥、上端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ - * ftk / (ρte * σsk) （混凝土规范式）σsk ＝ Mk / * ho * As) （混凝土规范式）σsk ＝ *10^6/* 101.* 503.) = mm矩形截面，Ate＝*b*h＝*1000*120.=ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式）ρte ＝ 503./ 60000.=当ρte ＜时，取ρte ＝ψ＝ - * ( * =ωmax ＝αcr*ψ*σsk/Es*+*Deq/ρte) （混凝土规范式）ωmax ＝**210000.**20.+* = ，满足规范要求！3形成PK文件形成4轴和C轴的PK文件做出相应计算（以4轴为例）如图所示图11 第4轴框架的计算简图及各种内力图第4轴整榀框架的配筋图12 第4轴整榀框架的配筋图绘制柱的施工图图13柱的施工图4楼梯设计楼梯参数设置及对话输入图14 楼梯参数设置图15 整楼楼梯组装效果图楼梯施工图一层楼梯施工图及配筋表示意图如图：图16 一层楼梯施工图图17 楼梯配筋表及钢筋编号配筋示意图。