预先冷轧变形对马氏体时效钢强化的影响
冷加工对钢材性能的影响
冷加工对钢材性能的影响
在常温下加工叫冷加工，冷拉、冷弯、冲孔、机械剪切等加工使钢材产生很大塑性变形，产生很大塑性变形后的钢材在重新加荷时将提高屈服点，同时降低塑性和韧性。
例如图2-7最下面一条线是一次拉伸试验时的应力一应变曲线，若到达图中的B点卸荷后，曲线将循B 下降到C点，重新加荷，曲线将循CBD进行，这相当于将原点0移至C点，结果是减小了钢的变形能力，亦即降低了钢的塑性性能，这个过程称为冷加工硬化或应变硬化。
在钢结构中由于对钢材的塑性和韧性要求较高，因此一般不利用这现象以提高钢材的属服点。
把微弯的杆调直，如应变不超出屈服平台，则不提高属服强度，材料的延性也下降不多。
但剪切和冲孔使钢材产生严重的塑性变形，以致剪断的边缘和冲成的孔壁严重硬化，甚至出现裂纹。
对比较重要的结构，剪断处需要刨边，如重级工作制吊车梁截面的剪切边，冲孔则用较小的冲头，冲完再行扩钻。
把钢板或其局部弯成圆柱面，在提高强度的同时也使塑性下降，常需用热处理方法来消除冷加工硬化的不利影响。
但在冷弯薄壁型钢结构中，允许利用钢板冷弯成型时转角处钢材届服点的提高。
如加荷到应变硬化阶段卸载后隔一定时间，再重新加载，钢材的强度将继续有所提高，如图2-7所示。
马氏体时效钢的特性与应用3j33
马氏体时效钢的特性与应用18%Ni马氏体时效钢属于铁基合金，具有极高的强度同时而又不失好的延展性。
铁的基体与以高含量镍为主进行合金化，获得非常特殊的热处理材料。
同时也加入其它合金元素如钼、铝、铜和钛，这些元素形成金属间析出物。
钴也添加到合金中去，加入量最多达到12%，用于加速析出反应并保证获得大量、均匀的析出物。
马氏体时效钢本质上说是不含碳的，这是区别该钢与大多数其他类型钢种最明显的特征。
马氏体时效钢性能特点为：——室温下具有超高强度——简单热处理，保证最小的热处理变形——与处于同一强度水平的淬火钢相比具有优异的疲劳韧性——低碳含量，从而消除脱碳问题——截面尺寸是硬化过程中一个重要的影响因素——易于加工——好的焊接性能——具有高强度与高韧性——易切削加工，低的加工变形量——热处理过程中收缩均匀稳定——易渗氮——具有好的抗腐蚀与裂纹扩展能力——抛光光洁度高这些特性说明马氏体时效钢能被用作轴，长而细的渗碳或渗氮部件以及冲击疲劳环境下工作的零件，如打印头或离合器等。
马氏体时效钢的回火处理回火作为一种热处理工艺从中世纪时代就开始应用，用于淬火马氏体合金的处理。
而目前回火工艺仅用于对钢进行处理，因为钢占所有马氏体硬化合金中的绝大多数。
马氏体时效钢是不含碳的Fe-Ni合金，并添加了钴、钼、钛与其它一些元素。
典型的钢种如铁基中含17%～19% Ni，7%～9% Co，4.5%～5% Mo和0.6%～0.9% Ti。
这类合金经淬火成马氏体，然后在480～500℃回火。
在回火过程中，由于合金元素在马氏体中过饱和，从而从马氏体中沉淀析出形成金属间析出物，导致强的沉淀强化效果。
根据铝、铜以及其它非铁合金的沉淀强化类推，可将该工艺过程称作时效处理。
并且由于最初的组织为马氏体，因此该类钢被称作马氏体时效钢。
商业化马氏体时效钢在最大的硬化处理阶段，组织中可含有部分中间过渡亚温相Ni3Mo与Ni3Ti的共生析出物。
Ni3Ti相类似于碳钢中的六边形ε-碳化物。
马氏体时效钢过时效处理
马氏体时效钢过时效处理1.引言1.1 概述概述部分的内容可以涵盖对马氏体时效钢过时效处理的基本介绍。
可以参考以下内容编写：马氏体时效钢作为一种重要的金属材料，在汽车、航空、航天等领域具有广泛的应用。
随着材料科学领域的快速发展，人们对于钢材的性能和使用寿命要求也越来越高。
为了满足这一需求，科学家们不断进行研究和探索，提出了各种改善钢材性能的方法。
过时效处理作为一种常见的热处理方法，对马氏体时效钢的改性起到了重要的作用。
它通过在固溶处理后迅速冷却钢材，再进行适当的回火处理，使得钢材的显微组织得到进一步调整和优化。
过时效处理的目的主要是消除或减轻固溶处理后产生的应力和晶界的损伤，进一步提高钢材的强度和硬度，同时增加耐磨性、抗腐蚀性和韧性等性能。
过时效处理的原理主要基于固相相变的原理。
在固溶处理过程中，钢材中存在着稳定的奥氏体或贝氏体相，通过快速冷却可以得到马氏体相。
而在回火过程中，马氏体相将逐渐转变为更稳定的贝氏体或渗碳体相。
过时效处理的关键在于寻找适当的回火温度和时间，以控制相变的进度和产物的组织形态。
马氏体时效钢的过时效处理逐渐成为钢材热处理领域的重要研究方向。
在文章的后续内容中，我们将重点探讨马氏体时效钢过时效处理的原理、方法和应用前景，以期提供对相关领域研究的参考和指导。
通过对马氏体时效钢过时效处理的深入了解，可以为钢材的性能提升和使用寿命延长提供有效的技术手段和理论支持。
1.2文章结构文章结构部分的内容可以概述本文的章节安排和每个章节的主要内容。
文章结构的设计有助于读者理解全文的逻辑和框架，以便更好地阅读和理解文章的内容。
1.2 文章结构本文将按照以下章节结构进行阐述和分析马氏体时效钢过时效处理的相关内容：1. 引言1.1 概述在本节中，将简要介绍马氏体时效钢及其在工业领域中的应用。
同时，提出由于材料性能的需求和工艺技术的进步，马氏体时效钢过时效处理是否已经过时的问题。
1.2 文章结构本节将解释本文的章节结构，概述每个章节的主要内容，为读者理解文章整体架构提供指引。
冷塑性变形对金属性能与组织的影响
复习提问
什么叫加工硬化？
作业布置
P33习题6
教学方法
主要教学内容和过程
附记
§3-2冷塑性变形对金属性能与组织的影响
冷塑性变形不仅改变了金属的外形，而且使其内部性能与组织产生了一系列的变化。
一、对金属性能的影响
形变强化：（加工硬化）随塑性变形程度的增加，金属的强度，硬度提高，而塑性韧性下降。
理论课教案附页
编制/时间：
教学方法
主要教学内容和过程
附记
形变强化的作用：
1形变强化可以提高金属的强度，是强化金属的重要手段（对于不能用热处理强化的材料尤为重要）
2形变强化可以使金属具有偶然的抗超载能力，一定程度上提高了构件在使用中的安全性。
3形变强化是工件能用塑性变形方法成型的必要条件。
4材料塑性的降低，给材料进一步冷塑性变形带来困难。（须进行中间热处理，以消除形变强化，增加了成本，降低了效率。）
5塑性变形使金属某些物理化学性能发生变化。
二、冷塑性变形对金属组织结构的影响（教材P29）
1、产生纤维组织，使金属的力学业性能具有明显的方向性。
2、使晶粒内部的亚晶粒尺寸碎化，位错密度增加，晶格畸变加剧，因而增加了滑移阻力，（塑性变形抗力增加），从而导致产生了加工硬化现象。
理论课教案
编号：NGQD-0707-09版本号：A/0页 码：
编制/时间：审核/时间：批准/时间：
学科
金属材料及热处理
第三章金属的塑性变形与再结晶
第二节冷塑性变形对金属性能与组织的影响
教学类型
授新课
授课时数
0.5
授课班级级
教学目的
和求
1、掌握冷塑性变形对金属性能的影响。
马氏体时效钢文献综述
文献综述马氏体时效钢是利用淬火后的时效处理，是金属间化合物在低Ｃ的高Ｎｉ马氏体中弥散析出强化的一类高合金超高强度钢，由于其具有高强度、高断裂韧性，热处理工艺简单，可焊性和冷、热加工性能良好等优点，广泛应用于航空、航天和精密模具等领域。
马氏体时效钢是以无碳(或超低碳)铁镍马氏体为基体，加入适当比例的Co 、Mo、Ti 、Al等元素，通过固溶空冷获得高位错密度、高韧性的单相Fe-Ni 板条马氏体组织，再经400～550℃时效析出Ni3Mo、Ni3Ti、Fe2Mo、Fe2 (Mo、Ti)等纳米量级金属间化合物相共同强化的高强度、高断裂韧性的超高强度钢[1,2]。
马氏体时效钢的主要强化元素是以Ni为主的合金元素，形成具有良好韧性的Fe-Ni马氏体基体，这种马氏体是晶格类型和α铁的晶格类型一致，内部组织含有高密度位错的“软马氏体”[3]，其高强度主要来源于时效过程中在板条马氏体基体上沉淀出细小的金属间化合物，这些沉淀强化相具有高稳定性，弥散分布的特点，并与基体保持共格关系，而C不是用来起强化作用的，又由于马氏体时效钢不是靠碳的过饱和固溶或碳化物沉淀，而是靠某些合金元素在时效时产生金属间化合物析出而强化的，因此，钢中的碳，与硫，磷一样，为有害杂质元素。
要求碳含量愈低愈好，一般不应超过00.03%(对于重要用途，应低于0.01%)，使其成为微C或者超低C钢[4]，使得马氏体时效钢在具有较高强度的同时还保持较好的韧性。
钢中主要合金元素为镍，钴，钼，钛。
铬和锰在马氏体时效钢中可用来部分代替镍和钴，在近期发展的无钴钢种中还用钨代钼或用钒代钴。
硅为杂质元素，其含量不应超过0.1%。
铝一一般是作为炼钢时的脱氧剂而加入的，其残余量在0.05%～0.2%范围。
此外还可用硼、锆、钙、镁和稀土元素等进行微量元素处理，以改善钢的某些性能。
马氏体时效钢于上个世纪六十年代研制成功，其力学性能及加工性能优于各类型超高强度钢，还具有良好的塑性和韧性，广泛应用于航空、航天以及军事等各种超高强度结构和飞行器壳体[5-7]，如火箭发动机壳体，导弹壳体、铀浓缩用离心分离机的旋转筒、水翼船支柱、精密模具、冷冲模、潜艇动力装置等[8]。
钢的四种强化机制
钢的四种强化机制引言钢是一种非常重要的材料，在许多领域都得到广泛应用。
为了提高钢的性能和使用寿命，人们经过长期的研究和探索，发现了一些可以强化钢的方法。
这些方法包括合金化、冷变形、热处理和表面处理等。
本文将会全面、详细、完整地探讨钢的四种强化机制，以帮助读者更好地理解这些方法的原理和应用。
合金化合金化是一种常用的钢强化方法，通过向钢中添加合金元素来改变其组织和性能。
其中比较常见的合金元素包括铬、镍、钼、锰等。
这些合金元素可以通过固溶强化、析出强化、碳化物强化等方式来增强钢的硬度、强度、韧性等性能。
固溶强化固溶强化是通过使合金元素溶解在钢基体中来提高钢的性能。
当合金元素加入到钢中时，它们会在钢的晶格中溶解，形成固溶体。
这些合金元素可以扩散到钢的晶界和位错中，从而阻碍位错的移动和晶界的运动，提高钢的强度和硬度。
析出强化析出强化是指合金元素从固溶体中析出形成细小的沉淀物，通过阻碍位错和晶界的移动来提高钢的性能。
当钢经过热处理后，合金元素会从固溶体中分离出来，在晶粒内部形成细小的沉淀物。
这些沉淀物可以阻碍位错的运动，增加晶界的能量，从而提高钢的强度、硬度和韧性。
碳化物强化碳化物强化是指合金元素形成碳化物的过程，通过增加碳化物的数量和尺寸来增强钢的硬度和强度。
当钢中的合金元素与碳结合时，它们会形成稳定的碳化物。
这些碳化物可以阻碍位错的移动，增加晶界的能量，从而提高钢的硬度和强度。
冷变形是通过机械力的作用来强化钢材。
当钢材在常温下受到外力的作用时，其晶粒会发生塑性变形，并产生位错和晶界等缺陷。
这些缺陷可以阻碍位错和晶界的移动，从而增强钢的硬度、强度和韧性。
冷轧冷轧是一种常用的冷变形方法，适用于制备薄板、带材等钢材。
在冷轧过程中，钢材首先经过加热，然后通过辊压机进行轧制。
这种轧制过程会使钢材的晶粒发生塑性变形，并产生大量的位错和晶界。
这些位错和晶界可以阻碍晶粒的滑移和晶界的运动，从而提高钢的强度和硬度。
冷拉拔冷拉拔是一种常用的冷变形方法，适用于制备线材、型材等钢材。
马氏体时效钢标准
马氏体时效钢标准
马氏体时效钢是一种高强度、高韧性、高硬度的特种钢材，具有优异的机械性能和加工性能。
其化学成分和力学性能均需要符合国家标准或行业标准。
在我国，马氏体时效钢主要被纳入到GB/T 1299-2014《工模具钢》这一一国家标准中。
其中。
18Ni(250)是已经纳入我国国标GB/T 1299-2014《工模具钢》的马氏体时效钢，台金号为UNS K92890 / Maraging 250，结台了超高强度(1800MPa)、良好的韧性、易于在预先老化的条件下加工、优异的横向性能和抗裂纹扩展性等特点。
除了GB/T 1299-2014《工模具钢》这一国家标准，马氏体时效钢还可能需要根据具体的产品标准或企业标准进行检测和认证。
例如，针对不同的应用领域和产品规格，可能会有专门针对马氏体时效钢的冶炼连铸、轧制、热处理、表面处理等方面的标准和规范。
总的来说，马氏体时效钢的标准涉及多个方面，包括化学成分、力学性能、工艺参数等，需要综台考虑各种因素来确保其质量和性能。
如有需要，建议咨询专业人士获取更详细的信息。
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3 GPa超高强度马氏体时效钢组织性能
3 GPa超高强度马氏体时效钢组织性能
耿如明;崔永恩;吴冰;李岩;王春旭;厉勇
【期刊名称】《航空材料学报》
【年(卷),期】2024(44)2
【摘要】航空航天系统的小型化、轻量化发展趋势对动力轴材料的强塑性提出了更高的要求。
为了开发3 GPa级的马氏体时效钢,设计一种高Co、Ni、Mo的马氏体时效钢,其成分为14Ni-15Co-9Mo-0.86Ti-0.35Al-Fe。
通过锻比大于10的高温大塑性变形尽可能细化晶粒,并结合预拉伸变形及深冷+时效的热处理工艺调控,实验钢抗拉强度达到3.076 GPa,断后伸长率5.5%,表现出了优异的强塑性。
通过对其显微组织进行分析表征,发现其基体组织为高位错密度的板条马氏体结构,平均晶粒尺寸为0.47μm。
透射电镜及3DAP结果表明,基体中分布着大量的
Ni3(Mo,Ti),析出相平均直径为6~7 nm。
析出强化、细晶强化及位错强化是其主要的强化机制,保证了合金超过3 GPa的超高强度,同时极细的亚微米级晶粒保证了材料良好的塑性。
【总页数】8页(P151-158)
【作者】耿如明;崔永恩;吴冰;李岩;王春旭;厉勇
【作者单位】钢铁研究总院有限公司特殊钢研究院;燕山大学先进锻压成形技术与科学教育部重点实验室;中国空间技术研究院
【正文语种】中文
【中图分类】TG142.1
【相关文献】
1.一种超高强度马氏体时效不锈钢的组织转变对力学性能的影响
2.时效对超高强马氏体时效不锈钢组织与性能的影响
3.超高强度18Ni无钴马氏体时效钢的力学性能
4.新型超高强度马氏体时效不锈钢组织及性能
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第五章 马氏体转变(14-1)
——切变共格性
——C含量越高，Ms越低，残余奥氏体越多
形状改变
界面
非扩散相变 ——原子发生切变 位移，但相对位置 没有发生变化 ——军队式转变 扩散型相变 ——原子不切变，位 置由于扩散而改变 ——平民式转变
界面
形状不改变
注意：马氏体相变的最基本的特征： （1）切变共格性 （2）无扩散性 其他特点均由这两个基本特点派生而来。
（四）淬火冷却速度的影响——有争议？
一般工业用淬火介质所能达到的冷却速度 对Ms没有影响。 （五）磁场的影响 外加磁场，诱发M转变，Ms点↑。 原因： 磁场中M的自由能降低，而A的自由能影响不 大，T0 ↑， Ms点↑，类似形变诱发M相变。
f 1 f exp[ MS ( T 1 ( exp[ M q )] S Tq )]
晶体结构类型： 体心立方或体心正方等结构 后者存在正方度： c/a c/a =1+0.046C% ——与 C 含量有关
c b
a
——扁八面体 间隙位置
(1) α马氏体
体心立方(b.c.c), C%<0.1%， c/a=1 体心正方(b.c.t), C%： 0.1%~1.4%, c/a>1； b＝a 体心斜方(b.c.p), C%>1.4%, c/a>1, b/a>1
200 ℃本质：奥氏体变形方式的分界温度
Ms↑，A强度低 (<210Mpa)， 易滑移(所需应力小) →位错 , 板条； Ms↓, A强度高 (>210Mpa)，
临 滑移 界 分 孪生 切 应 力 片状 板条状 200 ℃ 温度
滑移或孪生所需应力与温 度及马氏体亚结构的关系
易孪生(所需应力小)
→孪晶 , 片状。
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第43卷 第4期 2008年4月钢铁
IronandSteel
Vol.43,No.4
April 2008
预先冷轧变形对马氏体时效钢强化的影响杨卓越, 苏 杰, 陈嘉砚(中国钢研科技集团公司,北京 100081)摘 要:系统研究了预先冷轧变形对马氏体时效钢强化的影响,研究结果表明:510℃×3h时效引起的强度净增加值恒定,与冷轧变形量无关,最终的强度为:σ=
σ
0+ΔσCR+ΔσAge,即初始强度、冷加工强化和时效强化的叠加,其
中只有冷加工强化ΔσCR随变形量变化。电子衍射花样及衍射斑强度分布证实:510℃×3h时效后马氏体基体内
析出六方结构的Ni
3(Ti,Mo)和正交结构的Ni3Mo,冷轧变形量对时效析出行为没有明显的影响。
关键词:马氏体时效钢;冷轧变形;时效;强化中图分类号:TG142.7 文献标识码:A 文章编号:04492749X(2008)0420066204
EffectofPriorColdRollingDeformationonStrengtheningofMaragingSteelYANGZhuo2yue, SUJie, CHENJia2yan(ChinaIronandSteelResearchInstituteGroup,Beijing100081,China)
Abstract:Theeffectofcoldrollingdeformationpriortoagingonthestrengtheningofamaragingsteelwasinvesti2gated.Theresultsofexperimentsindicatedthatthenetstrengthincrementcausedbyagingat510℃for3hisal2mostconstant,irrespectiveofpercentageofreductioninthickness.Finalstrengthcanbeexpressedasσ=σ0+ΔσCR
+ΔσAge,whereσ0isinitialstrength,andΔσCRandΔσAgearestrengtheningcontributionduetocoldworkingandaging
respectively,andΔσCRisonlyrelatedtopercentageofreductioninthickness.ItwasconfirmedbyelectrondiffractionanalysisthatthestrengtheningprecipitatesareNi3(Ti,Mo)andNi3Mo,regardlessofpercentageofreductioninthickness.Keywords:maragingsteel;coldrolling;ageing;strengthening
作者简介:杨卓越(19622),男; E2mail:yangzhuoyue@nercast.com; 修订日期:2007210212
马氏体时效钢通过时效析出金属间化合物获得超高强度,同时具有足够的韧性和塑性,经过近50年的研究和应用,马氏体时效钢的物理冶金及制造、加工工艺已日趋成熟,应用领域日益拓宽。另一方面,超低碳马氏体时效钢固溶处理(淬火)形成的马氏体相对较软,韧性和塑性很好,可以冷加工成各种型材,满足各种性能要求[1～4],其中时效前冷轧变形不仅提高强度,而且可以改善磁性,作为磁性合金应用在磁滞电机转子等结构上[3,4]。一些研究表明:由于超低碳马氏体时效钢加工硬化指数较低,时效前冷轧变形强化有限,如18Ni(350)马氏体时效钢固溶后冷轧变形25%、510℃×3h时效后强度仅比未变形的材料提高0.5%[1],Kula对18Ni(250)马氏体时效钢也得到类似结果。但Lee对18Ni(250)马氏体时效钢冷轧管的研究表明:冷轧后直接时效比重新固溶后时效的材料强度高出17%以上[5]。本文系统研究了18Ni马氏体时效钢冷轧变形的强化特征,以便澄清上述争议,并为优化轧制工艺提供依据。1 实验材料与方法研究用的18Ni马氏体时效钢首先由真空感应炉熔炼,随后经过真空自耗重熔,其化学成分(质量分数)为:17.89%Ni、10.10%Co、4.53%Mo、0186%Ti、0.12%Al、0.0027%C、0.0027%S、010037%P,其余为Fe。由于Co和Ti含量略高,因此其强度略高于18Ni(300)马氏体时效钢。自耗重熔的钢锭经1200℃×24h均质化处理,随后在1160℃锻造开坯,终锻温度为850℃,重新加热至820℃保温1h后热轧,随后再经过820℃×1h固溶处理后冷轧成90mm宽、0.8mm厚的带材,冷轧变形量(厚度减小)分别控制在15%、30%、45%、60%和75%,从不同变形量的带材上切取板拉伸试样,板拉伸试样标距长30mm、宽10mm,其长度方向平行于轧制方向。加工的试样经过510℃×3h
时效后空冷。拉伸试验在MTS810上进行,夹头速第4期杨卓越等:预先冷轧变形对马氏体时效钢强化的影响度为1mm/min,每一状态(变形加时效)至少3个试样,其平均值作为拉伸性能的测定结果。从时效带材上切取透射电镜(TEM)试样,观察面为轧制面,手工磨削至0.05mm。用双喷电解减薄抛光,减薄液为5%高铬酸+95%的酒精溶液,薄膜清洗、烘干后用H2800透射电镜观察,操作电压200kV。2 试验结果与分析2.1 冷变形强化行为图1为时效前冷轧变形量对屈服、抗拉强度的影响,可以看出两个重要的特征:首先无论是否时效,材料的强度随冷轧变形量的增加而上升,说明冷加工对强化有明显的贡献,如冷轧变形75%的材料比变形15%的材料屈服强度和抗拉强度均高出21%以上,经过510℃×3h时效后,屈服强度和抗拉强度均高出11%以上。其次,不同变形量的材料具有几乎恒定的屈强比(表1),尽管冷轧变形量相差很大,但时效后强度(屈服、抗拉强度)的净增加值非常相近,如表1所示,经过510℃×3h时效后,屈服强度上升890～916MPa;抗拉强度上升983～1016MPa。时效后强度净增加值随机性地分布在上述范围内,与变形量无关,另一方面时效后强度增加值上限比下限仅高2%～3%,应在测试误差范围内。因此认为时效后强度的净增加值是恒定的。图1 冷轧变形对拉伸强度的影响Fig.1 Effectofcoldrollingontensilestrength 关于冷轧变形对马氏体时效钢的强度的影响,
早期的学者认为时效析出δ2Ni3Mo和η2Ni
3(
Ti,
Mo)金属间化合物强化,而δ2Ni3Mo和η2Ni3(Ti,Mo)倾向于在位错上析出,因此位错分布控制随后时效析出相的弥散度,而冷加工增加材料内位错密度,使最终时效后Ni3Mo和Ni
3(Ti,Mo)析出相弥
散度增加,因此最终使材料强化[2]。但本研究证实,
无论变形量多大,时效后强度的净增加值恒定,冷轧变形并不能促进随后的时效强化,但冷轧变形强化在时效后仍然保留,因此最终强度可用下式表达:
σ=σ0+ΔσCR+ΔσAge
式中,σ为最终强度;
σ
0为初始强度,取决于钢的成
分;
Δσ
CR为冷变形强度增量,取决于变形量;ΔσAge为
时效强度增量,取决于钢的成分。2.2 时效析出相图2为冷轧变形15%、510℃×3h时效样品析出相的TEM照片,图2(a)为复合电子衍射谱,可以看出存在较强的析出物衍射斑,其中强衍射斑点(图2(a)中的1和2)既符合正交结构δ2Ni3Mo的(211)δ,又符合六方结构η2Ni3(Ti,Mo)的(202-2)η,
两者的面间距仅相差0.05%,从电子衍射上无法分辩,但复合电子衍射谱上存在弱的(202-1)η(图2(a
)
中的3),证实了六方结构η2Ni
3(Ti,Mo)的存在,另
一方面,若仅有六方结构η2Ni
3(Ti,Mo)存在,则
(202-2)η的衍射强度应为(202-1)η的两倍,但对称衍
射谱中衍射斑2的强度比衍射斑3的强度高出许多倍,因此图2(a)中强衍射斑点1和2并非单纯的η2Ni3(Ti,Mo),应属于η2Ni3(Ti,Mo)的(202-2)η和
Ni3Mo的(211)δ的复合衍射,从而证实正交结构
Ni3Mo的存在,因此标定为图2(b)的结果是合理
的,即图2(a)所示的复合衍射为正交结构Ni3Mo的两个变态和六方结构Ni
3(Ti,Mo)的两个变态。用
图2(a)中的1和2得到的中心暗场像分别为图2
(c)和(d)。从电子衍射和相应的暗场图像得到的
Ni3Mo、Ni3(Ti,Mo)与马氏体基体的位向关系也符
合许多文献[6,7]报导的结果。
表1 拉伸试验结果Table1 Resultsoftensiletest
冷轧变形量/%
时效前的强度/MPa
ReLRmReL/Rm510℃×3h时效后的强度/MPaReL
ΔReLRmΔRmReL/R
m
15104010700.972194390320239830.96030107010970.975196389320639930.95245111711570.9652033916213310160.95360116211970.9712070908217710150.95175126713030.972215789022579900.956
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