永磁电机设计程序1

合集下载

JMAG标准培训教程永磁电机

JMAG标准培训教程永磁电机

制定生产工艺
根据设计方案,制定生产工艺 流程和质量控制标准。
关键参数选择与计算
电机尺寸参数
根据设计目标和应用场景,选 择合适的电机尺寸参数,如定
子内径、铁心长度等。
电磁负荷参数
根据电机类型和性能要求,选 择合适的电磁负荷参数,如磁 通密度、电流密度等。
绕组设计参数
根据电磁方案和性能要求,选 择合适的绕组设计参数,如匝 数、线径、并绕根数等。
JMAG标准培训教程永磁电机
目录
• 永磁电机基础概念 • JMAG软件介绍与安装 • 永磁电机设计流程与规范 • JMAG在永磁电机仿真中应用 • 故障诊断与预防措施建议 • 实验验证与性能评估方法
01 永磁电机基础概念
永磁电机定义与分类
永磁电机定义
利用永磁体产生磁场,通过电磁 感应原理实现电能与机械能相互 转换的电机。
03 永磁电机设计流程与规范
设计流程梳理
选择电机类型
根据设计目标,选择合适的永 磁电机类型,如表面贴装式、 内嵌式等。
优化设计方案
通过仿真分析,对电磁方案进 行优化,提高电机性能。
明确设计目标
根据应用需求,确定电机的性 能参数,如功率、转速、效率 等。
设计电磁方案
根据电机类型和性能参数,设 计电磁方案,包括定子、转子 结构、绕组设计等。
02 JMAG软件介绍与安装
JMAG软件功能概述
强大的电磁场分析功能
JMAG软件可以对各种电磁设备 进行精确的三维电磁场分析,包
括电机、变压器、传感器等。
高效的求解器
软件内置了丰富的材料库,支持 用户自定义材料属性,方便用户 进行各种复杂电磁场问题的分析

ห้องสมุดไป่ตู้

永磁同步电机毕业设计永磁同步电动机的电磁设计与分析

永磁同步电机毕业设计永磁同步电动机的电磁设计与分析

永磁同步电动机的电磁设计与分析摘要永磁同步电动机(PMSM)是一种新型电机,永磁同步电动机具有结构简单、体积小、重量轻、损耗小、效率高等优点,和直流电机相比,它没有直流电机的换向器和电刷等缺点。

和异步电动机相比,它由于不需要无功励磁电流,因而具有效率高,功率因数高,转矩惯量大,定子电流和定子电阻损耗小等特点。

本文主要介绍永磁同步电动机(PMSM)的发展背景和前景、工作原理、发展趋势,以异步起动永磁同步电动机为例,详细介绍了永磁同步电动机的电磁设计,主要包括额定数据和技术要求,主要尺寸,永磁体计算,定转子冲片设计,绕组计算,磁路计算,参数计算,工作特性计算,起动性能计算,还列举了相应的算例。

还通过Ansoft软件的Rmxprt模块对永磁同步电动机了性能分析,得出了效率、功率、转矩的特性曲线,并且分别改变了电机的三个参数,得出这些参数对电机性能的影响。

又通过Ansoft软件Maxwell 2D的瞬态模块对电机进行了仿真,对电机进行了磁场分布计算,求出了电流、转矩曲线和电机的磁力线、磁通密度分布图。

关键词永磁同步电动机;电磁设计;性能分析The design of Permanent-MagnetSynchronous MotorAbstractPMSM (Permanent-Magnet Synchronous Motor) is a new type of motor, which has the advantages of simple structure, small volume, light weight, low loss, high efficiency. Compared with the DC motor, it has no DC motor commutator and brush. Compared with the asynchronous motor, because it does not require no power excitation current, It has the advantages of high efficiency, high power factor, large moment of inertia, stator current and small stator resistance loss .The paper mainly introduces the PMSM's development background and foreground, working principle, development trend, taking asynchronous start permanent magnet synchronous motor as an example, it introduces in detail the electromagnetic design of PMSM, that mainly includes the rated data and technical requirements, main dimensions, permanent magnet calculation, rotor and stator punching, winding calculation, magnet circuit calculation, parameters calculation, performance calculation, calculation of starting performance , and also lists the revevant examples. We aslo can analyse the performance of PMSM through the Rmxprt module of Ansoft software and conclude that the characteristic curve of efficiency, power, torque. By changing two parameters of the motor, I get the optimal scheme of the motor. Through transient module of Ansoft software Maxwell 2D to simulate the motor parameters, the magnetic field distribution of the motor is calculated, I can be obtained the curves of the current and the torque, the distribution of magnetic line of force and the distribution of magnetic flux density.Keywords PMSM; Motor design; Performance analysis目录摘要 (I)Abstract (II)第1章绪论 (4)1.1 课题背景 (4)1.2 永磁电机发展趋势 (5)1.3 本文研究主要内容 (6)第2章永磁同步电动机的原理 (7)永磁材料 (7)2.1.1 永磁材料的概念和性能 (7)2.1.2 钕铁硼永磁材料 (8)永磁同步电动机的基本电磁关系 (9)2.2.1 转速和气隙磁场有关系数 (9)2.2.2 感应电动势和向量图 (10)2.2.3 交直轴电抗及电磁转矩 (12)小结 (13)第3章永磁同步电动机的电磁设计 (14)3.1 永磁同步电机本体设计 (14)3.1.1 永磁同步电动机的额定数据和主要性能指标 (14)3.1.2 定子冲片和气隙长度的确定以及定子绕组的设计 (15)3.1.3 转子铁心的设计 (16)永磁同步电动机本体设计示例 (18)3.2.1 额定数据及主要尺寸........................................ 错误!未定义书签。

现代永磁电机理论与设计

现代永磁电机理论与设计
将规定尺寸(稀土材料: Φ10*7mm)的样品加热到某一恒定温度,长时间放 置,冷却到室温,,其开路磁通不可你损失小于5%的最高保温温度; Brt0为室温是的剩余磁感应强度,则t1时的剩余磁感应强度Brt1
P.14
1.4.2 磁稳定性
表示在外磁场干扰下永磁材料磁性能变化的大小 內禀矫顽力Hci越大,矩形度越好(或Hk越大),则磁稳定性越高,抗干 扰能力越强;
P.10
1.4 稳定性
用永磁材料的磁性能随环境温度和时间的变化率来表示其 稳定性
主要包括: 1 热稳定性 2 磁稳定性 3 化学稳定性 4 时间稳定性
P.11
1.4.1 热稳定性(温度稳定性) 所处环境温度变化引起磁性能变化的程度;
温度升高,磁感应强度B降低; 当温度降低时,磁感应强度增大,但不能恢复到之前的水平
P.9
磁化强度矫顽力:Hci, 单位:A/m,表征永磁材料抗去磁能力的大小
较早研发的铝镍钴永磁材料: Hci与Hcb相接近;
稀土永磁材料: Hci与Hcb差异加大;
内禀退磁曲线的形状用
矩形度来衡量,矩形度越好, 磁性能越稳定;
用临界场强Hk标志曲线的 矩形度; 当Bi=0.9Br时,H=Hk;
是稀土永磁材料必测 参数之一
P.5
➢ 磁能积 表征永磁材料磁性能的重要参数之一
5
6
附: 磁场能量密 度:
ω= (B*H)/2
磁能积:BH 最大磁能积:(BH)max 单位:J/m3 若退磁曲线为直线,如图2,则在(Br/2,Hc/2)处磁能积最大,如图中5和6点
P.6
1.2 回复线
若第二次施加的退磁场强 Hq<Hp,则磁密仍沿PR做 可逆变化,反之,则下降 到Q点,沿新的QS线做

永磁同步电动机设计及结构的设计(论文)【范本模板】

永磁同步电动机设计及结构的设计(论文)【范本模板】

毕业设计论文题目永磁同步电动机的设计及结构的研究(院)系电气与信息工程系专业电气工程及其自动化班级0 学号0 号学生姓名高富帅导师姓名完成日期2005年6月8日目录摘要 (1)Abstract (2)第1章绪论 (3)1.1永磁性材料简述 (3)1。

1。

1 稀土永磁材料 (3)1.1。

2 其它永磁材料 (4)1.1.2。

1 铝镍钴永磁 (5)1.1。

2.2 铁氧体永磁材料 (6)1。

1。

2。

3 粘结永磁材料 (6)1。

2永磁同步电机的发展概况 (6)1。

2.1永磁同步电机在国内的发展概况 (7)1。

2.2永磁同步电机在同外的发展概况 (7)1。

3永磁同步电动机的分类 (8)1.3.1永磁同步电动机简介 (8)1。

3.2永磁同步电动机的分类 (8)1.4永磁同步电动机的主要特点和应用 (9)第2章永磁材料的性能和选用 (11)2.1 永磁材料磁性能的主要参数 (11)2。

1.1退磁曲线 (11)2.1.2 回复曲线 (12)2.1。

3 内禀退磁曲线 (13)2。

1。

4 稳定性 (14)2.2 永磁材料的选择和应用注意事项 (15)2。

2.1永磁材料的选择 (15)2.2.2 永磁材料的应用注意事项 (16)第3章永磁同步电动机的结构和基本理论 (16)3.1永磁同步电动机的结构 (18)3.1。

1永磁同步电动机的总体结构 (18)3。

1。

2永磁同步电动机的转子磁路结构 (19)3。

1。

2.1表面式转子磁路结构 (20)3.1.2.2内置式转子磁路结构 (21)3.1.2。

3爪极式转子磁路结构 (23)3.1.3隔磁措施 (23)3.2 永磁同步电动机的基本理论 (23)3.2。

1 稳态运行和相量图 (23)3。

2。

2永磁同步电动机的稳态性能分析和计算 (25)3。

2。

2。

1电磁转矩和矩角特性 (25)3。

2.3 工作特性曲线 (27)3.3永磁同步电动机的磁路分析与计算 (27)3。

3.1磁路计算特点 (27)3。

盘式无铁心永磁同步发电机的设计

盘式无铁心永磁同步发电机的设计

布的, 有效导体位于永磁体前方的面上, 当永磁 体由原动机拖动至同步转速时, 将会在气隙中产 生与电枢绕组交链的旋转磁场, 从而在电枢绕组 中感应出交流电动势。 由于电机外壳和直接粘接于外壳的双侧磁 钢构成双转子, 定子电枢放置在双转子中间, 与 之形成双气隙结构。 只要定子设计合理, 制造精 确, 运行时作用在两侧转子上的磁拉力便可以相 互平衡, 使轴承不受轴向力, 延长电机的使用寿 命。 磁钢直接粘结在电机外壳上, 这样永磁体和 外壳之间没有相对运动, 有效的减少了电机的涡 流损耗。 电机绕组采用无槽、无铁心结构, 可以 减少由齿槽效应引起的电磁转矩脉动以及由铁 心带来的诸多弊端 [2]。 而且, 由于电枢绕组无铁 心, 磁路不存在饱和问题, 使电机质量减少、 损 耗降低、 效率增加。
π /p 0
Sm Bm 即B δ = Sδ σ 1 2 π α p(D 0 Sm= -D i2) 8p 1 2 Sδ = K F π α i(D 0 -D i2) 8p 永磁材料回复线为: Bm=- μ rμ 0Hm+Br
1 2 ΩBδav(D 0 -D i2) 8 Bδav = αj Bδmax
(11)
2012 年第 3 期 3
(24)
用电机外径尺寸表示, 则有: Pem= (25)
设定电机永磁体外半径、 电负荷最大值和气
个整体, 电机的设计参数如表1。
表1 项目 额定功率 额定电压 额定转速 磁极对数 磁钢外径 磁钢内径 磁钢材料 参数 200W 24V 140r/min 8 125mm 60mm N42H 设计参数 项目 磁钢厚度 相数 线规 匝数 线圈数 电枢盘厚度 单边 —永磁体提供每极磁通的面积; Sδ—每极气隙有效面积。 2.2 磁钢尺寸与电压和功率之间的关系 盘式电机中, 线圈绕组在半径方向的部分是 有效导体。 为方便估算, 以平均半径处的气隙磁 , 则单根 密表示该机械角度下的气隙磁密B δ(θ) 导体产生的电动势e(θ)为: e(θ)=Ω

现代永磁电机基本理论和设计

现代永磁电机基本理论和设计

图1-2(a) 退磁曲线
磁感应强度矫顽力,简称矫顽 力 ,常简写为 ,单位为A/m (习惯单位为Oe,1Oe=1000/ (4 )A/m=79.577A/m 80A/m )。
退磁曲线的特点:永磁体是一个磁源。 为表述方便起见,实用上常取 的绝对值,或者说,把 轴 的正方向改变,负轴改为正轴。
图1-2(b) 退磁曲线
2)不可逆损失
不可恢复损失 可恢复损失
1)可逆损失是不可避免的。各种永磁材料的剩余磁感应强度 随温度可逆变化的程度可用温度系数 (%/K)表示。
(1-8)
同样,还常用 可逆变化的程度。
(%/K)表示永磁材料的内禀矫顽力随温度
(1-9)
2)不可逆损失是温度恢复后磁性能不能恢复到原有值的部分。通 常以其损失率 (%)表示。
拐点:有的永磁材料,如部分铁氧体永磁的退磁曲线 的上半部分为直线,当退磁磁场强度超过一定值后, 退磁曲线就急剧下降,开始拐弯的点称为拐点(见图 2全部为直线,回复线与退磁 曲线相重合,可以使永磁电机 的磁性能在运行过程中保持稳 定,这是在电机中使用是最理 想的退磁曲线。
理论分析和实践证明,一种永磁材料在工作温度时的 内禀矫顽力 越大,内禀退磁曲线的矩形越好(或者说
越大),则这种永磁材料的磁稳定性越高,即抗外磁 场干扰能力越强。
当 和 大于某定值后,退磁曲线全部为直线,回 复线与退磁曲线重合,在外施退磁磁场强度作用下,永 磁体的工作点在回复线上来回变化,不会造成不可逆退 磁。
研究表明,它与材料的内禀矫顽力 和永磁体 尺寸比 有关。
对永磁材料而言,在一定温度下随时间的磁通损 失与所经历时间的对数基本上成线性关系。
总结
1、退磁曲线
剩磁密度 矫顽力
最大磁能积

永磁直流电机图纸设计规范【范本模板】

永磁直流电机图纸设计规范为进一步规范图纸,提高图纸的图面质量,使图纸规范化、标准化、通用化,更好的指导生产,特制定此图纸编写规范.内容如下:1、产品名称与图号缩写规范;2、图纸归档方式;3、图纸目录编写规范;4、电机标准编写规范;5、总装图编写规范;6、定子图编写规范;7、端盖图编写规范;8、机壳图编写规范;9、转子图编写规范;10、转轴图编写规范;11、电刷图编写规范;12、刷架板图编写规范;13、磁瓦图编写规范;14、换向器图编写规范;15、刷架组件图编写规范;16、弹簧图编写规范;17、刷握图编写规范;18、铭牌图编写规范.图纸归档方式1.每套产品图纸专用图纸为图纸目录、铭牌、电机标准、材料消耗工艺定额明细表、总装图、定子图、转子图共7份.这7份图纸放在一个文件夹内,其它图纸全部分类管理存档。

2。

除图纸目录、铭牌、电机标准、材料消耗工艺定额明细表、总装图五张图纸可以在标题栏出现电机型号,其它图纸不得出现电机型号。

图纸目录编写规范1、图纸目录应包括所有新出图纸及所有引用图纸图号清单;2、图纸目录的第一行应注明该图纸目录的电机型号、图号和版本号;3、主体栏内应注明序号、名称、图号、版本号、备注等内容.为便于图纸发放和查询,对专用图纸的移用需要在备注栏中注明移用什么型号电机的图纸;4、更改栏中应有更改标志、数量、更改单号、签名、日期等内容;5、标题栏中应有拟制、审核、标准化、批准等内容。

电机标准的编写规范1、电机标准中应包括外观、电性能、匝间耐压、常态绝缘电阻、电气强度、轴向窜动、噪音、绝缘等级、是否有UL论证、防护等级、螺钉拧紧扭矩、外形尺寸和转向等内容.2、电机标准的第一栏应包括:电机型号、图号、版本号等内容;主体栏中包括序号、技术要求、备注等内容;更改栏中应包括更改标记、数量、更改单号、签名、日期等内容;标题栏中应包括拟制、审核、批准等内容。

3、外观:表面无划伤、脏污、锈斑;接插件牢固、无松脱;铭牌清晰正确、粘贴牢固。

永磁无刷直流电机设计实例

永磁无刷直流电机设计实例永磁无刷直流电机(Brushless DC Motor,BLDC)是一种形式先进的电机,具有高效率、长寿命、高功率密度、高控制精度等优点,已广泛应用于机床、机器人、电动工具等领域。

在本文中,我们将介绍永磁无刷直流电机的设计实例。

1. 电机参数计算在进行永磁无刷直流电机设计之前,首先需要计算出电机的一些参数,包括额定功率、额定转速、额定电压、额定电流等。

这些参数将作为电机设计的基础。

1.1 标称功率Pn = Tmax × ωnPn 为电机标称功率,Tmax 为电机最大扭矩,ωn 为电机额定转速。

1.2 额定转速永磁无刷直流电机的额定转速通常由应用需求决定。

对于电动工具来说,需要较高的额定转速,而对于机床来说,需要较低的额定转速。

通常情况下,可以根据应用的要求来选择适当的额定转速。

永磁无刷直流电机的额定电压通常由电源系统决定。

通常情况下,可以选择电压稳定器或直流电源来提供稳定的电压。

根据实际需求和电源系统的限制,可以确定电机的额定电压。

2. 永磁体设计永磁体是永磁无刷直流电机中最重要的组件之一,其设计将直接影响电机的性能。

永磁体的设计包括永磁体的形状、尺寸以及选用的材料。

2.1 形状与尺寸永磁体的形状和尺寸对电机的输出特性有着重要的影响。

通常情况下,可以选择方形、圆形、椭圆形等形状,并根据电机设计参数计算出永磁体的尺寸。

2.2 材料选择永磁体选用的材料决定了电机的性能。

目前常用的永磁体材料有 NdFeB、SmCo、AlNiCo 等。

不同的永磁体材料具有不同的磁性能、机械性能和耐温性能,应根据实际应用需求进行选择。

3. 绕组设计绕组是永磁无刷直流电机中的另一个关键组件,在电机的输出特性和效率上起着重要作用。

绕组的设计涉及到绕组的形状、导线直径、匝数和线材材料等方面。

绕组的形状通常与永磁体相对应,可以根据永磁体的形状来确定绕组的形状。

3.2 导线直径导线直径直接影响到电机的电阻和电感,对电机的输出特性和效率有着重要影响。

永磁同步电机以及直流无刷电机的电磁设计

永磁同步电机以及直流无刷电机的电磁设计首先,永磁同步电机采用永磁体作为励磁源,与传统的感应电机相比,具有更高的效率和功率密度。

永磁同步电机的电磁设计主要包括磁极形状、磁路设计和绕组设计。

磁极形状是永磁同步电机电磁设计的重要组成部分。

常见的磁极形状有平面磁极、凸起磁极和凹陷磁极等。

磁极形状的选择与电机的输出功率和转速有关。

例如,对于高转速应用,凸起磁极可以减小磁场漏磁,提高电机的效率。

磁路设计是永磁同步电机电磁设计中的关键环节。

通过优化磁路设计,可以改善电机的磁路磁阻和磁导率等参数,提高电机的磁路利用率和效率。

同时,磁路设计也需要考虑减小磁铁磁感应强度损失,采用合适的磁路材料和结构设计,降低磁铁的温升,提高电机的稳定性和可靠性。

绕组设计是永磁同步电机电磁设计中的另一个重要方面。

绕组设计涉及电机的定子和转子绕组的布置和计算。

合理设计绕组可以降低电动机的电阻损耗和铜损耗,提高电机的效率。

此外,绕组设计还需要考虑绕组的散热和绝缘问题,确保电机的安全运行。

直流无刷电机是一种采用永磁转子的直流电机。

与传统的有刷直流电机相比,直流无刷电机具有更高的效率和更小的电刷磨损,可以实现长时间的高速运转。

直流无刷电机的电磁设计主要包括转子和定子的磁路设计和绕组设计。

转子磁路设计是直流无刷电机电磁设计的重要组成部分。

合理设计转子磁路可以提高磁路磁阻和磁导率,提高电机的效率和转矩输出。

通常情况下,直流无刷电机采用内置式磁铁转子,磁铁的选择和磁铁的磁场分布对电机的性能有重要影响。

定子绕组设计是直流无刷电机电磁设计的另一个重要环节。

定子绕组设计涉及到绕组的尺寸、材料选择以及绕组的布局和计算等。

合理设计绕组可以降低电阻和损耗,提高电机的效率和输出性能。

此外,定子绕组设计还需要考虑电机的散热和绝缘等问题,确保电机的稳定运行和安全性。

综上所述,永磁同步电机和直流无刷电机的电磁设计是电机设计中的重要环节。

通过优化磁极形状、磁路设计和绕组设计,可以提高电机的效率、功率密度和输出性能。

永磁同步电机电磁设计与仿真

永磁同步电机电磁设计与仿真
1永磁同步电机电磁设计介绍
永磁同步电机是一种通过利用永磁体,同步发动机和电动机来实现特定功能的机械装置。

由于对角磁悬浮电机的存在,永磁同步电机的设计具有较高的重复精度和可靠性,可以用于预示机,定频器,磁浮系统,工业和医疗系统中的驱动,包括机器人臂,位置控制,元价运算,印刷机,拨轮式打字机,传奇机和其他设备的自动调节。

2电磁设计原理
永磁同步电机的设计原理是向永磁体施加电场,使电磁转子和定子之间形成相互作用,从而产生电动力或转动力。

永磁同步电机由电气参数设置,电磁设计,定子绕组等组件组成。

它的结构简单,体积小,功率损失少,可直接变换旋转动量,对运动控制具有较高的精度和可靠性。

3仿真模拟
永磁同步电机的仿真模拟是完成永磁同步电机电磁设计的必要步骤。

通过仿真模拟,可以在设计之前就确定永磁同步电机的主要参数,并预先估计其特性。

电磁模拟软件可以模拟电磁转子,定子等,从而可以根据实际应用需求确定合适的电磁参数。

常用的仿真模拟软件有CAD,ANSYS,COMSOL等。

4仿真结果
在永磁同步电机模型分析中,仿真分析结果可以为设计提供重要参考依据,比如可以提前预估永磁同步电机的定子电阻,转子电阻,干涉电磁轮的有效数量,磁滞磁阻,转子磁阻等参数。

可以通过更改电气参数来调整实际运行电流,保证永磁同步电机运行稳定,以及延长机械装置性能保持时间。

5结论
永磁同步电机是一种高效能,精度高,结构简单的电机,它广泛应用于预示机,定频器,磁浮系统,机器人臂,印刷机,传奇机等行业。

永磁同步电机的电磁设计必须采用仿真模拟,以满足特定功能的要求,最大程度的提升机械装置的质量和效率。

  1. 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性,平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
  2. 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
  3. 3、如文档侵犯您的权益,请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间:9:00-18:30)。

#include "stdio.h" %头文件,用于调用标准输入输出函库数 #include "iostream.h" #include "math.h" %头文件,用于调用数学函数库中的函数 const double pi=3.1415926; %定义实数 int i,n; float x7[21], y7[21]; %定义实型数组 char in[15],out[15]; %定义字符型数组 float p2,p,m1,u,f,pfw,d1,di1,g,di2,l,x,sa,sx;%p2为输出功率,P为极数,m1为相数, U为相电压, F频率, PFW为风扇摩擦损耗, D1定子外径, DI1定子内径, G为气隙, DI2转子内径, L铁心长度, x为转子槽型(5种,1为平口槽,2为梯形槽,3为刀形槽,4为半凸型槽,5为凸型槽), sa定子绕组类型(为1单层绕组,为2为双绕组), sx为单层情况下绕组的三种类型(1为单层同心式,2为单层链式,3为单层交叉式)。 float q1,b01,hs0,bs1,bs2,h1,fys,hsp,alph;%Q1代表定子槽数, B01槽口宽, HS0槽口矩形高度, BS1为1/3处槽宽, BS2槽底宽, H1定子槽型尺寸, fys代表定子槽体(1为平底槽,2为圆底槽), HSP槽楔厚度, ALPH定子槽间的角度 float z1,n1,d,n2,dd,a,lef,sef;%Z1定子线圈每圈匝数, N1每匝几个导体并联, D直径, N2每匝几个导体串联, DD导体直径, A为定子绕组并联支路数 float yy,q2,hr0,b02,fyr,bsk1,sr,lo,alph2;%q2转子槽数,HR0转子槽口矩形高度, b02转子槽口宽度, fyr是转子槽型(1平底,2为圆底),BSK1代表转子有对斜槽(1表示斜一个定子槽的距离), SR转子两个端环截面积, LO转子电阻系数(铜), ALPH2转子槽楔角 float br1,br2,hr12,br3,br4,hr2,hr3,rr1,rr2;%BR1转子梯形槽上面宽度,BR2转子梯形槽下面宽度, br3,br4,HR12,hr3" 3.2, 3.2, 4.5,2.4,15, 20.6 float yd[10],akesai; float q,qq,rd1,rr,qp1,qp2,lfe,kfe=0.95,le,d2,bsk,ikw;% Bsk转子斜槽距 int iopen=1,mal=1; char al[]="zz-AL",cu[]="zz-Cu",bq[]="zz-BQ",d23[]="D23.dat"; float lob,lor,kb,alpha,alpha2,ld,hs,hs1,hs2,hr1,hrr,hrtotal,ty,dr,bet,bet1,ycg; float lbt1x,lbt1s,lbt1,lbt2sx,lbt2ss,v,lbt2xx,lbt2xs,lbt2x,lbt2s,lbt2,v1,r;% LBT1s= 定子齿上部的宽度 LBT1x定子齿下部的宽度,LBT2ss转子大齿上部宽度 LBT2sx转子大齿下部宽度 LBT2xs转子小齿上部宽度 LBT2xx转子小齿下部宽度 float sinrf,cs,ls,ks,lz,zfi,ci,kw1,kw2,se,se1,se2,se3,sf,sc,r1,r11,gcu; float gfe,xb,kd1,kp1,kdp1,v2,v3,xgms,k,sb,sb1,sb2,sb3,rbar,rring,r21,tp,t2; % Gfe铁的重量,kd1 绕组分布系数 kp1绕组短矩系数 kdp1绕组系数,Tp极距 ,t1定子齿距,t2转子齿距 , float kc1,t1,kc2,ge,cx,xgmr,fy,oh,ob1,ob2,lu1,kl1,ku1,xe11,xs11,ll1,ol,ls1; float am,hc2p,sc1,hc1p,st1,sg,st2,st2x,st2s,kep,ike,ieta,ps1,pfw1,vc1,vt1,lc1,lc2,sc2; st1定子铁心一个极下齿部截面积,st2转子铁心一个极下齿部截面积,sc1定子轭部截面积,sc2转子轭部截面积,Ls1定子槽漏磁导= 1.5879, float ht1,hfe,att1,ft1,bfe,bt1,fg,atg,bg,fsp,fi,att2x,att2s,ht2s,ht2x,ft2,bt2,bt2x,bt2s,att2,ht2; ht1定子齿磁场强度,ht2转子齿磁场强度,hc1定子轭部磁场强度,hc2转子轭部磁场强度 ,Ft1定子齿磁位降,Ft2转子齿磁位降, float xsk2,xe21,xd21,xd11,im,im1,ak1,lj2p,lj1p,hc2,fc2,atc2,bc2,fc1,hc1,c1,c2,atc1,hcp,fs,ft,bc1; Fc1定子轭部磁位降,FC2转子轭部磁位降,c1定子轭部长度 c2转子轭部长度, float fu2,ls22,oll,i2p,lu2,oh3,ll2,ob3,ob4,oh2,oh1,ob0,pfe1,etap,pc1,bc10,pt1,bt10,km,kep0,x21,xx; float xs21,x11,att10,bg0,atg0,a1,do1,del1,i1,i11,eta,xgmap,xgmap1,p11,pcu21,pcu11,ir,i21,i2,ke,ir1; KE电势系数,I2起动计算 I21= 1.1175, float ix1,ip1,att2x0,att2s0,bt2x0,bt2s0,att20,bt20,im0,im10,hl0,atc20,bc20,atc10,hpr,obr,hpx,ohx; % Im0空载时励磁电流 float ohr,oh123,kst,tm,sn,cosfi,q0,delb,delr,a2,ll2st,hr4,rst1,krr,hr4p,bpr,sb3pr,sb31,abeta,hstr; % TM最大转矩,SN转差,COSFI功率因数,delb导条电流密度 ,delr端环电流密度, float bstr,sb2p,bprc,hprc,hpxc,kec,tst,ist,zst,xst,x2st,xskst,xd2st,xs2st,ls2st,i2t,lu2st,x1st,xd1st; % Ist起动电流倍数,TST起动转矩倍数,Rst启动总阻抗 xs2st转子槽漏抗 xd2st转子谐波漏抗 xskst转子斜槽漏抗 ZST启动总阻抗 X1ST定子侧启动电抗 X2ST转子侧启动电抗 XST启动总电抗 float xs1st,ls1st,cs1,cs2,kz,blp,bl,bl1,istp,br2p,hstx,bpxc,v11,b,kr1,kr11,v4,kr2,kec22,shkec,sikec,chkec,fikec; KZ启动漏磁路饱和系数,BL假想气隙磁密, float wo,wo1,vo,vo1,uo,uo1,ol0,ol1,ol11,ol12,ol13,ol21,ol22,ol23,olp,kkec,krf; float hl=0,xm1=0,bc2x=0,bc2x0=0,ol2,ol3,kr5p,kr4p,kr5,kr4,osb,s23,os3,os2,os1; FILE *fp1,*fp2,*fp3; double fnk1(double b2,double b1) { double aa; aa=0.009+0.324*b2/b1+0.053*(b2/b1-1)*(b2/b1-1); return (aa); } double fnk4(double b2,double b1) { double aa; aa=0.5+(b1/b2-1+log(b2/b1))/((b1 / b2 - 1)*(b1 / b2 - 1)); return (aa); } double fnk5(double b2,double b1) { double aa; aa=log(b2/b1)/(1-b1/b2); return (aa); } void sub3640(void) { for(i=0;i{ if(bfe<=x7[i+1]) { goto label3650; } } label3650: if(x==0) { goto label3680; } if(x>n-1) { i=n-2;goto label3680; } if(((x7[i]+x7[i+1])/2)>bfe) { i=i-1; } label3680: uo1=(bfe-x7[i+1])*(bfe-x7[i+2]); uo=uo1/(x7[i]-x7[i+1])/(x7[i]-x7[i+2]); vo1=(bfe-x7[i])*(bfe-x7[i+2]); vo=vo1/(x7[i+1]-x7[i])/(x7[i+1]-x7[i+2]); wo1=(bfe-x7[i])*(bfe-x7[i+1]); wo=wo1/(x7[i+2]-x7[i])/(x7[i+2]-x7[i+1]); hfe=vo*y7[i+1]+uo*y7[i]+wo*y7[i+2]; }

void sub3720(void) { if(p==2) { c1=0.86*hcp/tp-bfe/1.57+1.27; c2=0.86-0.4*bfe; } else { if(p==4) { c1=0.65*hcp/tp-bfe/1.57+1.25; c2=0.95-0.4*bfe; } else { if(p>=6) {

相关文档
最新文档