焊接接头超声检测CT成像的双线性内插算法
基于双线性插值改进算法的图像放大技术实现(精)

2006・ 10月号・软件导刊 91基于双线性插值改进算法的图像放大技术实现王杉, 范学峰(同济大学电子信息与工程学院, 上海 200433摘要:针对双线性插值算法在图像放大过程中处理图像边缘部分的不足, 提出了一种新的改进算法。
该算法通过分析图像的局部结构对图像分别进行插值。
同质区域采用双线性插值算法, 边缘区域采用基于圆形孔径的方法进行放大。
此外, 通过与传统算法进行比较, 利用实例说明了该算法在图像处理细节部分的优越性。
关键字 :双线性插值; 图像放大技术; 图像处理技术中图分类号:TP317.4文献标识码:A文章编号:1672-7800(2006 10-0091-020前言数字图像处理技术起源于 20世纪 20年代, 经过半个多世纪的发展, 已经广泛应用于工业、医疗保健、航空航天等各个领域, 在国民经济中发挥着越来越重要的作用。
图象处理技术的一个基本内容是图像的放大和缩小 (简称放缩 , 它在图像显示、传输 (通信、分析及动画制作等方面有着广泛的应用。
图像放大的基本要求是能够以较快速度得到较好的放大效果, 即放大后所需要的图像处理细节部分仍然清晰。
在图像放大时要进行插值运算, 理想的插值是辛格函数插值 [1]。
但由于它的运算量太大, 所以在实际应用中, 重复平移象素法 [2](Du-plicatePixels和双线性插值法 [3](BilinearIn-terpolation 是最常用的图像放大算法。
虽然这两种算法都有较快的速度, 但是在放大效果方面有所不足。
重复平移象素法只是简单地复制源象素点最邻近的象素点 (最邻近取样 , 其结果是产生象素块 (即马赛克 ,使得图像整体不清楚。
而双线性插值法则利用了源象素点周围邻近的 4个象素点的线性平均权值计算目标象素点值, 这样虽然可以得到较好的整体效果, 但图像的边缘模糊, 细节部分不够清晰。
笔者提供了一种基于双线性插值的改进算法, 该算法针对双线性插值算法在边缘处理上的不足, 加以了改进, 从而使得放大后的图像处理细节部分仍然清晰。
焊缝探伤轨底双k1计算

焊缝探伤轨底双k1计算焊缝探伤是一种常用的无损检测方法,可以用来检查焊接工艺和焊缝质量。
在焊缝探伤中,轨底双K1计算是一种常用的计算方法,用于评估焊缝的敏感度和探伤效果。
本文将从焊缝探伤的基本原理、轨底双K1计算的方法和适用范围以及其在实际应用中的意义等方面进行论述,以期能够对焊缝探伤有一个更深入的了解。
焊缝探伤的基本原理是利用超声波的传播特性和材料的声学特性来检测焊缝中的缺陷。
超声波是一种机械波,在材料中传播时会发生折射、反射、散射和吸收等现象。
当超声波遇到焊缝缺陷时,会发生幅度的变化,从而被捕捉到并转化成电信号。
通过分析这些信号的特征,可以判断出焊缝缺陷的存在及其性质。
轨底双K1计算是一种根据焊缝中缺陷的特征参数进行定量评估的方法。
该方法基于焊缝探伤信号中的缺陷反射幅度和信噪比等参数,通过计算轨底双K1值来评估焊缝中缺陷的敏感度和探伤效果。
轨底双K1计算的公式如下:K1 = (Sd / (Sa + Sb)) * SNR其中,K1代表焊缝的敏感度评估指标,Sd代表缺陷反射幅度,Sa代表焊缝界面反射幅度,Sb代表焊缝背面反射幅度,SNR代表信噪比。
根据轨底双K1计算公式可以看出,K1值越大,表示焊缝的敏感度越高,探伤效果越好。
因此,通过计算K1值可以评估焊缝中缺陷的大小和位置,从而指导后续的焊接工艺和质量控制。
然而,轨底双K1计算并不适用于所有类型的焊缝探伤。
首先,该计算方法主要适用于焊缝中的缺陷检测,对于焊缝中的其他表面反射幅度较大的情况,其计算结果可能会失真。
其次,由于焊缝探伤中的信号幅度和信噪比受到多种因素的影响,如超声传感器的性能、焊缝材料的声学特性以及探测系统的调试等,因此在具体应用时需要对计算结果进行修正和校正。
在实际焊缝探伤中,轨底双K1计算的意义主要体现在以下几个方面。
首先,通过K1值的计算可以定量评估焊缝探伤的效果,从而判断焊缝质量的合格与否。
其次,K1值的计算结果可以为焊缝后续的修补和改进工作提供参考,指导焊接工艺的优化和质量控制的改进。
NBT47013.3-2015标准(2016超声Ⅲ级班)

三、标准修改及内容解析
2 规范性引用文件 ➢ 下列文件对于本文件的应用是必不可少的。凡是注日期的引用文件,
仅注日期的版本适用于本文件。凡是不注日期的引用文件,其最新版 本(包括所有的修改单)适用于本文件。 ➢ GB/T11259 无损检测 超声波检测用钢参考试块的制作与检验方法 ➢ GB/T12604.1 无损检测 术语 超声检测 ➢ GB/T27664.1 无损检测 超声检测设备的性能与检验 第1部分:仪器 ➢ GB/T27664.2 无损检测 超声检测设备的性能与检验 第2部分:探头 ➢ JB/T8428 无损检测 超声检测用试块 ➢ JB/T9214 无损检测 A型脉冲反射式超声检测系统工作性能测试方法 ➢ JB/T10062 超声探伤用探头性能测试方法 ➢ NB/T47013.1 承压设备无损检测 第1部分:通用要求
3.2 密集区缺陷
➢ 锻件检测时,在显示屏扫描线上相当于50mm声程范围内同时 有5个或5个以上的缺陷反射信号,或是在50×50mm的检测面 上发现在同一深度范围内有5个或5个以上的缺陷反射信号, 其反射波幅均大于等于某一特定当量平底孔的缺陷。
3.3 基准灵敏度 ➢ 将对比试块人工反射体回波高度或被检工件底面回
4.2.2.3.3 水平线性偏差不大于1%,垂直线性偏差不 大于5%。 4.2.2.3.4 仪器和探头的组合频率与探头标称频率之 间偏差不得大于±10%。 4.2.2.3.5 仪器-直探头组合性能要求 ➢ a) 灵敏度余量应不小于32dB; ➢ b) 在基准灵敏度下,对于标称频率为5MHz的探头,
解释:
➢ GB/T 11259 -2008替代JB/T 7913-1995; ➢ GB/T 12604.1-2005替代GB/T 12604.1-1990;
焊接应力检测方法

焊接应力检测方法焊接应力检测方法主要分为两大类:非破坏性检测和破坏性检测。
1. 非破坏性检测方法:- 超声波检测:利用超声波的传播速度和反射特性检测焊接接头中的应力,常用于检测焊缝内部的缺陷和裂纹。
- 磁粉检测:利用涂有磁粉的表面检测剂,在施加外部磁场的情况下,观察磁粉是否被磁场吸引,以检测焊接接头的裂纹和缺陷。
- 声发射检测:通过检测焊接接头产生的声波信号,分析声波的特征来判断焊接接头的应力状态。
- 热成像检测:利用红外热像仪检测焊接接头表面的温度分布,进而推测焊接接头的应力情况。
2. 破坏性检测方法:- 拉伸试验:将焊接接头进行拉伸试验,通过测量其抗拉强度和伸长率等指标来评估焊接接头的应力情况。
- 冲击试验:将焊接接头进行冲击试验,通过测量其冲击韧性等指标来评估焊接接头的应力状态。
- 金相显微镜观察:对焊接接头进行金相试样制备,利用金相显微镜观察焊接接头的组织结构和裂纹情况,以判断焊接接头的应力状况。
需要注意的是,不同焊接材料和焊接方法可能需要采用不同的应力检测方法,具体选择何种方法需要根据具体的焊接情况和检测目的来决定。
除了上述提到的非破坏性和破坏性检测方法外,还有其他一些常用的焊接应力检测方法:3. X射线衍射法:通过测量焊接接头中的应力引起的晶格畸变,利用X射线衍射原理来检测焊接接头中的残余应力。
4. 电子背散射法:通过测量焊接接头中残余应力导致的电子背散射的强度变化,来评估焊接接头中的应力状态。
5. 针剂法:将特殊形状的针剂插入焊接接头内部,然后测量插入针剂的变形情况,来判断焊接接头的应力情况。
6. 应变计法:在焊接接头上粘贴应变计,通过测量应变计的变形来评估焊接接头中的应力状态。
7. 磁传导法:利用磁感应强度和磁导率的变化来检测焊接接头中的应力状态。
需要根据具体应用的要求选择合适的焊接应力检测方法,并结合实际情况进行综合分析和判断。
无损检测教程之焊接接头超声波探伤中的一次波与二次波

焊接超声波探伤中的一次波与二次波
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如果一定要用到两次底波之间的区域,我想可能对于声程较小的工件,采用纵波直射法探伤,发现一个缺陷,在两次底波中间出现的伤波声程满足大于3N的条件,又要采用计算法计算缺陷的当量大小时,需要看二次底波之间的区域。
说了这么多条件,真累,可能还不全。
注意这段区域的条件,可能有多种,我设想了一种,在只有唯一的探测探测方向的情况下,也许能知道缺陷在探测方向上的长度(满足这种条件的缺陷是假想的),如图。
不锈钢对接焊缝超声检测

不锈钢对接焊缝超声检测本检测方法只适用厚度10~50mm不锈钢对接焊缝接头,不适用于铸钢焊缝接头、其他接头形式焊接接头、外径小于159mm的钢管对接焊接接头,内径小于或等于200mm 的管座角焊接接头的超声检测,也不适用于外径小于500mm或内、外径之比小于80%的纵向焊接接头超声检测。
检测设备:●探头:采用高阻尼窄脉冲纵波单斜探头,探头频率为2.5MHz,K值:K1●仪器:探伤仪性能较为重要,灵敏度和信噪比要好;这里选用的是HY-6000数字超声波探伤仪。
●试块:试块需要自制,试块的材料与被检材料相同,试块焊接前采用直探头检测材料内部是否有缺陷,并且不得存在大于或等于φ2mm平底孔当量直径的缺陷。
该焊接接头应与被检焊接接头一样,并采用同样的焊接工艺。
试块如图所示:仪器调节做DAC曲线做DAC曲线前利用CSK-IA试块在仪器上调整好探头的始偏和前沿测定横孔的回波高度时,声束应通过焊接接头金属。
测长线至定量线以下区域为I区;定量线至判废线以下区域为II区;判废线及以上区域为III区。
探头声束通过母材和通过焊接接头分别测绘的两条距离-波幅曲线间距应小于10dB。
判废线RL、定量线SL和测长线EL的灵敏度见下表DAC曲线灵敏度●检测准备采用单一角度的纵波斜探头在焊接接头的双面双侧实施一次波法(直射法)检测。
受几何条件限制,只能在焊接接头单面或单侧实施检测时,应将焊接接头余高磨平或增加大角度纵波斜探头以两种声束角度探测,尽可能减少未透声区。
焊接接头两侧的探头移动区应清除焊接飞溅、铁屑、油垢及其他杂质。
去除余高的焊接接头,应将余高打磨到与邻近母材平齐。
●检测扫查灵敏度应不低于测长线灵敏度。
如果信噪比允许,应再提高6dB。
对波幅超过测长线的回波,应根据探头位置、方向、反射波位置及焊接接头情况,判断其是否为缺陷回波。
为避免变形横波的干扰,应着重观察屏幕上靠前的回波。
纵向缺陷探测为探测纵向缺陷,斜探头应在垂直于焊接接头方向作锯齿型扫查。
钢结构T型焊接接头双斜探头超声检测施工工法(2)
钢结构T型焊接接头双斜探头超声检测施工工法钢结构T型焊接接头双斜探头超声检测施工工法一、前言钢结构在建筑工程中得到广泛应用,而T型焊接接头是钢结构连接的重要部分。
为了确保T型焊接接头的质量和可靠性,对其超声检测非常重要。
本文将详细介绍一种采用双斜探头超声检测的钢结构T型焊接接头施工工法。
二、工法特点1. 高效性:双斜探头超声检测能够同时探测接头的两条焊缝,大大提高施工效率;2. 精确性:采用超声波技术,能够准确探测接头的缺陷和问题;3. 无损性:超声波探测是一种无损检测方法,对被检测物体没有任何损伤;4. 自动化:工法采用了自动化设备,能够提高施工的精度和一致性。
三、适应范围该工法适用于各种钢结构T型焊接接头的超声检测,不论是大型建筑、桥梁还是工厂设备。
四、工艺原理该工法是通过将双斜探头放置在接头的两侧,利用超声波的传播特性,探测接头的焊缝缺陷。
超声波在焊缝内的传播速度与焊缝的质量有密切关系,通过对接收到的超声波信号进行分析,可以确定接头的质量和可靠性。
在具体的工程实践中,可以根据焊缝的形态和尺寸选择合适的双斜探头,并通过精确的定位和扫描来获取完整的超声波信号。
五、施工工艺1. 准备工作:清洁焊缝表面,确保探测的准确性;2. 安装双斜探头:将双斜探头固定在焊缝两侧,保证其与焊缝平行;3. 超声探测:启动设备,开始扫描接头,接收超声波信号;4. 数据分析:根据接收到的超声波信号,对接头的质量和可靠性进行分析和评估;5. 记录结果:将分析结果记录,包括焊缝的缺陷和问题。
六、劳动组织根据工程的规模和要求,确定需要的劳动人数和工作安排。
主要包括超声检测人员、设备操作员和记录人员等。
七、机具设备1. 双斜探头:根据焊缝的形态和尺寸选择适合的双斜探头;2. 超声波探测设备:包括发射器、接收器、信号处理器等。
八、质量控制为了确保施工过程中的质量达到设计要求,需要注意以下几点:1. 定期校验设备的准确性和稳定性;2.对接头的超声波信号进行准确的分析和评估;3. 记录和整理超声波数据,以备将来的检查和分析。
机车T型管接头焊缝的相控阵超声检测
常规超声检测是T型焊缝内部缺陷检测的主要方法,但是检测时受到管座曲率、壁厚和马鞍状焊缝形式等因素的影响,以及探测位置的局限,常规超声检测面临着缺陷信号波形识别难度大、缺陷定位困难以及很难确保焊缝完整覆盖的问题。
相控阵超声检测技术可以同时激发多角度声束,可对检测区域进行较大面积覆盖,适用于多种焊接接头和各种类型的焊缝形式。
对于机车T型管焊缝,使用相控阵超声检测仪器和探头沿检测面扫查一圈,便可以得到检测数据。
与常规超声检测相比,可省去繁琐的扫查过程,而且仪器能够自动生成检测图像,配合仪器的高级工件加载功能,将机车T型管焊缝的图像导入仪器,比较容易判断缺陷。
机车T型管接头焊缝结构某机车用T型管路使用碳钢(Q235A或20钢)材料,管路管径一般为40~120mm,壁厚为4~12mm,主要用于油水管路中,接头采用手工电弧焊,焊缝质量受焊工技能和执行工艺的影响较大。
T型管接头焊缝的结构示意如图1所示,其根部易产生不同程度的根部未焊透,而根部是结构的应力集中处,未焊透容易导致管路开裂甚至引发泄漏,故这些极易出现缺陷的地方是需要重点检测的部位。
图1 T型管接头焊缝的结构示意T型管座角焊缝的外形是随角度变化的,在检测时需要绘制相贯线,根据不同角度建立焊缝模型。
使用AutoCAD 2010绘制出不同角度所对应的焊缝图,由于此类T型管接头焊缝具有对称性,检测时可以按照90°间隔,将其分为4个相同部分,以两管截面为钝角的焊缝定为0°,以两管截面为直角的焊缝定为90°,每隔15°画一个焊缝。
图2 T型管接头不同角度焊缝示意使用相控阵超声检测仪的高级工件加载功能,将T型管接头焊缝图形加载到设备中,实现相控阵检测的扫查图像与T型管接头焊缝图形相结合,方便判断工件内部的缺陷位置。
在检测时,T型管接头焊缝是时刻变化的,应根据图2中T 型管接头焊缝的角度转换,准确判断缺陷的位置。
机车T型管接头焊缝人工缺陷试块选取曾经在机车运行过程中出现过泄漏的20碳钢水路T型管接头焊缝为试验对象,其主管管径为55mm,壁厚为8mm,插管管径为40mm,壁厚为6mm,试块实物如图3所示,并在不同焊缝位置制作了编号为1,2,4,5号的横孔缺陷,3号平底孔缺陷和一个刻槽缺陷(见图4)。
管道对接焊缝相控阵超声检测
管道对接焊缝相控阵超声检测管道对接焊缝是工业生产中常用的一种连接方法,焊缝的质量直接影响着管道的使用安全和性能。
为了确保焊缝的质量,需要使用非破坏检测技术对焊缝进行评估。
相控阵超声检测是一种常用的非破坏检测技术,具有操作灵活、检测效率高、灵敏度高等优点,被广泛应用于管道对接焊缝的检测中。
相控阵超声检测是一种利用超声波对被测对象进行成像检测的方法。
通过控制多个超声换能器按照一定的时序和角度,发射并接收超声波信号,从而获取被测物体的内部结构和缺陷情况。
相控阵超声检测可以实现对焊缝的全面检测,不仅可以检测焊缝的整体结构,还可以检测焊缝中的缺陷和腐蚀等问题。
在管道对接焊缝的相控阵超声检测中,首先需要选择合适的超声波换能器。
一般选择线阵或矩阵式换能器,其具有高发射/接收灵敏度、较宽的视场角和较高的分辨率等特点,可以更精确地获取焊缝的信息。
然后,将换能器安装在管道上,通过控制超声波的发射和接收,实现对焊缝的全方位检测。
相控阵超声检测不仅可以检测焊缝的整体结构,还可以检测焊缝中的缺陷。
通过分析检测信号的反射强度、时间、声速等信息,可以判断焊缝中是否存在裂纹、夹渣等缺陷,并确定其位置、大小和形态等。
还可以对焊缝的腐蚀程度进行评估,为后续的维修和加固提供依据。
相控阵超声检测在管道对接焊缝中的应用具有一定的难度和挑战。
管道的直径和壁厚等参数对检测结果有一定影响,需要根据具体情况进行调整。
焊缝的形态和结构多样,需要选择合适的探头和检测方法来满足实际需求。
相控阵超声检测的数据处理和分析也是一个复杂的过程,需要掌握一定的专业知识和技术手段。
管道对接焊缝的相控阵超声检测是一种常用的非破坏检测方法,可以全方位地评估焊缝的质量和缺陷情况。
但在实际应用中还存在一定的难度和挑战,需要借助专业知识和技术手段来实现准确检测。
相信随着科技的不断进步和发展,相控阵超声检测在管道对接焊缝中的应用会越来越广泛。
超声波焊接变位量计算公式
超声波焊接变位量计算公式超声波焊接是一种利用超声波振动能量将金属材料焊接在一起的技术。
在超声波焊接过程中,变位量是一个重要的参数,它可以影响焊接质量和效率。
变位量是指超声波振动在焊接头上的振幅,它是超声波焊接过程中的一个重要参数。
在超声波焊接中,变位量的选择对焊接质量和效率有着重要的影响。
因此,准确计算变位量是保证焊接质量和效率的关键。
超声波焊接变位量的计算公式可以通过以下步骤进行推导:第一步,计算焊接头的振动速度。
焊接头的振动速度可以通过以下公式计算:V = 2πfA。
其中,V为焊接头的振动速度,f为超声波频率,A为焊接头的振幅。
第二步,计算焊接头的振动位移。
焊接头的振动位移可以通过以下公式计算:X = Asin(2πft)。
其中,X为焊接头的振动位移,A为焊接头的振幅,f为超声波频率,t为时间。
第三步,计算变位量。
变位量可以通过以下公式计算:Δ = Asin(2πft)。
其中,Δ为变位量,A为焊接头的振幅,f为超声波频率,t为时间。
通过以上步骤的计算,可以得到超声波焊接变位量的计算公式。
在实际应用中,可以根据具体的焊接要求和材料特性来选择合适的变位量,以保证焊接质量和效率。
超声波焊接变位量的计算公式对于超声波焊接过程中的参数选择和焊接质量的控制具有重要的意义。
通过准确计算变位量,可以保证焊接质量和效率,提高焊接的成功率和可靠性。
因此,在超声波焊接过程中,需要对变位量进行准确的计算和控制,以确保焊接的质量和效率。
除了上述的计算公式,还需要注意以下几点:1. 考虑焊接头的材料和结构对变位量的影响。
不同材料和结构的焊接头对变位量的要求可能不同,需要根据具体情况进行调整。
2. 考虑焊接材料的性质对变位量的影响。
不同材料的焊接要求可能不同,需要根据具体情况进行调整。
3. 在实际应用中,需要通过实验和经验来确定最佳的变位量,以保证焊接质量和效率。
总之,超声波焊接变位量的计算公式是超声波焊接过程中的重要参数,它对焊接质量和效率有着重要的影响。
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2007年1 2月 第25卷第6期 西北工业大学学报
Journal of Northwestern Polytechnical University Dee. 2007
Vo1.25 No.6
焊接接头超声检测CT成像的双线性内插算法 张 勇,马铁军,米小兵,杨思乾,谢红霞 (西北工业大学材料学院,陕西西安 710072) 摘 要:超声波具有明显的衍射特征,当被检焊接接头不均匀程度较大时,超声CT在投影定理的 推导、重建算法上存在一定的困难。依据非均匀介质的波动方程,采用双线性内插后的直接傅立叶 反变换算法重建物体的二维图像。文中论述了双线性内插的详细算法和软件流程,并用此方法对模 拟的焊接接头断面形状进行了图像重建,获得了满意的成像效果,表明了该方法的有效性。
关键词:超声CT,算法,软件,焊接接头 中图分类号:TG441.7 文献标识码:A 文章编号:1000—2758(2007)06—0850—05
在超声成像方面,研究比较多的是超声反射 CT成像理论及应用。例如美国学者Norton提出的 超声反射CT(URCT)方法,由于方法简单,能得到 高的横向分辨,而受到人们的重视I1]。我国学者兰从 庆等人在此基础上,提出了超声反射CT的TDD (Time—Domain Deconvolution)算法,获得了更为理 想的成像效果 引。目前关于超声衍射CT成像算法 的研究报道相对较少 ]。超声衍射CT与x射线CT 在基本原理上有许多共同点。但是,由于超声波具有 明显的衍射特征,故当被检物体不均匀程度较大时, 不能再认为其传播路径是直线,而应按波动理论中 的散射及散射场来处理。这就使得超声CT在投影 定理的推导、重建算法上存在一定困难I4]。为此,本 文提出了一种超声CT成像过程中的双线性内插算 法,以便探讨解决二维傅立叶变换时采样点之间分 布不匹配的问题。 1双线性内插算法 超声衍射CT图像重建一般可按以下步骤进 行: (1)在360。的范围内,沿多个方向用平面波照 射被测物体,得到这些方向下前向散射数据。 (2)对所测数据进行傅立叶变换,得到不同视 角下物体二维傅立叶变换在各圆弧上的值。 (3)借助反变换重建算法重建图像。 若选用直接傅立叶反变换重建算法,即可利用 (1)式进行直角坐标下的傅立叶反变换。 1 ro。 ro。 f(x, )一。 l l F( 1, 2)expi( l + 2 )・
‘士“√一o。J—o。 d 1d 2 (1)
(1)式中,f(x, )为物体断面重建图像的函数; F( , )为经傅立叶变换后得到的频域函数。 超声衍射CT示意图如图1所示。 (1)式表明,要直接进行傅立叶反变换,在( ,,
。)平面内F( , 。)的采样点应分布在矩形格点 上。但是根据衍射投影定理可知,获得的频域采样点 是分布在半圆弧上的,如图2所示I4 ]。获得的采样 点与成像要求的采样点分布之间的不匹配,是直接 傅立叶反变换重建算法的主要困难之一I6]。可采用 双线性内插的方法来解决上述问题。
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(a) 空域 (b)频域 图1超声衍射CT过程示意图
收稿日期:2006一l1—29 作者简介:张勇(1965一),西北工业大学副教授,博士,主要从事电阻焊工艺及设备的研究。
维普资讯 http://www.cqvip.com 第6期 张 勇等:焊接接头超声检测CT成像的双线性内插算法 图2根据衍射投影定理计算的频域中采样数据分布图 首先应选择代表每种格点的坐标,并找出两类 参数间的关系。从图1可以看出,用参数( ,声)来表 示圆弧上的每一点是比较合适的。其中声为平面波 的入射角; 为采样点在垂直于入射线,且与半圆弧 相切的轴线上的投影数值。为了寻求参数( , )与 ( ,声)之间的关系,建立了如图3所示的坐标系,并 引入极坐标( , )。
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图3 各坐标参数问的关系 从图3可看出各坐标参数之间的相互关系,并 可求得
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(4) (5) (6) 式中,k为半圆弧半径, 为半圆弧上的采样点与圆 心的连线与入射线之间的夹角。 联立(2)式~(6)式求解,可得
一 i I2arcsin f亟]]㈩ L 【 2k Jj 由于arctg 所代表的角度范围为(一号,号),所 以当圆弧单支OB(可将圆弧AOB分为2支,即OA 和OB支,并定义OB为正支,OA为负支)。在不同象 限时, 将会有不同的表达式,故相应的声角也有不 同的表达式。 当 ≥0,即OB支上的点位于右平面时, 与声 可表示为
一arcsIn( z/ (8)
声一号+arcsi n( /2 + arcsin / (9) 当 。<0,且 。>0,即OB上的点位于第2象 限时, 与声可表示为
一号+arcsin I/ )(1o)
声一号+arcsi /2 + 号+arcsin I/ )…) 当 <0,且 。≤0,即OB上的点位于第3象 限时, 与声可表示为
一 +arcsin(I z I/ _j(12)
声一号+arcsi n( /2 + 7c+arcsin(f zf/√ + ; (13) 如果声 27r,则 声一号+arcsin( ̄/ /2足)+
+arcsin(I I/ )一2 (14) (8)式~(14)式就是参数( , )与( ,声)之问 的关系式。只要沿多个方向用平面波照射物体,仅取 正支OB进行计算,即可得到足够多的插值点,从而 保证插值精度。由于线性内插的精度比紧邻内插高, 而且较易实现,故本文采用线性内插的方法来进行 插值计算。 设h ( )、h。(声)分别为( ,声)域中参数 、声的线 性内插函数,其表达式如下
):ll一 ≤ ) 【 O I I>△
维普资讯 http://www.cqvip.com 西北工业大学学报 第25卷 声)一11一 ≤△声 ) 【0 l声l>△声 式中,△叫、△声分别为叫、声的采样间隔。 内插函数在信号处理中,可以看作是用来恢复 模拟信号的低通滤波器。所以通过内插,可以将离散 的Q( , )变成连续函数Q( ,声),进而可求出任一 点的Q值。通常在(叫,声)域中,采样点均匀分布。设 共有Ⅳ ×Ⅳ 个采样点,这样h ( ),h。(声)对Q( , )的联合作用,就是双线性内插的结果。即 Q(叫,声)一[Q(叫 , )]×h ( )×h (声) N No 一∑∑Q(叫 , )^ ( 一O)i)h 2(声一 )(1 7)
孟1 j=1 通过上述的双线性内插,就可获得分布在矩形
格点上的采样值,然后借助二维傅立叶反变换就可 求出物体函数f(x, )。
2 双线性内插的软件设计 双线性内插子程序流程如图4所示。程序接口 指向已知圆形格点数据指针**Pt。首先对该数据 组的行列数以及参数声、叫进行初始化。然后,程序在 2个循环中分别调用参数声、 的内插函数h。(声)和 h (叫)进行内插。核心的卷积运算为
图4双线性内插流程图 q :q +*(Pt[ ]+ )*h *h 语句。此外,为了解决参数声在边界区间内插时,会
产生较大误差这一问题,采用下述逻辑判断语句 if((声>(2*PI——2*PI/n ))8 &(声<:(2*PI)) {h 一h2(声一2*PI,astep); q 一q +(*(Pt[O]+ )*h *h。;} 来改进内插方式。即当内插角度声属于边界区域 ([2丌一2rc/n。,2丌)]时,用角度(声一27r)代替(声一O) 进行内插。
3重建图像的模拟 假设焊接接头的断面形状如图5所示,并假设 在该断面上a、b、C区域内的衰减系数分别为/1.一 0.25 dB/mm;/16—0.05 dB/mm; 一0.15 dB/mm。 若将此接头放置在衰减系数为/1 的介质中,并用不
入射平面波( =90。) } }}}l l l l l
入射平面波 ( =0。)
图5模拟焊接接头的断面图形及前向函数
图6模拟的重建图像
8 7 6 5 4 3 2 1 0
维普资讯 http://www.cqvip.com 第6期 张 勇等:焊接接头超声检测CT成像的双线性内插算法 ・853・ 同入射角 的平面波进行透射,即可获得多组 透射波衰减系数的前向函数(图5)。 将获得的模拟前向函数,运用傅立叶反变换公 式及双线性内插法进行计算,即可获得如图6所示 的模拟重建图像。 与图5进行比较可以看出,双线性内插法较好 地实现了模拟焊接接头断面图像的重建。
参考文献: [1] [2] [3]
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4 结 论 线性内插的精度比紧邻内插高,通过双线性内 插获得分布在矩形格点上的采样值、并借助二维傅 立叶反变换求出物体函数的双线性内插算法,可以 解决焊接接头超声衍射CT成像过程中,采样点的 不匹配问题。
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