2x2.5m箱涵计算书
已知计算条件：
涵洞的设计安全等级为三级，取其结构重要性系数：1.0
涵洞桩号= K0+000至K0+724.65
设计荷载等级=城－A 箱涵净跨径= 2米
箱涵净高= 2.5米
箱涵顶板厚= .4米
箱涵侧板厚= .4米
板顶填土高= 9米
填土容重= 18千牛/立方米
钢筋砼容重= 26千牛/立方米
混凝土容重= 24千牛/立方米
水平角点加厚= .15米
竖直角点加厚= .15米
涵身混凝土强度等级= C30
钢筋等级= Ⅲ级钢筋
填土内摩擦角= 30度
基底允许应力= 160千牛/立方米
顶板拟定钢筋直径= 14毫米
每米涵身顶板采用钢筋根数= 9根
底板拟定钢筋直径= 14毫米
每米涵身底板采用钢筋根数= 9根
侧板拟定钢筋直径= 12毫米
每米涵身侧板采用钢筋根数= 5根
荷载基本资料：
土系数 K = 1.489286
恒载产生竖直荷载p恒=251.66千牛/平方米恒载产生水平荷载ep1=54千牛/平方米
恒载产生水平荷载ep2=73.8千牛/平方米
汽车产生竖直荷载q汽=2.11千牛/平方米
汽车产生水平荷载eq汽=.7千牛/平方米
计算过程
重要说明：
角点(1)为箱涵左下角,角点(2)为箱涵左上角,角点(3)为箱涵右上角,角点(4)为箱涵右下角
构件(1)为箱涵顶板,构件(2)为箱涵底板,构件(3)为箱涵左侧板,构件(4)为箱涵右侧板
1>经过箱涵框架内力计算并汇总,结果如下(单位为：千牛.米)：
a种荷载(涵顶填土及自重)作用下：
涵洞四角节点弯矩和构件轴力：
MaA = MaB = MaC = MaD = -1 / (K + 1) * P * Lp^2 / 12 = -54.70137kN.m Na1 = Na2 = 0kN
Na3 = Na4 = P * Lp / 2 = 301.9972kN
a种荷载(汽车荷载)作用下：
MaA = MaB = MaC = MaD = -1 / (K + 1) * P * Lp^2 / 12 = -.4583918kN.m Na1 = Na2 = 0kN
Na3 = Na4 = P * Lp / 2 = 2.530705kN
b种荷载(侧向均布土压力)作用下：
涵洞四角节点弯矩和构件轴力：
MbA = MbB = MbC = MbD = -K / (K + 1) * P * hp^2 / 12 = -20.70764kN.m Nb1 = Nb2 = P * Lp / 2 = 78.3kN
Nb3 = Nb4 = 0kN
c种荷载(侧向三角形土压力)作用下：
涵洞四角节点弯矩和构件轴力：
McA = McD = K *(3K + 8) / ((K + 1)*(K + 3)) * P * hp^2 / 60 = -4.194835kN.m
McB = McC = K *(2K + 7) / ((K + 1)*(K + 3)) * P * hp^2 / 60 = -3.397967kN.m
Nc1 = P * hp / 6 + (McA - McB) / hp = 9.295218kN
Nc2 = P * hp / 3 - (McA - McB) / hp = 19.41478kN
Nc3 = Nc4 = 0kN
d种荷载(侧向汽车压力)作用下：
涵洞四角节点弯矩和构件轴力：
MdA = -(K * (K + 3) / 6(K^2 + 4K +3) + (10K + 2) / (15K + 5)) * P * hp^2 / 4 = -1.034903kN.m
MdB = -(K * (K + 3) / 6(K^2 + 4K +3) - (5K + 3) / (15K + 5)) * P * hp^2 / 4 = .4430991kN.m
MdC = -(K * (K + 3) / 6(K^2 + 4K +3) + (5K + 3) / (15K + 5)) * P * hp^2 / 4 = -.7126718kN.m
MdD = -(K * (K + 3) / 6(K^2 + 4K +3) - (10K + 2) / (15K + 5)) * P * hp^2 / 4 = .7653301kN.m
Nd1 = (MdD - MdC) / hp = .5096558kN
Nd2 = P * hp - (MdD - MdC) / hp = 1.528967kN
Nd3 = Nc4 = -(MdB - MdC) / Lp = -.4815712kN
角点(1)在恒载作用下的的总弯矩为：-79.6
角点(1)在汽车作用下的的总弯矩为：-1.49
角点(1)在挂车作用下的的总弯矩为：-3.68
角点(1)在混凝土收缩下的的弯矩为：13.7
角点(1)在温度变化下的的总弯矩为：13.7
构件(1)在恒载作用下的的总轴力为：87.6
构件(1)在汽车作用下的的总轴力为：.51
构件(1)在挂车作用下的的总轴力为：1.26
构件(1)在混凝土收缩下的的轴力为：0
构件(1)在温度变化下的的总轴力为：0
角点(2)在恒载作用下的的总弯矩为：-78.81
角点(2)在汽车作用下的的总弯矩为：-.02
角点(2)在挂车作用下的的总弯矩为：-.04
角点(2)在混凝土收缩下的的弯矩为：-13.7
角点(2)在温度变化下的的总弯矩为：-13.7
构件(2)在恒载作用下的的总轴力为：97.71
构件(2)在汽车作用下的的总轴力为：1.53
构件(2)在挂车作用下的的总轴力为：3.77
构件(2)在混凝土收缩下的的轴力为：0
构件(2)在温度变化下的的总轴力为：0
角点(3)在恒载作用下的的总弯矩为：-78.81
角点(3)在汽车作用下的的总弯矩为：-1.17
角点(3)在挂车作用下的的总弯矩为：-2.89
角点(3)在混凝土收缩下的的弯矩为：-13.7
角点(3)在温度变化下的的总弯矩为：-13.7
构件(3)在恒载作用下的的总轴力为：302
构件(3)在汽车作用下的的总轴力为：2.05
构件(3)在挂车作用下的的总轴力为：5.05
构件(3)在混凝土收缩下的的轴力为：0
构件(3)在温度变化下的的总轴力为：0
角点(4)在恒载作用下的的总弯矩为：-79.6
角点(4)在汽车作用下的的总弯矩为：.31
角点(4)在挂车作用下的的总弯矩为：.76
角点(4)在混凝土收缩下的的弯矩为：13.7
角点(4)在温度变化下的的总弯矩为：13.7
构件(4)在恒载作用下的的总轴力为：302
构件(4)在汽车作用下的的总轴力为：3.01
构件(4)在挂车作用下的的总轴力为：7.42
构件(4)在混凝土收缩下的的轴力为：0
构件(4)在温度变化下的的总轴力为：0
2>荷载组合计算
角点(1) 正常使用极限状态效应组合短期组合(M恒 + 0.7 * M活) = -80.64915 角点(1) 正常使用极限状态效应组合长期组合(M恒 + 0.4 * M活) = -80.20117 角点(1) 承载能力极限状态 (1.2 * M恒 + 1.4 * M活) = -97.61523
角点(2) 正常使用极限状态效应组合短期组合(M恒 + 0.7 * M活) = -78.81769 角点(2) 正常使用极限状态效应组合长期组合(M恒 + 0.4 * M活) = -78.8131 角点(2) 承载能力极限状态 (1.2 * M恒 + 1.4 * M活) = -94.58979
角点(3) 正常使用极限状态效应组合短期组合(M恒 + 0.7 * M活) = -79.62673 角点(3) 正常使用极限状态效应组合长期组合(M恒 + 0.4 * M活) = -79.27541 角点(3) 承载能力极限状态 (1.2 * M恒 + 1.4 * M活) = -96.20787
角点(4) 正常使用极限状态效应组合短期组合(M恒 + 0.7 * M活) = -79.38899
角点(4) 正常使用极限状态效应组合长期组合(M恒 + 0.4 * M活) = -79.48108
角点(4) 承载能力极限状态 (1.2 * M恒 + 1.4 * M活) = -95.09491
构件(1) 正常使用极限状态效应组合短期组合(N恒 + 0.7 * N活) = 87.95197
构件(1) 正常使用极限状态效应组合长期组合(N恒 + 0.4 * N活) = 87.79908
构件(1) 承载能力极限状态 (1.2 * N恒 + 1.4 * N活) = 105.8278
构件(2) 正常使用极限状态效应组合短期组合(N恒 + 0.7 * N活) = 98.78505
构件(2) 正常使用极限状态效应组合长期组合(N恒 + 0.4 * N活) = 98.32636
构件(2) 承载能力极限状态 (1.2 * N恒 + 1.4 * N活) = 119.3983
构件(3) 正常使用极限状态效应组合短期组合(N恒 + 0.7 * N活) = 303.4315
构件(3) 正常使用极限状态效应组合长期组合(N恒 + 0.4 * N活) = 302.8168
构件(3) 承载能力极限状态 (1.2 * N恒 + 1.4 * N活) = 365.2654
构件(4) 正常使用极限状态效应组合短期组合(N恒 + 0.7 * N活) = 304.1057
构件(4) 正常使用极限状态效应组合长期组合(N恒 + 0.4 * N活) = 303.2021
构件(4) 承载能力极限状态 (1.2 * N恒 + 1.4 * N活) = 366.6138
3>将箱涵框架分解为四根独立构件，求其跨中内力并进行效应组合。
以下是荷载组合后的内力结果：
(1).顶板：
x = lp / 2
P = 1.2 * p恒载
Mx = MB + N3 * x - P * x^2 / 2 + 1.4 * M汽车作用顶板中部
Vx = P * x + 1.4 * V汽车作用顶板中部 - N3
(2).底板：
w1 = p恒载 + q车 - 3 / Lp^2 * e车 * hp^2
w2 = p恒载 + q车 + 3 / Lp^2 * e车 * hp^2
x = lp / 2
Nx = N3
Mx = MA + N3 * x - w1 * x^2 / 2 - x^3 / 6lp*(w2 - w1) Vx = w1 * x + x^2 / 2lp * (w2 - w1) - N3
(3).左侧板：
w1 = ep1 + e车
w2 = ep2 + e车
x = hp / 2
Nx = N3
Mx = MB + N1 * x - w1 * x^2 / 2 - x^3 / 6hp *(w2 - w1) Vx = w1 * x + x^2 / 2hp * (w2 - w1) - N1
(4).右侧板：
x = hp / 2
w1 = ep1
w2 = ep2
Nx = N4
Mx = Mc + N1 * x - w1 * x^2 / 2 - x^3 / 6hp * (w2 - w1)
Vx = w1 * x + x^2 / 2hp * (w2 - w1) - N1
构件(1)的跨中计算弯矩Mj为： 124.16 千牛*米
构件(1)的跨中计算轴力Nj为： 105.83 千牛
构件(1)的跨中计算剪力Vj为： .67 千牛
构件(2)的跨中计算弯矩Mj为： 123.21 千牛*米
构件(2)的跨中计算轴力Nj为： 119.4 千牛
构件(2)的跨中计算剪力Vj为： -1.91 千牛
构件(3)的跨中计算弯矩Mj为： -14.46 千牛*米
构件(3)的跨中计算轴力Nj为： 365.27 千牛
构件(3)的跨中计算剪力Vj为： -1.83 千牛
构件(4)的跨中计算弯矩Mj为： -15.04 千牛*米
构件(4)的跨中计算轴力Nj为： 366.61 千牛
构件(4)的跨中计算剪力Vj为： -3.25 千牛
4>顶板、底板截面设计：
顶、底板按钢筋混凝土矩形截面偏心受压构件进行截面设计(不考虑受压钢筋)。以跨中截面的计算内力作为控制并配置钢筋。并验算顶板、底板各结点处的强度(结点处钢筋直径、根数同跨中)：
A)顶板跨中截面设计：
计算跨径 l0 = 2.4m
截面高度 h = .4m
截面有效高度 h0 = h - a = .36m
e0 = Md / Nd = 1.173273m
i = ( b * h^2 / 12 )^(1 / 2) = .1154701
l0 / i = 20.78461 > 17.5
需要计算增大系数
由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）第5.3.10条
ζ 1 = 0.2 + 2.7 * (e0 / h0) = 8.999551
ζ 1 = 8.999551 > 1,所以ζ 1 = 1。
ζ 2 = 1.15 - 0.01 * (l0 / h) = 1.09
ζ 2 = 1.09 > 1,所以ζ 2 = 1。
增大系数η = 1 + (h0 / (1400 * e0)) * (l0 / h) ^ 2 * ζ 1 * ζ 2 = 1.00789
由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）第5.3.5条
e = η * e0 + h / 2 - a = 1.342531m
根据公式 r0 * Nd * e = fcd * b * x * (h0 - x/2) ,解受压区高度x的值
解得x = 26.73102mm < ζ b * h0 = 201.6mm ，为大偏心受压构件。
As = (fcd * b * x - r0 * Nd) / fsd = 977.2965mm^2
配筋率 u = 100 * As / (b * h0) = .2714712% > 0.2%
满足最小配筋率的要求。
用户拟定采用直径为16的钢筋9根，每根钢筋的计算面积为：201.1平方毫米。
结论:顶板跨中至少需直径为16的钢筋5根。相应总计算面积为：1005.5平方毫米。
故，用户拟定顶板跨中钢筋直径与根数满足强度要求！
0.51 * 10 ^(-3) * Sqr(fcu.k) * b * h0 = 1005.61865553918 kN > r0 * Vd = .606788kN 顶板跨中截面尺寸满足要求！
0.5 * 10 ^(-3) * a2 * ftd * b * h0 = 250.200009942055kN > r0 * Vd = .606788kN
不计钢筋的抗剪作用，顶板跨中斜截面抗剪强度已经满足要求！
只需按构造要求设置抗剪钢筋
裂缝宽度验算
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）第6.4.3条计算
根据所使用钢筋等级 C1 = 1
C2 = 1 + 0.5 * Nl / Ns = 1.499131
偏心受压构件 C3 = .9
偏心受压构件δss = Ns * (es - z) / (As * z) = 160.3721N/mm^2
裂缝宽度Wtk = C1 * C2 * C3 * (δss / Es) * ((30 + d) / (0.28 + 10 * ρ)) = .1036806 mm <= 0.2 mm
符合《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）第6.4.2条的规定。
B)底板跨中截面设计（按偏心受压构件进行截面设计)：
计算跨径 l0 = 2.4m
截面高度 h = .4m
截面有效高度 h0 = h - a = .36m
e0 = Md / Nd = 1.031913m
i = ( b * h^2 / 12 )^(1 / 2) = .1154701
l0 / i = 20.78461 > 17.5
需要计算增大系数
由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）第5.3.10条
ζ 1 = 0.2 + 2.7 * (e0 / h0) = 7.93935
ζ 1 = 7.93935 > 1,所以ζ 1 = 1。
ζ 2 = 1.15 - 0.01 * (l0 / h) = 1.09
ζ 2 = 1.09 > 1,所以ζ 2 = 1。
增大系数η = 1 + (h0 / (1400 * e0)) * (l0 / h) ^ 2 * ζ 1 * ζ 2 = 1.008971
由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）第5.3.5条
e = η * e0 + h / 2 - a = 1.201171m
根据公式 r0 * Nd * e = fcd * b * x * (h0 - x/2) ,解受压区高度x的值
解得x = 26.99348mm < ζ b * h0 = 201.6mm ，为大偏心受压构件。
As = (fcd * b * x - r0 * Nd) / fsd = 946.6127mm^2
配筋率 u = 100 * As / (b * h0) = .262948% > 0.2%
满足最小配筋率的要求。
用户拟定采用直径为16的钢筋9根，每根钢筋的计算面积为：201.1平方毫米。
结论:底板跨中至少需直径为16的钢筋5根。相应总计算面积为：1005.5平方毫米。
故，用户拟定底板跨中钢筋直径与根数满足强度要求！
0.51 * 10 ^(-3) * Sqr(fcu.k) * b * h0 = 1005.61865553918 kN > r0 * Vd = 1.72108kN 底板跨中截面尺寸满足要求！
0.5 * 10 ^(-3) * a2 * ftd * b * h0 = 250.200009942055kN > r0 * Vd = 1.72108kN
不计钢筋的抗剪作用，底板跨中斜截面抗剪强度已经满足要求！
只需按构造要求设置抗剪钢筋
裂缝宽度验算
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）第6.4.3条计算
根据所使用钢筋等级 C1 = 1
C2 = 1 + 0.5 * Nl / Ns = 1.497678
偏心受压构件 C3 = .9
偏心受压构件δss = Ns * (es - z) / (As * z) = 155.7775N/mm^2
裂缝宽度Wtk = C1 * C2 * C3 * (δss / Es) * ((30 + d) / (0.28 + 10 * ρ)) = .1006126 mm <= 0.2 mm
符合《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）第6.4.2条的规定。
C)顶板左结点处（角点2）截面验算：
计算跨径 l0 = 2.4m
截面高度 h = .55m
截面有效高度 h0 = h - a = .51m
e0 = Md / Nd = .8938087m
i = ( b * h^2 / 12 )^(1 / 2) = .1587713
l0 / i = 15.11608 < 17.5
不需要计算增大系数
由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）第5.3.5条
e = e0 + (h / 2) - a = 1.128809m
根据公式 r0 * Nd * e = fcd * b * x * (h0 - x/2) ,解受压区高度x的值
解得x = 15.51204mm < ζ b * h0 = 285.6mm ，为大偏心受压构件。
As = (fcd * b * x - r0 * Nd) / fsd = 424.3613mm^2
配筋率 u = 100 * As / (b * h0) = .0832081% < 0.2%
不满足最小配筋率的要求，所以按照最小配筋率配筋。
As = 0.2 / 100 * b * h = 1020mm^2
用户拟定采用直径为16的钢筋9根，每根钢筋的计算面积为：201.1平方毫米。
结论:顶板左角点至少需直径为16的钢筋6根。相应总计算面积为：1206.6平方毫米。
故，用户拟定顶板左角点钢筋直径与根数满足强度要求！
0.51 * 10 ^(-3) * Sqr(fcu.k) * b * h0 = 1424.62634543114 kN > r0 * Vd = 328.7388kN 顶板左角点截面尺寸满足要求！
0.5 * 10 ^(-3) * a2 * ftd * b * h0 = 354.449993371964kN > r0 * Vd = 328.7388kN
不计钢筋的抗剪作用，顶板左角点斜截面抗剪强度已经满足要求！
只需按构造要求设置抗剪钢筋
D)顶板右结点（角点3）处截面验算：
计算跨径 l0 = 2.4m
截面高度 h = .55m
截面有效高度 h0 = h - a = .51m
e0 = Md / Nd = .9090984m
i = ( b * h^2 / 12 )^(1 / 2) = .1587713
l0 / i = 15.11608 < 17.5
不需要计算增大系数
由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）第5.3.5条
e = e0 + (h / 2) - a = 1.144098m
根据公式 r0 * Nd * e = fcd * b * x * (h0 - x/2) ,解受压区高度x的值
解得x = 15.72548mm < ζ b * h0 = 285.6mm ，为大偏心受压构件。
As = (fcd * b * x - r0 * Nd) / fsd = 434.8806mm^2
配筋率 u = 100 * As / (b * h0) = .0852707% < 0.2%
不满足最小配筋率的要求，所以按照最小配筋率配筋。
As = 0.2 / 100 * b * h = 1020mm^2
用户拟定采用直径为16的钢筋9根，每根钢筋的计算面积为：201.1平方毫米。
结论:顶板右角点至少需直径为16的钢筋6根。相应总计算面积为：1206.6平方毫米。
故，用户拟定顶板右角点钢筋直径与根数满足强度要求！
0.51 * 10 ^(-3) * Sqr(fcu.k) * b * h0 = 1424.62634543114 kN > r0 * Vd = 329.9524kN 顶板右角点截面尺寸满足要求！
0.5 * 10 ^(-3) * a2 * ftd * b * h0 = 354.449993371964kN > r0 * Vd = 329.9524kN
不计钢筋的抗剪作用，顶板右角点斜截面抗剪强度已经满足要求！
只需按构造要求设置抗剪钢筋
E)底板左结点处（角点1）截面验算：
计算跨径 l0 = 2.4m
截面高度 h = .55m
截面有效高度 h0 = h - a = .51m
e0 = Md / Nd = .8175598m
i = ( b * h^2 / 12 )^(1 / 2) = .1587713
l0 / i = 15.11608 < 17.5
不需要计算增大系数
由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）第5.3.5条
e = e0 + (h / 2) - a = 1.05256m
根据公式 r0 * Nd * e = fcd * b * x * (h0 - x/2) ,解受压区高度x的值
解得x = 16.33234mm < ζ b * h0 = 285.6mm ，为大偏心受压构件。
As = (fcd * b * x - r0 * Nd) / fsd = 421.1708mm^2
配筋率 u = 100 * As / (b * h0) = .0825825% < 0.2%
不满足最小配筋率的要求，所以按照最小配筋率配筋。
As = 0.2 / 100 * b * h = 1020mm^2
用户拟定采用直径为16的钢筋9根，每根钢筋的计算面积为：201.1平方毫米。
结论:底板左角点至少需直径为16的钢筋6根。相应总计算面积为：1206.6平方毫米。
故，用户拟定底板左角点钢筋直径与根数满足强度要求！
0.51 * 10 ^(-3) * Sqr(fcu.k) * b * h0 = 1424.62634543114 kN > r0 * Vd = 328.7388kN 底板左角点截面尺寸满足要求！
0.5 * 10 ^(-3) * a2 * ftd * b * h0 = 354.449993371964kN > r0 * Vd = 328.7388kN
不计钢筋的抗剪作用，底板左角点斜截面抗剪强度已经满足要求！
只需按构造要求设置抗剪钢筋
F)底板右结点（角点4）处截面验算：
计算跨径 l0 = 2.4m
截面高度 h = .55m
截面有效高度 h0 = h - a = .51m
e0 = Md / Nd = .7964512m
i = ( b * h^2 / 12 )^(1 / 2) = .1587713
l0 / i = 15.11608 < 17.5
不需要计算增大系数
由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）第5.3.5条
e = e0 + (h / 2) - a = 1.031451m
根据公式 r0 * Nd * e = fcd * b * x * (h0 - x/2) ,解受压区高度x的值
解得x = 15.9995mm < ζ b * h0 = 285.6mm ，为大偏心受压构件。
As = (fcd * b * x - r0 * Nd) / fsd = 404.7665mm^2
配筋率 u = 100 * As / (b * h0) = 7.936599E-02% < 0.2%
不满足最小配筋率的要求，所以按照最小配筋率配筋。
As = 0.2 / 100 * b * h = 1020mm^2
用户拟定采用直径为16的钢筋9根，每根钢筋的计算面积为：201.1平方毫米。
结论:底板右角点至少需直径为16的钢筋6根。相应总计算面积为：1206.6平方毫米。
故，用户拟定底板右角点钢筋直径与根数满足强度要求！
0.51 * 10 ^(-3) * Sqr(fcu.k) * b * h0 = 1424.62634543114 kN > r0 * Vd = 329.9524kN 底板右角点截面尺寸满足要求！
0.5 * 10 ^(-3) * a2 * ftd * b * h0 = 354.449993371964kN > r0 * Vd = 329.9524kN
不计钢筋的抗剪作用，底板右角点斜截面抗剪强度已经满足要求！
只需按构造要求设置抗剪钢筋
5>左侧、右侧板截面设计：
按钢筋混凝土矩形截面偏心受压构件进行截面设计(不考虑受压钢筋)。以跨中截面的计算内力
作为控制并配置钢筋。并验算左侧板、右侧板各结点处的强度(结点处钢筋直径、根数同跨中)：
A)左侧板跨中截面设计：
计算跨径 l0 = 2.9m
截面高度 h = .4m
截面有效高度 h0 = h - a = .36m
e0 = Md / Nd = 3.958235E-02m
i = ( b * h^2 / 12 )^(1 / 2) = .1154701
l0 / i = 25.11474 > 17.5
需要计算增大系数
由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）第5.3.10条
ζ 1 = 0.2 + 2.7 * (e0 / h0) = .4968676
ζ 2 = 1.15 - 0.01 * (l0 / h) = 1.0775
ζ 2 = 1.0775 > 1,所以ζ 2 = 1。
增大系数η = 1 + (h0 / (1400 * e0)) * (l0 / h) ^ 2 * ζ 1 * ζ 2 = 1.169664
由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）第5.3.5条
e = η * e0 + h / 2 - a = .2062981m
根据公式 r0 * Nd * e = fcd * b * x * (h0 - x/2) ,解受压区高度x的值
解得x = 13.92013mm
As = (fcd * b * x - r0 * Nd) / fsd = -488.0036mm^2 ，结果不合理
所以为小偏心受压构件
不考虑钢筋的抗压承载力，计算截面的抗压承载能力
fcd * b * h * (h0'- h/2) = 883.200075674058kN.m > r0 * Nd * e' = 39.58596kN.m
所以截面承载力足够！
0.51 * 10 ^(-3) * Sqr(fcu.k) * b * h0 = 1005.61865553918 kN > r0 * Vd = 1.644968kN 左侧板跨中截面尺寸满足要求！
0.5 * 10 ^(-3) * a2 * ftd * b * h0 = 250.200009942055kN > r0 * Vd = 1.644968kN
不计钢筋的抗剪作用，左侧板跨中斜截面抗剪强度已经满足要求！
只需按构造要求设置抗剪钢筋
裂缝宽度验算
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）第6.4.3条计算
根据所使用钢筋等级 C1 = 1
C2 = 1 + 0.5 * Nl / Ns = 1.498987
偏心受压构件 C3 = .9
偏心受压构件δss = Ns * (es - z) / (As * z) = 83.71787N/mm^2
裂缝宽度Wtk = C1 * C2 * C3 * (δss / Es) * ((30 + d) / (0.28 + 10 * ρ)) = 4.941247E-02 mm <= 0.2 mm
符合《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）第6.4.2条的规定。
B)右侧板跨中截面设计（按偏心受压构件进行截面设计)：
计算跨径 l0 = 2.9m
截面高度 h = .4m
截面有效高度 h0 = h - a = .36m
e0 = Md / Nd = 4.102831E-02m
i = ( b * h^2 / 12 )^(1 / 2) = .1154701
l0 / i = 25.11474 > 17.5
需要计算增大系数
由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）第5.3.10条
ζ 1 = 0.2 + 2.7 * (e0 / h0) = .5077123
ζ 2 = 1.15 - 0.01 * (l0 / h) = 1.0775
ζ 2 = 1.0775 > 1,所以ζ 2 = 1。
增大系数η = 1 + (h0 / (1400 * e0)) * (l0 / h) ^ 2 * ζ 1 * ζ 2 = 1.167257
由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）第5.3.5条
e = η * e0 + h / 2 - a = .2078906m
根据公式 r0 * Nd * e = fcd * b * x * (h0 - x/2) ,解受压区高度x的值
解得x = 14.08261mm
As = (fcd * b * x - r0 * Nd) / fsd = -484.33mm^2 ，结果不合理
所以为小偏心受压构件
不考虑钢筋的抗压承载力，计算截面的抗压承载能力
fcd * b * h * (h0'- h/2) = 883.200075674058kN.m > r0 * Nd * e' = 39.255kN.m
所以截面承载力足够！
0.51 * 10 ^(-3) * Sqr(fcu.k) * b * h0 = 1005.61865553918 kN > r0 * Vd = 2.929299kN 右侧板跨中截面尺寸满足要求！
0.5 * 10 ^(-3) * a2 * ftd * b * h0 = 250.200009942055kN > r0 * Vd = 2.929299kN
不计钢筋的抗剪作用，右侧板跨中斜截面抗剪强度已经满足要求！
只需按构造要求设置抗剪钢筋
裂缝宽度验算
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）第6.4.3条计算
根据所使用钢筋等级 C1 = 1
C2 = 1 + 0.5 * Nl / Ns = 1.498514
偏心受压构件 C3 = .9
偏心受压构件δss = Ns * (es - z) / (As * z) = 81.18498N/mm^2
裂缝宽度Wtk = C1 * C2 * C3 * (δss / Es) * ((30 + d) / (0.28 + 10 * ρ)) = 4.790239E-02 mm <= 0.2 mm
符合《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）第6.4.2条的规定。
C)左侧板下结点（角点1）处截面验算：
计算跨径 l0 = 2.9m
截面高度 h = .55m
截面有效高度 h0 = h - a = .51m
e0 = Md / Nd = .2672447m
i = ( b * h^2 / 12 )^(1 / 2) = .1587713
l0 / i = 18.26526 > 17.5
需要计算增大系数
由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）第5.3.10条
ζ 1 = 0.2 + 2.7 * (e0 / h0) = 1.614825
ζ 1 = 1.614825 > 1,所以ζ 1 = 1。
ζ 2 = 1.15 - 0.01 * (l0 / h) = 1.097273
ζ 2 = 1.097273 > 1,所以ζ 2 = 1。
增大系数η = 1 + (h0 / (1400 * e0)) * (l0 / h) ^ 2 * ζ 1 * ζ 2 = 1.037897
由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）第5.3.5条
e = η * e0 + h / 2 - a = .5123724m
根据公式 r0 * Nd * e = fcd * b * x * (h0 - x/2) ,解受压区高度x的值
解得x = 24.52201mm < ζ b * h0 = 285.6mm ，为大偏心受压构件。
As = (fcd * b * x - r0 * Nd) / fsd = 34.51776mm^2
配筋率 u = 100 * As / (b * h0) = 6.768188E-03% < 0.2%
不满足最小配筋率的要求，所以按照最小配筋率配筋。
As = 0.2 / 100 * b * h = 1020mm^2
用户拟定采用直径为16的钢筋9根，每根钢筋的计算面积为：201.1平方毫米。
结论:左侧板下角点至少需直径为16的钢筋6根。相应总计算面积为：1206.6平方毫米。故，用户拟定左侧板下角点钢筋直径与根数满足强度要求！
0.51 * 10 ^(-3) * Sqr(fcu.k) * b * h0 = 1424.62634543114 kN > r0 * Vd = 107.4585kN 左侧板下角点截面尺寸满足要求！
0.5 * 10 ^(-3) * a2 * ftd * b * h0 = 354.449993371964kN > r0 * Vd = 107.4585kN
不计钢筋的抗剪作用，左侧板下角点斜截面抗剪强度已经满足要求！
只需按构造要求设置抗剪钢筋
D)左侧板上结点处（角点2）截面验算：
计算跨径 l0 = 2.9m
截面高度 h = .55m
截面有效高度 h0 = h - a = .51m
e0 = Md / Nd = .2589618m
i = ( b * h^2 / 12 )^(1 / 2) = .1587713
l0 / i = 18.26526 > 17.5
需要计算增大系数
由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）第5.3.10条
ζ 1 = 0.2 + 2.7 * (e0 / h0) = 1.570974
ζ 1 = 1.570974 > 1,所以ζ 1 = 1。
ζ 2 = 1.15 - 0.01 * (l0 / h) = 1.097273
ζ 2 = 1.097273 > 1,所以ζ 2 = 1。
增大系数η = 1 + (h0 / (1400 * e0)) * (l0 / h) ^ 2 * ζ 1 * ζ 2 = 1.039109
由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）第5.3.5条
e = η * e0 + h / 2 - a = .5040896m
根据公式 r0 * Nd * e = fcd * b * x * (h0 - x/2) ,解受压区高度x的值
解得x = 24.11575mm < ζ b * h0 = 285.6mm ，为大偏心受压构件。
As = (fcd * b * x - r0 * Nd) / fsd = 14.49469mm^2
配筋率 u = 100 * As / (b * h0) = 2.842095E-03% < 0.2%
不满足最小配筋率的要求，所以按照最小配筋率配筋。
As = 0.2 / 100 * b * h = 1020mm^2
用户拟定采用直径为16的钢筋9根，每根钢筋的计算面积为：201.1平方毫米。
结论:左侧板上角点至少需直径为16的钢筋6根。相应总计算面积为：1206.6平方毫米。故，用户拟定左侧板上角点钢筋直径与根数满足强度要求！
0.51 * 10 ^(-3) * Sqr(fcu.k) * b * h0 = 1424.62634543114 kN > r0 * Vd = 95.245kN 左侧板上角点截面尺寸满足要求！
0.5 * 10 ^(-3) * a2 * ftd * b * h0 = 354.449993371964kN > r0 * Vd = 95.245kN
不计钢筋的抗剪作用，左侧板上角点斜截面抗剪强度已经满足要求！
只需按构造要求设置抗剪钢筋
E)右侧板上结点（角点3）处截面验算：
计算跨径 l0 = 2.9m
截面高度 h = .55m
截面有效高度 h0 = h - a = .51m
e0 = Md / Nd = .2624229m
i = ( b * h^2 / 12 )^(1 / 2) = .1587713
l0 / i = 18.26526 > 17.5
需要计算增大系数
由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）第5.3.10条
ζ 1 = 0.2 + 2.7 * (e0 / h0) = 1.589298
ζ 1 = 1.589298 > 1,所以ζ 1 = 1。
ζ 2 = 1.15 - 0.01 * (l0 / h) = 1.097273
ζ 2 = 1.097273 > 1,所以ζ 2 = 1。
增大系数η = 1 + (h0 / (1400 * e0)) * (l0 / h) ^ 2 * ζ 1 * ζ 2 = 1.038593
由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）第5.3.5条
e = η * e0 + h / 2 - a = .5075507m
根据公式 r0 * Nd * e = fcd * b * x * (h0 - x/2) ,解受压区高度x的值
解得x = 24.37736mm < ζ b * h0 = 285.6mm ，为大偏心受压构件。
As = (fcd * b * x - r0 * Nd) / fsd = 23.05435mm^2
配筋率 u = 100 * As / (b * h0) = 4.520461E-03% < 0.2%
不满足最小配筋率的要求，所以按照最小配筋率配筋。
As = 0.2 / 100 * b * h = 1020mm^2
用户拟定采用直径为16的钢筋9根，每根钢筋的计算面积为：201.1平方毫米。
结论:右侧板上角点至少需直径为16的钢筋6根。相应总计算面积为：1206.6平方毫米。故，用户拟定右侧板上角点钢筋直径与根数满足强度要求！
0.51 * 10 ^(-3) * Sqr(fcu.k) * b * h0 = 1424.62634543114 kN > r0 * Vd = 95.245kN 右侧板上角点截面尺寸满足要求！
0.5 * 10 ^(-3) * a2 * ftd * b * h0 = 354.449993371964kN > r0 * Vd = 95.245kN
不计钢筋的抗剪作用，右侧板上角点斜截面抗剪强度已经满足要求！
只需按构造要求设置抗剪钢筋
F)右侧板下结点处（角点4）截面验算：
计算跨径 l0 = 2.9m
截面高度 h = .55m
截面有效高度 h0 = h - a = .51m
e0 = Md / Nd = .2593872m
i = ( b * h^2 / 12 )^(1 / 2) = .1587713
l0 / i = 18.26526 > 17.5
需要计算增大系数
由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）第5.3.10条
ζ 1 = 0.2 + 2.7 * (e0 / h0) = 1.573226
ζ 1 = 1.573226 > 1,所以ζ 1 = 1。
ζ 2 = 1.15 - 0.01 * (l0 / h) = 1.097273
ζ 2 = 1.097273 > 1,所以ζ 2 = 1。
增大系数η = 1 + (h0 / (1400 * e0)) * (l0 / h) ^ 2 * ζ 1 * ζ 2 = 1.039045
由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）第5.3.5条
e = η * e0 + h / 2 - a = .5045149m
根据公式 r0 * Nd * e = fcd * b * x * (h0 - x/2) ,解受压区高度x的值
解得x = 24.22793mm < ζ b * h0 = 285.6mm ，为大偏心受压构件。
As = (fcd * b * x - r0 * Nd) / fsd = 15.68924mm^2
配筋率 u = 100 * As / (b * h0) = 3.076322E-03% < 0.2%
不满足最小配筋率的要求，所以按照最小配筋率配筋。
As = 0.2 / 100 * b * h = 1020mm^2
用户拟定采用直径为16的钢筋9根，每根钢筋的计算面积为：201.1平方毫米。
结论:右侧板下角点至少需直径为16的钢筋6根。相应总计算面积为：1206.6平方毫米。故，用户拟定右侧板下角点钢筋直径与根数满足强度要求！
0.51 * 10 ^(-3) * Sqr(fcu.k) * b * h0 = 1424.62634543114 kN > r0 * Vd = 107.4585kN 右侧板下角点截面尺寸满足要求！
0.5 * 10 ^(-3) * a2 * ftd * b * h0 = 354.449993371964kN > r0 * Vd = 107.4585kN
不计钢筋的抗剪作用，右侧板下角点斜截面抗剪强度已经满足要求！
只需按构造要求设置抗剪钢筋
6>基底应力验算
取箱涵的单位涵长进行验算
P土 = 542.16kN/m^2
P铺装 = 8.288kN/m^2
P箱 = 111.41kN/m^2
P基础 = 23.04kN/m^2
P汽 = 5.904978kN/m^2
N总 = 690.803kN
M总 = 4.555268kN.m
σ = N/A +- [M/W]
基底最大应力为： 218.545千帕
基底最小应力为： 213.2068千帕
基础宽度 b = 3.2m ，基础深度 h = 12.3m ，且 h/b = 3.84375 <= 4 ，所以按《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）第3.3.4条计算修正后的承载力容许值
K1 = 2, K2 = 4
[δ0] = 160kPa
r1 = 27kN/m^3 , r2 = 18kN/m^3
[δ] = [δ0] + k1 * r1 * (B - 2) + k2 * r2 * (h - 3) = 894.400016784668kPa 基底最大应力 < [δ]
基底应力验算合格！
箱涵设计计算书
公路桥涵设计计算书 一，设计资料 公路上箱涵，净跨径L 0为2.5m ，净高h 0为3.0m ，箱涵顶平均为2.0m 夯填砂砾石，顶为300mm 沥青混凝土路面铺装层，两侧边为砂砾石夯填，土的内摩擦角?为40o ,砂砾石密度γ=23KN/m 3，箱涵选用C25混凝土和HRB335钢筋。本设计安全等级为二级，荷载为公路-Ⅱ级。 二 设计计算 （一）截面尺寸 顶板、底板厚度 δ=40cm(C1=30cm) 侧墙厚度 t=40cm(C2=30cm) 故 横梁计算跨径 L p =L 0+t=2.5+0.4=2.9m 侧墙计算高度 hp=h0+δ=3.0+0.4=3.4m (二) 荷载计算 1.恒载 恒载竖向压力 221/0.56m KN H P =+=δγγ 恒载水平压力 顶板处 2 002 11 /00.1024045tan m KN H e p =???? ? ?-=γ 底板处 2 002 12 /01.2934045tan )(m KN h H e p =??? ? ??-+=γ 2.活载
汽车后轮地宽度0.6m ，公路-Ⅱ级车辆荷载由《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）第4.3.4条计算一个汽车后轮横向分布宽，按30。角向下分布。 m m H 23 .145.0130tan 26.00?=+ m m H 2 8 .145.0130tan 26.00?=+ 故，横向分布宽度为029.43.1230tan 1.026.00=+??? ? ??+=a m 同理，纵向，汽车后轮招地长度0.2m ： m H o 2 4 .1255.130tan 22.0?=+ 故，m H b 509.2230tan 22.00=??? ? ???= ∑G=140KN 车辆荷载垂直压力 2m /25.13509 .2029.4140KN b a G q =?=?∑= 车 车辆荷载水平压力 2 002 m /2.8820445tan KN q e =??? ? ??-?=车车 （三）内力计算 1.构件刚度比 1.171 21=?= P L h I I K 2.节点弯矩和轴向力计算 （1）a 种荷载作用下（图1）
涵洞模板支架计算
涵洞模板支架计算 （一）、箱涵侧模板承受水平推力 1、新浇混凝土对箱涵侧模板的最大水平压力计算 （1）箱涵最大浇筑高度：3+ （2）箱涵每段第二次浇筑工程量（混凝土）：（×+××2+×2）×24= （3）箱涵采用商品混凝土浇筑，其浇筑能力20m3/h，考虑÷20≈3h浇筑完成。 故浇筑速度：÷3=h (4)由于在冬季施工，贵阳地区按5℃气温考虑。 （5）新浇混凝土对箱涵侧模板的最大水平压力 根据《路桥施工计算手册》当混凝土浇筑速度在6m/h以下时作用于侧面模板的最大压力P m按下式计算：
P 1=K ×γ×h 当v/T ≤时：h=+T 当v/T >时：h=+T 式中：P 1—新浇混凝土对侧面模板的最大压力，kPa ； h —有效压头高度，m ； T —混凝土入模时的温度，℃m ； K —外加剂影响修正系数，不加时，K =1；掺缓凝外加剂时，K = v —混凝土的浇筑速度，m/h ； r —钢筋混凝土容重，取25KN/m 3 当5=＞时，新浇混凝土有效压头高度h=+×=（m ） 故P 1=×25×= 2、采用插入式振捣器振捣混凝土，其侧面模板的水平压力取P 2= 3、箱涵侧模板承受水平推力P =P 1+P 2=+4= （二）墙体模板计算 墙体内外模板均采用×竹胶板，横向、竖向肋板采用10×10cm 方木，墙体两侧模板采用对拉杆固定。 1.横向肋板间距计算： 根据《路桥施工计算手册》当墙侧采用木模板时支撑在内楞上一般按三跨连续梁计算，按强度和刚度要求确定： 取1m 宽的模板，则作用于模板上的线荷载： q=×1=m ①按强度要求时的横肋间距： 式中：l —横肋间距，mm mm q b h l 3513.7010002065.465.4=??==
涵洞八字墙工程量计算公式推导
涵洞八字墙工程量计算公式 推导 -标准化文件发布号：（9456-EUATWK-MWUB-WUNN-INNUL-DDQTY-KII
涵洞八字墙工程量计算公式推导 *注：因为常用平均面积法、切分法、棱台算法等计算法计算翼墙体积（砼用量），在长大翼墙计算过程中会随着长度增长误差也随着增长，若求精确故不可采用。以下计算公式，均能精确到左右。 一、墙身体积计算公式 如下图所示的涵洞翼墙 、低令翼墙的顶宽为K、墙背坡为B、填土坡为T、墙高为X、（注：高的一端为X 高 的一端为X ）、翼墙低端基础宽J、基础的厚度为 H， X变量从翼墙的低端变化到翼低 墙的高端（如图中从1米变化到米），墙长与填土坡T相关，它随墙高增高而增长。 即：墙长=T(X高－X低)。墙身体积计算公式推导如下：
将(2)式脱出积分公式整理得 二、墙身体积计算例 上图中K=、B=、T=、X 低=1、X 高= 339.875.36182.35.12182.346.05.113322=?-?+-??=）（）（、体积 339.875 .36182.35.1246.023.4182.3233=?-?+??+=）（）（、体积 三、基础体积计算公式 ）（）（基础体积低高40dx X x x B TH TJH ?+=- 将 (4)式脱出积分公式整理得 其实八字墙基础是底面为梯形的一个棱柱体 基础体积=梯形面积乘以高 四、基础体积计算例 上图中 T=、J=、H= 、X== 949.382.275 .326.05.182.26.018.15.112=???+???=、基础体积 947.36.02 23.418.193.12=??+=）（、基础体积
2x2.5m箱涵计算书
已知计算条件： 涵洞的设计安全等级为三级，取其结构重要性系数：1.0 涵洞桩号= K0+000至K0+724.65 设计荷载等级=城－A 箱涵净跨径= 2米 箱涵净高= 2.5米 箱涵顶板厚= .4米 箱涵侧板厚= .4米 板顶填土高= 9米 填土容重= 18千牛/立方米 钢筋砼容重= 26千牛/立方米 混凝土容重= 24千牛/立方米 水平角点加厚= .15米 竖直角点加厚= .15米 涵身混凝土强度等级= C30 钢筋等级= Ⅲ级钢筋 填土内摩擦角= 30度 基底允许应力= 160千牛/立方米 顶板拟定钢筋直径= 14毫米 每米涵身顶板采用钢筋根数= 9根 底板拟定钢筋直径= 14毫米 每米涵身底板采用钢筋根数= 9根 侧板拟定钢筋直径= 12毫米 每米涵身侧板采用钢筋根数= 5根 荷载基本资料： 土系数 K = 1.489286 恒载产生竖直荷载p恒=251.66千牛/平方米恒载产生水平荷载ep1=54千牛/平方米 恒载产生水平荷载ep2=73.8千牛/平方米 汽车产生竖直荷载q汽=2.11千牛/平方米 汽车产生水平荷载eq汽=.7千牛/平方米 计算过程 重要说明： 角点(1)为箱涵左下角,角点(2)为箱涵左上角,角点(3)为箱涵右上角,角点(4)为箱涵右下角 构件(1)为箱涵顶板,构件(2)为箱涵底板,构件(3)为箱涵左侧板,构件(4)为箱涵右侧板 1>经过箱涵框架内力计算并汇总,结果如下(单位为：千牛.米)： a种荷载(涵顶填土及自重)作用下：
涵洞四角节点弯矩和构件轴力： MaA = MaB = MaC = MaD = -1 / (K + 1) * P * Lp^2 / 12 = -54.70137kN.m Na1 = Na2 = 0kN Na3 = Na4 = P * Lp / 2 = 301.9972kN a种荷载(汽车荷载)作用下： MaA = MaB = MaC = MaD = -1 / (K + 1) * P * Lp^2 / 12 = -.4583918kN.m Na1 = Na2 = 0kN Na3 = Na4 = P * Lp / 2 = 2.530705kN b种荷载(侧向均布土压力)作用下： 涵洞四角节点弯矩和构件轴力： MbA = MbB = MbC = MbD = -K / (K + 1) * P * hp^2 / 12 = -20.70764kN.m Nb1 = Nb2 = P * Lp / 2 = 78.3kN Nb3 = Nb4 = 0kN c种荷载(侧向三角形土压力)作用下：
箱涵模板支架计算书
箱涵模板支架计算书 一、方案选择 1、通道涵施工顺序 通道涵分三次浇筑，第一次浇至底板内壁以上500mm，第二次浇至顶板以下500mm，第三次浇筑剩余部分。 2、支模架选择 经过分析，本通道涵施工决定采用满堂式模板支架，采用扣件式钢筋脚手架搭设。 顶板底模选用18㎜厚九层胶合板，次楞木为50×100，间距为300㎜，搁置在水平钢管?48×3.5上，水平钢管通过直角扣件把力传给立柱?48×3.5，立柱纵、横向间距均为500×500㎜，步距 1.8m。侧壁底模为18㎜九层胶合板，次楞木50×100，间距为200㎜，主楞采用?48×3.5钢管，间距为400mm。螺栓采用?12，间距400mm。满堂支架图如下：
具体计算如下。 二、顶板底模计算 顶板底模采用18mm厚胶合板，木楞采用50×100mm，间距为300mm。 按三跨连续梁计算 1．荷载 钢筋砼板自重：0.6×25×1.2=18KN/㎡（标准值17.85KN/㎡） 模板重：0.3×1.2=0.36KN/㎡（标准值0.30 KN/㎡） 人与设备荷载：2.5×1.4=3.50KN/㎡ 合计：q=21.9KN/㎡ 2．强度计算 弯矩：M==0.1×21.9×0.32=0.197KN·m q: 均布荷载 l：次楞木间距 弯曲应力：f ==(0.197×106)/(×1000×182)=3.64 N/mm2 M: 弯矩 W: 模板的净截面抵抗矩，对矩截面为bh2 b: 模板截面宽度，取1m h: 模板截面高度，为18mm 因此f＜13.0 N/mm2 ,符合要求。 3．挠度计算
W==（0.677×(17.85＋0.3)×3004）/(100×9.5×103×1000×183/12) ＜ =0.216㎜＜300/400=0.75㎜,符合要求. q：均布荷载标准值 E: 模板弹性模量，取9.5×103 I:模板的截面惯性矩，取 三、顶板下楞计算 楞木采用50×100mm，间距为300，支承楞木、立柱采用?48×3.5钢管，立柱间距为500mm。 楞木线荷载：q=21.9×0.3=6.57KN/㎡（标准值18.15×0.3=5.45N/mm2） （1）、强度计算 弯矩：M==0.1×6.57×0.52=0.164KN·m : 楞木截面宽度 弯曲应力：f ==(0.164×106)/(×50×1002)=1.968N/mm2 因此f＜13.0 N/mm2，符合要求。 （2）、挠度计算 W==（0.677×(17.85＋0.3)×5004）/(100×9.5×103×1000×183/12) ＜ =0.194㎜＜500/400=1.25㎜,符合要求. 四、支承顶板楞木水平钢管计算 顶板支承钢管线荷载：q=25.28×0.5=12.64KN/㎡（标准值
模板支架计算书
模板支架 计 算 书
一、概况： 现浇钢筋砼检查井，板厚（max=200mm），最大满包截面为300×600 mm，沿梁方向梁下立杆间距为800 mm，最大层高4.7 m，施工采用Ф48×3.5 mm钢管搭设滿堂脚手架做模板支撑架，楼板底立杆纵距、横距相等，即la＝lb＝1000mm，步距为1.5m，模板支架立杆伸出顶层横杆或模板支撑点的长度a＝100 mm。剪力撑脚手架除在两端设置，中间隔12m－15m设置。应支3－4根立杆，斜杆与地面夹角450－600。搭设示意图如下： 二、荷载计算： 1.静荷载 楼板底模板支架自重标准值：0.5KN/ m3 楼板木模板自重标准值：0.3KN/m2 楼板钢筋自重标准值：1.1KN/ m3 浇注砼自重标准值：24 KN/ m3 2.动荷载 施工人员及设备荷载标准值：1.0 KN/ m2 掁捣砼产生的荷载标准值：2.0 KN/ m2 架承载力验算： 大横向水平杆按三跨连续梁计算，计算简图如下：
q 作用大横向水平杆永久荷载标准值： qK1=0.3×1＋1.1×1×0.16＋24×1×0.16＝4.32 KN/m 作用大横向水平杆永久荷载标准值： q1＝1.2 qK1＝1.2×4.32＝5.184 KN/m 作用大横向水平杆可变荷载标准值： qK2＝1×1＋2×1＝3KN/m 作用大横向水平杆可变荷载设计值： q2＝1.4 qK2＝1.4×3＝4.2 KN/m 大横向水平杆受最大弯矩 M＝0.1q1Ib2+0.117q2Ib2=0.1×5.184×12+0.117×4.2×12=1.01 KN/m 抗弯强度：σ＝M/W＝1.01×106/5.08×103＝198.82N/ m2＜205N/ m2＝f 滿足要求 挠度：V＝14×（0.667 q1＋0.99 qK2）/100EI ＝14×（0.667×5.184＋0.99×3）/100×2.06×105×12.19×104 ＝2.6 mm＜5000/1000＝5 mm滿足要求 3.扣件抗滑力计算 大横向水平杆传给立杆最大竖向力 R=1.1q1Ib＋1.2q2Ib＝1.1×5.184×1＋1.2×4.2×1＝10.74KN＞8KN，不能滿足，应采取措施，紧靠立杆原扣件下立端，增设一扣件，在主节点处立杆上为双扣件，即R＝10.74KN ＜16KN，滿足要求。 4.板下支架立杆计算： 支架立杆的轴向力设计值为大横杆传给立杆最大竖向力与楼板底模板支架自重产生的轴向力设计值之和，即： N＝R＋0.5×1.2＋10.74＋0.5×1.2＝11.34KN
涵洞工程量如何计算
涵洞工程量如何计算 涵洞工程量如何计算？这个其实不复杂，今天小蚂蚁算量工厂为大家详细的说下（ 根据自身经验总结）。盖板涵工程量如何计算？其实很简单，砼量可以用板来计算 ，钢筋可以在单构件里输入。 盖板涵指的是洞身由盖板、台帽、涵台、基础和伸缩缝等组成。填土高度为1～8米 ，甚至可达12米。在孔径较大和路堤较高时，盖板涵比拱涵造价高，但施工技术较 简单，排洪能力较大，盖板可以集中制造。 一、盖板涵施工流程 放样→基坑开挖→基底夯实→基础及垫层施工→基础钢筋制安装→基础模板安装→基础砼浇筑→涵身钢筋制安→涵身模板安装→涵身砼浇筑→预制，吊装盖板（现浇盖板）→附属工程施工。 1.放样： 按照图纸，进行基础的定位放线，确定中线，边线及标高。 2.基坑开挖： 首先按照安全、技术交底，人工开挖探沟，确认无任何管线后，方可采用挖掘机进行开挖，施工过程中防止超挖和保持边坡坡度正确，深度大于4m的盖板箱涵基坑，边坡用塑料薄膜覆盖进行防护。机械开挖至接近设计坑底标高或边坡边界，预留300mm厚土层，人工配合开挖。基坑周圈用编织袋装砂子堆积200mm高，基坑施工挖出的土方，堆到基槽边2m以外，高度不应超过1.5m。施工时应加强对边坡和支撑
的检查控制，车辆的行走离开坑边。基坑挖好后，对坑底进行抄平、修整。给水栓及排水槽:给水栓系统及站场排水槽，由于开挖深度、宽度小，宜选用行动灵活的小型轮胎式挖掘机进行基坑开挖。挖除的土方堆放于基坑500mm以外，留作回填土用。 二、工程量计算 工程量计算要分别计算涵洞底板、涵洞壁、盖板，都是以立方米计算。 涵洞工程量计算方法、公式： C20砼：（5.85-0.6)×1.2×29×2=365.4m3 c30砼台帽：[(1.2-0.25)×0.35+(0.6-0.35)×1.2]×29×2=36.685m3 盖板：0.35×(4+0.25×2)×29=45.675m3 C30水泥混凝土路面：3×0.18×29=15.66m3 水泥稳定碎石基层：3×0.15×29=13.05m3 砂砾垫层：3×0.67×29=58.29m3 换填砂砾：8.64×1.5×29=375.84m3 C25砼：1×（8.64-0.87×2）×29=200.1m3 八字墙：V=1/2×0.58×(5.852-0.62)×0.58+0.58/0.6× 3.75×(5.853-0.63)=10.85m310.85×4=43.4m3
箱涵模板支架计算书
K204+136.9 1-6.0m模板支架计算书 一、计算依据 1、K204+136.9 1-6.0m设计图纸； 2、《客货共线铁路桥涵工程施工技术指南》（TZ203-2008） 3、国家、铁道部、济南铁路局发布的有关施工技术安全规程《铁路桥涵工程施工安全技术规程》（TB10303-2009）。 二、计算说明 1、K204+136.9 1-6.0m，其断面尺寸为7.7m×4.9m，钢筋混凝土断面（顶、底板及墙身）厚度均为70cm。 2、根据施工方案，箱涵浇筑分两次完成，第一次浇筑框架地板，第二次浇筑边墙及顶板。 3、箱涵墙体外模板、内模板、顶模板均采用0.9×1.5m大型组合钢模板。墙体侧模背5×10cm木枋，外模背钢管作为大小楞并设拉杆。内支架采用碗扣搭设支承顶板荷载，设顶底托抄两层分配枋(管)。 4、模板、支架属于临时结构，其强度设计计算按容许应力法计算。 三、箱涵侧模板系统计算 （一）、箱涵侧模板承受水平推力 1、新浇混凝土对箱涵侧模板的最大水平压力计算 （1）箱涵最大浇筑高度：4.9-0.7=4.2（m） （2）箱涵每段第二次浇筑工程量（混凝土）：10.28*15=154.2（m3）（3）箱涵采用商品混凝土浇筑，其浇筑能力18m3/h，考虑10.28÷9≈8.6（h）浇筑完成。 故浇筑速度：4.2÷8.6=0.49(m/h) （4）由于在春季施工，本地区按15℃气温考虑。 （5）新浇混凝土对箱涵侧模板的最大水平压力P1 按P=K1K2rh公式计算（路桥施工计算手册） 式中：K1——外加剂影响系数，取1.2 K2——混凝土拌合物的稠度影响系数，取K2=1.25 r——钢筋混凝土容重，取26KN/m3 当1.2/15=0.08＞0.035时，新浇混凝土有效压头高度h=1.53+3.8×0.08=1.834（m）
钢筋砼箱涵模板计算例子
一、工程概况 本设计为安徽肥东龙潭东风大道改造工程。由于肥东东风大道的建设，东风大道在K17+52处，与安徽省天然公司已建D400高压管道交叉。为防止管道发生意外，需对该段交叉管道进行箱涵保护。本工程箱涵保护长度65米。 二、施工部署 2.1、组织机构 为确保优质、高速、安全、文明地完成本工程建设，我公司本着科学管理，精干高效、结构合理的原则，已选派了具有开拓进取精神、施工经验丰富、态度诚恳、勤奋实干、科学务实的工程技术人员和管理人员组建了项目管理班子和管理机构。根据本工程的特点，从已组建的项目管理机构中指派工程师林奕和具体负责本工程的施工，其他各部门人员协助配合，以质量、安全、工期成本为中心。开展高效率的工作。 2.2、管理目标 质量目标：本部位工程质量达到优良标准。 安全目标：杜绝人身伤亡事故。 工期目标：绝对工期44日历天，开工时间计划为2010年1月20日 2.3、劳动力安排计划 根据该工程的特点，我项目部已组织了专门施工箱涵，通道工程的劳务作业施工队,配置了普工20人、模板工20人、架子工10人、钢筋工15人、砼工8人、防水工2人。各工种紧密配合，具体分工如下： 普工：清理基槽土方，搬移材料、碎石垫层铺设、袋装土护坡、基槽回填，配合技术工种作业等。 模板工：支模前的放线，配模，支模，拆模等。 架子工：施工脚手架及支撑、承重脚手架搭设等。 钢筋工：钢筋加工及半成品的运输，绑扎，保护层的控制等。 砼工：砼的浇筑入模，振捣，养护等（砼的搅拌运输由商品砼站集中组织供应） 防水工：涵洞的沉降缝处理等。 2.4、投入的主要施工机械设备 为满足本工程的施工需要，拟投入主要施工机械设备如下： ①、为满足基槽土方开挖，投入1.25m3反铲挖掘机1台，自卸汽车3台， 潜水泵3台。 ②、为满足砼施工需要，砼计划从商品砼站购置，采用3台9m3砼搅拌 运输车运至现场浇筑，现场配备砼振动器3台，30kw发电机1台，同时 投入成套的钢筋加工设备，木工机械，测量设备及其他设备等，均已按 施工组织总设计的配置要求组织到位，满足本工程的施工需要。 2.5、投入的主要施工材料 主要施工材料计划如下表：
箱涵计算书
铜川市北市区生活垃圾处理工程计算书 陕西丰宇设计工程有限公司 二〇一一年十一月
1 道路圆管涵结构计算 1.1基本设计资料 1.1.1依据规范及参考书目： 《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004），简称《桥规》 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004） 《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007） 《公路砖石及混凝土桥涵设计规范》（JTJ 022-85） 《公路小桥涵设计示例》（刘培文、周卫编著） 1.1.2 计算参数： 圆管涵内径D = 1500 mm 圆管涵壁厚t = 150 mm 填土深度H = 4000 mm 填土容重γ1 = 18.00 kN/m3 混凝土强度级别：C20 汽车荷载等级：公路-Ⅱ级 修正后地基土容许承载力[fa] = 150.0 kPa 管节长度L = 2000 mm 填土内摩擦角φ = 17.0 度 钢筋强度等级：R235 钢筋保护层厚度as = 25 mm 受力钢筋布置方案：φ10@100 mm 1.2 荷载计算 1.2.1恒载计算 填土垂直压力： q土= γ1×H = 18.0×4000/1000 = 72.00kN/m2 管节垂直压力： q自= 24×t = 24×150/1000 =3.60 kN/m2 故： q恒= q土+ q自= 72.00 +3.60 = 75.60 kN/m2 1.2.2 活载计算 按《公路桥涵设计通用规范》第4.3.1条和第4.3.2条规定，计算采用车辆荷载； 当填土厚度大于或等于0.5m时，涵洞不考虑冲击力。 按《公路桥涵设计通用规范》第4.3.5条规定计算荷载分布宽度。 一个后轮单边荷载的横向分布宽度=0.6/2+1200/1000×tan30°=0.99 m 由于一个后轮单边荷载的横向分布宽度=0.99 m > 1.8/2 m 故各轮垂直荷载分布宽度互相重叠，荷载横向分布宽度a应按两辆车后轮外边至外边计算： a=（0.6/2+1200/1000×tan30°）×2+1.3+1.8×2=6.89 m 一个车轮的纵向分布宽度=0.2/2+1200/1000×tan30°=0.79 m 由于一个车轮单边的纵向分布宽度=0.79 m > 1.4/2 m 故纵向后轮垂直荷载分布长度互相重叠，荷载纵向分布宽度b应按二轮外边至外边计算： b=（0.2/2+1200/1000×tan30°）×2+1.4=2.99 m q汽= 2×（2×140）/（a×b） = 560/（6.89×2.99）= 27.24 kN/m2 1.2.3管壁弯矩计算 忽略管壁环向压力及径向剪力，仅考虑管壁上的弯矩。
箱涵支架计算书
箱涵支架计算书 WTD standardization office【WTD 5AB- WTDK 08- WTD 2C】
龙口至青岛公路莱西至城阳段 第二合同段 箱涵支架设计计算书 编号： 版本号： 发放编号： 编制： 复核： 审核： 批准： 有效状态： 生效日期： 中铁四局集团有限公司 龙青高速土建二标段项目经理部
涵洞支架设计计算书 一、支架设计 我标段内涵洞支架均采用φ48×的钢管进行搭设，支架从上至下依次为～2cm的竹胶板+横向方木（10×10cm，间距45cm）+纵向方木（10×10cm，间距80cm）+钢管支架（纵向间距80cm×横向间距80cm），大小横杆步距均取，顶层横杆采取双扣件滑移。底托直接坐立于C25涵洞底板混凝土上，扫地杆距地高度为20cm。 二、、计算依据 1、《钢结构设计规范》GB50017-2003 2、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 3、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ166-2008 三 三、计算参数 1、Q235钢材抗拉、抗压、抗弯强度设计值215MPa，抗剪强度设计值fv=125MPa，弹性模量E=206GPa。 2、脚手架布距时，单根立杆设计荷载40KPa，立杆延米重取60KN/m，HG-60横杆每根重29N。 3、木材容重：6KN/m3，抗弯强度设计值11MPa，顺纹抗剪强度设计值fv=，弹性模量E=7GPa。 4、2cm竹胶板重：20kg/m2 5、钢筋混凝土容重：26kN/m3 6、施工人员及设备荷载标准值：m2 7、振捣混凝土荷载标准值：m2
8、倾倒混凝土产生荷载标准值：m2 9、荷载分项系数：恒载，活载，为偏于安全，计算时将所有荷载按恒载和活载进行叠加组合。 四、荷载标准值计算 计算模型取我标段内标准涵节跨径6m×6m，厚度的顶板进行验算。 盖板区内荷载标准值计算： 1、方木重量G1=×6=m2 2、竹胶板重量G2=m2 3、支架重量G3=3kN/m2 4、钢筋砼自重G4=*26= kN/m2 荷载总重：++3+= kN/m2 五、横向方木分配梁验算 参数计算：I= bh3/12=×12=×10-6m4 W= bh2/6=×6=×10-4m3 横向方木为10×10cm，间距45cm。 恒载：×[×（++）]=m 活载：×[×（+2+2）]=m 荷载q=+= kN/m 为计算偏于安全，计算取单跨简支梁模型进行验算，跨度。 M中=ql2/8=×1000××8= σ=M/W=×10-4=<11×=(露天环境强度进行折减，抗弯强度满足设计要求。
涵洞八字墙工程量计算公式推导
涵洞八字墙工程量计算公式推导 *注：因为常用平均面积法、切分法、棱台算法等计算法计算翼墙体积（砼用量），在长大翼墙计算过程中会随着长度增长误差也随着增长，若求精确故不可采用。以下计算公式，均能精确到0.01m3左右。 一、墙身体积计算公式 如下图所示的涵洞翼墙 令翼墙的顶宽为K墙背坡为B填土坡为T、墙高为X、（注：高的一端为X高、低的一端为X 低）、翼墙低端基础宽J、基础的厚度为H, X变量从翼墙的低端变化到翼墙的高端（如图中从1米变化到3.82米），墙长与填土坡T相关，它随墙高增高而增长。 1:100I i _i 1:100 1''1:100 t:100
即：墙长二T(X高—X低)。墙身体积计算公式推导如下: 面积=~I'2 x = KX +7? (1)注1：面积=(上底｛底"高 体积:: (TKX+^X2) (2) 将(2)式脱出积分公式整理得 二、墙身体积计算例上图中K=0.46、B=3.75、T=1.5、X低=1、X高 =3.82 卞体积=15 0.46（3.822 -12）1.5（3.823-13）= 8.339 2 6汉3.75 2、体积=（ 3.82 1）扌23 0.46 1.5633 75 1）8.339 三、基础体积计算公式 基础体积二0x高以氐(TJH TH X)dx(4) 将(4)式脱出积分公式整理得 TH 体积= TJHX +詣X? (5) Z D ?t 其实八字墙基础是底面为梯形的一个棱柱体 基础体积二梯形面积乘以高 四、基础体积计算例上图中T=1.5、J=1.18、H=0.6、X=3.82-仁2.82 。2 1基础体积=1.51J8 °6 282+ 黑06 2^ =泅9 2、基础体积（倔1：8）4.23 0.6 = 3.947 T(驾- 曝〕 体积=
12m箱涵计算书
12m箱涵计算书-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1
钢筋砼箱涵计算 一基本设计资料： 1．跨径：12米。 2．涵身壁厚：0.85米 3．荷载标准：城市-A级； 人群荷载:m2; 4．混凝土容重:m3; 5．采用的主要规范:《公路桥涵设计通用规范》（JTG-D60-2015）； 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》 （JTG-D62-2004）；《公路涵洞设计细则》 （JTG/T D60-04-2007）； 6．选用材料： ①混凝土C40，fcd=,ftd=,E=; ②普通钢筋HRB400：fsk=400MPa,fsd=360Mpa,E=； 7．结构重要性系数：ro= 8．重力系数： 9．设计要点： 箱涵按整体闭合框架计算内力。顶、底板按受弯构件配置钢筋（不计 轴向力的影响），侧墙按偏心受压构件计算。 涵身荷载：涵身所受荷载包括涵身自重、涵身侧面及顶面填土、铺装 的压力，不计涵内底板上路面。涵身所受活载的考虑，明涵按45o角扩 散车轮荷载，并计入冲击力；暗涵按30o角扩散车轮荷载，不计冲击 力。土容重采用19KN/m3，内摩擦角采用30o。 温度应力按±10℃考虑，并考虑了底板、侧墙与顶板分期浇筑时的混 凝土的收缩影响，此项按降温15℃处理。 斜涵涵身的计算，仍试作正交箱涵计算。 箱涵洞口八字洞口采用悬臂挡墙设计，洞口设有洞口铺砌和隔水墙。 10．荷载组合： 钢筋混凝土构件按作用（或荷载）短期效应组合并考虑长期效应影响 进行验算，其计算的最大裂缝宽度不得超过规范要求（参照规范JTG D62 2004第6.4.2条）。 二模型建立 1.计算的基本假设： 1)取3m箱涵长度为研究对象，单元按钢筋混凝土构件II环境设计； 2)模拟地基土弹簧刚度为20000KN/m3； 2.荷载工况： 1)混凝土收缩徐变：3600天； 2)体系温差：升温15、降温20； 3.施工阶段 1）安装模板，浇筑混凝土；（7天）； 2）计算收缩、徐变；（3600天）； 4.使用阶段 1）箱涵顶板土压力按1m填土厚度计算；
箱涵计算书
目录 1 计算依据与基础资料 (1) 1.1 工程概况 (1) 1.1.1截面尺寸 (1) 1.1.2填土情况 (1) 1.2 标准与规范 (1) 1.2.1 标准 (1) 1.2.2 规范 (1) 1.3 主要材料 (2) 1.4 设计要点与参数 (2) 1.5 计算软件 (2) 2 计算模型简介 (3) 2.1 计算模型 (3) 2.2 荷载施加 (3) 3 箱涵结构计算 (4) 3.1 荷载组合 (4) 3.2 箱涵受力计算 (4) 3.2.1 箱涵弯矩 (4) 3.2.2 箱涵剪力 (5) 3.2.3 箱涵轴力 (6) 3.2.4 箱涵配筋验算 (7) 4地基承载力验算 (32)
4.1荷载计算 (32) 4.2地基应力 (32)
1 计算依据与基础资料 1.1 工程概况 道路在桩号K1+000处设置两孔6x3.5m箱涵，箱涵结构中心线与道路中线的法线逆交13.5度，箱涵全长46m 1.1.1截面尺寸 净跨径：6m 净高：3.5m 顶板厚：0.6m 底板厚：0.65m 侧墙厚：0.6m 倒角：0.15x0.15m 基础：15cmC15素混凝土垫层；50cm浆砌片石垫层； 基础宽度：14.8m 1.1.2填土情况 箱涵覆土厚度：1.729m 土的内摩擦角：30° 填土容重：18KN/m3 1.2 标准与规范 1.2.1 标准 桥梁结构安全等级为一级; 设计荷载：汽车荷载：公路-I级，人群荷载：根据《桥梁设计准则》要求。 跨径：2孔6.0x3.5m钢筋砼箱涵； 箱涵总长：46m； 横坡：根据道路设计进行设置。 地震烈度：7度； 环境条件Ⅰ类; 地震荷载：地震基本烈度为7度，动荷载峰值加速度0.1g，Ⅱ类场地。 1.2.2 规范 《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）； 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）；
箱涵模板支架计算书
箱涵模板支架计算书 一、案选择 1、通道涵施工顺序 通道涵分三次浇筑，第一次浇至底板壁以上500mm，第二次浇至顶板以下500mm，第三次浇筑剩余部分。 2、支模架选择 经过分析，本通道涵施工决定采用满堂式模板支架，采用扣件式钢筋脚手架搭设。 顶板底模选用18㎜厚九层胶合板，次楞木为50×100，间距为300㎜，搁置在水平钢管?48×3.5上，水平钢管通过直角扣件把力传给立柱?48×3.5，立柱纵、横向间距均为500×500㎜，步距1.8m。侧壁底模为18㎜九层胶合板，次楞木50×100，间距为200㎜，主楞采用?48×3.5钢管，间距为400mm。螺栓采用?12，间距400mm。满堂支架图如下：
具体计算如下。 二、顶板底模计算 顶板底模采用18mm厚胶合板，木楞采用50×100mm，间距为300mm。 按三跨连续梁计算 1．荷载 钢筋砼板自重：0.6×25×1.2=18KN/㎡（标准值17.85KN/㎡） 模板重：0.3×1.2=0.36KN/㎡（标准值0.30 KN/㎡） 人与设备荷载：2.5×1.4=3.50KN/㎡ 合计：q=21.9KN/㎡ 2．强度计算 弯矩：M==0.1×21.9×0.32=0.197KN·m q: 均布荷载 l：次楞木间距 弯曲应力：f ==(0.197×106)/(×1000×182)=3.64 N/mm2 M: 弯矩 W: 模板的净截面抵抗矩，对矩截面为bh2 b: 模板截面宽度，取1m h: 模板截面高度，为18mm 因此f＜13.0 N/mm2 ,符合要求。 3．挠度计算
W==（0.677×(17.85＋0.3)×3004）/(100×9.5×103×1000×/12) ＜ =0.216㎜＜300/400=0.75㎜,符合要求. q：均布荷载标准值 E: 模板弹性模量，取9.5×103 I:模板的截面惯性矩，取 三、顶板下楞计算 楞木采用50×100mm，间距为300，支承楞木、立柱采用?48×3.5钢管，立柱间距为500mm。 楞木线荷载：q=21.9×0.3=6.57KN/㎡（标准值18.15×0.3=5.45N/mm2） （1）、强度计算 弯矩：M==0.1×6.57×0.52=0.164KN·m : 楞木截面宽度 弯曲应力：f ==(0.164×106)/(×50×1002)=1.968N/mm2 因此f＜13.0 N/mm2，符合要求。 （2）、挠度计算 W==（0.677×(17.85＋0.3)×5004）/(100×9.5×103×1000×/12) ＜ =0.194㎜＜500/400=1.25㎜,符合要求. 四、支承顶板楞木水平钢管计算 顶板支承钢管线荷载：q=25.28×0.5=12.64KN/㎡（标准值
箱涵结构计算书
箱涵结构计算书 项目名称_____________日期_____________ 设计者_____________校对者_____________ 一、示意图： 二、基本设计资料 1．依据规范及参考书目： 《水工混凝土结构设计规范》(SL 191-2008)，以下简称《规范》 《建筑地基基础设计规范》（GB 50007—2002） 《水工钢筋混凝土结构学》(中国水利水电出版社) 《公路桥涵设计通用规范》JTJ D60-2004，以下简称《通规》 《涵洞》（中国水利水电出版社出版，熊启钧编著） 中国建筑工业出版社《高层建筑基础分析与设计》（宰金珉、宰金璋）2．几何信息： 箱涵孔数n = 1 孔净宽B = 2.900 m 孔净高H = 2.500 m 底板厚d1 = 0.500 m 顶板厚d2 = 0.500 m 侧墙厚d3 = 0.400 m 加腋尺寸t = 0.250 m 3．荷载信息： 埋管方式：上埋式 填土高Hd = 3.200 m 填土种类：密实砂类土、硬塑粘性土内摩擦角φ= 36.0 度水下内摩擦角φ= 32.0 度 填土容重γ= 22.000 kN/m3填土浮容重γs = 18.000 kN/m3 汽车荷载等级：公路-Ⅱ级 4．荷载系数： 可变荷载的分项系数γQ1k＝1.20 可变荷载的分项系数γQ2k＝1.10 永久荷载的分项系数γG1k＝1.05 永久荷载的分项系数γG2k＝1.20 构件的承载力安全系数K ＝1.35 5．材料信息：
混凝土强度等级：C15 纵向受力钢筋种类：HRB335 纵筋合力点至近边距离as = 0.040 m 最大裂缝宽度允许值ωmax = 0.250 mm 6．荷载组合： 7．荷载组合下附加荷载信息： 8．约束信息： 第1跨左侧支座约束：铰支 第1跨右侧支座约束：铰支 9．地基土参数： 按弹性地基上的框架进行箱涵内力计算。 地基模型：弹性半空间模型 地基土的泊松比μo ＝0.200 地基土的变形模量Eo ＝20.00 MPa 三、荷载计算 1．垂直压力计算 顶板自重q v2 = d2×25 = 12.500kN/m 垂直土压力计算公式如下: q v1 = K s×γ×H d 工况：正常使用，顶板上的垂直土压力q v1 = 84.053kN/m 作用于顶板上的垂直压力qt = q v1+q v2 = 96.553kN/m 2．侧向水平土压力计算 水平土压力计算公式如下: q h= γ×H×tan2(45°－φ/2) 3．汽车荷载 由《通规》第4.3.1条规定并考虑车辆荷载的相互作用得到： q q = 8.676 kN/m，顶板承受汽车荷载 汽车荷载产生的对称作用于侧墙两侧水平土压力为： q qh = q q×tan2(45°－φ/2) = 2.25 kN/m 4．荷载单位及方向规定 垂直、平行集中荷载单位：kN 弯矩单位：kN·m 均布荷载、三角形、倒三角形等线性分布荷载单位：kN/m 垂直集中荷载及线性分布荷载垂直单元轴线，以向上或者向左为正
涵管工程工程量计算式
涵管工程浆砌石、砖墙工程量计算式 1.桩号0+008.70 进水口浆砌石工程量: (0.5+0.5+1.22*0.3)*1.22/2*2.31*2+(2.73+4.13)*2.2/2*0.4＝6.87 出水口浆砌石工程量： (0.5+0.5+1.6*0.3)*1.6/2*2.69*2+(2.96+4.3)*2.6/2*0.4+0.4*0.4*2 ＝10.47 小计浆砌石工程量：6.87+10.47＝17.34 m3 进水口C20砼挡墙工程量 [(0.5+0.5+1.22*0.3)*1.22/2+1.27*0.4]*1.65-3.14*0.35*0.35*0.76 ＝1.92 出水口C20砼挡墙工程量 [(0.5+0.5+1.6*0.3)*1.6/2+1.38*0.4]*1.64-3.14*0.35*0.35*0.76 ＝2.55 小计C20砼工程量：1.92+2.55＝4.47 m3 2.桩号0+054.40 进水口浆砌石工程量: (0.5+0.5+0.8*0.3)*0.8/2*2.22*2+(1.88+2.58)*2.2/2*0.4＝4.16 出水口浆砌石工程量： (0.5+0.5+1.5*0.3)*1.5/2*2.62*2+(2.7+3.3)*2.6/2*0.4+0.4*0.4*1 ＝8.98 小计：4.16+8.98＝13.14 m3 进水口C20砼挡墙工程量 [(0.5+0.5+0.8*0.3)*0.8/2+1.2*0.4]*1.41-3.14*0.185*0.185*0.73 ＝1.30 出水口C20砼挡墙工程量 [(0.5+0.5+1.5*0.3)*1.5/2+1.51*0.4]*1.41-3.14*0.35*0.35*0.73 ＝2.10 小计C20砼工程量：1.30+2.10＝3.40 m3 3.桩号0+068.40 进水口浆砌石工程量: (0.5+0.5+1.22*0.3)*1.22/2*2.31*2+(2.73+4.13)*2.2/2*0.4＝6.87 出水口浆砌石工程量： (0.5+0.5+1.6*0.3)*1.6/2*2.69*2+(2.96+4.3)*2.6/2*0.4+0.4*0.4*2 ＝10.47 小计浆砌石工程量：6.87+10.47＝17.34 m3 进水口C20砼挡墙工程量 [(0.5+0.5+1.22*0.3)*1.22/2+1.27*0.4]*1.65-3.14*0.35*0.35*0.76 ＝1.92 出水口C20砼挡墙工程量 [(0.5+0.5+1.6*0.3)*1.6/2+1.38*0.4]*1.64-3.14*0.35*0.35*0.76
箱涵结构计算书
L p 图1-1 一、设计资料 （一）概况：***道路工程经过水库溢洪道处设置箱涵，箱涵净跨L 0=8.0米，净高h 0=10.5米，路基红线范围内长49米，箱涵顶最大填土厚度H=3.6米，填土的内摩擦角φ为24°，土体密度γ1＝20.2KN/m 3，设箱涵采用C25混凝土（f cd =11.5MPa ）和HRB335钢筋(f sd =280MPa)。桥涵设计荷载为城-A 级，用车辆荷载加载验算。结构安全等级二级，结构重要性系数γ0＝1.0。地基为泥质粉砂岩，［σ0］＝380kPa ，本计算书主要内容为结构设计与地基应力验算。 （二）依据及规范 1、《城市桥梁设计荷载标准》（CJJ77-98） 2、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004） 3、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004） 4、《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63-2007） 二、设计计算 （一）截面尺寸拟定（见图1-1） 箱涵过流断面尺寸由水利部门提供，拟定顶板、底板厚度δ＝100cm （C 1=50cm ） 侧墙厚度 t ＝100cm （C 2=50cm ） 故 L P =L 0+t=8+1=9m h p =h 0+δ=10.5+1=11.5m (二)荷载计算 1、恒载 恒载竖向压力 P ＝γ1H+γ2δ＝20.2×3.6+25×1 ＝97.72kN/m 2 恒载水平压力 顶板处： e p1＝γ1Htan 2(45o -φ/2) ＝20.2×3.6×tan 2（45o -24o /2）＝30.67 kN/m 2 底板处：e p2＝γ1（H ＋h ）tan 2(45o -φ/2)＝20.2×（3.6+12.5）×tan 2 （45o -24o /2） ＝137.15kN/m 2 2、活载 城-A 级车辆荷载轴重按《城市桥梁设计荷载标准》4.1.3条确定，参照《公 路桥涵设计通用规范》第4.3.4条2款，计算涵洞顶车辆荷载引起的竖向土压力,车轮扩散角30o 。 1) 先考虑按六车道（7辆车）分布，横向折减系数0.55 一个汽车后轮横向分布宽 ＞1.3m/2 0.60/2+3.6 tan30o ＝2.38m
2.明挖隧道主体模板支架施工计算书
郑州市市民公共服务中心核心区等9条道路等 建设工程项目3标段 明挖隧道主体模板支架 施工计算书 编制： 审核： 审批： 中国建筑第七工程局有限公司 郑州市民公共服务中心道路工程3标项目部 二零一四年十一月五日
目录 一、工程概况....................................................................................................... - 1 - 二、计算依据....................................................................................................... - 1 - 三、参数选取及荷载组合................................................................................... - 2 - 3.1 部分荷载系数（荷载）取值................................................................ - 2 - 3.2荷载组合................................................................................................. - 2 - 3.3 材料力学性能参数................................................................................ - 2 - 四、支架计算分析............................................................................................... - 5 - 4.1箱涵截面形式......................................................................................... - 5 - 4.3底板侧模检算......................................................................................... - 7 - ............................................................................................................... - 7 - ............................................................................................................... - 7 - ............................................................................................................... - 8 - ............................................................................................................... - 9 - ............................................................................................................. - 10 - 4.4侧板钢模板验算................................................................................... - 10 - ............................................................................................................. - 10 - ............................................................................................................. - 11 - ............................................................................................................. - 12 - ............................................................................................................. - 13 - ............................................................................................................. - 14 - ............................................................................................................. - 14 -