箱涵设计计算书
公路桥涵设计计算书
一，设计资料
公路上箱涵，净跨径L 0为2.5m ，净高h 0为3.0m ，箱涵顶平均为2.0m 夯填砂砾石，顶为300mm 沥青混凝土路面铺装层，两侧边为砂砾石夯填，土的内摩擦角?为40o ,砂砾石密度γ=23KN/m 3，箱涵选用C25混凝土和HRB335钢筋。本设计安全等级为二级，荷载为公路-Ⅱ级。
二 设计计算 （一）截面尺寸 顶板、底板厚度 δ=40cm(C1=30cm) 侧墙厚度 t=40cm(C2=30cm) 故
横梁计算跨径
L p =L 0+t=2.5+0.4=2.9m 侧墙计算高度
hp=h0+δ=3.0+0.4=3.4m (二) 荷载计算 1.恒载 恒载竖向压力
221/0.56m KN H P =+=δγγ
恒载水平压力 顶板处
2
002
11
/00.1024045tan m KN H e p =???? ?
?-=γ 底板处
2
002
12
/01.2934045tan )(m KN h H e p =???
? ??-+=γ
2.活载
汽车后轮地宽度0.6m ，公路-Ⅱ级车辆荷载由《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）第4.3.4条计算一个汽车后轮横向分布宽，按30。角向下分布。
m m H 23
.145.0130tan 26.00?=+ m m H 2
8
.145.0130tan 26.00?=+ 故，横向分布宽度为029.43.1230tan 1.026.00=+???
?
??+=a m 同理，纵向，汽车后轮招地长度0.2m ：
m H o 2
4
.1255.130tan 22.0?=+ 故，m H b 509.2230tan 22.00=???
?
???= ∑G=140KN 车辆荷载垂直压力
2m /25.13509
.2029.4140KN b a G q =?=?∑=
车 车辆荷载水平压力
2
002
m /2.8820445tan KN q e =???
? ??-?=车车 （三）内力计算 1.构件刚度比
1.171
21=?=
P
L h I I K 2.节点弯矩和轴向力计算 （1）a 种荷载作用下（图1）
涵洞四角节点弯矩：
()12
11
2P aD
aC aB aA l P K M M M M ?+-==== =-18.07KN ．m
横梁内法向力
021==a a N N ，
侧墙内法向力
()2
43P
a a l P N N =
==81.2KN 车辆荷载（
车
q p ==13.25KN/m 2）
()m KN l P K M M M M P aD
aC aB ?-=?+-====28.412
11
2aA
()N l P N N P
a a 22.192
43==
=
(2)b 种荷载作用下（图2）
2
m KN Ph K K
M M M M p bD
bC bB bA ?-=?+-====2.512
12
KN Ph N N p b b 00.172
21==
=，
043==b b N N
恒载(P=ep1=10.00kN/m 2) （3）c 种荷载作用下
3
()()()m KN Ph K K K K M M p cD
cA ?-=?+++==45.560
31832
()()()m KN Ph K K K K M M p cC
cB ?-=?+++==43.460
31722
p cB
cA p c h M M Ph N -+
=
61=10.47KN p
cB
cA p c h M M Ph N -+
=
3
2=21.84KN 043==c c N N
恒载（KN e e P p p 01.191001.2912=-=-=） （4）d 种荷载作用下
()()
m KN Ph K K K K K K M p dA
?-=???????++++++-=81.54
51521034632
2
=
()()
m KN Ph K K K K K K M p dB
?=???
????++-+++-=52.245153534632
2
()()
m KN Ph K K K K K K M p
dC
?-=???????++++++-=02.44
5153534632
2
()()
m KN Ph K K K K K K M p dA
?=???
????++-+++-=31.4451521034632
2
KN h M M N p
dC
dD d 54.21=-=
KN h M M ph N p
dC
dD p d 35.72=--
=
KN L M M N N P
dC
dB d d 25.243-=--
=-=
车辆荷载()2/88.2m KN e p ==车 (5)节点弯矩和轴力计算汇总表
按《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60——2004）第4.1.6条进行承载力极限状态效应组合
节点弯矩和轴力计算汇总表
3.构件内力计算（跨中截面内力） （1）顶板（图a ）
x=
2
p l
KN q p p 76.854.12.1=?+?=车恒
N x =N 1=41.89KN
M x = M B +N 3x-P 2
2
x =47.96KN ·m
V x =P ·x-N 3=3.16KN (2)底板[图b]
ω1=1.2p 恒+1.4（q 车-23P
L e 车2
p h ）=69.12KN/m 2 ω2=1.2p 恒+1.4（q 车+
23P
L e 车2
p h ）=102.39KN/m 2 x=2
p l
N x =N 3=121.19KN
M x = M A +N 3x-ω122x -p
L x 63
(ω2-ω1)=45.52KN ·m
V x =ω1x +p L x 22
(ω2-ω1)-N 3=-8.91KN
(3)左侧墙[图c]
图c
ω1=1.4e 1p +1.4e 车=18.04KN/m 2 ω2=1.4（e 2p +e 车）=44.64KN/m 2 x=
2
p h
N x =N 3=121.19KN
M x = M B +N 1x-ω122x -p
h x 63
(ω2-ω1)=1.12KN·m
V x =ω1x +p
h x 22
(ω2-ω1)-N 1=0.08KN
ω1=1.4e 1p =14.00 KN·m ω2=1.4e 2p =40.61 KN·m (3)右侧墙[图d]
x=
2
p h
ω1=1.4e 1p =14.00
ω2=e 2p =40.61 N x =N 4=127.50KN
M x = M C +N 1x-ω122x -p
h x 63
(ω2-ω1)=-2.2KN·m
V x =ω1x +p h x 22
(ω2-ω1)-N 1=-6.87KN
(5)构件内力汇总表
(四)截面设计 1，顶板(B-C)
钢筋按左右对称，用最不利荷载计算 (1)跨中
kN Vd KN Nd m KN Md m b m h m a m h m l 16.3,89.41,96.471,37.0,03.0,4.0,9.200==?======
m N M e d
d
145.10==
115.0124.0122
2===bh i m
长细比
5.1711.25115
.09
.20>==i l
由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62－2004）第5.3.10条。
ξ10.1555.837
.0145
.17.22.07
.22.000>=?+=+=h e 取ξ1=1.0 ξ20.1078.14
.09
.201.015.101
.015.10>=?-=-=h l 取ξ1=1.0 012.114001212
000=??
?
??+=ξξηh l e h
由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62－2004）第5.3.5条。
m a h
e e 329.103.02.0145.1012.12
0=-+?=-+
=η ??
? ?
?-=200x h bx f e N cd d γ
??? ?
?
-?=237.01150066.55x x
解得m h m x b 207.037.056.0013.00=?=<=ξ.为大偏心受压构件
m f Nd
bx f A sd
cd S 0003975.00=-=
γ2=397.5mm 2
μ = 100A s /(bh 0) =0.11 %<0.2 % 应按最小配筋率配置受拉钢筋 选用Φ14@200mm ，实际As=769.7mm 2
KN
V KN bh f a d td 296.144.19.01.1.392370100006.10.1105.01051.0.03023=?=>=?????=?--γ抗剪配筋按构造设置
(2)结点
9.20=l m h=0.7m a=0.03m h 0=0.67m b=1.00m
Md =46.77m KN ? Nd =41.89KN kN Vd 50.127=
m N M e d
d
116.10==
m bh i 202.0122
==
长细比
5.1735.140
<=i
l 由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62－2004）第5.3.10条。
ξ10.1699.47
.22.00
>=+=h e ξ209.101
.015.10
=-=h
l 017.01.106.88.09.333.2140027.01140012
212
000
=?????
????+=??
? ??+
=ξξηh l e h
由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62－2004）第5.3.5条。
m a h
e e 81.003.08.033.2017.02
0=-+?=-+
=η ??
? ?
?-=200x h bx f e N cd d γ
??? ?
?
-???=???277010005.1281010938.279.03x x
解得mm h mm x b 8.18477024.02.20=?=<=ξ.为大偏心受压构件
23
0112210
10938.279.010002.25.12mm f Nd bx f A sd cd S =??-??=-=γ
2.0770
10001.1121001000
bh A S μ 需按最小配筋率配置受拉钢筋，用Φ14@100mm ，实际As=1539mm 2。
KN
V KN bh f d k cu 8.12322.1389.01963770100006.10.11051.01051.0030,3
=?=>=?????=?--γ截面尺寸符合规定。
KN
V KN bh f a d td 8.12322.1389.01963770100006.10.1105.0105.0.03023=?=>=?????=?--γ抗剪配筋按构造设置。
2.底板(A-D)
钢筋按左右对称，用最不利荷载计算 (1)跨中
9.30=l m h=0.4m a=0.03m h 0=0.37m
m N M e d d 05.268
.11451
.2350===
1155.012
4.0122
2===bh i
5.1777.331155
.09.30>==i l ξ116.1537
.005.27.22.07
.22.000=?+=+=h e ξ205.14
.09
.301.015.101
.015.10=?-=-=h l 2.105.116.154.09.305.2140037.01140012
212
000
=?????
????+=??
? ??+
=ξξηh l e h
由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62－2004）第5.3.5条。
m a h
e e 794.203.04.005.22.12
0=-+?=-+
=η ??
? ?
?-=200x h bx f e N cd d γ
??? ?
?
-???=???237010005.1227941068.1149.03x x
解得
mm
h mm x b 8.6427024.014.190=?=<=ξ.为大偏心受压构件
23
082.647210
1068.1149.0100014.195.12mm f Nd bx f A sd cd S =??-??=-=γ
2.0370
10008.6471001000
bh A S μ
需按最小配筋率配置受拉钢筋，用Φ10@100mm ，实际As=785mm 2。
KN
V KN bh f d k cu 2.35.9431051.0.002
/1,3=>=?-γ 故抗剪截面符合《公路钢筋混凝土及预应力混凝图桥涵设计规范》（JTG D62--2004）第5.2.9条的要求。由《公路钢筋混凝土及预应力混凝图桥涵设计规范》（JTG D62--2004）第5.2.10条 KN V KN bh f d td 2.36.227105.0.0023=>=??-γ 故可不进行斜截面抗剪承载力的验算，仅需按（JTG D62--2004）第9.3.13条构造要求配置箍筋。
(2)结点
9.20=l m h=0.7m a=0.03m h 0=067m b=1.0m
M d =46.77KN ﹒m N d =41.89 KN ﹒m V d =127.5 KN
m N M e d d 116.198
.4177
.460===
202.012
7.0122
2===bh i
5.1735.14202
.09.20<==i l 由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62－2004）第5.3.10条,不考虑偏心距增大系数。
ξ10.1699.437
.0116
.17.22.07
.22.000>=?+=+=h e 取ξ1=1.0 ξ2109.17
.09
.201.015.101
.015.10=?-=-=h l 取ξ2=1.0 0.1117.09.2116.1140037.01140012
212
000
=?????
????+=??
? ??+
=ξξηh l e h
由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62－2004）第5.3.5条。
m a h
e e 436.103.035.0116.10.12
0=-+?=-+
=η
??
? ??
-=200x h bx f e N cd d γ
??? ?
?
-??=267.01150017.60x x
解得m h m x b 375.067.056.0008.00=?=<=ξ. 为大偏心受压构件
20000173.0m f Nd
bx f A sd
cd S =-=
γ=173.0mm 2
μ=100A s /(bh 0)=0.03%<0. 2%
需按最小配筋率配置受拉钢筋，用Φ14@110mm ，实际As=1399.4mm 2。
KN V KN bh f d k cu 5.1275.1781051.0.002
/1,3=>=?-γ故抗剪截面符合《公路钢筋
混凝土及预应力混凝图桥涵设计规范》（JTG D62--2004）第5.2.9条的要求。由《公路钢筋混凝土及预应力混凝图桥涵设计规范》（JTG D62--2004）第 5.2.10条KN V KN bh f a d td 5.1271.412105.0.0023=>=?-γ 不需进行斜截面抗剪承载力的验算，仅需按（JTG D62--2004）第9.3.13构造要求配置箍筋。
3.左、右侧板（B —A C —D ） 钢筋按左右对称，用最不利荷载计算。 (1)跨中
9.20=l m h=0.4m a=0.03m h 0=0.37m b=1.0m
M d =46.52KN ﹒m N d =64.67 KN ﹒m V d =8.91 KN
m N M e d
d
719.00==
1155.012
4.0122
2===bh i
5.17117.251155
.09.20>==i l 由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62－2004）第5.3.10条。
ξ10.1449.57
.22.00
>=+=h e 取ξ1=1.0
ξ2078.101
.015.10
=-=h
l 取ξ1=1.0 019.114001212
000
=??
?
??+
=ξξηh l e h 由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62－2004）第5.3.5条。
903.02
0=-+
=a h
e e η ??
? ?
?-=200x h bx f e N cd d γ
??? ?
?
-??=237.01150041.58x x
解得mm h m x b 2072.037.056.0014.00=?=<=ξ.为大偏心受压构件。
207.343mm f Nd
bx f A sd
cd S =-=
γ
%2.0%09.01000
<==
bh A S
μ 需按最小配筋率配置受拉钢筋，用Φ14@200mm ，实际As=769.7mm2
KN V KN bh f d k cu 9.85.9431051.0.002
/1,3=>=?-γ故抗剪截面符合《公路钢筋混
凝土及预应力混凝图桥涵设计规范》（JTG D62--2004）第5.2.9条的要求。由《公路钢筋混凝土及预应力混凝图桥涵设计规范》（JTG D62--2004）第 5.2.10条
KN V KN bh f a d td 9.86.227105.0.0023=>=?-γ 不需进行斜截面抗剪承载力的
验算，仅需按（JTG D62--2004）第9.3.13构造要求配置箍筋。
(2)结点
9.20=l m h=0.7m a=0.03m h 0=0.67m b=1.0m
M d =50.72KN ﹒m N d =64.67 KN ﹒m V d =121.19 KN
m N M e d
d
784.00==
202.012
2
==bh i
5.1735.140
<=i
l 由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62－2004）第5.3.10条。
ξ10.136.37
.22.00
>=+=h e 取ξ1=1.0 ξ21109.101
.015.10
>=-=h
l 取ξ1=1.0 0.114001212
000
=??
?
??+
=ξξηh l e h 由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62－2004）第5.3.5条。
m a h
e e 104.12
0=-+
= ξ1??? ??
-=200x h bx f e N cd d γ
??? ?
?
-???=2670.010005.1141.71x x
解得mm h mm x b 5.37057056.090=?=<=ξ.为大偏心受压构件
204.152mm f Nd
bx f A sd
cd S =-=
γ
%2.0%02.01000
<==
bh A S
μ 选用Φ14@110mm ，实际As=1399.4mm 2
KN V KN bh f d k cu 2.1215.17081051.0.002
/1,3=>=?-γ故抗剪截面符合《公路钢
筋混凝土及预应力混凝图桥涵设计规范》（JTG D62--2004）第5.2.9条的要求。由《公路钢筋混凝土及预应力混凝图桥涵设计规范》（JTG D62--2004）第5.2.10条KN V KN bh f a d td 2.1211.412105.0.0023=>=?-γ 不需进行斜截面抗剪承载力
的验算，仅需按（JTG D62--2004）第9.3.13构造要求配置箍筋
(五)配筋图
(六)基地应力验算
1,荷载计算
(1)恒载
箱重力P箱= 2γ2(δL+th0+C1C2) = 130.5 kN
基础重力P基= γ3Bd = 0.0 kN
填土重力P土= γ1HL = 151.8 kN
水重力P水= γ水(L0h0-2C1C2) = 73.2 kN
(2)车辆荷载(由图L-07)
竖直力P车= q车L = 43.7 kN
水平力E车= e车(h+d) = 11.0 kN
弯矩M车= E车(h+d)/2 = 20.8 kN·m
2、基底应力
N = P箱+P基+P土+P水+P车= 399.2 kN
M = M车= 20.8 kN·m
由《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTJ 024—85)第3.2.2-2式
σ =N/A±M/W = N/B±6M/B2
= 132.4 kPa < [σ0] =470 kPa
109.5
基底应力满足设计要求。
箱涵设计计算书
公路桥涵设计计算书 一，设计资料 公路上箱涵，净跨径L 0为2.5m ，净高h 0为3.0m ，箱涵顶平均为2.0m 夯填砂砾石，顶为300mm 沥青混凝土路面铺装层，两侧边为砂砾石夯填，土的内摩擦角?为40o ,砂砾石密度γ=23KN/m 3，箱涵选用C25混凝土和HRB335钢筋。本设计安全等级为二级，荷载为公路-Ⅱ级。 二 设计计算 （一）截面尺寸 顶板、底板厚度 δ=40cm(C1=30cm) 侧墙厚度 t=40cm(C2=30cm) 故 横梁计算跨径 L p =L 0+t=2.5+0.4=2.9m 侧墙计算高度 hp=h0+δ=3.0+0.4=3.4m (二) 荷载计算 1.恒载 恒载竖向压力 221/0.56m KN H P =+=δγγ 恒载水平压力 顶板处 2 002 11 /00.1024045tan m KN H e p =???? ? ?-=γ 底板处 2 002 12 /01.2934045tan )(m KN h H e p =??? ? ??-+=γ 2.活载
汽车后轮地宽度0.6m ，公路-Ⅱ级车辆荷载由《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）第4.3.4条计算一个汽车后轮横向分布宽，按30。角向下分布。 m m H 23 .145.0130tan 26.00?=+ m m H 2 8 .145.0130tan 26.00?=+ 故，横向分布宽度为029.43.1230tan 1.026.00=+??? ? ??+=a m 同理，纵向，汽车后轮招地长度0.2m ： m H o 2 4 .1255.130tan 22.0?=+ 故，m H b 509.2230tan 22.00=??? ? ???= ∑G=140KN 车辆荷载垂直压力 2m /25.13509 .2029.4140KN b a G q =?=?∑= 车 车辆荷载水平压力 2 002 m /2.8820445tan KN q e =??? ? ??-?=车车 （三）内力计算 1.构件刚度比 1.171 21=?= P L h I I K 2.节点弯矩和轴向力计算 （1）a 种荷载作用下（图1）
钢套箱计算书
2#主墩钢套箱计算书 1 设计参数取值 1) 承台底标高： 83.5m 2) 套箱底板顶面标高： 82.5m 3) 壁板顶标高： 87.7m 4) 壁板底标高： 82.5m 5) 封底混凝土厚： 1.0m 6) 设计高水位： 86.22m（10年一遇） 7) 设计低水位： 84.57m 2 材料容许应力值 （1）Q235钢： ]=145MPa 容许弯应力[σ w 容许轴向力[σ]=140MPa 容许剪应力[τ]=85MPa。 参考《路桥施工计算手册》，临时结构钢材容许应力可提高1.3倍。本计算中Q235钢材容许弯应力取1.3×145=188.5MPa，容许轴向应力取1.3×140=182MPa，容许剪应力取1.3×85=110MPa。 （2）C25混凝土： 弹性模量E =2.8×104MPa c =11.5MPa 轴心抗压强度f cd 轴心抗拉强度f =1.23MPa td （3）钢护筒与混凝土之间握裹力： 取经验值150KN/m2
3荷载取值 3.1 静水压力 桥位处设计最高水位86.22m，钢套箱壁板底部高程为82.5m。则壁板底部最大静水压强为：，从水面至套箱底部呈线性分布，如下图所示。 图1 静水压力图 3.2 混凝土荷载 承台分两次浇注，第一次浇注1.5m，第二次浇注2.7m，则第一次浇注混凝土侧压力为： 则第二次浇注混凝土侧压力为：
4钢套箱结构工况分析 4.1吊杆计算 4.1.1整体下放阶段 采用Φ32精轧螺纹钢筋吊杆，共计4根。 钢套箱重：60t 每根吊杆承受拉力为15t，满足要求。 4.1.2封底混凝土浇注阶段 采用Φ32精轧螺纹钢筋吊杆，共计16根。 1m封底混凝土重：87.8×2.4=211t 钢套箱重：60t 每根拉压杆受力为：（211+60）/（4×4）=17t 4.2底板计算 底板承受封底混凝土荷载，封底混凝土重24×1=24KPa，均匀作用在底板上。 底板面板采用δ=6mmQ235B钢板，主梁采用2[28b型钢，次梁采用12.6工钢。 4.2.1面板计算 取1cm宽板条计算， Wx=b×h2/6= 0.01×0.0062/6=6×10-8m3 Ix=b×h3/12= 0.01×0.0063/12=1.8×10-10m4 =145000×6×10-8=0.0087KN.m M 允 Q =85000×(0.01×0.006)=5.1KN 允 计算模型如下：
涵洞模板支架计算
涵洞模板支架计算 （一）、箱涵侧模板承受水平推力 1、新浇混凝土对箱涵侧模板的最大水平压力计算 （1）箱涵最大浇筑高度：3+ （2）箱涵每段第二次浇筑工程量（混凝土）：（×+××2+×2）×24= （3）箱涵采用商品混凝土浇筑，其浇筑能力20m3/h，考虑÷20≈3h浇筑完成。 故浇筑速度：÷3=h (4)由于在冬季施工，贵阳地区按5℃气温考虑。 （5）新浇混凝土对箱涵侧模板的最大水平压力 根据《路桥施工计算手册》当混凝土浇筑速度在6m/h以下时作用于侧面模板的最大压力P m按下式计算：
P 1=K ×γ×h 当v/T ≤时：h=+T 当v/T >时：h=+T 式中：P 1—新浇混凝土对侧面模板的最大压力，kPa ； h —有效压头高度，m ； T —混凝土入模时的温度，℃m ； K —外加剂影响修正系数，不加时，K =1；掺缓凝外加剂时，K = v —混凝土的浇筑速度，m/h ； r —钢筋混凝土容重，取25KN/m 3 当5=＞时，新浇混凝土有效压头高度h=+×=（m ） 故P 1=×25×= 2、采用插入式振捣器振捣混凝土，其侧面模板的水平压力取P 2= 3、箱涵侧模板承受水平推力P =P 1+P 2=+4= （二）墙体模板计算 墙体内外模板均采用×竹胶板，横向、竖向肋板采用10×10cm 方木，墙体两侧模板采用对拉杆固定。 1.横向肋板间距计算： 根据《路桥施工计算手册》当墙侧采用木模板时支撑在内楞上一般按三跨连续梁计算，按强度和刚度要求确定： 取1m 宽的模板，则作用于模板上的线荷载： q=×1=m ①按强度要求时的横肋间距： 式中：l —横肋间距，mm mm q b h l 3513.7010002065.465.4=??==
2x2.5m箱涵计算书
已知计算条件： 涵洞的设计安全等级为三级，取其结构重要性系数：1.0 涵洞桩号= K0+000至K0+724.65 设计荷载等级=城－A 箱涵净跨径= 2米 箱涵净高= 2.5米 箱涵顶板厚= .4米 箱涵侧板厚= .4米 板顶填土高= 9米 填土容重= 18千牛/立方米 钢筋砼容重= 26千牛/立方米 混凝土容重= 24千牛/立方米 水平角点加厚= .15米 竖直角点加厚= .15米 涵身混凝土强度等级= C30 钢筋等级= Ⅲ级钢筋 填土内摩擦角= 30度 基底允许应力= 160千牛/立方米 顶板拟定钢筋直径= 14毫米 每米涵身顶板采用钢筋根数= 9根 底板拟定钢筋直径= 14毫米 每米涵身底板采用钢筋根数= 9根 侧板拟定钢筋直径= 12毫米 每米涵身侧板采用钢筋根数= 5根 荷载基本资料： 土系数 K = 1.489286 恒载产生竖直荷载p恒=251.66千牛/平方米恒载产生水平荷载ep1=54千牛/平方米 恒载产生水平荷载ep2=73.8千牛/平方米 汽车产生竖直荷载q汽=2.11千牛/平方米 汽车产生水平荷载eq汽=.7千牛/平方米 计算过程 重要说明： 角点(1)为箱涵左下角,角点(2)为箱涵左上角,角点(3)为箱涵右上角,角点(4)为箱涵右下角 构件(1)为箱涵顶板,构件(2)为箱涵底板,构件(3)为箱涵左侧板,构件(4)为箱涵右侧板 1>经过箱涵框架内力计算并汇总,结果如下(单位为：千牛.米)： a种荷载(涵顶填土及自重)作用下：
涵洞四角节点弯矩和构件轴力： MaA = MaB = MaC = MaD = -1 / (K + 1) * P * Lp^2 / 12 = -54.70137kN.m Na1 = Na2 = 0kN Na3 = Na4 = P * Lp / 2 = 301.9972kN a种荷载(汽车荷载)作用下： MaA = MaB = MaC = MaD = -1 / (K + 1) * P * Lp^2 / 12 = -.4583918kN.m Na1 = Na2 = 0kN Na3 = Na4 = P * Lp / 2 = 2.530705kN b种荷载(侧向均布土压力)作用下： 涵洞四角节点弯矩和构件轴力： MbA = MbB = MbC = MbD = -K / (K + 1) * P * hp^2 / 12 = -20.70764kN.m Nb1 = Nb2 = P * Lp / 2 = 78.3kN Nb3 = Nb4 = 0kN c种荷载(侧向三角形土压力)作用下：
箱涵模板支架计算书
箱涵模板支架计算书 一、方案选择 1、通道涵施工顺序 通道涵分三次浇筑，第一次浇至底板内壁以上500mm，第二次浇至顶板以下500mm，第三次浇筑剩余部分。 2、支模架选择 经过分析，本通道涵施工决定采用满堂式模板支架，采用扣件式钢筋脚手架搭设。 顶板底模选用18㎜厚九层胶合板，次楞木为50×100，间距为300㎜，搁置在水平钢管?48×3.5上，水平钢管通过直角扣件把力传给立柱?48×3.5，立柱纵、横向间距均为500×500㎜，步距 1.8m。侧壁底模为18㎜九层胶合板，次楞木50×100，间距为200㎜，主楞采用?48×3.5钢管，间距为400mm。螺栓采用?12，间距400mm。满堂支架图如下：
具体计算如下。 二、顶板底模计算 顶板底模采用18mm厚胶合板，木楞采用50×100mm，间距为300mm。 按三跨连续梁计算 1．荷载 钢筋砼板自重：0.6×25×1.2=18KN/㎡（标准值17.85KN/㎡） 模板重：0.3×1.2=0.36KN/㎡（标准值0.30 KN/㎡） 人与设备荷载：2.5×1.4=3.50KN/㎡ 合计：q=21.9KN/㎡ 2．强度计算 弯矩：M==0.1×21.9×0.32=0.197KN·m q: 均布荷载 l：次楞木间距 弯曲应力：f ==(0.197×106)/(×1000×182)=3.64 N/mm2 M: 弯矩 W: 模板的净截面抵抗矩，对矩截面为bh2 b: 模板截面宽度，取1m h: 模板截面高度，为18mm 因此f＜13.0 N/mm2 ,符合要求。 3．挠度计算
W==（0.677×(17.85＋0.3)×3004）/(100×9.5×103×1000×183/12) ＜ =0.216㎜＜300/400=0.75㎜,符合要求. q：均布荷载标准值 E: 模板弹性模量，取9.5×103 I:模板的截面惯性矩，取 三、顶板下楞计算 楞木采用50×100mm，间距为300，支承楞木、立柱采用?48×3.5钢管，立柱间距为500mm。 楞木线荷载：q=21.9×0.3=6.57KN/㎡（标准值18.15×0.3=5.45N/mm2） （1）、强度计算 弯矩：M==0.1×6.57×0.52=0.164KN·m : 楞木截面宽度 弯曲应力：f ==(0.164×106)/(×50×1002)=1.968N/mm2 因此f＜13.0 N/mm2，符合要求。 （2）、挠度计算 W==（0.677×(17.85＋0.3)×5004）/(100×9.5×103×1000×183/12) ＜ =0.194㎜＜500/400=1.25㎜,符合要求. 四、支承顶板楞木水平钢管计算 顶板支承钢管线荷载：q=25.28×0.5=12.64KN/㎡（标准值
模板支架计算书
模板支架 计 算 书
一、概况： 现浇钢筋砼检查井，板厚（max=200mm），最大满包截面为300×600 mm，沿梁方向梁下立杆间距为800 mm，最大层高4.7 m，施工采用Ф48×3.5 mm钢管搭设滿堂脚手架做模板支撑架，楼板底立杆纵距、横距相等，即la＝lb＝1000mm，步距为1.5m，模板支架立杆伸出顶层横杆或模板支撑点的长度a＝100 mm。剪力撑脚手架除在两端设置，中间隔12m－15m设置。应支3－4根立杆，斜杆与地面夹角450－600。搭设示意图如下： 二、荷载计算： 1.静荷载 楼板底模板支架自重标准值：0.5KN/ m3 楼板木模板自重标准值：0.3KN/m2 楼板钢筋自重标准值：1.1KN/ m3 浇注砼自重标准值：24 KN/ m3 2.动荷载 施工人员及设备荷载标准值：1.0 KN/ m2 掁捣砼产生的荷载标准值：2.0 KN/ m2 架承载力验算： 大横向水平杆按三跨连续梁计算，计算简图如下：
q 作用大横向水平杆永久荷载标准值： qK1=0.3×1＋1.1×1×0.16＋24×1×0.16＝4.32 KN/m 作用大横向水平杆永久荷载标准值： q1＝1.2 qK1＝1.2×4.32＝5.184 KN/m 作用大横向水平杆可变荷载标准值： qK2＝1×1＋2×1＝3KN/m 作用大横向水平杆可变荷载设计值： q2＝1.4 qK2＝1.4×3＝4.2 KN/m 大横向水平杆受最大弯矩 M＝0.1q1Ib2+0.117q2Ib2=0.1×5.184×12+0.117×4.2×12=1.01 KN/m 抗弯强度：σ＝M/W＝1.01×106/5.08×103＝198.82N/ m2＜205N/ m2＝f 滿足要求 挠度：V＝14×（0.667 q1＋0.99 qK2）/100EI ＝14×（0.667×5.184＋0.99×3）/100×2.06×105×12.19×104 ＝2.6 mm＜5000/1000＝5 mm滿足要求 3.扣件抗滑力计算 大横向水平杆传给立杆最大竖向力 R=1.1q1Ib＋1.2q2Ib＝1.1×5.184×1＋1.2×4.2×1＝10.74KN＞8KN，不能滿足，应采取措施，紧靠立杆原扣件下立端，增设一扣件，在主节点处立杆上为双扣件，即R＝10.74KN ＜16KN，滿足要求。 4.板下支架立杆计算： 支架立杆的轴向力设计值为大横杆传给立杆最大竖向力与楼板底模板支架自重产生的轴向力设计值之和，即： N＝R＋0.5×1.2＋10.74＋0.5×1.2＝11.34KN
箱涵模板支架计算书
K204+136.9 1-6.0m模板支架计算书 一、计算依据 1、K204+136.9 1-6.0m设计图纸； 2、《客货共线铁路桥涵工程施工技术指南》（TZ203-2008） 3、国家、铁道部、济南铁路局发布的有关施工技术安全规程《铁路桥涵工程施工安全技术规程》（TB10303-2009）。 二、计算说明 1、K204+136.9 1-6.0m，其断面尺寸为7.7m×4.9m，钢筋混凝土断面（顶、底板及墙身）厚度均为70cm。 2、根据施工方案，箱涵浇筑分两次完成，第一次浇筑框架地板，第二次浇筑边墙及顶板。 3、箱涵墙体外模板、内模板、顶模板均采用0.9×1.5m大型组合钢模板。墙体侧模背5×10cm木枋，外模背钢管作为大小楞并设拉杆。内支架采用碗扣搭设支承顶板荷载，设顶底托抄两层分配枋(管)。 4、模板、支架属于临时结构，其强度设计计算按容许应力法计算。 三、箱涵侧模板系统计算 （一）、箱涵侧模板承受水平推力 1、新浇混凝土对箱涵侧模板的最大水平压力计算 （1）箱涵最大浇筑高度：4.9-0.7=4.2（m） （2）箱涵每段第二次浇筑工程量（混凝土）：10.28*15=154.2（m3）（3）箱涵采用商品混凝土浇筑，其浇筑能力18m3/h，考虑10.28÷9≈8.6（h）浇筑完成。 故浇筑速度：4.2÷8.6=0.49(m/h) （4）由于在春季施工，本地区按15℃气温考虑。 （5）新浇混凝土对箱涵侧模板的最大水平压力P1 按P=K1K2rh公式计算（路桥施工计算手册） 式中：K1——外加剂影响系数，取1.2 K2——混凝土拌合物的稠度影响系数，取K2=1.25 r——钢筋混凝土容重，取26KN/m3 当1.2/15=0.08＞0.035时，新浇混凝土有效压头高度h=1.53+3.8×0.08=1.834（m）
钢筋砼箱涵模板计算例子
一、工程概况 本设计为安徽肥东龙潭东风大道改造工程。由于肥东东风大道的建设，东风大道在K17+52处，与安徽省天然公司已建D400高压管道交叉。为防止管道发生意外，需对该段交叉管道进行箱涵保护。本工程箱涵保护长度65米。 二、施工部署 2.1、组织机构 为确保优质、高速、安全、文明地完成本工程建设，我公司本着科学管理，精干高效、结构合理的原则，已选派了具有开拓进取精神、施工经验丰富、态度诚恳、勤奋实干、科学务实的工程技术人员和管理人员组建了项目管理班子和管理机构。根据本工程的特点，从已组建的项目管理机构中指派工程师林奕和具体负责本工程的施工，其他各部门人员协助配合，以质量、安全、工期成本为中心。开展高效率的工作。 2.2、管理目标 质量目标：本部位工程质量达到优良标准。 安全目标：杜绝人身伤亡事故。 工期目标：绝对工期44日历天，开工时间计划为2010年1月20日 2.3、劳动力安排计划 根据该工程的特点，我项目部已组织了专门施工箱涵，通道工程的劳务作业施工队,配置了普工20人、模板工20人、架子工10人、钢筋工15人、砼工8人、防水工2人。各工种紧密配合，具体分工如下： 普工：清理基槽土方，搬移材料、碎石垫层铺设、袋装土护坡、基槽回填，配合技术工种作业等。 模板工：支模前的放线，配模，支模，拆模等。 架子工：施工脚手架及支撑、承重脚手架搭设等。 钢筋工：钢筋加工及半成品的运输，绑扎，保护层的控制等。 砼工：砼的浇筑入模，振捣，养护等（砼的搅拌运输由商品砼站集中组织供应） 防水工：涵洞的沉降缝处理等。 2.4、投入的主要施工机械设备 为满足本工程的施工需要，拟投入主要施工机械设备如下： ①、为满足基槽土方开挖，投入1.25m3反铲挖掘机1台，自卸汽车3台， 潜水泵3台。 ②、为满足砼施工需要，砼计划从商品砼站购置，采用3台9m3砼搅拌 运输车运至现场浇筑，现场配备砼振动器3台，30kw发电机1台，同时 投入成套的钢筋加工设备，木工机械，测量设备及其他设备等，均已按 施工组织总设计的配置要求组织到位，满足本工程的施工需要。 2.5、投入的主要施工材料 主要施工材料计划如下表：
承台钢套箱设计计算书
水中承台施工方案—— 经调查分析，桥位处施工水位拟定是为5.0m。围堰的顶标高为 如下图所示： 施工水位+0.5安全高度+0.2m波浪高约▽5.7m. 2.5m 面板厚 =6mm 横向肋为：[10＠500 竖向肋为：I14a＠500 面板四周设∟140×140×10角钢与相邻面板连接，连接螺栓开孔Ф22mm，孔距150mm单排，螺栓M20*65mm 钢套箱拟设三层围令，上层围令设置标高▽4.5m处为内围令；中层围令设置标高▽2.5m处为外围令，下层围令设置标高▽0.7m处为外围令。 两层外围令旨在方便承台的施工。尽量缩短承台工期，且两道外围令均在河床面上，日后由潜水工切割，将其回收。 一、设计依据 1、仪扬河大桥施工图设计；
2、实测河床断面图； 3、历年的水文资料； 4、各种桥涵设计、施工规范和设计计算手册； 二、方案可行性研究及其对策 1、筑岛围堰：根据施工图设计，主墩承台顶面在河床面以上，墩位处水深5.0m左右。如采用土围堰（包括草袋土围堰或木桩土围堰），则围堰较高，必须将围堰做得很大。这样压缩航道不但对航运产生不利影响，且工程量很大，费工费时，土壤又缺乏，无论是从工期还是造价上均不够合理，同时在施工过程中还存在巨大风险，故此方案不能采纳。 2、钢套箱围堰：利用钢管桩脚手平台拼装，下沉钢套箱比较方便，而且钢套箱仅需下沉2.5m左右是完全可能的。在本桥的地质条件下，下沉2.5m最好采用单壁钢套箱，由于本身自重虽较小，但下沉较浅，这完全是可能的。且单壁钢围堰待承台浇筑后又能回收利用，经济上及工期上均是合理的。 综上，最后研究决定，采用单壁钢围堰施工承台。 三、套箱围堰平面尺寸及标高的确定 1、套箱围堰的标高拟定 顶标高：根据历年水文资料及一般以十年一遇的水位作为施工水位，故将施工水位定为▽5.0m，因流速不大，只考虑0.7m安全高度，所以套箱围堰顶标高为5.7m； 底标高：承台底标高为0.0m，封底混凝土厚度拟定为1.2m，围堰吸
箱涵计算书
铜川市北市区生活垃圾处理工程计算书 陕西丰宇设计工程有限公司 二〇一一年十一月
1 道路圆管涵结构计算 1.1基本设计资料 1.1.1依据规范及参考书目： 《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004），简称《桥规》 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004） 《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007） 《公路砖石及混凝土桥涵设计规范》（JTJ 022-85） 《公路小桥涵设计示例》（刘培文、周卫编著） 1.1.2 计算参数： 圆管涵内径D = 1500 mm 圆管涵壁厚t = 150 mm 填土深度H = 4000 mm 填土容重γ1 = 18.00 kN/m3 混凝土强度级别：C20 汽车荷载等级：公路-Ⅱ级 修正后地基土容许承载力[fa] = 150.0 kPa 管节长度L = 2000 mm 填土内摩擦角φ = 17.0 度 钢筋强度等级：R235 钢筋保护层厚度as = 25 mm 受力钢筋布置方案：φ10@100 mm 1.2 荷载计算 1.2.1恒载计算 填土垂直压力： q土= γ1×H = 18.0×4000/1000 = 72.00kN/m2 管节垂直压力： q自= 24×t = 24×150/1000 =3.60 kN/m2 故： q恒= q土+ q自= 72.00 +3.60 = 75.60 kN/m2 1.2.2 活载计算 按《公路桥涵设计通用规范》第4.3.1条和第4.3.2条规定，计算采用车辆荷载； 当填土厚度大于或等于0.5m时，涵洞不考虑冲击力。 按《公路桥涵设计通用规范》第4.3.5条规定计算荷载分布宽度。 一个后轮单边荷载的横向分布宽度=0.6/2+1200/1000×tan30°=0.99 m 由于一个后轮单边荷载的横向分布宽度=0.99 m > 1.8/2 m 故各轮垂直荷载分布宽度互相重叠，荷载横向分布宽度a应按两辆车后轮外边至外边计算： a=（0.6/2+1200/1000×tan30°）×2+1.3+1.8×2=6.89 m 一个车轮的纵向分布宽度=0.2/2+1200/1000×tan30°=0.79 m 由于一个车轮单边的纵向分布宽度=0.79 m > 1.4/2 m 故纵向后轮垂直荷载分布长度互相重叠，荷载纵向分布宽度b应按二轮外边至外边计算： b=（0.2/2+1200/1000×tan30°）×2+1.4=2.99 m q汽= 2×（2×140）/（a×b） = 560/（6.89×2.99）= 27.24 kN/m2 1.2.3管壁弯矩计算 忽略管壁环向压力及径向剪力，仅考虑管壁上的弯矩。
箱涵支架计算书
箱涵支架计算书 WTD standardization office【WTD 5AB- WTDK 08- WTD 2C】
龙口至青岛公路莱西至城阳段 第二合同段 箱涵支架设计计算书 编号： 版本号： 发放编号： 编制： 复核： 审核： 批准： 有效状态： 生效日期： 中铁四局集团有限公司 龙青高速土建二标段项目经理部
涵洞支架设计计算书 一、支架设计 我标段内涵洞支架均采用φ48×的钢管进行搭设，支架从上至下依次为～2cm的竹胶板+横向方木（10×10cm，间距45cm）+纵向方木（10×10cm，间距80cm）+钢管支架（纵向间距80cm×横向间距80cm），大小横杆步距均取，顶层横杆采取双扣件滑移。底托直接坐立于C25涵洞底板混凝土上，扫地杆距地高度为20cm。 二、、计算依据 1、《钢结构设计规范》GB50017-2003 2、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 3、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ166-2008 三 三、计算参数 1、Q235钢材抗拉、抗压、抗弯强度设计值215MPa，抗剪强度设计值fv=125MPa，弹性模量E=206GPa。 2、脚手架布距时，单根立杆设计荷载40KPa，立杆延米重取60KN/m，HG-60横杆每根重29N。 3、木材容重：6KN/m3，抗弯强度设计值11MPa，顺纹抗剪强度设计值fv=，弹性模量E=7GPa。 4、2cm竹胶板重：20kg/m2 5、钢筋混凝土容重：26kN/m3 6、施工人员及设备荷载标准值：m2 7、振捣混凝土荷载标准值：m2
8、倾倒混凝土产生荷载标准值：m2 9、荷载分项系数：恒载，活载，为偏于安全，计算时将所有荷载按恒载和活载进行叠加组合。 四、荷载标准值计算 计算模型取我标段内标准涵节跨径6m×6m，厚度的顶板进行验算。 盖板区内荷载标准值计算： 1、方木重量G1=×6=m2 2、竹胶板重量G2=m2 3、支架重量G3=3kN/m2 4、钢筋砼自重G4=*26= kN/m2 荷载总重：++3+= kN/m2 五、横向方木分配梁验算 参数计算：I= bh3/12=×12=×10-6m4 W= bh2/6=×6=×10-4m3 横向方木为10×10cm，间距45cm。 恒载：×[×（++）]=m 活载：×[×（+2+2）]=m 荷载q=+= kN/m 为计算偏于安全，计算取单跨简支梁模型进行验算，跨度。 M中=ql2/8=×1000××8= σ=M/W=×10-4=<11×=(露天环境强度进行折减，抗弯强度满足设计要求。
钢套箱设计计算方案
钢套箱设计计算方案 一、 工程概况 XX 大桥XX 线X 号、X 墩为水中基础，桩基为X 根Φ2.2m 钻孔灌注桩，横桥向2排，每排3根。承台顶面设计标高为XXXXm ，底面设计标高为XXXm ，承台平面尺寸为14.40×10.9×4m 。 按项目部施工组织设计X#、X#墩承台围堰采用单壁钢套箱施工，钢套箱尺寸为承台尺寸放大100mm ，作为承台的模板。钢护筒外径2.4m 。 根据项目实测的地质情况后研究决定，X 号墩钢套箱施工设计水位为XXXm ，封底砼标高为XXXm ，钢套箱顶面标高为：XXXm ，钢套箱共分两节加工，（2m+5.5m ）,最下层按不拆除考虑,钢套箱设计示意图如下： 二、荷载取值 荷载的取值依据为《公路桥涵设计通用规范》荷载组合V 考虑钢吊箱围堰设计组合。 水平荷载：静水压力+流水压力+风力+其它 三、Q235钢材许用应力 轴向应力： []Mpa z 140=σ 容许应力提高系数1.3 []Mpa z 1823.1140=?=σ 弯曲应力： []Mpa 145=σ 容许应力提高系数1.3 []Mpa 5.1883.1145=?=σ 剪应力： []Mpa 85=τ 容许应力提高系数1.3 []Mpa 5.1103.185=?=τ 四、具体结构设计 （一）、封底砼设计 封底砼按1.5m 厚设计，用C30砼。 1、抗浮校核 浮力：131.1371917.91t ??= 封底砼自重：131.13 2.3 1.5452.4t ??= 钢护筒握裹力：1.5 3.14 2.4610678.24t ????=
钢套箱自重:52t 抗浮安全系数: 452.4678.2452 1.29 1.1917.91 K ++= => 满足要求 2、封底砼强度校核 取封底混凝土板计算。封底混凝土板由钢护筒与混凝土的握裹力和封底混凝土板自重抵抗作用于封底砼板的静水压力。为便于计算偏于安全地将封底混凝土板简化为空间梁格，钢套筒中心连线作为支点。简化模型梁宽按钢套筒间净距 4.1m 和1.6m 计算，梁高与混凝土板厚相同，取1.5m 计算。计算模型如下图所示。 水压力：271023 1.53 5.5/p KN m =?-?= 2136 4.1147.6/g KN m =?= 2236 2.693.6/g KN m =?= 内力计算结果： 最大计算弯矩：max 344.71M KN m =? 最大计算剪力：max 396.45Q KN = 最大支座反力：792.9KN 砼梁强度校核： 30#封底混凝土容许拉应力为：[]0.75Mpa σ= [] 1.65Mpa τ= 6max max 2 6344.71100.220.7541001500M Mpa Mpa W σ??===
12m箱涵计算书
12m箱涵计算书-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1
钢筋砼箱涵计算 一基本设计资料： 1．跨径：12米。 2．涵身壁厚：0.85米 3．荷载标准：城市-A级； 人群荷载:m2; 4．混凝土容重:m3; 5．采用的主要规范:《公路桥涵设计通用规范》（JTG-D60-2015）； 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》 （JTG-D62-2004）；《公路涵洞设计细则》 （JTG/T D60-04-2007）； 6．选用材料： ①混凝土C40，fcd=,ftd=,E=; ②普通钢筋HRB400：fsk=400MPa,fsd=360Mpa,E=； 7．结构重要性系数：ro= 8．重力系数： 9．设计要点： 箱涵按整体闭合框架计算内力。顶、底板按受弯构件配置钢筋（不计 轴向力的影响），侧墙按偏心受压构件计算。 涵身荷载：涵身所受荷载包括涵身自重、涵身侧面及顶面填土、铺装 的压力，不计涵内底板上路面。涵身所受活载的考虑，明涵按45o角扩 散车轮荷载，并计入冲击力；暗涵按30o角扩散车轮荷载，不计冲击 力。土容重采用19KN/m3，内摩擦角采用30o。 温度应力按±10℃考虑，并考虑了底板、侧墙与顶板分期浇筑时的混 凝土的收缩影响，此项按降温15℃处理。 斜涵涵身的计算，仍试作正交箱涵计算。 箱涵洞口八字洞口采用悬臂挡墙设计，洞口设有洞口铺砌和隔水墙。 10．荷载组合： 钢筋混凝土构件按作用（或荷载）短期效应组合并考虑长期效应影响 进行验算，其计算的最大裂缝宽度不得超过规范要求（参照规范JTG D62 2004第6.4.2条）。 二模型建立 1.计算的基本假设： 1)取3m箱涵长度为研究对象，单元按钢筋混凝土构件II环境设计； 2)模拟地基土弹簧刚度为20000KN/m3； 2.荷载工况： 1)混凝土收缩徐变：3600天； 2)体系温差：升温15、降温20； 3.施工阶段 1）安装模板，浇筑混凝土；（7天）； 2）计算收缩、徐变；（3600天）； 4.使用阶段 1）箱涵顶板土压力按1m填土厚度计算；
单壁吊箱围堰计算书
目录 一、设计依据 (2) 二、工程概述 ...................................... 错误！未定义书签。 三、计算参数说明 (3) 四、计算工况说明 (4) 五、计算过程 (4) 5.1、封底混凝土计算 (4) 5.1.1、围堰上浮计算 (4) 5.1.2、围堰下沉计算 (5) 5.1.3、封底混凝土抗弯计算 (5) 5.2、围堰侧板计算 (6) 5.2.1、模型建立 (6) 5.2.2、水平主肋 (6) 5.2.3、竖肋计算 (7) 5.2.4、加劲肋与面板计算 (8) 5.2.5、侧板变形 (8) 5.3、内支撑计算 (9) 5.3.1、内支撑受力 (9) 5.3.2、内支撑焊缝计算 (9) 六、结论 (12)
单壁吊箱围堰计算书 一、工程概述 主桥14#、15#墩承台为低桩承台结构。海口特大桥主桥14#、15#墩承台尺寸为14.4m×10.2m，单个承台基础由6根直径2.5m的钻孔桩组成，承台厚度为4m，承台底标高为-4.0m，施工区域常水位+3.9m，百年一遇水位为+5.36m。 海口特大桥主桥14#/15#墩采用单壁吊箱围堰，分块拼装，整体下放，下放时采用吸泥下沉，下放到位后对河床标高进行确认后，浇筑封底混凝土，待混凝土达到设计强度后抽水，进行承台施工。 单壁吊箱围堰布置如下图所示： 单壁吊箱围堰立面布置图(mm)
单壁吊箱围堰平面布置图 (mm) 二、设计依据 1、主桥14#/15#墩承台设计设计文件、资料； 2、《钢结构设计规范》(GB50017-2012)； 3、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011） 4、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）； 5、《简明施工计算手册》（第三版）（汪正荣主编）； 6、其它有关国家规范及参考书籍。 三、计算参数说明 ①、封底砼参数 封底混凝土采用C20水下混凝土，混凝土参数为： 14.3c f MPa =，γ=23KN/m 3，取τ：160kpa ②、钢结构参数 Q235B 钢，其容许应力[]170MPa σ=，容许剪应力[]100MPa τ=，角焊缝容许应力[]80f MPa =，材料弹性模量2.06*105。
箱涵计算书
目录 1 计算依据与基础资料 (1) 1.1 工程概况 (1) 1.1.1截面尺寸 (1) 1.1.2填土情况 (1) 1.2 标准与规范 (1) 1.2.1 标准 (1) 1.2.2 规范 (1) 1.3 主要材料 (2) 1.4 设计要点与参数 (2) 1.5 计算软件 (2) 2 计算模型简介 (3) 2.1 计算模型 (3) 2.2 荷载施加 (3) 3 箱涵结构计算 (4) 3.1 荷载组合 (4) 3.2 箱涵受力计算 (4) 3.2.1 箱涵弯矩 (4) 3.2.2 箱涵剪力 (5) 3.2.3 箱涵轴力 (6) 3.2.4 箱涵配筋验算 (7) 4地基承载力验算 (32)
4.1荷载计算 (32) 4.2地基应力 (32)
1 计算依据与基础资料 1.1 工程概况 道路在桩号K1+000处设置两孔6x3.5m箱涵，箱涵结构中心线与道路中线的法线逆交13.5度，箱涵全长46m 1.1.1截面尺寸 净跨径：6m 净高：3.5m 顶板厚：0.6m 底板厚：0.65m 侧墙厚：0.6m 倒角：0.15x0.15m 基础：15cmC15素混凝土垫层；50cm浆砌片石垫层； 基础宽度：14.8m 1.1.2填土情况 箱涵覆土厚度：1.729m 土的内摩擦角：30° 填土容重：18KN/m3 1.2 标准与规范 1.2.1 标准 桥梁结构安全等级为一级; 设计荷载：汽车荷载：公路-I级，人群荷载：根据《桥梁设计准则》要求。 跨径：2孔6.0x3.5m钢筋砼箱涵； 箱涵总长：46m； 横坡：根据道路设计进行设置。 地震烈度：7度； 环境条件Ⅰ类; 地震荷载：地震基本烈度为7度，动荷载峰值加速度0.1g，Ⅱ类场地。 1.2.2 规范 《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）； 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）；
预埋件计算规范
去除时间限制及相关安装说明： 1、安装过程中需要产品代码时，填写EC-C01 2、安装过程中需指定License文件时，请选择光盘中的\LICENSE\LICENSE-DAR\license.txt，即可去除时间限制。 3、如果在Windows XP中安装客户端或单机用程序，必须确保Windows XP升级到SP2。 4、如果选择SQL Server 2000做后台服务器，必须升级到SP3以上。首先安装Other tool中的数据库，然后再安装所需的客户端程序。 5、如果只在本机使用，建议只安装Stand-alone版本即可，这样只会在本机安装MSDE引擎，用于学习软件使用和一般项目管理足够用了。 6、安装指南可参考光盘\Doc-V5.0\IT下的adminguide.pdf，内有详细的安装说明。 7、最后说一句，P3确实是非常牛的项目管理软件！ 1、工程模式 工程组、工程、目标工程不限 每个工程可达10万条工序 自动进度计算和资源平衡 进展骤光灯和自动进度更新 显示进展线、前锋线 20级工作分解结构（WBS）编码 工程识别编码 24个用户可自行定义的作业分类码，可用于选择、排序、分组分析 16个用户自定义数据项 多个工程汇总成新工程 赢得值分析评价完成情况 保存历史数据 合并多个工程 总体更新用于一次修改批量数据 用户自定义的计划模板（子网络） 真正的同时多用户功能：多人同时更* Web 向导，用于Internet/Intranet Primavera 中国唯一总代理新、分析、制作报表 可对工程设定多级权限 与Microsoft Office 兼容的图形* 可按任意作业分类码和资源组合来组用户接口 显示进展线、前锋线/td> 20级工作分解结构（WBS）编码 2、进度计算 关键路径法（CPM）计算 单节点网络图（PDM）方式 自由浮时和总浮时计算 支持完成－开始、开始－开始、开始－完成和完成－完成四种作业关 关系线上可显示延时 每工程可使用31种作业日历 时间单位可为小时、天、周、月
箱涵模板支架计算书
箱涵模板支架计算书 一、案选择 1、通道涵施工顺序 通道涵分三次浇筑，第一次浇至底板壁以上500mm，第二次浇至顶板以下500mm，第三次浇筑剩余部分。 2、支模架选择 经过分析，本通道涵施工决定采用满堂式模板支架，采用扣件式钢筋脚手架搭设。 顶板底模选用18㎜厚九层胶合板，次楞木为50×100，间距为300㎜，搁置在水平钢管?48×3.5上，水平钢管通过直角扣件把力传给立柱?48×3.5，立柱纵、横向间距均为500×500㎜，步距1.8m。侧壁底模为18㎜九层胶合板，次楞木50×100，间距为200㎜，主楞采用?48×3.5钢管，间距为400mm。螺栓采用?12，间距400mm。满堂支架图如下：
具体计算如下。 二、顶板底模计算 顶板底模采用18mm厚胶合板，木楞采用50×100mm，间距为300mm。 按三跨连续梁计算 1．荷载 钢筋砼板自重：0.6×25×1.2=18KN/㎡（标准值17.85KN/㎡） 模板重：0.3×1.2=0.36KN/㎡（标准值0.30 KN/㎡） 人与设备荷载：2.5×1.4=3.50KN/㎡ 合计：q=21.9KN/㎡ 2．强度计算 弯矩：M==0.1×21.9×0.32=0.197KN·m q: 均布荷载 l：次楞木间距 弯曲应力：f ==(0.197×106)/(×1000×182)=3.64 N/mm2 M: 弯矩 W: 模板的净截面抵抗矩，对矩截面为bh2 b: 模板截面宽度，取1m h: 模板截面高度，为18mm 因此f＜13.0 N/mm2 ,符合要求。 3．挠度计算
W==（0.677×(17.85＋0.3)×3004）/(100×9.5×103×1000×/12) ＜ =0.216㎜＜300/400=0.75㎜,符合要求. q：均布荷载标准值 E: 模板弹性模量，取9.5×103 I:模板的截面惯性矩，取 三、顶板下楞计算 楞木采用50×100mm，间距为300，支承楞木、立柱采用?48×3.5钢管，立柱间距为500mm。 楞木线荷载：q=21.9×0.3=6.57KN/㎡（标准值18.15×0.3=5.45N/mm2） （1）、强度计算 弯矩：M==0.1×6.57×0.52=0.164KN·m : 楞木截面宽度 弯曲应力：f ==(0.164×106)/(×50×1002)=1.968N/mm2 因此f＜13.0 N/mm2，符合要求。 （2）、挠度计算 W==（0.677×(17.85＋0.3)×5004）/(100×9.5×103×1000×/12) ＜ =0.194㎜＜500/400=1.25㎜,符合要求. 四、支承顶板楞木水平钢管计算 顶板支承钢管线荷载：q=25.28×0.5=12.64KN/㎡（标准值
无底钢套箱图纸(计算)
某大桥220～224墩无底钢套箱设计计算 1、地质条件： 220、223、225承台底以下为圆砾土，中密，容许承载力0.22MPa. 221、222、224承台底以下为松软土，中密，容许承载力0.12MPa 2、水文情况： 常水位：688.00 河床标高688.00 放水100m3/s 标高689.00 设计水位:689.50 套箱顶按690.00 3、墩结构设计： 承台平面尺寸9.10×10.80m，承台底标高详见表1，第一层厚度2.5m，第二层厚度 1.0m 钻孔桩基9φ1.25m，施工钢护筒埋设深度，筑岛面以下2～3m 4、梁体结构设计： 48m简支梁 5、承台施工： 采用明挖至封底砼底标高，汽车吊双机抬运钢套箱就位，浇注封底砼，抽水浇注承台砼 6、无底钢套箱结构设计： 6.1 结构尺寸： 平面尺寸，按承台平面尺寸每边放大0.1m为9.2×10.9m，其主立面图如下：
墩位标高表 6.2 结构检算： 6.2.1封底混凝土厚度计算 封底混凝土厚度不考虑桩的作用 假定封底混凝土厚度为1.2m，则水深h=689-684.37+1.2=5.83m 封底混凝土采用C30，抗拉强度设计值为1.43MPa，套箱设计为矩形，矩形封底
混凝土按周边简支支承的双向板承受水压均布荷载计算 l 1/l 2=9.2/10.9=0.844，其弯矩系数查表得： a 1=0.0564 a 2=0.0432 静水压P=5.83×10－1.2×23=30.7KN/m 2 ∴ ()2 21110.056430.79.2146.553M a pl KN m ==??=? ()222210.043230.79.2112.253M a pl KN m ==??=? 封底混凝土厚度 h ct h D = + 式中: K=1.5 安全系数 b=1000mm 板宽取值 f ct =1.43N/mm 2 C30混凝土抗拉强度设计值 M=封底混凝土板的最大弯矩 D=考虑水下混凝土可能与井底泥土渗混增加厚度,一般取300～500mm ，明挖，水浅取300mm 故3001275 1.3h mm m === 6.2.2 壁板计算 水深h=3.63＋1.0=4.63m ，按5.0m 计算，下端以封底混凝土为支撑(固结)，上端设内撑(铰结) 静水压 2 151050/P KN m =?= 动水压 P 2 P 2按流速V=1.0m/s 计算(百年流速1.3m/s) 222rv P KA g == 2 21.3351101 3.4/29.81KN m ????=? 动水压为倒三角形，两者叠加为梯形，壁板按静水压取值，其线荷载20.05/q N mm =,按均布荷载四边简支板计算，取l 1= l 2=500mm ，l x /l y =1，则K x =0.0368,K y =0.0368 M x =M y =Kql x 2=0.0368×0.05×5002=460N ·mm 板厚取5mm W=1/6bh 2=1/6×1×52=4.167mm 3
钢围堰计算书
目录 一、工程概况 (2) 二、主动土压力及被动土压力计算 (2) 三、支撑的布置和计算 (5) 四、钢板桩入土深度计算 (7) 五、坑底抗隆稳定性计算 (7) 六、内撑系统的组成及详细计算 (8)
长沙湾大桥68#、69#墩钢板桩围堰计算书 一、工程概况 xxx特大桥为厦深铁路潮汕至惠州南段新建工程上的一座特大型桥梁，x#墩承台平面尺寸为6.9×11.1m，厚度为2.2m,承台底面标高-5.501m，采用德国拉森(Larseen)Ⅳ型锁口钢板桩施工。桥位处施工水位+1.528m,计算水位按+2.5米考虑。钢板桩顶标高按+3.0米设置，底标高为-15m，钢板桩总长18m。 二、主动土压力及被动土压力计算 1、设计图纸上的基本计算资料 +2.5～-2.7m为河水，内摩擦角?0为0°，粘结力c0为0kPa，天然容重γ0为10.0KN/m3 -2.7～-5.5m为淤泥：内摩擦角?1为5°，粘结力c1为4.5kPa，天然容重γ1为17KN/m3，地基容许承载力[σ]=20kPa -5.5m以下为硬塑状粘土层，天然容重γ为20KN/m3，地基容许承载力[σ]=180kPa，γ2=20KN/m3,c2=20Kpa,?2=200 2、土压力计算方法 由于土层为透水性差的的流塑状淤泥与硬塑状黏土，依据2008年《注册结构工程师专业考试应试指南》（施岚青主编）P896页，对于渗透性小的土层计算土压力时采用“水土合算”法，即在计算土压力时将地下水位以下的土体重度取为饱和重度，水压力不再单独叠加；对于渗透性大的土层计算土压力时采用“水土分算”法，即在计算土压力时将地下水位以下的土体重度取为浮容，水压力单独叠加。即根据这个计算原则，本方案中流塑状淤泥采用水土分算，硬塑状粘土采用水土合算法进行计算。 3、主动土压力计算：