某工程A隧洞5类围岩衬砌及配筋计算书
某工程A隧洞5类
(桩号干0+156.00~干1+111.00)
衬砌内力和配筋计算书 2014年5月16日
目录
1 基本资料 (3)
1.1 等别 (3)
1.2 断面尺寸 (3)
1.3 荷载 (3)
1.4 计算工况和荷载组合 (3)
2 计算方法 (4)
2.1 参数取值 (4)
2.2 计算简图 (6)
3 理正计算结果 (6)
4 衬砌配筋计算 (9)
4.1 计算情况 (9)
4.2 偏心受压计算 (10)
4.2.1 取值 (10)
4.2.2 配筋计算 (11)
4.3 受弯计算 (13)
4.4 计算结果 (13)
5 抗裂验算 (14)
5.1 计算公式 (14)
5.2 计算情况 (15)
5.3 偏心受压计算 (15)
5.4 受弯计算 (15)
6 斜截面抗剪验算 (16)
6.1 计算公式 (16)
6.2 计算情况 (16)
6.3 偏心受压计算 (17)
6.4 受弯计算 (17)
7 配筋结果 (17)
1 基本资料
1.1 等别
根据SL252—2000《水利水电工程等级划分及洪水标准》和GB50288—99《灌溉与排水工程设计规范》的规定，该工程属Ⅲ等（中型）工程。渠系建筑物按5级设计。渠系建筑物设计洪水重现期为10年（P=10 %）
1.2 断面尺寸
净断面尺寸2.0m ×2.4m （宽×高），底板、侧墙及顶拱衬砌厚度均为0.3m 。
1.3 荷载
按5级建筑物设计，安全级别为Ⅲ级。结构重要性系数9.00=γ，设计状况系数0.1=持久ψ、95.0=短暂ψ、85.0=偶然ψ，永久荷载分项系数05.1=G γ（0.95），可变荷载分项系数20.1=Q γ，偶然作用分项系数0.1=A γ，结构系数2.1=d γ。
按承载能力极限状态计算时荷载分项系数： 衬砌自重作用分项系数1.05（有利）、0.95（不利） 围岩压力作用分项系数1.0 外水压力作用分项系数1.0 灌浆压力作用分项系数1.3
1.4 计算工况和荷载组合
检修期：围岩压力+衬砌自重+外水压力
施工期：围岩压力+衬砌自重+外水压力+灌浆压力
注：以检修期作为控制工况，施工期灌浆时采取必要的支护措施。
2 计算方法
首先采用理正岩土计算软件进行受力分析计算，然后在软件计算结果的基础上进行配筋计算。
2.1 参数取值
⑴基本参数
衬砌断面类型： 圆拱直墙形 底板半宽： 1.150(m) 底板厚度： 0.300(m) 侧墙高度： 1.550(m) 侧墙厚度： 0.300(m) 顶拱半中心角： 90.000(度) 顶拱拱脚厚度： 0.300(m) 顶拱拱顶厚度： 0.300(m) 底板围岩弹抗系数： 100.000(MN/m3) 侧墙围岩弹抗系数： 100.000(MN/m3) 顶拱围岩弹抗系数： 100.000(MN/m3) 衬砌的弹性模量： 25500.000(MPa)
外水压力折减系数(β)： 0.400 混凝土等级： C20 纵筋等级： Ⅲ级
⑵围岩压力计算
①垂直、水平均布围岩压力
根据地质资料，隧洞围岩物理力学参数值见下表：
隧洞围岩参数建议值
表2.1-1
隧洞名称
A 隧洞 围岩类别
III IV V 围岩重度（KN/m 3）
25 25 25 坚固系数fk
2.5 1.75 0.5 围岩似内摩擦角（°）
70 65 60 围岩单位抗力系数(MPa/cm)=100MN/m3
5
3
1
根据《水工隧洞设计规范SL279-2002》6.2.4规定和表2.1-1计算围岩压力：
垂直方向 B q r v γ)3.0~2.0(=
水平方向 H q r h γ)1.0~05.0(= 式中 v q ——垂直均布围岩压力，kN/m2； h q ——水平均布围岩压力，kN/m2；
r γ——岩体重度，kN/m3； B ——隧洞开挖宽度，m ；
H ——隧洞开挖高度，m 。
计算表格如下表：
围岩压力计算表
表2.1-2
序号 已知参数
计算结果
围岩类别 断面尺寸（m×m ） 开挖宽度B （m ） 开挖高度H （m ） 重度γ（kN/m3）
均布垂直山岩压力qv （kN/m2） 均布水平
山岩压力
qh （kN/m2）
1 Ⅴ 2.0×2.4 2.6 3 25 19.5 7.5
2 Ⅳ 2.0×2.4 2.6
3 25 19.5 7.5 3
Ⅲ 2.0×2.4 2.6 3 25 19.5 7.5
注：式B q r v γ)3.0~2.0(=、H q r h γ)1.0~05.0(=中，系数分别取为0.3、0.1。
②底部围岩压力
按整体计算隧洞单位米长断面受力情况，则 底部围岩压力=v q +1m 长衬砌自重/计算宽度
=19.5+（π×1.15+2×1.55+2.3）×0.3×25/2.3=48.89 kN/m 2 ⑶外水压力：取5m 计。 ⑷灌浆压力：200kPa 。
2.2计算简图
图2.2-1 计算简图
3理正计算结果
理正软件计算得出的弯矩、轴力、剪力图如下：
图3-1 轴力图（单位：kN）
图3-1 剪力图（单位：kN）
图3-1 弯矩图（单位：kN·m）
4衬砌配筋计算
4.1计算情况
取1m长断面进行计算，按下列几种情况分别进行计算，取最大值最为最终结果。
配筋参数
表4.1-1
序号M(KN·m) N(KN) e0=M/N (m) 位置备注
1 3.6 33.7 0.107 拱顶偏心受压
2 1.1 52.2 0.021 侧墙顶部偏心受压
3 18.2 63.2 0.288 侧墙底部偏心受压
4 18.2 30.3 —— 底板端点 受弯
5 18.1 30.3 —— 底板跨中 受弯
注：弯矩和轴力均为设计值。
计算参数：
C20砼，fc=9.6 N/mm 2；HRB400钢筋，fy=fy ’=360 N/mm 2；
断面b ×h=1000mm ×300mm ，h 0=h-a=300-50=250mm ；a s =a s ’=50mm 。
4.2 偏心受压计算
4.2.1 η取值
计算偏心距增大系数η值时，将无压隧洞衬砌的顶拱连同侧墙近似作为一个无铰拱结构考虑，其拱轴线长度S 采用顶拱长加一个侧墙长。
根据《水工混凝土结构设计规范（DL/T 5057-2009）》9.3.9规定，η按下式进行计算：
212
000/140011ζζη??
? ??+=h l h e （4.2.1-1）
N
A
f d c γζ5.01=
（4.2.1-2） h
l 0
201.015.1-=ζ （4.2.1-3） 式中：
0e ——轴向力对截面重心的偏心距，在式（4.2.1-1）中，当30/00h e <时，取30/00h e =；
0l ——构件的计算长度，无铰拱结构S l 36.00=；
h ——截面高度，300mm ；
0h ——截面有效高度，mm a h h 250503000=-=-=； A ——构件的截面面积，1000×300=3×105 mm 2；
1ζ——考虑截面应变对截面曲率的影响系数，当1ζ>1时，取1ζ=1.0；
2ζ——考虑构件长细比对截面曲率的影响系数，当15/0 S=π×1.15+1.55=5.16m l 0=0.36S=0.36×5.16=1.86m 82.6300/1860/0<==h l ，短柱，取η=1.0 1、mm h mm e 783.01071070.100=>=?=η，大偏心受压 2、mm h mm e 783.021210.100=<=?=η，小偏心受压 3、mm h mm e 783.02882880.100=>=?=η，大偏心受压 4.2.2 配筋计算 1、大偏心受压： s a h e e -+ =2 0η=107+150-50=207mm 取N N d u γ==1.2×33.7×103=40400N ，ξ=ξb=0.518 )() 5.01(020' -' --=' s y c d s a h f bh f Ne A ξξγ 250360)518.05.01(518.025010006.9207404002??-????-?=<0 按最小配筋率：20min 5002501000%20.0mm bh A s =??==' ρ 2 2 0250 10006.9200 50036010740400) (????-?= '-''-= bh f a h A f Ne c s s y d s γα<0 ξ< 0 则：' +- ='s a h e e 20η=107-150+50=7mm 200 3607 40400)(0??=' -'=s y d s a h f e N A γ=3.9mm 2<0min bh ρ 按最小配筋率：20min 5002501000%20.0mm bh A s =??==ρ 2、小偏心受压： s a h e e -+ =2 0η=21+150-50=121mm 取20min 5002501000%20.0mm bh A s =??==ρ 取N N d u γ==1.2×52.2×103 =62640N ，0 224Ah AC B B -+-=ζ 其中：A=0.5fcb=0.5×9.6×1000=4800mm 2 518 .08.0250 /5015003605010006.9)8.0/1(0--??+??-=-'-+' -=b s s y s c h a A f ba f B ζ =30638 b s s y s d a h A f a e h N C ζηγ-' --' ---=8.0) (8.0)5.0(00 =-62640×(0.5×300-21-50)-360×500×0.8×200/(0.8-0.518) =-1.1×108 则：250 48002101.1480043063830638248 2 02?????++-= -+-=Ah AC B B ζ =0.59<1.6-ξ b )() 5.01(020' -' --=' s y c d s a h f bh f Ne A ξξγ 250360) 59.05.01(59.025010006.9121626402??-????-?=<0 按最小配筋率：20min 5002501000%20.0mm bh A s =??==' ρ 3、大偏心受压： s a h e e -+ =2 0η=288+150-50=388mm 取N N d u γ==1.2×63.2×103=75840N ，ξ=ξb=0.518 )() 5.01(020' -' --=' s y c d s a h f bh f Ne A ξξγ 250360)518.05.01(518.025010006.9388758402??-????-?=<0 按最小配筋率：20min 5002501000%20.0mm bh A s =??==' ρ 2 2 0250 10006.9200 50036038875840) (????-?= '-''-= bh f a h A f Ne c s s y d s γα<0 ξ< 0 则：' +- ='s a h e e 20η=288-150+50=188mm 200360188 75840) (0??='-'=s y d s a h f e N A γ=198.0mm 2<0min bh ρ 按最小配筋率：20min 5002501000%20.0mm bh A s =??==ρ 4.3 受弯计算 取底板弯矩最大设计值计算： 2 6 20 25010006.9102.182.1????==bh f M c d s γα=0.036 037.0036.0211211=?--=--=s αξ<ξb=0.518 360 250 037.010006.90???= = y c s f h b f A ξ=246.7mm 2<0min bh ρ 按最小配筋率：20min 5002501000%20.0mm bh A s =??==ρ 4.4 计算结果 侧墙、顶拱和底板均按照最小配筋率选配钢筋，选配的单侧受力钢筋截面面积不得小于500mm 2。 5 抗裂验算 5.1 计算公式 根据《水工混凝土结构设计规范（DL/T 5057-2009）》10.1.1规定，按下式进行计算： 偏心受压构件：0 000 0W A e W A f N tk ct m k -≤ αγ （5.1-1） 受弯构件：0W f M tk ct m k αγ≤ （5.1-2） 式中： k N 、k M ——按标准组合计算的轴向力值、弯矩值； ct α——混凝土拉应力限制系数，ct α=0.85； tk f ——混凝土轴心抗拉强度标准值，C20砼，tk f =1.54N/mm 2； m γ——截面抵抗矩塑性系数，矩形截面为1.55，考虑截面高度影响，进行 修正705.155.11.1635.255.1)300/3007.0(55.1)/3007.0(=?>=?+=?+=h m γ； 0A ——换算截面面积，' ++=s E s E c A A A A αα0=1000×300+7.84×500+7.84×500=307840mm 2，s A 、' s A 为受拉、受压钢筋截面面积； 0e ——轴向力对截面重心的偏心距； E α——钢筋弹性模量s E 与混凝土弹性模量c E 之比，HRB400钢筋，s E =2.0 ×105N/mm 2，C20砼，c E =2.55×104N/mm 2，即c s E E E /=α=7.84； 0W ——换算截面受拉边缘的弹性抵抗矩，)/(000y h I W -==2.33×109/(300-146.8)=1.52×107； 0y ——换算截面重心至受压边缘的距离，' ++''++'=s E s E c s s E s E c c A A A a A h A y A y αααα00=(300 ×1000×300/2+7.84×500×250+7.84×500×50)/307840=146.8mm ； 0I ——换算截面对其重心轴的惯性矩， 20200200)()()(' -'+-+'-+=s s E s E c c c a y A y h A y y A I I αα=1000×3003/12+1000 ×300×(146.8-150)2+7.84×500×(250-146.8)2+7.84×500×(146.8-50)2=2.33×109mm 4； c A ——混凝土截面面积，1000mm ×300mm ； h ——截面全高，300mm 。 5.2 计算情况 取1m 长断面进行计算，按下列几种情况分别进行计算。 抗裂验算参数 表5.2-1 序号 M(KN·m) N(KN) e0=M/N (m) 位置 备注 1 3.7 34.9 0.106 拱顶 偏心受压 2 1.2 53.1 0.023 侧墙顶部 偏心受压 3 18.3 63.5 0.288 侧墙底部 偏心受压 4 18.3 30.3 —— 底板端点 受弯 5 18.2 30.3 —— 底板跨中 受弯 注：弯矩和轴力均为标准值。 5.3 偏心受压计算 按最不利组合即e0取最大值时计算： 000 0W A e W A f tk ct m -αγ kN N kN k 5.632.14210 52.13078402881052.130784054.185.0705.17 7 =>=?-??????= 满足抗裂要求，可不再进行裂缝宽度验算。 5.4 受弯计算 k tk ct m M m kN W f >?=???=9.33101.521.540.85×705.170αγ 满足抗裂要求，可不再进行裂缝宽度验算。 6 斜截面抗剪验算 6.1 计算公式 根据《水工混凝土结构设计规范（DL/T 5057-2009）》9.5.9和9.5.3之规定：偏心受压构件如能符合N V V c d 07.01 +≤ γ时，则不需要进行斜截面受剪承载力计 算；受弯构件如能符合c d V V γ1 ≤ 时，则不需要进行斜截面受剪承载力计算。 式中： V ——构件斜截面上的剪力设计值； N ——与剪力设计值V 相应的轴向压力设计值，当)3.0(1 A f N c d γ> 时，取 )3.0(1 A f N c d γ= =1/1.2×0.3×9.6×1000×300=720kN ，A 为构件的截面面积； c V ——混凝土的受剪承载力， 07.0bh f V t c ==0.7×1.10×1000×250=192.5kN ； t f ——混凝土轴心抗拉强度设计值，C20砼，t f =1.10N/mm 2。 6.2 计算情况 取1m 长断面进行计算，按下列几种情况分别进行计算。 抗剪验算参数 表6.1-1 序号 V(KN) N(KN) 位置 备注 1 0 33.7 拱顶 偏心受压 2 7.1 52.2 侧墙顶部 偏心受压 3 30.3 63.2 侧墙底部 偏心受压 4 63.2 30.3 底板端点 受弯 5 0 30.3 底板跨中 受弯 注：弯矩和轴力均为设计值。 6.3 偏心受压计算 1、 N V c d 07.01 +γ=1/1.2×192.5+0.07×33.7=162.8kN>V =0kN 满足抗剪要求。 2、 N V c d 07.01 +γ=1/1.2×192.5+0.07×52.2=164.1kN>V =7.1kN 满足抗剪要求。 3、 N V c d 07.01 +γ=1/1.2×192.5+0.07×63.2=164.8kN>V =30.3kN 满足抗剪要求。 6.4 受弯计算 4、 c d V γ1 =1/1.2×192.5=160.4kN>V =63.2kN 满足抗剪要求。 5、 c d V γ1 =1/1.2×192.5=160.4kN>V =0kN 满足抗剪要求。 7 配筋结果 根据计算结果，受力筋选用C 14@150（单侧），实配21026mm A A s s =' =， 分布筋选用A 10@200。 矩形截面偏心受压构件正截面受拉承载力计算 1、支撑类型：SGL1 2、杆件编号：7 3、已知计算数据 混凝土强度等级C30，f c=14.3N/mm2 受拉钢筋为HRB335级，f y=300N/mm2,受压钢筋为HRB335级 f'y=300N/mm2,弯矩设计值：M=1693*1.35=2285kN.m,轴向压力设计值：N=8775*1.35*1.2=14215kN 截面：矩形:b=800mm,h=3900mm，面积：3120000mm2，构件计算长度l0=11000mm αs=35mm，αs'=35mm，ξb=0.55mm 4、求初始偏心距e i即e i=e0+e a: e0=M/N=2285000000.00/14215000.00=160.75mm 取e a=130.00mm 依据《混凝土结构设计规范》GB 50010-2002 第7.3.3条P50 e i=160.75+130.00=290.75mm 5、计算偏心距增大系数：η: 依据《混凝土结构设计规范》GB 50010-2002 第7.3.10条P58 ξ1=0.5f c A/N=0.5×14.30×3120000.00/14215000.00=1.57>1，故:ξ1=1.00 由于l0/h=2.82<15故取ξ2=1.00 1 =1.08 6、判断大，小偏心受压 N b=α1f c bh0ξb =1.00×14.30×800.00×3865.00×0.550 =24318580.00N≥N=14215000.00N 故，按大偏心计算7、求纵向钢筋面积A S和A S' 依据《混凝土结构设计规范》GB 50010-2002 第7.3.4条P50 x=N/(α1f c b)=14215000.00/(1.00×14.30×800.00)=1243mm≥2αS'=70mm 依据《混凝土结构设计规范》GB 50010-2002 第7.3.4条P50 e=ηe i+0.5h-αs=1.08×290.75+0.5×3900.00-35.00=2227.71mm =[14215000.00×2227.71-1.00×14.30×800×1243×(3865-0.5×1243)]/[300.00×(3865-35)] =-12569.66mm2<ρmin bh=6240.00mm2故取 A s=6184.00mm2 受压钢筋选用:13Φ25(A s=6382mm2)。 受拉钢筋选用:13Φ25(A s'=6382mm2)。 1 XXXXXXXXXX引水隧道项目衬砌台车计算书 编制： 校核： 审核： 2017年10月 xxxxx项目衬砌台车计算书 1.计算依据 1、《xxxxx施工图设计》 2、《衬砌台车结构设计图》 3、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003) 4、《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2002) 2. 概况 xxxxx隧道衬砌模板系统及台车布置图如下图2.1-2.2。隧道二衬模板由一顶模、两侧模组成，模板均由6mm钢板按照二衬外轮廓线卷制而成。顶模模板拱架环向主肋采用I10工字钢,加工成R=1447mm，L=3650mm的圆弧拱形，拱架环向肋板间距1m，拱架纵肋采用∠45*45*6的角钢，间距30cm；侧模模板拱架环向肋板采用1524mm长的I14工字钢，侧模环向肋板在隧洞腰线以上部分加工成加工成R=1447mm，L=527mm的圆弧拱形，腰线以下加工成R=3327mm，L=997mm的圆弧拱形，拱架环向肋板间距1m，拱架纵肋采用∠45*45*6的角钢，间距30cm。 衬砌台车由顶拱支撑、台车门架结构、走行系统、顶升系统及侧模支撑系统组成，纵向共9m长。顶拱支撑采用H200×200×8.0立柱，纵向焊接通长的∠45*45*6的角钢组成钢桁架，焊接于台车门市框架主横梁上，支撑顶模。衬砌台车门式框架立柱采用H200×200×8.0型钢、横梁、纵梁均采用I20a工字钢焊接组成，其节点处焊接1cm厚的三角连接钢板缀片进行加固。本衬砌台车与顶拱支撑焊接为一个整体。进行顶模的安装及拆除时，在轨道两侧支垫20*20*60cm的枕木，枕木上安放千斤顶进行台车和顶拱支撑系统的整体升降。侧模支撑系统的螺旋丝杆，每断面设置4个。下部螺旋丝杆水平支承于台车的I20a 纵梁上，上部螺旋丝杆水平支撑于台车的I20a立柱上。三角板与构件之间焊接为满焊,焊脚高度10mm；焊缝不允许出现咬边、未焊透、裂纹等缺陷。模板系统及台车构件均采用Q235普通型刚。 目录 一基本资料 (1) 二荷载确定 (1) 2.1围岩竖向均布压力 (1) 2.2围岩水平均布力 (2) 三衬砌几何要素 (2) 3.1衬砌几何尺寸 (2) 3.2半拱轴线长度S及分段轴长△S (2) 3.3割分块接缝重心几何要素 (3) 四计算位移 (3) 4.1单位位移 (4) 4.2载位移——主动荷载在基本结构中引起的位移 (4) 4.3载位移——单位弹性抗力及相应的摩擦力引起的位移 (8) 4.4墙低（弹性地基上的刚性梁）位移 (12) 五解力法方程 (13) σ=）分别产生的衬砌内力 (13) 六计算主动荷载和被动荷载（1 h 七最大抗力值的求解 (15) 八计算衬砌总内力 (16) 九衬砌截面强度检算（检算几个控制截面） (16) 9.1拱顶（截面0） (16) 9.2截面（7） (18) 9.3墙低（截面8）偏心检查 (18) 十内力图 (18) 一 基本资料 高速公路隧道，结构断面如图1所示，围岩级别为V 级，容重318kN/m ?=，围岩 的弹性抗力系数630.1510kN /K m =?，衬砌材料C20混凝土，弹性模量72.9510kPa h E =?，容重323kN/m ?=。 图1 衬砌结构断面 二 荷载确定 2.1 围岩竖向均布压力： 10.452s q ωγ-=? 式中：s ——围岩级别，此处s=5; ?——围岩容重，此处?=18kN/㎡； ω——跨度影响系数，ω=1+i(B m -5)，毛洞跨度B m =12.30m ，B m =5~15时，i=0.1，此 处: ω=1+0.1×（12.3-5）=1.73 所以，有：510.45218 1.73224.208q kPa -=???= 考虑到初期之处承担大部分围岩压力，而二次衬砌一般作为安全储备，故对围岩 根据SATWE计算结果手工配筋 一、SATWE梁的计算结果的含义： 1、加密区和非加密区箍筋都是按用户输入的箍筋间距计算的，并按沿梁全长箍筋的面积配 筋率要求控制。 若输入的箍筋间距为加密区间距，则加密区的箍筋计算结果可直接参考使用，如果非加密区与加密区的箍筋间距不同，则应按非加密区箍筋间距对计算结果进行换算； 1）用户输入的箍筋间距信息在SATWE参数设置框中 2）沿梁全长箍筋的面积配筋率要求，见《混规》11．3．9 梁端设置的第一个箍筋距框架节点边缘不应大于50mm。非加密区的箍筋间距不宜大于加密区箍筋间距的2倍。沿梁全长箍筋的面积配筋率ρsv应符合下列规定： 3）如何进行换算？ 保持总的配箍率不变，当加密区间距为100，非加密区间距为200，则应对非加密区箍筋面积进行换算，假设换算前后面积分别为ASV1、ASV2，间距分别为S1、S2，则有：ASV1/ S1= ASV2/ S2. 2、算例 下面的梁为百盛米厂第三层右边数过来第四根边梁。 该梁有关信息如下： 截面参数(m) B*H = 0.250*0.600 保护层厚度(mm) Cov = 30.0 箍筋间距(mm) SS = 100.0 混凝土强度等级RC = 30.0 主筋强度(N/mm2) FYI = 360.0 箍筋强度(N/mm2) FYJ = 210.0 抗震构造措施的抗震等级NF = 4 1、梁顶纵筋和梁底纵筋 1）配置原则： 框架梁、次梁单侧纵筋不得多于两层，底筋根数不少于3根； 同侧纵筋布置中，不同直径的钢筋，直径相差不大于2级； 框架梁、次梁通长纵筋直径可小于支座短筋直径。尽量使通长面筋不大于支座 纵筋面积的60％，但不宜小于30％。 2）手工配置： XXX省XXXX（XXX界）至XXXX公路XX隧道二次衬砌专项施工方案 编制： 复核： 批准： XX隧道二次衬砌专项施工方案 一、编制依据及原则 1、编制依据： xxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxx合同《两阶段施工图设计》施工设计图纸； 《公路工程质量检验评定标准》JTG F80/1-2004； 《公路隧道施工技术规范》JTG F60-2009； 《河北省茅荆坝（蒙冀界）至承德公路施工标准化实施细则》；本公司历年来积累的施工经验，施工管理、技术与质量管理水平，技术装备实力和各专业人才技术条件。 2、编制原则： 科学组织施工，满足建设单位对本工程工期、质量、安全等方面要求，合理进行施工组织安排，充分利用各种条件，确保工程顺利施工和保证施工安全。根据本工程施工特点建立适合本工程的管理机构和质量体系，满足于本项目质量、安全目标顺利实现。 二、工程概况 1、本合同系XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX合同段，全长7.113Km。XX隧道为分离式隧道，右线起讫桩号K64+252～K67+162，总长2910m，其中Ⅲ级围岩1670m，Ⅳ级围岩930m，Ⅴ级围岩310m；左线起讫桩号ZK64+248.9～ZK67+194，总长2945.1m，其中Ⅲ级围岩1670m，Ⅳ级围岩950m，Ⅴ级围岩325.1m。洞门形式为端墙式。项目区属亚湿润中温带大陆性季风气候，四季分明，雨热同季，季风显著，水流受季节影响较大。该区域年蒸发量1838.7mm,年平均日照2800-2900h,无霜期150d，气象条件造成每年有效施工期较短。 2、隧道结构设计 隧道按新奥法原理设计，结构采用锚、网、喷、钢拱架组成初期支护与二次模筑砼相结合的复合式衬砌型式；二衬采用C30防水砼，抗渗等级不小于S8。仰拱采用普通C25砼。隧道主洞、紧急停车带内轮廓一般采用三心圆、曲边墙形式；拱墙采用1.5mm厚复合式防水卷材 2.3人员组织概况 管理人员10人、开挖班40人、支护班60人、模板班40人、二次衬砌班40人。 三、总体施工方案 3.1 总体施工安排 梁 摘要： 本文总结了8*8m、6*6m 梁的线荷载设计值、梁的宽度、高度取值、梁箍筋肢距及复 合箍筋、梁弯矩算法、梁钢筋根数、定量性分析不同跨度、截面大小梁的配筋、梁的抗剪能力，总结了梁的配筋公式及设计中要注意的要点、腰筋、剪力墙连梁、pkpm 建模及梁的布置方法。 本文章总结于：刘铮“建筑结构设计快速入门”、朱炳寅“建筑结构设计问答与分析”、“建筑地基基础设计方法及实例分析”、郁彦“高层建筑结构概念设计”、杨星“pkpm 结构 软件从入门到精通”、钢结构论坛、文献以及网上别人经验总结。共13 页。 注：本文中的一些估计并不精确，可能存在一定或较大的误差，估计荷载大小，只是 为了在设计时，心中有底，更好的去进行概念设计。在估计过程中有些公式表达得并不清楚，可以直接看结果。 2011-11-20---12-28 1.荷载： 1.1：例 假设一个8m*8m 的框架，传给梁的荷载标准值为15 2 kN / m ，沿x 方向设置一根次梁，分割成2 个同样大小的双向板，则单边板传给主梁的线荷载标准值为22.5 KN /m，如果 是两边都有板，则主梁的线荷载标准值为45 KN /m.设计值为56 KN /m（包括填充墙）；假设一个6m*6m 的框架，传给梁的荷载标准值为15 2 kN / m ，沿x 方向设置一根次梁，分割成2个同样大小的双向板，，则单边板传给主梁的线荷载标准值为16.9 KN /m，如果是两边都有板，则主梁的线荷载标准值为34 KN /m.设计值为42 KN /m（包括填充墙. 1.2.定量分析: 1.2.1.假设120 厚板，活荷载为3.5，梁300*800mm，填充墙高度3m，240 厚墙时，柱 子尺寸8m*8m，中间设一道次梁时，梁线荷载设计值为：（1.2*（0.12*25+2）+1.4*3.5）*1.5m *2+1.2*5.24*3m *0.7+25*0.3*0.8=52 KN /m 120 厚墙时：（1.2*（0.12*25+2）+1.4*3.5）*1.5m *2+1.2*2.96*3m =25*0.3*0.8=50 KN /m 1.2.2.假设120 厚板，活荷载为3.5，梁250*600mm，填充墙高度3m，240 厚墙时，柱 子尺寸6m*6m，中间设一道次梁时，梁线荷载设计值为：（1.2*（0.12*25+2）+1.4*3.5）*1.125m *2+1.2*5.24*3m *0.7+25*0.25*0.6=42 KN /m 120 厚墙时：（1.2*（0.12*25+2）+1.4*3.5）*1.125m *2+1.2*2.96*3m +25*0.25*0.6=40KN /m。 1.2.3.总结： 一般来说，大跨度（8m）梁上线荷载设计值（包括自重，填充墙等）可以用50 KN /m 来估计；6m 跨度梁的线荷载设计值可以用40 KN /m来估计，以上估计荷载设计值均考虑了双向板传递给梁的荷载。 一般3m 高填充墙传递给梁的线荷载设计值在10-15 KN /m范围内，可以用13 KN /m来近似估计；300*800 的梁自重线荷载为6 KN /m ,250*600 的梁线荷载为 4 KN /m；梁上线荷载设计值超过了40 KN /m就可以认为是较大荷载，梁的截面应该 取大值。梁上线荷载设计值时，可以近似按每平方18 2 kN / m 的荷载大小传递给梁。 市政隧道二次衬砌施工工艺及方法 二次衬砌采用全液压自行式衬砌钢模台车作为二衬模板，左右洞各一台，采用工厂定型加工，现场拼装。衬砌混凝土采用自拌罐体运输混凝土，泵送入模。 1）、施工流程 测量定位→推入工作平台→清理喷锚基面及锚杆头→防水层施工→钢筋绑扎→台车送入安装、定位→浇筑混凝土→混凝土养护→收缩台车液压泵脱模 2）施工方法 （1）测量定位 测量放出隧道中心线，悬挂于拱点的中线。 （2）推入工作平台 工作平台采用型钢制作，长约4米，宽度与隧道截面小，高度至拱顶，上面成台阶状，四个支点，支点装有轮子。示意图如下： （3）清理喷锚基面及锚杆头 利用工作平台人工对基面及锚杆头进行清理，使面层平整。对凹处采用喷射混凝土进行修补，对突出部分进行凿打。 （4）防水层施工 防水层350g／m2无纺土工布+1.2mmEVA组成，防水板采用无钉无孔铺设工艺，拱、墙全包，接缝采用双面焊缝。 ①无纺土工布铺设 在喷射混凝土隧道拱顶部正确标出隧道纵向的中线，再使裁剪好的无纺土工布中心线与喷射混凝土上的这一标志 相重合，从拱顶部开始向两侧下垂铺设。用射钉固定垫片，将无纺土工布固定在喷射混凝土上。 固定无纺土工布布的垫片是隧道复合衬砌防水层施工的必要零部件，先覆盖在无纺土工布层上，用水泥钉将它钉入喷射混凝土里，水泥钉长度不小于50mm，这样土工布就固定在砼基面上。固定点之间成梅花形布设，固定点之间的间距按设计图进行布置（分区进行）。土工布之间的搭接宽度为120mm。铺设土工布时沿洞室环向进行铺设，不得拉得过紧，以免影响防水卷材的铺设，同时在分段铺设的土工布连接部位预留不小于120mm的搭接余量。 ②防水卷材铺设 先在隧道拱顶部的无纺布上正确标出隧道纵向中心线，再使防水卷材的横向中心线与这一标志相重合，将拱顶部与圆垫片热熔焊接，与无纺布垫层一样从拱顶开始向两侧下垂 钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计 摘要：本文介绍了钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计，是土木工程学生设计学习的＂居家良药＂． 关键词：单向板肋梁楼盖设计 1．设计资料 本设计为一工业车间楼盖，采用整体式钢筋混凝土单向板肋梁楼盖，楼盖梁格布置如图T-01所示，柱的高度取9m，柱子截面为400mm×400mm。 （1）楼面构造层做法：20mm厚水泥砂浆面层，20mm厚混合砂浆顶棚抹灰。 （2）楼面活荷载：标准值为8kN/m2。 （3）恒载分项系数为1.2；活荷载分项系数为1.3（因为楼面活荷载标准值大于4kN/m2）。 （4）材料选用： 混凝土：采用C20（,）。 钢筋：梁中架立钢筋、箍筋、板中全部钢筋采用HPB235（）。 其余采用HRB335（）。 2．板的计算。 板按考虑塑性内力重分布方法计算。 板的厚度按构造要求取。次梁截面高度取 ，截面宽度，板的尺寸及支承情况如图T-02所示。 （1）荷载： 恒载标准值： 20mm水泥砂浆面层； 80mm钢筋混凝土板； 20mm混合砂浆顶棚抹灰； ； 恒载设计值； 活荷载设计值； 合计； 即每米板宽设计承载力。 （2）内力计算： 计算跨度： 边跨； 中间跨； 跨度差，说明可以按等跨连续板计算内力。取1m宽板带作为计算单元，其计算简图如图T-03所示。 各截面的弯矩计算见表Q-01。 ,(根据钢筋净距和混凝土保护层最小厚度的规定，并考虑到梁、板常用的钢筋直径(梁设为20mm,板设为10mm),室内正常环境(即一类环境)的截面有效高度h。 和梁板的高度h有以下关系: 对于梁: h。=h-35mm (一排钢筋) 或 h。=h-60mm (两排钢筋)；对于板 h。=h-20mm 、h。=h-(最小保护层厚度+d/2) ，其中最小保护层厚度依据环境类别和混凝土强度等级定， d 为纵向受力钢筋的直径。一般的，对于梁可取20，板可取10),各截面的配筋计算见表Q-02。 中间板带②～⑤轴线间，其各区格板的四周与梁整体连接，故各跨跨中和中间支座考虑板的内拱作用，其弯矩降低20%。 3．次梁的计算。 次梁按考虑塑性内力重分布方法计算。 取主梁的梁高，梁宽。 荷载： 曲墙衬砌计算 二次衬砌结构设计 一、基本计算数据 公路等级为二级公路 围岩类别 V 类 围岩容重 rs=1.85t/m 3=18.5kN/m 3 围岩弹性抗力系数 K=150MPa=0.15×510t/m 3=1.5×5 10kN/m 3 衬 砌 材 料 为 C25混 凝土，弹性模量 m kN MPa E h /10 95.210 95.26 4 ?=?=，容重h r =18.5t/m 3=18.5kN/m 3 二、 荷载确定 1、围岩竖向均布压力： 1 0.452 s q γω -=? S---围岩类别，此处s=5 γ--围岩容重，此处γ=18.53 /k n m ω --跨度影响系数， 1(15), i m ω =+-毛洞跨度1m=3. 1m 3.7520.75210.1211.2=?+?++?=，1m 在 5—15之间，取i=0.1，故有：10.1ω=+? （11.2-5）=1.62 考虑到初期支护承担大部分围岩压力，而二次衬砌一般作为安全储备，故对围岩 压力进行折减，对本隧道安照35%折减，即：q=（1-35%） 65%129.18215.784s q k p a =?=， 2、围岩水平均布力： e=0.4q=0.4×140.2596=56.10384 3、计算位移： （3）单位位移：（所以尺寸见图） Q 7Q 6Q 5Q 4Q 3 Q 2Q 1 X Y E 1 G 1 G 2 G 3 G 4 G 5 G 6G 7G 8 R 4R 5 R 6 R 7 R 8 E 1 E 2E 3E 4E 5E 6E 7E 8 半拱轴线长度米7122.11=s 轴线段圆弧的中心角 108.956°×2=217.912° 半轴线长度S S=??956.108180/01r π=3.1416×6.159/180×108.956°=11. 7122m △ S=S/8=11.7122/8=1.464025m △ S/E=1.464025/2.95×710=0.4963×7 10 -m/kpa 计算衬砌的几何参数，如拱部各截面与垂直轴之间夹角Φ和截面中心垂直 坐标X,Y 等，见表1 表1 单位位移的计算表 截面 φ Sin φ Cos φ X Y d 0 0.0000 0.0000 1.0000 0.0000 0.0000 0.4500 1 13.6195 0.2355 0.9719 1.4504 0.1731 0.4500 2 27.239 0.4577 0.8891 2.8190 0.6830 0.4500 构件配筋的简单操作 一、梁配筋（纵筋、箍筋、腰筋、扭筋、吊筋） （梁纵筋以三级钢计算，梁箍筋以一级钢计算，截面为350x700mm）： 图中G0.7-0.7为梁箍筋配筋面积，单位为cm2。前一个0.7表示箍筋加密区面积，后一个0.7表示箍筋非加密区面积。 以350mm宽的梁需要配四肢箍为例：箍筋加密区为0.7x2/4=0.35 cm2,表示加密区箍筋单肢需要的面积为0.35 cm2。箍筋非加密区为0.7/4=0.175cm2, 表示非加密区箍筋单肢需要的面积为0.175cm2。所以配置8@100/200(4)。 图中12-0-11，12-0-14为梁上部纵筋配筋面积，单位为cm2。梁支座处面筋应取两数值中的大值。以图中为例11 cm2和12 cm2就应该取12cm2配筋，配筋时查钢筋公称截面面积表。图中8-5-8，7-7-7为梁下部纵筋配筋面积，单位为cm2。梁下部纵筋应取三数值中的大值。以图中为例第一跨处梁就应该配8cm2，第二跨处梁就应该配7cm2，配筋时查钢筋公称截面面积表。 当梁抗扭需要时，会出现图中数值VT字样，如VT1-0.1，VT1需要均衡的加到梁四周需要的纵筋中去，面积为cm2。配筋时查钢筋公称截面面积表。 0.1表示表示抗扭箍筋沿周边布置的单肢箍面积最小值，不必与Asv 或者Asv0 再相加，只要梁截面最外侧的箍筋单肢面积不小于此值即可 梁箍筋计算示意： 二、板配筋（板配筋以三级钢计算）: 图中板块中间横竖向数字240为板底筋配筋面积，单位为mm2。查每米板宽度配筋面积表得可配：8@200 （251 mm2>240 mm2）。 图中板块边横竖向数字为板支座负筋配筋面积，单位为mm2。配筋时取每边板支座负筋处两数值的大值，配筋时方法同板底筋配筋面积，查每米板宽度配筋面积表。 三、柱配筋（柱纵筋和箍筋均按三级钢计算）: 图中（0.19）为柱的轴压比。 图中2.6为柱子角筋的面积，单位为cm2，按照单偏压计算时候不需要按2.6 cm2配置角筋，按照双偏压计算事应该取不小于2.6cm2配置角筋。（计算时按照单偏压计算，双偏压验算，双偏压计算无定解）配筋时查钢筋公称截面面积表。 图中12和14为柱包含角筋计算面积时柱单侧所需的纵筋，单位为cm2。配筋时查钢筋公称截面面积表。 图中G1.5-0.3为柱所需箍筋，单位为cm2。 1.5表示柱箍筋加密区的面积，为X向和Y 向的较大值。计算为1.5/柱子箍筋肢数=柱单肢箍所需面积，配筋时查钢筋公称截面面积表。 0.3表示柱箍筋非加密区的面积，计算同柱子加密区方法。 图中1.8表示梁柱节点核心区所需要的箍筋面积，单位为cm2。计算同柱子加密区方法。 隧道二次衬砌背后脱空、不密实整改处理方案 一、工程概述 青荣城际铁路QRZH-V标段第二项目部北山隧道全长1880米，占线路长度的12.1%，目前隧道已进行了二次衬砌施工。在检查中发现部分隧道二次衬砌背后局部出现脱空、不密实现象，为了保证隧道二次衬砌质量符合验标规范要求，现对隧道二衬背后脱空现象进行分析处理。 二、二衬背后脱空原因分析 隧道二衬背后脱空主要集中在拱顶和侧壁拱腰等部位。从二衬背后脱空部位分析，总结得出大致有以下几个原因： 2.1、光面爆破效果不好，造成隧道开挖轮廓凹凸不平，有棱角；初期支护，喷射混凝土没有把凹凸面补平，平整度达不到规范要求；防水板安装未预留足够的松散系数；二衬混凝土被防水板挡住未与初期支护表面密贴，导致二衬背后出现脱空现象。 2.2、施工班组在施工过程中操作及检查不认真，导致注浆不满。混凝土在浇筑的过程中时间间隔过长，达不到连续性，加之工人责任心不强，手持振捣棒振捣混凝土不足，高频振捣器开启次数有限，造成局部位置混凝土初凝，后续混凝土无法正常填充形成脱空现象，在混凝土未初凝前急于拆管，造成未自稳的混凝土掉落下来形成漏斗，造成衬砌脱空。在拱顶混凝土施工出现堵管，现场人员在未仔细分析的情况下即认为已经泵满，停止混凝土泵送造成二衬厚度不足，出现脱空 现象。 2.3、技术原因：砼施工配合比水灰比偏大、混合料坍落度大、砼振捣不密实，砼自重下沉；砼收缩徐变，造成留有空隙。用输送泵送砼时，拱顶面的砼在输送过程中把部分空气密闲在狭小的空间内无法排出，造成留有空隙； 三、二衬背后脱空处理措施 对拱顶部位二衬背后脱空采用拱顶预留注浆孔进行注浆回填；对拱腰及边墙处二衬背后脱空采用钻孔后注浆回填。 3.1二次衬砌后回填注浆 首先以雷达检测数据为依据，明确需注浆加固的范围和数量。3.1.1施工工艺： 钻孔——埋管——制浆——注浆——检测——清理 3.1.2施工要点 （1）钻孔：根据雷达探测结果，找出空洞位置并进行标记，注浆孔利用原有衬砌施工的预留注浆孔，当预留注浆孔堵塞时，在空洞部位重新采用电钻打孔，孔径25mm，孔深确保进入空洞区域并不得超过结构厚度钻破防水板，并可以用灌浆来填塞修复。 （2）埋管：打孔完成之后埋设Φ32镀锌钢管，注浆钢管与孔洞周围缝隙用水泥砂浆等相应材料封堵，待封堵材料达到强度后注水泥浆。（3）制浆：采用高强无收缩灌浆料，水泥采用42.5普通硅酸盐水泥，浆液水灰比1:1.2～1:1.5，用发电机带动高速制浆机，制好所需比例的浆液。 截面设计 本工程框架抗震等级为三级。根据延性框架设计准则，截面设计时，应按照“强柱弱梁”、“强剪弱弯”原则，对内力进行调整。 框架梁 框架梁正截面设计 非抗震设计时，框架梁正截面受弯承载力为： M u 1 s f c bh02(9-1-1)抗震设计时，框架梁正截面受弯承载力为： M u E 1 s f c bh02 / RE(9-1-2)因此，可直接比较竖向荷载作用下弯矩组合值M 和水平地震作用下弯矩组合值M 乘以抗震承载力调整系数后RE的大小，取较大值作为框架梁截面弯矩设计值。即 M Max M u , RE M uE(9-1-3)比较 39 和表 43 中的梁端负弯矩，可知，各跨梁端负弯矩均由水平地震作用 控制。故表 39 中弯矩设计值来源于表 43，且为乘以RE后的值。 进行正截面承载力计算时，支座截面按矩形截面计算；跨中截面按T 形截面计算。 T 形截面的翼缘计算宽度应按下列情况的最小值取用。 AB 跨及 CD 跨： b f 1 3l0 =7.5/3=2.5m； b f b s n0.3 [ 4.20.5 (0.25 0.3)] 4.2m b f b12h f0.3 12 0.3 1.86m h f h00.1 ， 故取b f =1.86m 判别各跨中截面属于哪一类T 型截面：一排钢筋取 h0=700－40=660mm， 两排钢筋取 h0=700－65=635mm, 则 f c b f h f h0h f 2=14.3×1860×130×（660－130/2） =2057.36kN.m 该值大于跨中截面弯矩设计值，故各跨跨中截面均属于第一类T 形截面。BC 跨： b f 1 3l0 =3.0/3=1.0m； b f b s n =0.3+8.4-0.3=8.4m； b f b12h f 0.312 0.131.86m ; h f h00.1， 故取b f =1m 判别各跨中截面属于哪一类T 型截面： 取h0=550－40=510mm， 则 f c b f h f h0 h f 2=14.3 ×1000×130×（ 510－130/2）=827.26kN.m 该值大于跨中截面弯矩设计值，故各跨跨中截面均属于第一类T 形截面。各层各跨框架梁纵筋配筋计算详见表 49 及表 50。 表格 49 各层各跨框架梁上部纵筋配筋计算 层号 AB 跨BC 跨CD 跨 -MABz-MABy-MBCz-MBCy-MCDz-MCDy 负弯矩 M （ kN·m）-213.6-181.8-188.86-188.86-181.18-213.6 M bh0.1140.0970.1010.1010.0970.114 1 f c0 s2 1(12s ) 0.1210.1020.1070.1070.1020.121 4 0.9710.9490.9470.9470.9490.971 s 0. 5 1(12s ) 配筋 As（m m2）925.84803.52839.35839.35803.52925.84实配钢筋3C203C203C203C20 3 负弯矩 M （ kN·m）-370.84-319.2-347.48-347.48-319.92-370.84 二衬质量控制要点 一、防水 1、防水板铺设前基面处理: 边墙及拱顶应提前处理好外露得锚杆头,不能有凹凸面,可在潮湿面上施工,但表面若有积水,则需清除干净,以免影响搭接边得粘结。 钢筋网等凸出部分,先切断后用锤柳平摸砂浆素灰,如下图 有锚杆凸出部位时,螺头顶预留5mm切断后,用塑料帽处理,如下图 初期支护应无空鼓、裂缝松酥,表面应平顺,凹凸量不得超过±5cm,如下图 2、防水层搭接要求 防水层搭接宽度≥10cm,分段铺设得卷材边缘部位预留至少50cm 得搭接余量,无纺布则多于卷材层至少20cm,(钢筋预留最长筋不多于防水卷材层)并对预留部分边缘部位进行有效得保护措施,防止损伤。如有损伤应及时修补。环向铺设防水板时,下部防水板应压在上部防水板之上。无纺布及防水层预留高度及长度相邻结构段应保持在同一位置(高度)。如下图: 3 补贴防水层,所有修补用得防水板加工成椭圆形,不能采用长方形。 4、施工缝防水: 施工缝中部设置中置钢边橡胶止水带。施工缝外侧加设60cm宽防水加强层。止水带安装必须固定牢靠,钢边橡胶止水带得转角半径不应小于20cm。止水带接缝不得设置在结构转角处。止水带接头采用热压焊接,止水带相互交叉时,交叉部位宜采用十字配件,如无必须采用固定措施,保证相交止水带得橡胶部分密贴。 5、变形缝防水: 变形缝处除辅助防水层外设置三道各自成环得止水线: 变形缝处设置外贴式止水带; 变形缝中部设置带注浆管得橡胶止水带(中心带气孔型),形成一道封闭得防水线。 6、注浆管安装: 拱墙部位得防水层与二衬之间预埋Φ42注浆管,注浆嘴间距为4～6米。管口外露长度应统一(5cm),注浆管开口于模版台车上,接缝位置做封堵处理,预防露浆。能有效避免二衬拱顶浇筑砼得密实度不足得现象。 10 行车道板计算 考虑到主梁翼缘板配筋是连续的，故行车道板可按悬臂板（边梁）和两端固结的连续板（中梁）两种情况来计算。 10.1 悬臂板荷载效应计算 由于横隔梁宽跨比大于2，故悬臂板可按单向板计算［6］，悬臂长度为1.15m ，计算时取悬臂板宽度为1.0 m 。 10.1.1 永久作用 （1）主梁架设完毕时 桥面板可看成80cm 长的单向悬臂板，计算图式见图10-1 b 。 计算悬臂根部一期永久作用效应为： 弯矩： 22g1111 M =0.121250.70.081250.7232 -????-????? 0.898=-(kN·m) 剪力： 11 0.121250.70.081250.45 3.52 g V =???+????=(kN·m) （2）成桥后 桥面现浇部分完成后，施工二期永久作用，此桥面板可看成跨径为0.9m 的悬臂单向板，计算图式如图10-1c 、d 所示。图中：g 1＝0.12×1×25＝3.0（kN/m ）,为现浇部分自重；P ＝1.5kN ，为防撞栏重力。计算二期永久作用效应如下： 弯矩： 2 3.00.20(0.90.2/2) 1.5g M =-??--?（0.9-0.10）=－1.643(kN·m) 剪力： V g2＝3.0×0.20+1.5=2.1(kN) （3）总永久作用效应 综上所述，悬臂根部永久作用效应为： 弯矩：M g ＝－0.898－1.643＝－2.541(kN·m) 剪力：V g =3.5＋2.1＝5.6(kN) a) c)g 1 b) d) '1 q r=3.5kN/m 图10-1 悬臂版计算图式（尺寸单位：mm ） 10.1.2 可变作用 在边梁悬臂版处，只作用有人群，计算图式为10-1d 弯矩： M r ＝21 3.50.652 -??＝－0.74(kN·m) 剪力： V r =3.5×0.65＝2.275(kN) 10.1.3 承载能力极限状态作用基本组合 按《桥规》4.1.6条： M d ＝1.2M g +1.4×0.8×Mr＝－（1.2×2.541+1.4×0.8×0.74）＝－3.878(kN·m) V d ＝1.2Vg+1.4×0.8×Vr＝1.2×5.6+1.4×0.8×2.275=9.268(kN) 10.2 连续板荷载效应计算 对于梁肋间的行车道板，在桥面现浇部分完成后，行车道板实质上是一个支承在一系列弹性支承上的多跨连续板，实际受力很复杂。目前，通常采用较简便的近似方法进行计算。对于弯矩，先计算出一个跨度相同的简支板在永久作用和活载作用下的跨中弯矩M 0，再乘以偏安全的经验系数加以修正，以求得支点处和跨中截面的设计弯矩。弯矩修正系数可视板厚t 与梁肋高度h 的比值来选用。本设计 121115813.1674 t h ==<，即主梁抗扭能力较 主体结构计算书 赵东平 2010-2-10 目录 1 参考规范............................................................................................................... - 1 - 2 计算模型............................................................................................................... - 1 - 3 计算参数............................................................................................................... - 2 - 4 荷载计算............................................................................................................... - 3 - 4.1 结构自重............................................................................................................ - 3 - 4.2 围岩压力............................................................................................................ - 3 - 5 结构内力及安全系数........................................................................................... - 3 - 6 衬砌配筋及裂缝验算........................................................................................... - 8 - 7 结论....................................................................................................................... - 9 - 手工计算钢筋公式大全 第一节框架梁 一、首跨钢筋的计算 1、上部贯通筋 上部贯通筋（上通长筋1）长度＝通跨净跨长＋首尾端支座锚固值 2、端支座负筋 端支座负筋长度：第一排为Ln/3＋端支座锚固值； 第二排为Ln/4＋端支座锚固值 3、下部钢筋 下部钢筋长度＝净跨长＋左右支座锚固值 注意：下部钢筋不论分排与否，计算的结果都是一样的，所以我们在标注梁的下部纵筋时 可以不输入分排信息。 以上三类钢筋中均涉及到支座锚固问题，那么，在软件中是如何实现03G101-1中关于支 座锚固的判断呢？ 现在我们来总结一下以上三类钢筋的支座锚固判断问题： 支座宽≥Lae且≥0.5Hc＋5d，为直锚，取Max{Lae，0.5Hc＋5d}。 钢筋的端支座锚固值＝支座宽≤Lae或≤0.5Hc＋5d，为弯锚，取Max{Lae，支座宽度-保护 层+15d}。 钢筋的中间支座锚固值＝Max{Lae，0.5Hc＋5d } 4、腰筋 构造钢筋：构造钢筋长度＝净跨长＋2×15d 抗扭钢筋：算法同贯通钢筋 5、拉筋 拉筋长度＝（梁宽－2×保护层）＋2×11.9d（抗震弯钩值）＋2d 拉筋根数：如果我们没有在平法输入中给定拉筋的布筋间距，那么拉筋的根数＝（箍筋根 数/2）×（构造筋根数/2）；如果给定了拉筋的布筋间距，那么拉筋的根数＝布筋长度/布筋 间距。 6、箍筋 箍筋长度＝（梁宽－2×保护层＋梁高-2×保护层）＋2×11.9d＋8d 箍筋根数＝（加密区长度/加密区间距+1）×2＋（非加密区长度/非加密区间距－1）+1 注意：因为构件扣减保护层时，都是扣至纵筋的外皮，那么，我们可以发现，拉筋和箍筋在每个 保护层处均被多扣掉了直径值；并且我们在预算中计算钢筋长度时，都是按照外皮计算的，所以软件自动会将多扣掉的长度在补充回来，由此，拉筋计算时增加了2d，箍筋计算时增 加了8d。（如下图所示） 7、吊筋 吊筋长度＝2*锚固+2*斜段长度+次梁宽度+2*50，其中框梁高度>800mm 夹角=60° ≤800mm夹角=45° 二、中间跨钢筋的计算 1、中间支座负筋 中间支座负筋：第一排为Ln/3＋中间支座值＋Ln/3； 第二排为Ln/4＋中间支座值＋Ln/4 注意：当中间跨两端的支座负筋延伸长度之和≥该跨的净跨长时，其钢筋长度： 司空山隧道洞身衬砌首件工程总结报告 为了加强岳西至武汉高速公路工程质量管理，确保工程质量优质，质量目标明确，减少盲目施工，施工前确定标准的施工工艺，施工工艺通过首件试验确定。为了确保我合同段内的洞身衬砌工程质量符合设计要求及技术标准，我标段选定司空山隧道K31+690.5～K31+702.4为我标段洞身衬砌首件工程。 一、首件工程概况 司空山隧道右线K31+666.6～K31+678.6为V（小净距）浅埋段属偏压段，本次施工长度为12m，二次衬砌采用C30钢筋混凝土，其中拱墙厚度为50～80cm，变截面一侧位于压力小、埋深浅一侧，仰拱厚度为50cm，环向主筋为Φ22螺纹钢，纵向间距为20cm；纵向分布筋采用Φ12螺纹钢，环向间距为25cm，箍筋采用φ8钢筋。首件二次衬砌设计C30混凝土量为157m3. 二、首件工程目的 通过首件工程的技术经验，全面、客观的分析影响工程质量的各种因素，对各项工艺、技术和质量指标进行综合评价，从而得到更加科学、合理的施工工艺，为后续的批量生产建立质量控制目标和措施，避免技术、工艺等各种原因造成的各种隐患。 三、资源配置 1、人员安排 具体安排四个作业工班负责施工，其工作内容如下： 钢筋班：负责钢筋加工安装。 混凝土班：负责混凝土灌注、振捣、养护、拆模。 机械班：负责施工机械正常工作、维修及保养。 杂工班：负责配合其它班组现场施工及水电维修。 2、机械安排 机械设备仪器一览表 四、施工时间 2013年4月15日贴土工布及防水板，2013年4月15日～2013年4月16日钢筋绑扎，2013年4月17日台车就位及挡头模板安装，2013年4月17日～2013年4月18日混凝土浇筑。 五、施工工艺及控制参数 1、混凝土原材料的质量控制 对砂、碎石原材料进行严格挑选，砂、碎石的各项指标均符合相关规范要求。 2、混凝土拌合物的质量控制 （1）严格按照混凝土设计配合比施工 第8章 框架柱正、斜截面配筋计算 §8.1 框架柱的截面设计 §8.1.1框架柱截面设计 一. B 柱截面设计： 1. 轴压比验算： 底层柱：max 2392.28N KN = []32/2392.2810/(14.3/600600)0.4650.8N c c N f A N N mm mm mm μ=?=???=≤则底层柱B 的轴压比满足要求。 2. 截面尺寸复核： 取060040560h mm mm mm =-=，max 114.35V KN = 因为/560/6000.933w h b ==≤，所以 200.250.25 1.014.3/6005601201.2114.35c c f bh N mm mm mm KN KN β=????=> 满足要求. 3. 正截面受弯承载力计算 由于柱同一截面分别承受正反弯矩，故采用对称配筋。 一层： B 轴柱： 21014.3/6005600.552642.64b c b N f bh N mm mm mm KN αξ==???= 从柱内力组合表可见: 最不利组合为：M=470.8KN.m N=2392.28KN N=2392.28KN<2642.64b N KN = 0/470.8./2392.28196.8e M N KN m KN mm === (20,600/3020)20a e max mm mm mm === 0196.820216.8i a e e e mm mm mm =+=+= 0/4550/6007.68L h ==< ,考虑偏心矩增大系数 100.2 2.7/ 2.7 2.7216.8/560 1.25i e h ξ=+?=+?= ，取 1 1.0ξ= 201.150.01/ 1.150.017.6 1.074L h ξ=-?=-?= ， 取 2 1.0ξ= 201201(/)/(1400/)i L h e h ηκξξ=+????= 贵阳9米台车 结 构 计 算 书 一概括 模板台车就位完毕，整个台车两端各设一个底托传力到初支底面上。 枕木高度：H=200mm；钢轨型号为：43Kg/m（H=140mm）；台车长度为9米，面板为δ10mm×1500mm，二衬混凝土灌注厚度0.5米，一次浇注成型。模板台车支架如图1。计算参照《建筑结构载荷规范》（GB5009-2001）、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）、《水工混凝土施工规范》（DL/T5144-2001）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）。 模板支架图 二载荷计算 （1）载荷计算 1）上部垂直载荷 永久载荷标准值： 上部混凝土自重标准值：1.9×0.5×9×24=205.2KN 钢筋自重标准值：9.8KN 模板自重标准值：1.9×9×0.01×78.5=13.4KN 弧板自重标准值：9×0.3×0.01×2×78.5=4.2KN 台梁立柱自重：0.0068×（1.0 +1.25）×2×78.5=2.4KN 上部纵梁自重：（0.0115×5.2+0.015×1.9×2）×78.5=9.17KN 可变载荷标准值： 施工人员及设备载荷标准值：2.5KN/㎡ 振捣混凝土时产生的载荷标准值：2.0KN/㎡ 2）中部侧向载荷 永久载荷标准值： 新浇注混凝土对模板侧面的压力标准值： F=0.22r c t0β1β2v1/2=0.22×25×8×1.2×1.15×10.5=60.6KN/㎡ F=r c H=25×3.9=97.5KN/㎡ 取两者中的较小值，故最大压力为60.6KN/㎡ 有效压力高度h=2.42m 换算为集中载荷： 60.6×1.9×0.6=69.1KN 其中：F——新浇混凝土对模板的最大侧压力； r c——混凝土的表观密度； t0——新浇混凝土的初凝时间； v——混凝土的浇注速度； H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度； β1——外加剂影响修正系数；【深基坑 精】支撑配筋计算书
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