xxx隧道衬砌台车结构计算书
XXXXXXXXXX引水隧道项目衬砌台车计算书
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2017年10月
xxxxx项目衬砌台车计算书
1.计算依据
1、《xxxxx施工图设计》
2、《衬砌台车结构设计图》
3、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)
4、《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2002)
2. 概况
xxxxx隧道衬砌模板系统及台车布置图如下图2.1-2.2。隧道二衬模板由一顶模、两侧模组成，模板均由6mm钢板按照二衬外轮廓线卷制而成。顶模模板拱架环向主肋采用I10工字钢,加工成R=1447mm，L=3650mm的圆弧拱形，拱架环向肋板间距1m，拱架纵肋采用∠45*45*6的角钢，间距30cm；侧模模板拱架环向肋板采用1524mm长的I14工字钢，侧模环向肋板在隧洞腰线以上部分加工成加工成R=1447mm，L=527mm的圆弧拱形，腰线以下加工成R=3327mm，L=997mm的圆弧拱形，拱架环向肋板间距1m，拱架纵肋采用∠45*45*6的角钢，间距30cm。
衬砌台车由顶拱支撑、台车门架结构、走行系统、顶升系统及侧模支撑系统组成，纵向共9m长。顶拱支撑采用H200×200×8.0立柱，纵向焊接通长的∠45*45*6的角钢组成钢桁架，焊接于台车门市框架主横梁上，支撑顶模。衬砌台车门式框架立柱采用H200×200×8.0型钢、横梁、纵梁均采用I20a工字钢焊接组成，其节点处焊接1cm厚的三角连接钢板缀片进行加固。本衬砌台车与顶拱支撑焊接为一个整体。进行顶模的安装及拆除时，在轨道两侧支垫20*20*60cm的枕木，枕木上安放千斤顶进行台车和顶拱支撑系统的整体升降。侧模支撑系统的螺旋丝杆，每断面设置4个。下部螺旋丝杆水平支承于台车的I20a 纵梁上，上部螺旋丝杆水平支撑于台车的I20a立柱上。三角板与构件之间焊接为满焊,焊脚高度10mm；焊缝不允许出现咬边、未焊透、裂纹等缺陷。模板系统及台车构件均采用Q235普通型刚。
图2.1 隧道二衬模板布置图
图2.2 隧道二衬台车布置图
图2.2 隧道二衬台车纵向布置图
3 荷载计算
3.1 主要技术参数
①、钢弹性模量Es＝2.06×105MPa；
②、混凝土自重γ=26kN/m3；
③、Q235钢材的材料强度：许用正应力[σ]=215MPa，许用弯曲应力[σw]=215MPa，许用剪应力[τ]=125MPa；
3.2 衬砌台车荷载计算：
台车长9m，二次衬砌厚度为0.25m。
①二衬混凝土自重荷载：
P
=γh=26*0.25=6.5KN/m2
1
②新浇混凝土对模板测面的压力：
浇筑时混凝土温度取T=10℃，泵送混凝土按照20m3/h计算，由隧道衬砌断面衬砌厚度、衬砌台车图纸可以计算出衬砌混凝土的浇筑速度。
V=20/（9*5.174*0.25）=1.72m/h。
新浇混凝土对模板单元的侧压力可按下式进行计算：
=0.22*γ*t*β*V0.5
P
max
其中：
β——混凝土塌落度影响系数，当塌落度≥11cm时，取β=1.15；
t——混凝土初凝时间，一般t=200/（T+15）,实际混凝土初凝在5h左右；
故P
=0.22*26*5*1.15*1.720.5=43.14KN/m2；
2
③振捣混凝土荷载：
P 3=2KN/m 2； ④施工人员及机具荷载： P 2=2KN/m 2；
临时结构荷载组合系数按照：1.0×恒载+1.2*活载。
4.二衬模板、衬砌台车强度刚度验算
4.1 二衬模板 ①6mm 钢板计算
二衬模板采用6mm 的钢板，纵肋间距30cm ，主肋间距1m 。钢板界面特性系数计算如下：其中b=1m ，h=6×10-3m ，l=0.3m 。
W=1/6*b*h 2=1/6×1×（6×10-3）2m 3=6×10-6m 3 I=1/12*b*h 3=1.8×10-8m 4 则拱顶面板：
q=1.0*(26*0.25*1+78.5*0.006*1)+1.2*4*1=11.77KN/m ；按简支梁计算，其弯矩为
m kN ql M ?===132.03.0*77.11*8
1
8122max ；
则正应力：MPa MPa m
m
KN W
M w 20522106*132.03
6<=?==-σ 挠度：mm l mm EI ql 2.1250/33.010*8.11006.23843.01077.1153845854
3-4
=<=??????==-ω
侧墙面板：
q=1.0×43.14×1+1.2×4×1=47.94KN/m ；按简支梁计算，其弯矩为
m kN ql M ?===539.03.0×94.47×8
1
8122max
则MPa MPa m m KN W M w 2058.89106*539.036<=?==-σ 挠度：mm l mm EI ql 2.1250/14.110×8.11006.23843
.01094.4753845854
3-4=<=??????==-ω 故6mm 混凝土面板满足要求。 ②纵肋∠45*45*6角钢
纵肋∠45*45*6角钢间距为30cm ，其支撑拱圈主肋间距1m （两主肋间加了环向∠45*45*6次肋角钢）。∠45*45*6角钢的截面系数：
W=7×10-6m 3 I=1.8×10-8m 4
q max =1.0×43.14×0.3+1.2×4×0.3=14.38KN/m ；
按简支梁计算，其弯矩为：m kN ql M ?=??==45.05.038.148
18
122max
则MPa MPa m m KN W
M w 2052.64107*45.03
6<=?==-σ 挠度：mm l mm EI ql 2250/2.110*33.91006.23845.01038.1453845854
3-4=<=??????==-ω
③顶模拱圈主肋I12工字钢
顶模拱圈主肋I12工字钢的截面系数： W=77×10-6m 3 I=488×10-8m 4
其荷载计算考虑二衬混凝土重、模板、纵向角钢、I12工字钢自重以及浇筑混凝土侧压力（由于顶板处于隧道腰线以上，而侧压力与浇筑高度有关，因此顶板计算时可按0.5倍最大侧压力计）。顶板下三立柱支撑间距分别为0.48m 、0.55m 、0.55m 、0.48m 。则荷载为：
()33.64KN/m
=1×4×1.2+0.5*1*43.14+0.01×16.9+0.01/0.3×3.98+1×0.006×78.5+1×0.25×26×1.0=q 按简支梁计算，其弯矩为：
m kN ql M ?=??==27.155.064.338
1
8122max ；
其支点反力为：
kN ql F 251.955.064.332
1
21=??==
；
则最大正应力：MPa MPa m
m KN W
M w 2055.161077*27.13
6<=?==-σ 最大挠度：mm l mm EI ql 44.3250/03.010*******.238455.01064.3353845854
3-4
=<=???????==-ω
④侧模拱圈主肋I16工字钢
侧模拱圈主肋I16工字钢的截面系数： W=141×10-6m 3 I=1130×10-8m 4
侧模拱圈主肋所受的荷载主要为混凝土的侧压力，按最大侧压力考虑，并考虑1.2的胀模系数。则荷载为
q=1.0*1.2*43.14*1.0+1.2*4*1.0=56.57KN/m
侧模拱圈主肋由两螺旋丝杆支撑于台车门架上，两螺旋丝杆间距1m ；运用SMSolve 软件建立悬挑梁模型如下：
图4.1 侧模拱圈主肋计算模型
经软件求解，得到支点反力为F 1=50.18KN,F 2=36.04KN ；最大弯矩为Mmax=4.94KN*m 。
图4.2 侧模拱圈主肋弯矩及支点反力图
则最大正应力：MPa MPa m
m KN W M w 2053510141*94.43
6<=?==-σ 最大挠度：mm l mm EI ql 4250/3.010********.238411057.5653845854
3-4=<=???????==-ω
4.2 台车结构计算
主要对顶模支撑、台车门架进行结构受力计算。 ①顶模支撑立柱
顶模支撑立柱承受顶模部分二衬混凝土重量、模板、拱架、浇筑时的侧压力等。以纵向1m 长度为计算单位，荷载总重为：
F=26×0.25×3.65+78.5×0.006×3.65+3.98×10-2×13+14.2×10-2×3.65+43.14×0.5×3.65×1=105KN ；
顶模由3根立柱支撑，每根立柱平均受力为35KN ；顶模支撑立柱长度分别为0.414m 、0.576m 、0.414。H200×200×8×12型钢的截面系数：
W=461×10-6m 3 I=4610.5×10-8m 4
A=62.08cm 2 i x =8.61cm 则长、短立柱的长细比为
69.661
.810576.02
11=?==x
i l λ 81.461
.810414.02
12=?==x
i l λ
查表得ψ=0.998，则
MPa MPa A F 20564.51008.6210352
3
<=??==σ
MPa MPa A b 20565.510
08.62998.02
<=??==?σ 则顶模支撑立柱的强度及稳定性满足要求。 ②台车门架计算
台车门架主横梁采用I20a 工字钢，长度2.36m ，两端悬挑0.24m 。主要受力为顶模支撑三根立柱传递的竖向轴力以及立柱的自重。故荷载为：
F=35KN+27.9×0.576×0.01KN+4×1×3.98×0.01KN=35.32KN ； 在SMSolve 软件中建立计算模型如下：
图4.3 台车门架主横梁计算模型
经软件求解，得到支点反力为F 1=55.23KN,F 2=50.73KN ；最大弯矩为Mmax=28.96KN*m 。
I20a 工字钢的截面系数：W=237×10-6m 3 I=2370×10-8m 4
则最大正应力：MPa MPa m
m KN W M w 2052.12210237*96.283
6<=?==-σ 最大挠度：mm l mm EI Fl 5.7250/38.21023701006.238488.11032.351938419853
33=<=???????==--ω
台车门架立柱采用H200×200×8×12型钢，其受力包括由门架主横梁传递的竖向力荷载Fmax=55.23KN ；以及由上部侧模支撑丝杆传递的水平力F 1=50.18KN （上丝杆轴力）。
1）立柱竖向强度、稳定性 立柱的长细比为
25.1561
.810313.12
11=?==x i l λ 查表得ψ=0.988，则
MPa MPa A F 20590.81008.621023.552
3
<=??==σ
MPa MPa A b 2050.910
08.62988.02
<=??==?σ 则顶模支撑立柱的强度及稳定性满足要求。 2）立杆水平向计算 建立简支梁计算模型如下：
图4.5 台车门架立柱计算模型
经软件求解，得到支点反力为F 1=34.89KN,F 2=15.28KN ；最大弯矩为Mmax=13.96KN*m 。
图4.6 台车门架立柱弯矩、支点反力图
则MPa MPa m
m KN W M y
w 20525.8710160*96.133
6<=?==-σ mm l mm ab a l
EI Fb y 25.5250/8.43
)2(93
2=<=+=
ω 故立柱的强度、刚度均满足要求。
③台车底纵梁I20a 计算
台车底部纵梁承受底部丝杆传递的水平向侧压力F 2=36.04KN ，以门架底部滑轮处为支点。在SMSolve 软件中建立计算模型如下：
图4.5 台车门架底纵梁计算模型
经软件求解，得到支点反力为F 1=90.4KN ；最大弯矩为Mmax=-19.07KN*m 。
图4.6 台车门架底纵梁弯矩、支点反力图
则MPa MPa m
m KN W M w 20546.8010237*07.193
6<=?==-σ mm l mm EIl
a l Fa 9250/21.024)43(22=<=-=ω
故门架底纵梁的强度、刚度均满足要求。
5.结论及建议
通过对xxxxx 二衬台车模板系统及台车系统的强度、刚度验算,得出结论如下： 1、xxxxx 二衬台车的模板系统（顶模、侧模结构的模板、纵肋角钢、环向主肋）、台车结构（顶模支撑立柱、台车门架主横梁、门架立柱、台车底纵梁）的强度、刚度均满足要求！
2.经计算，二衬台车底纵梁支点处（车轮）承受了较大的荷载90.4KN 。为保证结构安全，建议在浇筑二衬混凝土时，在门架的底纵梁处纵向每隔1m 加设1道I20a 工字钢水平支撑，待混凝土初凝后可拆除该水平支撑。
xxx隧道衬砌台车结构计算书(建筑助手)
XXXXXXXXXX引水隧道项目衬砌台车计算书 编制： 校核： 审核： 2017年10月
xxxxx项目衬砌台车计算书 1.计算依据 1、《xxxxx施工图设计》 2、《衬砌台车结构设计图》 3、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003) 4、《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2002) 2. 概况 xxxxx隧道衬砌模板系统及台车布置图如下图2.1-2.2。隧道二衬模板由一顶模、两侧模组成，模板均由6mm钢板按照二衬外轮廓线卷制而成。顶模模板拱架环向主肋采用I10工字钢,加工成R=1447mm，L=3650mm的圆弧拱形，拱架环向肋板间距1m，拱架纵肋采用∠45*45*6的角钢，间距30cm；侧模模板拱架环向肋板采用1524mm长的I14工字钢，侧模环向肋板在隧洞腰线以上部分加工成加工成R=1447mm，L=527mm的圆弧拱形，腰线以下加工成R=3327mm，L=997mm的圆弧拱形，拱架环向肋板间距1m，拱架纵肋采用∠45*45*6的角钢，间距30cm。 衬砌台车由顶拱支撑、台车门架结构、走行系统、顶升系统及侧模支撑系统组成，纵向共9m长。顶拱支撑采用H200×200×8.0立柱，纵向焊接通长的∠45*45*6的角钢组成钢桁架，焊接于台车门市框架主横梁上，支撑顶模。衬砌台车门式框架立柱采用H200×200×8.0型钢、横梁、纵梁均采用I20a工字钢焊接组成，其节点处焊接1cm厚的三角连接钢板缀片进行加固。本衬砌台车与顶拱支撑焊接为一个整体。进行顶模的安装及拆除时，在轨道两侧支垫20*20*60cm的枕木，枕木上安放千斤顶进行台车和顶拱支撑系统的整体升降。侧模支撑系统的螺旋丝杆，每断面设置4个。下部螺旋丝杆水平支承于台车的I20a 纵梁上，上部螺旋丝杆水平支撑于台车的I20a立柱上。三角板与构件之间焊接为满焊,焊脚高度10mm；焊缝不允许出现咬边、未焊透、裂纹等缺陷。模板系统及台车构件均采用Q235普通型刚。
隧道台车施工作业十八问答
隧道台车施工作业十八问答 砼衬砌台车是隧道施工过程二次衬砌中必须使用的专用设备，用于对隧道 内壁的砼衬砌施工。砼衬砌台车是隧道施工过程中二次衬砌不可或缺的非标产 品，主要有简易衬砌台车、全液压自动行走衬砌台车和网架式衬砌台车。全液 压衬砌台车又可分为边顶拱式、全圆针梁式、底模针梁式、全圆穿行式等。在 水工隧道和桥梁施工中还普遍用到提升滑模、顶升滑模和翻模等。 1、台车安装前需做好哪些方面的准备工作？ 台车运抵工地需准备好以下安装工作： （1）安装场地。视台车的大小，需留出堆放及安装场地，一般需20m x 20m； （2）枕木和钢轨。枕木一般为15mm x 15mm x800mm，钢轨为43kg级重轨； （3）起吊设备。大部台车安装门架时，可利用工地现有的挖机或装载机直接安装，但安装上部台架及模板时，必须用16吨及以上的吊机配合安装； （4）安装辅助人员6-8名，一般由厂家售后服务人员进行台车安装；（5）焊机、气割设备，处理台车运输过程中加固部件的连接件； （6）木板，一般要求厚5cm以上，用于搭架安装操作平台。
2、如何确定台车中线？ 台车在定位时，必须先确定台车中线。确定中线的办法很简单，在顶部中心位置有一定位十字线，其交点即为厂家在制作台车就已定好的台车中线点，通过该点并引出重力垂线，即可找出台车中线。 3、顶升油缸设计在下面时，如何测量台车断面尺寸？ 当顶升油缸设计在下面时，由于两侧油缸妨碍测量工具直接测量，故不好测量台车最宽点等尺寸。可在台车模板上引出一水平线，通过水平仪等工具，使其两侧位置高度一致，并焊接一杆件（如细螺纹钢等），再通过测量引出杆件，得出其断面宽度尺寸。 4、台车如何进行定位？
隧道工程课程设计计算书
目录 一基本资料 (1) 二荷载确定 (1) 2.1围岩竖向均布压力 (1) 2.2围岩水平均布力 (2) 三衬砌几何要素 (2) 3.1衬砌几何尺寸 (2) 3.2半拱轴线长度S及分段轴长△S (2) 3.3割分块接缝重心几何要素 (3) 四计算位移 (3) 4.1单位位移 (4) 4.2载位移——主动荷载在基本结构中引起的位移 (4) 4.3载位移——单位弹性抗力及相应的摩擦力引起的位移 (8) 4.4墙低（弹性地基上的刚性梁）位移 (12) 五解力法方程 (13) σ=）分别产生的衬砌内力 (13) 六计算主动荷载和被动荷载（1 h 七最大抗力值的求解 (15) 八计算衬砌总内力 (16) 九衬砌截面强度检算（检算几个控制截面） (16) 9.1拱顶（截面0） (16) 9.2截面（7） (18) 9.3墙低（截面8）偏心检查 (18) 十内力图 (18)
一 基本资料 高速公路隧道，结构断面如图1所示，围岩级别为V 级，容重318kN/m ?=，围岩 的弹性抗力系数630.1510kN /K m =?，衬砌材料C20混凝土，弹性模量72.9510kPa h E =?，容重323kN/m ?=。 图1 衬砌结构断面 二 荷载确定 2.1 围岩竖向均布压力： 10.452s q ωγ-=? 式中：s ——围岩级别，此处s=5; ?——围岩容重，此处?=18kN/㎡； ω——跨度影响系数，ω=1+i(B m -5)，毛洞跨度B m =12.30m ，B m =5~15时，i=0.1，此 处: ω=1+0.1×（12.3-5）=1.73 所以，有：510.45218 1.73224.208q kPa -=???= 考虑到初期之处承担大部分围岩压力，而二次衬砌一般作为安全储备，故对围岩
地铁台车计算书
台车受力分析 全断面钢模板砼衬砌隧道台车（简称台车）的整个载荷（混凝土自重及侧压力）是以整个成型断面钢模板竖向、水平方向上各支承油缸及千斤传向于支承门架。钢模板本身承受浇注混凝土时的面载荷；门架承受台车行走及工作时的竖向及水平载荷。见图1。 图1 台车正视图 一、台车结构受力分析 台车的整个载荷（混凝土自重及侧压力）是通过整个成型断面钢模板竖向、水平方向上的各支承千斤传向于支承门架。钢模板本身承受浇注混凝土时的面载荷；门架承受台车行走及工作时的竖向及水平载荷。 台车结构受力分析应考虑工作及非工作两种工况下的载荷，由于门架是主要的承重物件，必须保证有足够的强度、刚度及稳定性。因此，强度校核时应以工作时的最大载荷为设计计算依据；非工作时，台车只有自重，结构受力较小，此种工况作为台车的行走校核及门架纵梁的强度验算，本文暂不考虑。 由于台车上下模板的受力不同，其载荷分析可分成两部分，先对千斤进行分析，然后再进行载荷组合，对门架进行强度校核。 二、台车模板受力分析 台车模板分顶模、左右边模，由于顶模受到混凝土自重、施工载荷及注浆口封口时的
挤压力等载荷的作用，其受力条件显然比其它部位的模板更复杂、受力更大、结构要求更高。由于边模与顶模的结构构造一样，边模不受砼自重，载荷较小，因此对其强度分析时只考虑顶模。 在衬砌时的混凝土自重及边墙压力靠模板承受。模板的整体强度既有拱板承受又有托架及千斤支承，以保证模板工作时的绝对可靠。 台车模板沿洞轴方向看是一个柱壳，只不过它是由多个1.5米高的柱形组合而成。通过计算得知模板下的托架支承及圆弧拱板（250mm宽，12mm厚）的刚度是足够的，而顶模最危险处应在最顶部（由于灌注时的压力）。因此，其力学模型可取最顶部2米长度、1.5米宽的这部分模板进行受力分析及强度校核，其受力简图如图１。 图1、分析部分受力简图图２、梁单元结构受力简图 该部分载荷由两部分组成，一是砼的自重；二是注浆口封口时产生的较大挤压力，该值的取值是一个不确定的，它与灌注封口时的操作有极大关系。如果混凝土已经灌满，而操作人员仍然由输送泵输送混凝土，由于输送泵的理论出口压力（36.5kg/cm2）很大，就有可能造成模板的变形破坏。由于输送管的长度及高度的变化，注浆口接口处压力实际有多大，目前没有理论及实验验证的数据可供参考。据此情况，操作者就必须及时掌握和控制灌注情况，根据操作经验判定已经灌满，并及时停止输送。 1、分析部分的混凝土自重P1 如图1，分析部分的长为2米，宽为1.5米，混凝土厚为1.3m，其密度为2.45t/m３，则混凝土自重W=2×1.5×1.3×2.45=9.56(t)。折算成单位面载荷P1=9.56/（2×1.5）=3.19t/m2。
隧道衬砌台车验收资料
南昆铁路南百段增建二线NBSG-3标中铁四局项目经理部第二分部 隧道衬砌台车 验收资料 中铁四局集团 二0一五年八月
目录 1、工程概况 (1) 2、隧道衬砌台车基本原则 (1) 3、台车计划进场时间 (1) 4、台车要求 (1) 5、审批验收 (2) 6、二次衬砌 (2) 7、模板台车的强度刚度校核—台车受力验算 (7) 8、衬砌钢模板台车验收单 (13) 9、隧道二衬台车安装验收记录表 (15) 10、二衬台车检测记录表 (16)
隧道衬砌台车验收资料 1、工程概况 2、隧道衬砌台车基本原则 ①本标段为壹个长隧道，00个洞口，每个洞口设置一台衬砌台车。 ②严格根据《南昆铁路南百建指施工标准化管理汇编》（隧道）中相关要求，对二衬台车执行准入制度，选择专业厂家进行生产。3、台车计划进场时间 满足现场隧道二衬需求。 4、台车要求 为保证衬砌工程质量，隧道一般地段（含洞身、明洞、加宽段）的二衬施工采用全断面模板台车和泵送作业。 因隧道出口场地较狭窄，隧道台车难以直接拼装，需在桥台旁拓宽，搭建一个贝雷架平台作为台车的拼装工作面。 台车模板支撑桁架门下净空应满足隧道衬砌前方施工所需大型设备通行要求，设计台车净高为00m，因此施工前须对过往机械进行通知，台车上标示明显的限高牌。桁架各层平台高度满足混凝土施工要求，利于工人进行安管、混凝土捣固等施工作业，安装上下行的爬梯。 按照《标准化管理指南》（隧道）中相关要求设置作业窗，窗口尺寸00cm×00cm，且整齐划一；作业窗周边进行加强，避免应力集中引起周边变形，窗门应平整、严密、不漏浆。
5、审批验收 台车的审批验收共分为两阶段，由监理单位组织成立专门的审批验收小组，对每座隧道的隧道二衬台车进行审批验收。 第一阶段（二衬台车进场前报批）：我项目部进场后应立即着手进行二衬台车进场前的准备工作，现已向监理单位上报拟进场二衬台车的数量、台车长度、外观几何尺寸、新旧程度、面板厚度、每块板的宽度以及每台台车重量等主要台车参数，详细参数如下。 衬砌台车技术指标 注：本合同段XXX台全新台车，现已完成方案报审及厂家选定。 第二阶段（二衬台车验收）。项目部将根据现场台车进场情况及时进行报审的相关程序。 6、二次衬砌 紧急停车带扩大断面根据本合同段标准段的现有台车，在台车门架上预先安装伸展式液压滑动系统，将特制的符合加宽段技术标准的模板撑开，另外水平面方向增加两个支点。行车、行人横洞采用型钢
隧道二次衬砌专项施工方案
XXX省XXXX（XXX界）至XXXX公路XX隧道二次衬砌专项施工方案 编制： 复核： 批准：
XX隧道二次衬砌专项施工方案 一、编制依据及原则 1、编制依据： xxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxx合同《两阶段施工图设计》施工设计图纸； 《公路工程质量检验评定标准》JTG F80/1-2004； 《公路隧道施工技术规范》JTG F60-2009； 《河北省茅荆坝（蒙冀界）至承德公路施工标准化实施细则》；本公司历年来积累的施工经验，施工管理、技术与质量管理水平，技术装备实力和各专业人才技术条件。 2、编制原则： 科学组织施工，满足建设单位对本工程工期、质量、安全等方面要求，合理进行施工组织安排，充分利用各种条件，确保工程顺利施工和保证施工安全。根据本工程施工特点建立适合本工程的管理机构和质量体系，满足于本项目质量、安全目标顺利实现。 二、工程概况 1、本合同系XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX合同段，全长7.113Km。XX隧道为分离式隧道，右线起讫桩号K64+252～K67+162，总长2910m，其中Ⅲ级围岩1670m，Ⅳ级围岩930m，Ⅴ级围岩310m；左线起讫桩号ZK64+248.9～ZK67+194，总长2945.1m，其中Ⅲ级围岩1670m，Ⅳ级围岩950m，Ⅴ级围岩325.1m。洞门形式为端墙式。项目区属亚湿润中温带大陆性季风气候，四季分明，雨热同季，季风显著，水流受季节影响较大。该区域年蒸发量1838.7mm,年平均日照2800-2900h,无霜期150d，气象条件造成每年有效施工期较短。 2、隧道结构设计 隧道按新奥法原理设计，结构采用锚、网、喷、钢拱架组成初期支护与二次模筑砼相结合的复合式衬砌型式；二衬采用C30防水砼，抗渗等级不小于S8。仰拱采用普通C25砼。隧道主洞、紧急停车带内轮廓一般采用三心圆、曲边墙形式；拱墙采用1.5mm厚复合式防水卷材 2.3人员组织概况 管理人员10人、开挖班40人、支护班60人、模板班40人、二次衬砌班40人。 三、总体施工方案 3.1 总体施工安排
市政隧道二次衬砌施工工艺及方法
市政隧道二次衬砌施工工艺及方法 二次衬砌采用全液压自行式衬砌钢模台车作为二衬模板，左右洞各一台，采用工厂定型加工，现场拼装。衬砌混凝土采用自拌罐体运输混凝土，泵送入模。 1）、施工流程 测量定位→推入工作平台→清理喷锚基面及锚杆头→防水层施工→钢筋绑扎→台车送入安装、定位→浇筑混凝土→混凝土养护→收缩台车液压泵脱模 2）施工方法 （1）测量定位 测量放出隧道中心线，悬挂于拱点的中线。 （2）推入工作平台 工作平台采用型钢制作，长约4米，宽度与隧道截面小，高度至拱顶，上面成台阶状，四个支点，支点装有轮子。示意图如下： （3）清理喷锚基面及锚杆头
利用工作平台人工对基面及锚杆头进行清理，使面层平整。对凹处采用喷射混凝土进行修补，对突出部分进行凿打。 （4）防水层施工 防水层350g／m2无纺土工布+1.2mmEVA组成，防水板采用无钉无孔铺设工艺，拱、墙全包，接缝采用双面焊缝。 ①无纺土工布铺设 在喷射混凝土隧道拱顶部正确标出隧道纵向的中线，再使裁剪好的无纺土工布中心线与喷射混凝土上的这一标志 相重合，从拱顶部开始向两侧下垂铺设。用射钉固定垫片，将无纺土工布固定在喷射混凝土上。 固定无纺土工布布的垫片是隧道复合衬砌防水层施工的必要零部件，先覆盖在无纺土工布层上，用水泥钉将它钉入喷射混凝土里，水泥钉长度不小于50mm，这样土工布就固定在砼基面上。固定点之间成梅花形布设，固定点之间的间距按设计图进行布置（分区进行）。土工布之间的搭接宽度为120mm。铺设土工布时沿洞室环向进行铺设，不得拉得过紧，以免影响防水卷材的铺设，同时在分段铺设的土工布连接部位预留不小于120mm的搭接余量。 ②防水卷材铺设 先在隧道拱顶部的无纺布上正确标出隧道纵向中心线，再使防水卷材的横向中心线与这一标志相重合，将拱顶部与圆垫片热熔焊接，与无纺布垫层一样从拱顶开始向两侧下垂
隧道工程课程设计计算书
曲墙衬砌计算 二次衬砌结构设计 一、基本计算数据 公路等级为二级公路 围岩类别 V 类 围岩容重 rs=1.85t/m 3=18.5kN/m 3 围岩弹性抗力系数 K=150MPa=0.15×510t/m 3=1.5×5 10kN/m 3 衬 砌 材 料 为 C25混 凝土，弹性模量 m kN MPa E h /10 95.210 95.26 4 ?=?=，容重h r =18.5t/m 3=18.5kN/m 3 二、 荷载确定 1、围岩竖向均布压力： 1 0.452 s q γω -=? S---围岩类别，此处s=5 γ--围岩容重，此处γ=18.53 /k n m ω --跨度影响系数， 1(15), i m ω =+-毛洞跨度1m=3. 1m 3.7520.75210.1211.2=?+?++?=，1m 在 5—15之间，取i=0.1，故有：10.1ω=+? （11.2-5）=1.62 考虑到初期支护承担大部分围岩压力，而二次衬砌一般作为安全储备，故对围岩 压力进行折减，对本隧道安照35%折减，即：q=（1-35%） 65%129.18215.784s q k p a =?=， 2、围岩水平均布力： e=0.4q=0.4×140.2596=56.10384 3、计算位移： （3）单位位移：（所以尺寸见图）
Q 7Q 6Q 5Q 4Q 3 Q 2Q 1 X Y E 1 G 1 G 2 G 3 G 4 G 5 G 6G 7G 8 R 4R 5 R 6 R 7 R 8 E 1 E 2E 3E 4E 5E 6E 7E 8 半拱轴线长度米7122.11=s 轴线段圆弧的中心角 108.956°×2=217.912° 半轴线长度S S=??956.108180/01r π=3.1416×6.159/180×108.956°=11. 7122m △ S=S/8=11.7122/8=1.464025m △ S/E=1.464025/2.95×710=0.4963×7 10 -m/kpa 计算衬砌的几何参数，如拱部各截面与垂直轴之间夹角Φ和截面中心垂直 坐标X,Y 等，见表1 表1 单位位移的计算表 截面 φ Sin φ Cos φ X Y d 0 0.0000 0.0000 1.0000 0.0000 0.0000 0.4500 1 13.6195 0.2355 0.9719 1.4504 0.1731 0.4500 2 27.239 0.4577 0.8891 2.8190 0.6830 0.4500
隧道台车计算书
隧道台车计算书 （一）概述： 根据贵单位承建的隧道工程可知：贵方所需台车是全液压边顶拱砼衬砌钢模台车（以下简称台车）。此台车是以电机驱动行走机构带动台车移动，利用液压油缸和螺旋千斤进行模板立模和脱模来进行隧洞砼浇注的设备。根据对隧道衬砌长度的要求，台车设计为12米,总重量126T，全液压边顶拱砼具有结构合理可靠、操作方便、成本较低、衬砌速度快、隧道砼成形面好等优点。 （二）台车的结构设计： 台车主要由模板部份、台架部份、平移机构、门架部份、行走机构、液压系统、支承千斤、电气控制系统等组成。 1、模板部份: 模板部份由两块顶模和两块侧模组成一个砼横向断面，两块顶模 用螺栓连接两侧模与顶模用铰耳销轴连接，8块模板的宽度均为 1.5米，，纵向由8块组成12米的模板总长，每块模板之间用螺 栓连接，模板面板厚度为δ12mm，模板加强筋用槽钢[12B和槽 钢[16A做成，加强筋的间距为250m m，其弧板宽度为300 m m。 模板连接梁采用槽钢[20b合成.。 2、台架部份：台架由4根上纵梁,9根弦梁和63根小立柱组成。主要是承受顶 模上部砼及模板的自重。其上纵梁由钢板δ=14mm/δ=12mm焊成 工字截面,横梁采用工字钢I25b.小立柱采用工字钢I20b制成。 3、平移机构：平移机构在前后门架横梁各安装一套，平移油缸4个（HSGK02— B100/55）。平移油缸的作用是利用其左右移动来调整模板中心线
与隧洞中心线相吻合，其工作压力为16 MPa，最大推力为20吨， 水平移动行程为左右各100 m m。 4、门架部份：门架由下纵梁、立柱、横梁及纵向连接梁组成。各横梁及立柱用 连接梁和斜拉杆连接，各构件均用螺栓连接成一个整体。是整个 台车的主要承重结构件。门架下纵梁用δ１４mm和δ12m m钢板 焊成箱形截面。立柱和横梁采用δ１４mm和δ12mm钢板焊接成工 字截面，以增加门架抗砼的侧压力。 5、行走机构：台车行走机构由2套主动机构，2套从动机构组成。主动机构由2 台5.5KW同步电机驱动摆线减速器，再通过链条、链轮减速驱动 门架行走。利用电机的正反转可实现台车的前进与后退，其行走 速度为6m/min，行走轮直径为φ300mm。从动机构不安装电机和 减速器。起支撑和行走作用。 6、液压系统：液压系统由4个竖向油缸（前已作叙述）、6个侧向油缸（HSGK— B100/55 mm）、4个平移油缸（前面已作叙述）和一套泵站组成。 侧模板的立模和脱模由侧模油缸来完成。同时起着支承侧模板及 侧墙砼压力的作用，其工作压力为16MPa，推力为30吨。泵站系 统利用一个三位四通换向阀进行换向，控制各油缸的伸缩。4个 竖向油缸各由一个换向阀控制，侧模每边3个油缸由一个换向阀 控制，4个平移油缸前后各2个由一个换向阀控制。每个竖向油 缸安装1个液压锁紧阀来锁定每个竖向油缸，确保台车在浇注时 不致下降．液压油泵流量为10L/ min，电机功率为4KW，液压系 统工作压力为16M Pa。 7、支承千斤：支承千斤由台架千斤、侧向千斤和门架支承千斤三部份组成。侧 向千斤主要用来支承砼的侧向压力和调整侧模板位置，螺杆直径
隧道衬砌台车结构和原理简介
首先感谢贵单位购买和使用我公司产品，使用前请详细阅读以下章节。 第一章：概述 砼衬砌台车是我公司根据用户施工工程所需专门设计制造的非标产品，本台车专用于隧道及洞室砼衬砌施工。本台车为全液压立模、脱模、电动减速机自动行走。从根本上解决了用户砼衬砌施工中速度慢，衬砌表面质量差，工程投入高，不能平行施工等难题。衬砌台车为我公司拳头产品，用户可以放心使用。 一、台车总装图及衬砌尺寸： 详见附图。 二、模板展开图及工作窗、注浆口位置： 详见附图。 三、基本技术参数： 最大衬砌长度根据用户要求设计确定 行走速度 10m/min 爬坡能力 3％ 总功率 24.5KW 行走电机9.5KWX2＝19KW 油泵电机5.5KW 液压系统压力 Pmax＝16Mpa 模板单边脱模量 Amin＝150mm 水平油缸左右调整量 Bmax＝100mm 油缸最大行程： 顶升油缸 250mm 侧向油缸 300mm 水平油缸 100mm（左、右） 第二章：使用说明 警示：回油滤清器发讯器电压为交流220V。 注意：1、新机使用前应检查无“三漏”情况； 2、检查电机绝缘是否良好； 3、减速机是否加足润滑油，液压油油位是否满足要求； 4、检查油泵转向。（从电机端看为顺时针转动） 5、检查所有螺栓是否拧紧，模板接缝、错台是否满足设计要求； 6、确定台车周围无工作人员和障碍物。 一、新机的试验与调整： 1、合上主断路器，此时操作台和控制箱上的电源指示灯应亮，操作台电
压表显示为380V； 2、做回油滤清器发讯器两根出线短接试验，检验滤清器堵塞指示灯是否 完好，此时指示灯应亮，然后恢复原位； 3、起动油泵电机并立即停止，检查油泵转向是否正确，并无异响，无泄 漏； 4、完成以上3个步骤后，重新起动油泵电机，然后将竖向缸（顶升缸）或 侧向油缸升出或缩回，此时应无卡滞或异响。检查侧向油缸是否同步， 如不同步，请调节单向节流阀使之同步。完成此步骤系统应无漏油。 5、将侧向油缸伸出或缩回到行程终点，检查液压系统压力是否达到14Mpa, 最大不大于16Mpa。 6、往复运动各油缸作进一步检查，确定无误后停机。 警示：请再次确定台车周围无其他工作人员和障碍物，然后作以下工作。 7、正反点动行走电机，并确定无异响、无卡滞、无漏油现象。 二、立模： 将台车行走到预定衬砌位置后卡紧卡轨器，并旋出基础千斤，使千斤顶紧于钢轨轨面（如有顶地千斤，还应将顶地千斤安装后旋紧），然后作以下步骤： 1、操作换向阀手柄使水平调整油缸动作，调整模板中心线与隧道衬砌中心 线对齐。 2、操作换向阀手柄使顶升油缸活塞杆伸出，并调整到标准衬砌高度，然 后旋紧竖向千斤，之后复核尺寸。 3、按下油泵停止按钮，使油泵停止转动，来回摇动顶升油缸换向阀手柄， 使液控单向阀泄压。 4、重新起动油泵电机并逐个操作侧向油缸换向手柄，使侧向油缸活塞杆 伸出并达到标准衬砌断面，然后安装侧向千斤并旋紧。 5、按下油泵停止按钮，使油泵停止转动，来回摇动侧向油缸换向阀手柄， 使油缸泄压，然后复核断面尺寸，如未达到标准则用侧向千斤调整。 6、安装模板挡头模板。立模完成。 三、浇注砼： 灌注砼前台车模板外表面、工作窗、注浆口必须预涂脱模剂，以减少脱模时模板表面粘附力。灌注砼时，先从侧模板最下排工作窗进料， 浇注至砼快平齐工作窗时，关闭工作窗，然后从第二排工作窗进行灌注。 以此类推，最后通过注浆口封顶。 灌注砼时须注意以下几点： 1、混凝土最大下落高度不大于3m。 2、台车前后混凝土高度差不大于600mm，台车左右两侧混凝土高度差不 大于500mm。 3、在通过注浆口进行封顶时，混凝土输送泵必须使用低速档进行注浆， 并随时注意注浆口的压力变化，避免因混凝土注满后仍强行灌注而导 致压力过大使模板变形。
隧道二次衬砌背后脱空处理方案
隧道二次衬砌背后脱空、不密实整改处理方案 一、工程概述 青荣城际铁路QRZH-V标段第二项目部北山隧道全长1880米，占线路长度的12.1%，目前隧道已进行了二次衬砌施工。在检查中发现部分隧道二次衬砌背后局部出现脱空、不密实现象，为了保证隧道二次衬砌质量符合验标规范要求，现对隧道二衬背后脱空现象进行分析处理。 二、二衬背后脱空原因分析 隧道二衬背后脱空主要集中在拱顶和侧壁拱腰等部位。从二衬背后脱空部位分析，总结得出大致有以下几个原因： 2.1、光面爆破效果不好，造成隧道开挖轮廓凹凸不平，有棱角；初期支护，喷射混凝土没有把凹凸面补平，平整度达不到规范要求；防水板安装未预留足够的松散系数；二衬混凝土被防水板挡住未与初期支护表面密贴，导致二衬背后出现脱空现象。 2.2、施工班组在施工过程中操作及检查不认真，导致注浆不满。混凝土在浇筑的过程中时间间隔过长，达不到连续性，加之工人责任心不强，手持振捣棒振捣混凝土不足，高频振捣器开启次数有限，造成局部位置混凝土初凝，后续混凝土无法正常填充形成脱空现象，在混凝土未初凝前急于拆管，造成未自稳的混凝土掉落下来形成漏斗，造成衬砌脱空。在拱顶混凝土施工出现堵管，现场人员在未仔细分析的情况下即认为已经泵满，停止混凝土泵送造成二衬厚度不足，出现脱空
现象。 2.3、技术原因：砼施工配合比水灰比偏大、混合料坍落度大、砼振捣不密实，砼自重下沉；砼收缩徐变，造成留有空隙。用输送泵送砼时，拱顶面的砼在输送过程中把部分空气密闲在狭小的空间内无法排出，造成留有空隙； 三、二衬背后脱空处理措施 对拱顶部位二衬背后脱空采用拱顶预留注浆孔进行注浆回填；对拱腰及边墙处二衬背后脱空采用钻孔后注浆回填。 3.1二次衬砌后回填注浆 首先以雷达检测数据为依据，明确需注浆加固的范围和数量。3.1.1施工工艺： 钻孔——埋管——制浆——注浆——检测——清理 3.1.2施工要点 （1）钻孔：根据雷达探测结果，找出空洞位置并进行标记，注浆孔利用原有衬砌施工的预留注浆孔，当预留注浆孔堵塞时，在空洞部位重新采用电钻打孔，孔径25mm，孔深确保进入空洞区域并不得超过结构厚度钻破防水板，并可以用灌浆来填塞修复。 （2）埋管：打孔完成之后埋设Φ32镀锌钢管，注浆钢管与孔洞周围缝隙用水泥砂浆等相应材料封堵，待封堵材料达到强度后注水泥浆。（3）制浆：采用高强无收缩灌浆料，水泥采用42.5普通硅酸盐水泥，浆液水灰比1:1.2～1:1.5，用发电机带动高速制浆机，制好所需比例的浆液。
隧道衬砌台车结构计算书
隧道衬砌台车结构计算 书 The manuscript was revised on the evening of 2021
XXXXXXXXXX引水隧道项目衬砌台车计算书 编制： 校核： 审核： 2017年10月
xxxxx项目衬砌台车计算书 1、《xxxxx施工图设计》 2、《衬砌台车结构设计图》 3、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003) 4、《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2002) 2. 概况 xxxxx隧道衬砌模板系统及台车布置图如下图。隧道二衬模板由一顶模、两侧模组成，模板均由6mm钢板按照二衬外轮廓线卷制而成。顶模模板拱架环向主肋采用I10工字钢,加工成R=1447mm，L=3650mm的圆弧拱形，拱架环向肋板间距1m，拱架纵肋采用∠45*45*6的角钢，间距30cm；侧模模板拱架环向肋板采用1524mm长的I14工字钢，侧模环向肋板在隧洞腰线以上部分加工成加工成R=1447mm，L=527mm的圆弧拱形，腰线以下加工成R=3327mm，L=997mm的圆弧拱形，拱架环向肋板间距1m，拱架纵肋采用∠45*45*6的角钢，间距30cm。 衬砌台车由顶拱支撑、台车门架结构、走行系统、顶升系统及侧模支撑系统组成，纵向共9m长。顶拱支撑采用H200×200×立柱，纵向焊接通长的∠45*45*6的角钢组成钢桁架，焊接于台车门市框架主横梁上，支撑顶模。衬砌台车门式框架立柱采用H200×200×型钢、横梁、纵梁均采用I20a工字钢焊接组成，其节点处焊接1cm厚的三角连接钢板缀片进行加固。本衬砌台车与顶拱支撑焊接为一个整体。进行顶模的安装及拆除时，在轨道两侧支垫20*20*60cm的枕木，枕木上安放千斤顶进行台车和顶拱支撑系统的整体升
隧道二次衬砌现场质量控制要点
二衬质量控制要点 一、防水 1、防水板铺设前基面处理: 边墙及拱顶应提前处理好外露得锚杆头,不能有凹凸面,可在潮湿面上施工,但表面若有积水,则需清除干净,以免影响搭接边得粘结。 钢筋网等凸出部分,先切断后用锤柳平摸砂浆素灰,如下图 有锚杆凸出部位时,螺头顶预留5mm切断后,用塑料帽处理,如下图 初期支护应无空鼓、裂缝松酥,表面应平顺,凹凸量不得超过±5cm,如下图
2、防水层搭接要求 防水层搭接宽度≥10cm,分段铺设得卷材边缘部位预留至少50cm 得搭接余量,无纺布则多于卷材层至少20cm,(钢筋预留最长筋不多于防水卷材层)并对预留部分边缘部位进行有效得保护措施,防止损伤。如有损伤应及时修补。环向铺设防水板时,下部防水板应压在上部防水板之上。无纺布及防水层预留高度及长度相邻结构段应保持在同一位置(高度)。如下图: 3 补贴防水层,所有修补用得防水板加工成椭圆形,不能采用长方形。 4、施工缝防水: 施工缝中部设置中置钢边橡胶止水带。施工缝外侧加设60cm宽防水加强层。止水带安装必须固定牢靠,钢边橡胶止水带得转角半径不应小于20cm。止水带接缝不得设置在结构转角处。止水带接头采用热压焊接,止水带相互交叉时,交叉部位宜采用十字配件,如无必须采用固定措施,保证相交止水带得橡胶部分密贴。
5、变形缝防水: 变形缝处除辅助防水层外设置三道各自成环得止水线: 变形缝处设置外贴式止水带; 变形缝中部设置带注浆管得橡胶止水带(中心带气孔型),形成一道封闭得防水线。
6、注浆管安装: 拱墙部位得防水层与二衬之间预埋Φ42注浆管,注浆嘴间距为4～6米。管口外露长度应统一(5cm),注浆管开口于模版台车上,接缝位置做封堵处理,预防露浆。能有效避免二衬拱顶浇筑砼得密实度不足得现象。
隧道二次衬砌计算书
主体结构计算书 赵东平 2010-2-10
目录 1 参考规范............................................................................................................... - 1 - 2 计算模型............................................................................................................... - 1 - 3 计算参数............................................................................................................... - 2 - 4 荷载计算............................................................................................................... - 3 - 4.1 结构自重............................................................................................................ - 3 - 4.2 围岩压力............................................................................................................ - 3 - 5 结构内力及安全系数........................................................................................... - 3 - 6 衬砌配筋及裂缝验算........................................................................................... - 8 - 7 结论....................................................................................................................... - 9 -
模板台车设计计算书
隧道衬砌台车设计 计算书 中煤第三建设（集团）有限责任公司二O一二年四月二十七日
隧道衬砌台车设计计算书 一、台车系统结构概述 本台车适用于中煤第三建设（集团）有限责任公司，大连市地铁2号线工程项目，湾家站至红旗西路站区间、红旗西路至南松路区间隧道衬砌的模筑混凝土施工。 台车系统由模板系统、门架支撑系统、电液控制系统组成。支收模采用液压控制，行走采用电动自动行走系统。 模板结构： 台车模板长度为9m，共5榀支撑门架，门架间距为2.05m；上上纵连梁3根，单侧支撑连梁4根（结构见台车设计图）。 面板Q235，t=10mm钢板； 连接法兰－12*220钢板； 背肋，[12#槽钢，间距300mm； 门架采用H2940*200*8*12型钢； 底梁采用H482*300*11*15型钢； 上纵连梁采用H200*200*8*12型钢； 侧面模板支撑连梁采用双拼[16a#槽钢。 顶升油缸4个，侧向油缸4个，平移油缸2个；行走系统为两组主动轮系和两组被动轮系组成。电液控制系统一套。 二、设计计算依据资料 1、甲方提供的台车性能要求及工况资料、区间断面图纸；
2、《钢结构设计规范（GB50017—2003）》 3、《模板工程技术规范（GB50113—2005）》 4、《结构设计原理》 5、《铁路桥涵施工规范（TB10230—2002）》 6、《钢结构设计与制作安装规程》 7、《现代模板工程》 三、结构计算方法与原则 台车的主受力部件为龙门架、底粱、上部纵联H钢及钢模板，只需进行抗弯强度或刚度校核。 根据衬砌台车结构形式，各主要受力部件均不需要进行剪切强度校核和稳定性校核。 四、计算荷载值确定依据 泵送混凝土施工方式以20立方米/小时计。 混凝土初凝时间为t=4.5小时。 振动设备为50插入式振动棒和高频附着式振动器。 混凝土比重值取r=2.4t/m3＝24kN/m3 ; 坍落度16—20cm。 荷载检算理论依据；以《模板工程技术规范（GB50113—2005）》中附录A执行。 钢材容许应力（单位；N/mm2）
隧道衬砌台车验收资料
沈海复线仙游（福州界）至南安金淘高速公路莆田段 A2合同段项目经理部 隧道衬砌台车 验收资料 中铁九局集团有限公司 二○一一年八月
目录 1、工程概况 (1) 2、隧道衬砌台车基本原则 (1) 3、台车计划进场时间 (1) 4、台车要求 (1) 5、审批验收 (2) 6、二次衬砌 (3) 7、模板台车的强度刚度校核—台车受力验算 (7)
隧道衬砌台车验收资料 1、工程概况 金钟1号隧道：起讫桩号为左洞ZK71+637～ZK73+770，右洞YK71+685～YK73+745。左洞长2133米，右洞长2060米，左右平均长2096.5米，属长隧道。采用分离式双洞布臵。左洞进口处于半径为1100米的平曲线上，洞身位于直线上，出口处于半径为3525米的平曲线上；右洞进口处于半径为1100米的平曲线上，洞身位于直线上，出口处于半径为3500米的平曲线上。左洞纵坡为2%，右洞纵坡为2%。 金钟2号隧道：起讫桩号为左洞ZK73+841～ZK76+533，右洞YK73+815～YK76+563。左洞长2692米，右洞长2748米，左右平均长2720米，属长隧道。采用分离式双洞布臵。左洞进口处于半径为3525米的平曲线上，洞身位于直线上，出口处于半径为960米的平曲线上；右洞出口处于半径为3500米的平曲线上，洞身位于直线上，出口处于半径为970米的平曲线上。左洞纵坡为2%和3%，右洞纵坡为2%和3%。 2、隧道衬砌台车基本原则 ①本标段为两个长隧道，8个洞口，每个洞口设臵一台衬砌台车。 ②严格根据《福建省高速公路施工标准化管理指南》（隧道）中相关要求，对二衬台车执行准入制度，选择专业厂家进行生产。 3、台车计划进场时间 满足现场隧道二衬需求。 4、台车要求 为保证衬砌工程质量，隧道一般地段（含洞身、明洞、加宽段）的二衬施工采用全断面模板台车和泵送作业。 因金钟1号隧道出口场地较狭窄，隧道台车难以直接拼装，需在
隧道二次衬砌首件制总结
司空山隧道洞身衬砌首件工程总结报告 为了加强岳西至武汉高速公路工程质量管理，确保工程质量优质，质量目标明确，减少盲目施工，施工前确定标准的施工工艺，施工工艺通过首件试验确定。为了确保我合同段内的洞身衬砌工程质量符合设计要求及技术标准，我标段选定司空山隧道K31+690.5～K31+702.4为我标段洞身衬砌首件工程。 一、首件工程概况 司空山隧道右线K31+666.6～K31+678.6为V（小净距）浅埋段属偏压段，本次施工长度为12m，二次衬砌采用C30钢筋混凝土，其中拱墙厚度为50～80cm，变截面一侧位于压力小、埋深浅一侧，仰拱厚度为50cm，环向主筋为Φ22螺纹钢，纵向间距为20cm；纵向分布筋采用Φ12螺纹钢，环向间距为25cm，箍筋采用φ8钢筋。首件二次衬砌设计C30混凝土量为157m3. 二、首件工程目的 通过首件工程的技术经验，全面、客观的分析影响工程质量的各种因素，对各项工艺、技术和质量指标进行综合评价，从而得到更加科学、合理的施工工艺，为后续的批量生产建立质量控制目标和措施，避免技术、工艺等各种原因造成的各种隐患。 三、资源配置 1、人员安排 具体安排四个作业工班负责施工，其工作内容如下：
钢筋班：负责钢筋加工安装。 混凝土班：负责混凝土灌注、振捣、养护、拆模。 机械班：负责施工机械正常工作、维修及保养。 杂工班：负责配合其它班组现场施工及水电维修。 2、机械安排 机械设备仪器一览表 四、施工时间 2013年4月15日贴土工布及防水板，2013年4月15日～2013年4月16日钢筋绑扎，2013年4月17日台车就位及挡头模板安装，2013年4月17日～2013年4月18日混凝土浇筑。 五、施工工艺及控制参数 1、混凝土原材料的质量控制 对砂、碎石原材料进行严格挑选，砂、碎石的各项指标均符合相关规范要求。 2、混凝土拌合物的质量控制 （1）严格按照混凝土设计配合比施工
隧道台车结构计算书
贵阳9米台车 结 构 计 算 书 一概括
模板台车就位完毕，整个台车两端各设一个底托传力到初支底面上。 枕木高度：H=200mm；钢轨型号为：43Kg/m（H=140mm）；台车长度为9米，面板为δ10mm×1500mm，二衬混凝土灌注厚度0.5米，一次浇注成型。模板台车支架如图1。计算参照《建筑结构载荷规范》（GB5009-2001）、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）、《水工混凝土施工规范》（DL/T5144-2001）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）。 模板支架图 二载荷计算 （1）载荷计算 1）上部垂直载荷 永久载荷标准值： 上部混凝土自重标准值：1.9×0.5×9×24=205.2KN
钢筋自重标准值：9.8KN 模板自重标准值：1.9×9×0.01×78.5=13.4KN 弧板自重标准值：9×0.3×0.01×2×78.5=4.2KN 台梁立柱自重：0.0068×（1.0 +1.25）×2×78.5=2.4KN 上部纵梁自重：（0.0115×5.2+0.015×1.9×2）×78.5=9.17KN 可变载荷标准值： 施工人员及设备载荷标准值：2.5KN/㎡ 振捣混凝土时产生的载荷标准值：2.0KN/㎡ 2）中部侧向载荷 永久载荷标准值： 新浇注混凝土对模板侧面的压力标准值： F=0.22r c t0β1β2v1/2=0.22×25×8×1.2×1.15×10.5=60.6KN/㎡ F=r c H=25×3.9=97.5KN/㎡ 取两者中的较小值，故最大压力为60.6KN/㎡ 有效压力高度h=2.42m 换算为集中载荷： 60.6×1.9×0.6=69.1KN 其中：F——新浇混凝土对模板的最大侧压力； r c——混凝土的表观密度； t0——新浇混凝土的初凝时间； v——混凝土的浇注速度； H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度； β1——外加剂影响修正系数；
隧道衬砌台车专项施工方案
杭长（沪昆）铁路客运专线湖南段X标段 中国中铁 隧道施工衬砌台车专项方案 中铁X局集团沪昆客专杭长湖南段项目经理部
二○一○年八月 目录 1工程概况 (1) 2 衬砌台车拆除及安装难点 (1) 3 村砌台车拆除及安装施工工艺流程图 (1) 4 拆除衬砌台车施工步骤 (2) 5 衬砌台车安装步骤 (4) 6 衬砌台车拆除及安装过程中的安全措施 (6) 7模板台车的质量保证措施 (6) 8模板工程 (7) 9模板台车的安全保证措施 (10)
隧道衬砌台车专项方案 1工程概况 沪昆客专杭长湖南段X标段位于湖南省长沙市区，中铁三局沪昆客专杭长湖南段第四项目分部隧道作业队承建5座隧道，其中双线隧道3座，全长852m，由于平丰隧道和曾家岭一号隧道较短，可共用一台台车，平丰隧道衬砌施工完成后衬砌台车拆除，将各部件运输到曾家岭一号隧道内重新安装使用。衬砌台车长10.50m，七榀龙门架构成基本骨架，模板分为顶模边模每块长54m．宽1．5m，两边各7块每块重约2．5t，通过液压系统调节模板各部尺寸达到设计要求。 2 衬砌台车拆除及安装难点 2．1 施工作业面小。隧道衬砌完成后在洞口进行拆除，洞口空间小，因此只能在村砌台车一侧施工。 2．2 拆除及安装过程中．要确保衬砌台车各部位完好无损，不得进行破坏性拆除。 2．3 拆装时采用20t吊车进行拆装作业。 3 村砌台车拆除及安装施工工艺流程图 3．2 衬砌台车拆除工艺流程图(见图1) 3．2 衬砌台车安装工艺流程图(见图2)
图l 拆障工艺流程图 图2 安装工艺流程图 4 拆除衬砌台车施工步骤 4．1拆除边模 首先拆除紧靠边模的支撑纵梁，然后拆除边模。边模和纵梁的拆 除均利用倒链，倒链一头挂在顶模上，另一头挂在边模上．每块边模均挂两个倒链，将边模拉起少许，然后人工拨出顶模与边模的连接铁销．断开顶模与边模连接，慢慢放下来，最后将边模暂靠在隧道衬砌面上，待龙门架拆除后即可取出边模。 4．2 拆除项模 首先利用倒链拆除顶模上的支撑横梁，衬砌台车共有六块顶模，由于条件限制，只能在衬砌台车一侧进行作业，顶模的拆除主要利用拆除边模拆除顶模拆除龙门架顶纵梁拆除龙门架拆除底部纵梁场地平整，铺设钢轨 安装底部两侧纵梁安装龙门架安装顶部纵梁 安装顶部模板安装边模