130t振动炉排生物质锅炉设计分析说明
生物锅炉设计说明
一、锅炉简介
本锅炉是采用丹麦BWE公司先进的生物燃料燃烧技术的130t/h振动炉排高温高压蒸汽锅炉。锅炉为高温、高压参数自然循环炉，单锅筒、单炉膛、平衡通风、室内布置、固态排渣、全钢构架、底部支撑结构型锅炉。
本锅炉设计燃料为棉花秸秆，可掺烧碎木片、树枝等。这种生物质燃料含有包括氯化物在内的多种盐，燃烧产生的烟气具有很强的腐蚀性。另外它们燃烧产生的灰分熔点较低，容易粘结在受热面管子外表面，形成渣层，会降低受热而的传热系数。因此：在高温受热段的管系采用特殊的材料与结构，以及有效的除灰措施，防止腐蚀和大量渣层产生。
本锅炉采用振动炉排的燃烧方式。锅炉汽水系统采用自然循环，炉膛外集中下降管结构。该锅炉采用"M"型布置，炉膛和过热器通道采用全封闭的膜式壁结构，很好的保证了锅炉的密封性能。过热蒸汽采用四级加热，两级喷水减温方式，使过热蒸汽温度有很大的调节裕量，以保证锅炉蒸汽参数。尾部竖井内布置有两级省煤器、一级高压烟气冷却器和两级低压烟气冷却器。空气预热器布置在烟道以外，采用水冷加热的方式，有效的避免了尾部烟道的低温腐蚀。
锅炉采用轻柴油点火启动，在炉膛右侧墙装有启动燃烧器。
锅炉室内布置，购价全部为金属结构，按7级地震烈度设计。
二、设计规范及技术依据
—1996版《蒸汽锅炉安全技术监察规程》
—JB/T6696—1993《电站锅炉技术条件》
—DL/5047—1989《电力建设施工及验收规范》（锅炉机组篇）
—GB12145—1989《火力发电机组及蒸汽动力设备水汽质量标准》
—GB10184—1988《电站锅炉性能试验规程》
—GB13223—1996《火电厂大气污染排放标准》
—GB12348—1999《工业企业厂界噪声标准》
等有关国家标准。
其中设计技术依据：
—锅炉热力计算按《锅炉机组热力计算标准方法》
—强度计算按GB9222—2008《水管锅炉受压元件强度计算》
—烟风阻力计算按《锅炉设备空气动力计算标准方法》
等锅炉专业标准
三、供用户资料
根据《蒸汽锅炉安全技术监察规程》要求，并且保证用户进行锅炉安装、运行、维护和检
修有必要的技术依据和资料，锅炉随机提供详尽的技术资料，供用户资料详见：
W1305100TM《供客户图纸清单》
W1305100JM《供客户技术文件清单》
四、锅炉主要技术经济指标和有个数据
1、锅炉参数
额定蒸发量：130t/h
额定蒸汽压力：9.2MPa
额定蒸汽温度：540℃
额定给水温度：210℃
3、技术经济指标
冷风温度：35 ℃
一次风预热温度190 ℃
一、二次风预热温度190℃．
二次风占总风量之比 1：1
排烟温度 124℃
锅炉热效率 92%
燃料消耗量 22266.02Kg/h
燃料粒度要求＜100mm 100%
＜50mm 90%
>5mm 5%
排污率 2%
设计数据
锅炉外形尺寸
宽度（锅炉架中心线） 24687mm
深度（锅炉钢架中心线） 32388 nm
锅筒中心线标度 23150 mm
锅炉本体最高点标高 26074mm
5、水质要求
锅炉的给水、炉水、蒸汽品质均应符合GB12145 -1 9M0《火力发电机组及蒸汽
动力设备水汽质量标准》；且符合用户的特殊要求。
6、负荷调节：
允许的负荷调节范围：40％～100％
调节方法：风燃料比调节
7、其它技术指标
灰与渣的比率： 8：2
NOx排放量＜450mg/Nm3
CO排放量＜650mg/Nm3
噪声水平＜85 dBA
五、锅炉整体布置说明
该锅炉是在总结了丹麦BWE公司以往生物质能锅炉的大量设计经验、运行经验，并针对燃料的特点，以及燃烧特性进行开发设计的。
1、燃料供应
锅炉的主要燃料是棉花秸秆，另外可掺烧碎木片、树枝等生物质燃料。这些燃料经过加工到一定的尺寸后由输料机进入炉顶料仓，然后由几级螺旋给料机送入炉膛下部燃烧。
2、燃烧方式选择
根据环境保护、洁净燃烧的要球，以及这种生物质燃料的燃烧特性，选用水冷振动炉排前部风力给料的燃烧方式。振动炉排由振动机构、风室、支撑件和炉排水冷壁组成，炉排水冷壁由
全膜式壁组成，其上开有许多小孔，一次风进入炉底风室后，再由炉排水冷壁上的小孔进入炉膛，为燃料提供所需的氧。
燃料由于强风的作用进入炉膛时被抛至炉排后部，在此处由于高温烟气和一次风的作用逐步预热，干燥、着火、燃烧。随着振动机构的工作，燃料边燃烧边向炉排前部运动，直至燃尽，最后灰渣落入炉前的除渣口。
在炉膛下部，前后墙各布置有许多二次风口，这些二次风约占总风量的一半。二次风在此锅炉的燃烧中起到十分关键的作用，二次风搅拌炉内气体使之混合，使炉内烟气产生漩涡，延长悬浮的飞灰及飞灰可燃物在炉内的行程，使飞灰及飞灰可燃物进一步降低。它的合理使用可以使飞灰量减少，使飞灰可燃物降低。另外对悬浮可燃物供给部分空气，有利于提高锅炉效率，有利于降低锅炉初始排烟浓度，有利于设计锅炉的节能与环保。
3、热力系统
（1）烟气流程：
按炉膛（含三级过热器）、第二烟气通道（含四级过热器）、第三烟气通道（含一、一二级过热器）和尾部对流受热面（包括省煤器和烟气冷却器）。空气预热器不在烟气通道内，它
是由热水和空气换热。
（2）各受热面间的吸热量分配和布置受热面面积。
根据高温高压蒸汽锅炉加热、蒸发、过热的热量分配比例、特点和方便过热蒸汽温度调节的要求合理布置各受热面。
六、锅炉汽水系统
锅炉正常运行时，不但要保证蒸发受热面水循环可靠，而且还必须保证给水及省煤器不发
生水击，过热蒸汽不发生偏流等，本锅炉的汽水系统针对上述问题进行了合理设计。
1、给水流程：
锅炉给水分高压给水和低压给水，高压给水经给水调节阀后分为两路，一路直接进入省煤器，另一路经由高压空气预热器、高压烟气冷却器后进入省煤器，最后从省煤器进入锅筒。低压给水从除氧器经过两台低压循环水泵进入低压空气预热器、低压烟气预热器后再回到除氧器。
2、蒸汽流程：
蒸汽由锅筒引出后依次经过：一级过热器、一级减温器、二级过热器、二级减温器、三级过热器、三级减温器、四级过热器，最后由主蒸汽管进入汽轮机。
3、为了保证锅炉运行，锅炉汽水系统还布置了有排污、疏水、加药、取样等系统。详见
W1305100-3-0汽水系统图。
1、锅筒：
锅筒内径为1600 mm，壁厚为100mm，筒体全长12120mm，筒身由P355GH钢板卷焊而成，封头是用同种钢板冲压而成。
锅筒内部装置由孔板分离装置、钢丝网分离器，连续排污管等组成。由孔板分离装置出来的蒸汽经过钢丝网分离器后，由蒸汽引出管进入过热器系统。
在集中下降管进口处布置了十字挡板，改善下降管带汽及抽孔现象。锅筒上除布置必需的管座外，还布置了再循环管座，备用管座。
为防止低温的给水与温度较高的锅筒壁直接接触，在管子与锅筒筒壁的连接处接有套管接
头，给水进入锅筒之后，进入给水分配管，使给水沿锅筒纵向均匀分布。
锅筒内正常水位在锅筒中心线处，最高、最低安全水位即正常水位为上下各50mm。锅筒装有两只就地水位表，此外还装有三只电接点水位表、三只平衡容器，可把锅筒水位显示在操纵盘上并具有报警的功能。
为提高蒸汽的品质，降低炉水的含盐浓度，锅筒上装有连续排污管连续排污率为1％。
锅筒支撑在两根集中下降管上，另外与水冷集箱和过热器系统的连接管起到稳固作用，锅筒可沿轴向自由胀缩。
2、水冷系统
水冷系统受热面由炉排水冷壁、侧水冷壁、前水冷壁、后一、后二、后三水冷壁、后三中间水冷壁以及炉顶水冷壁组成。炉膛横截面为9120 X 5760mm2,炉顶标高为21500mm。炉排水冷壁由φ38X6的管子和6 X 22mm扁钢焊制而成，扁钢上钻有不同间距的φ4.5的小孔，作为一次风的通风孔。侧水冷壁由φ57X7的管子和6 X 23mm扁钢焊制而成。前水冷壁、后一、后二、及炉顶水冷壁由φ57X5的管子和6 X 23mm扁钢焊制而成。后三及后三中间水冷壁由φ38X4和6X42mm扁钢焊制而成。整个水冷壁受热面形成三个烟气通道，分别为炉膛、烟气通道二和三。
汽水引出管由φ168 X 10及φ133 X 10钢管组成，2根φ406 X 28大直径下降管由锅筒引出后布置在炉侧，再由φ133管子引入两侧下集箱。在两集中下降管上分别装有加酸、加碱、取样装置。集中下降管由底部装置支撑在基础上，在其上方与侧墙下集连接，起加固作用。
水冷壁两侧下集箱由φ273 X 50的管子制成，通过其下方的支座支撑在底部支撑装置上。两集箱之间有连接管，作为前后水冷壁的下集箱和连通集箱，这些集箱有一个膨胀中心，向四个方向膨胀，因此，侧下集箱的支座与底部支撑装置之间是可相对移动的。
水冷壁及其与之相连的其他部件、附件的重量全部通过侧下集箱传至底部支撑装置上。
水冷壁上设置测量孔、检修孔、观察孔等。
水冷壁上的最低点设置放水排污阀。
膜式水冷壁外侧设置数层刚性梁，保证了整个炉膛有足够的刚性。
3、燃烧系统
燃烧系统由燃烧室、炉排、风室组成。炉排水冷壁上开有很多φ4.5的小孔，作为一次风的
通风口，炉排下部是风室。
燃烧室的截面、炉排的面积大小、炉膛高度能保证燃料充分的燃烧。
燃料由炉前6个螺旋绞笼给料装置送入燃烧室。给料管尺寸、位置满足锅炉在不同工况运
行时的要求。炉膛进料口处设有送料风，取自空气预热器后的热风，用来把燃料送入炉排后
部。
经预热的一次风由风室经炉排水冷壁上的小孔送入燃烧室，一二次风在燃烧室的前后
墙送入。
一、二次风风量各占总空气最的50%，调节一、二次风量、给料量，可以使锅炉负荷在40%～100%之间调节。
燃烧后的灰渣由炉前的排渣口排出炉外。在排渣口下方设有捞渣机，能使灰渣安全有效
的排出炉外。
在二、三烟气通道下方设有一个落灰口，从过热器落入的灰渣可坠落后进入下方的捞渣机，排出炉外。
4.过热器
本锅炉过热器分四级，饱和蒸汽由锅筒上的饱和蒸汽连接管引入饱和蒸汽汇集集箱，沿连接管进入一级过热器，一级过热器逆流顺列布置，从一级过热器出来后经过一级减温器减温后进入二级过热器，然后再经过二级减温器、三级过热器、三级减温器、四级过热器后进入主蒸汽管。
一、二级过热器管系均由φ38 X 4. 5的管子组成，顺列布置，位于第三烟一、二级过热器管系均由φ38X4.的怜子组成，顺列布置，位于第三烟气通道。三、四级过热器均由φ33.7 X 5. h的管子组成，顺列混流布置，分别位于炉膛出口和第二烟气通道。过热器系统采用喷水减温，这样既可保证汽轮机获得合乎要求的过热蒸汽，又能保证过热器管不致于因工作条件恶化而烧坏，使过热器的辐射吸热份额增加，可使锅炉在100-70%负荷范围内汽温特性不随负荷变化，喷水调节量大大减少。
一为保证安全运行，一、二级过热器采用l5CrMoG（GB5310-1995）、空气预热器由φ25X3.2
的螺旋鳍片蛇形管组成，横向排列在空气通道内，由两侧的钢板支撑。
高低压空气预热器在厂内组装完毕，方便安装。
空气预热器设计的水流速和空气流速都控制在合理的范围内，提高了空气预热器的换热效率。
12CrMoVG（GB5310-1995）的无缝钢管，三四级过热器采用TP347H的不锈钢管，防止高温
腐蚀对管子造成大的损害，增加了运行的可靠性。
5、省煤器和烟气冷却器
省煤器和烟气冷却器由φ38X4 20G（GB5310—1995）管子弯制而成的方形鳍片蛇形管组
成，支撑在尾部竖井内的两侧支撑板和通风梁上。
给水沿蛇形管自下而上与烟气成逆向流动，可将管内可能产生的气体及时带出，管子沿烟
气方向顺列布置，纵横节距均为79mm。
省煤器分两组，烟气冷却器有高低压之分。高压烟气冷却器与省煤器串联，低压烟气冷
却器与低压空气预热器形成单独的回路，用来冷却尾部烟气，使达到理想的排烟温度。
各组蛇形管每组之间布置了人孔门，便于检修、清灰。
省煤器和烟气冷却器处设有内护板，起到密封和防低温腐蚀的作用。蛇形管穿墙处采用
严格密封结构，保证管子热膨胀时炉墙的密封性。
6、空气预热器
空气预热器布置在烟气通道外，为水加热空气的形式，分为高压空气预热器和低压空气
预热器。高压空气预热器中的水冷却后进入高压烟气冷却器中加热，再并入给水管进入省煤
器。低压空气预热器在低压循环管路上，由两台低压循环水泵从除氧器中给水，空气与水成
逆流布置。
空气预热器由φ25X3.2的螺旋鳍片蛇形管组成，横向排列在空气通道内，由两侧的钢板
支撑。
高低压空气预热器在厂内组装完毕，方便安装。
空气预热器设计的水流速和空气流速都控制在合理的范围内，提高了空气预热器的换热
效率。
高低压空气预热器之间设有人孔门，便于检修。
空气预热器设计的水流速和空气流速都控制在合理的范围内，提高了空气预
热器的换热效率。
高低压空气预热器之间设有人孔门，便于检修。
低压空气预热器进出口处设有水旁路，当出口水温过低时开启旁路阀门，可以有效的避免低温腐蚀的发生，有利于保护低压烟气冷却器出口管子。
7、锅炉钢架
锅炉本体钢架分为锅炉主钢架和外围副钢架，为焊接连接的钢结构。按地震烈度7度设防。锅炉立柱从锅炉层零米起，钢柱与基础采用螺栓连接和埋入式连接，具体连接方式由设计院设计。
钢架计算的荷载统计，包括支吊水管，烟风道、平台扶梯的荷载，需承受运转层荷载必须经我公司同意方可实施。
钢架散装出厂，满足运输条件。
8、平台、扶梯
在锅炉的人孔门、检查门、看火孔、测量孔、集箱手孔处以及应操作的阀门
处都设置了运行检修平台。上下平台之间设有扶梯。平台之间净空间设计合理，方便观察、
操作、维修。
检修平台允许的最人荷载为250kgf/m2。
平台和扶梯边缘都装设高度1.2米的防护栏杆，平台采用栅格板式，并装设高度120mm的
踢脚板。
9、炉墙与保温
炉膛部分以及所有膜式水冷壁外侧均采用敷管式轻型炉墙，为柔性保温材料，炉墙重量
分别通过水冷壁传到基础上。炉膛炉墙外护板表面温度小于50℃。
炉膛落渣口处四周内侧浇注复合材料耐火混凝土，该材料耐温达12000C。
该材料性能可以有效地阻止由于炉温变化而引起的交变热应力，由于发生化学反应引起的相
关变化，而造成体积变化所产生的微裂纹扩展，从而大大提高了材料的高温强度，耐温性能
和高温中的抗磨损抗灰渣侵蚀损性能及热稳定性。
尾部受热面外侧有内护板，内外护板间填满柔性保温材料，具有可靠的保温性能，所以
炉墙的外表面温度小于50℃。
人孔门、检查门内均有耐火混凝土．该处外表面温度小于50℃。各种门孔
都能开启自如，门把上的自锁装置，使炉门处有良好的密封性。
锅炉管道保温层表面温度小于50℃。
10、仪表控制
锅炉控制主要分为汽水侧控制和烟气侧控制。
（1）汽水侧控制（详见汽水系统图）
（2）烟气侧控制（详见锅炉燃烧系统图）
锅炉烟气侧的控制为：炉内燃料控制，炉膛温度控制等。
a：在炉膛、风室、空气预热器、引风机前烟道分别装有风压、烟压、风温、烟温、风量、氧量测点，以控制锅炉的燃烧过程。
b：通过对入炉燃料量控制，满足对锅炉负荷变化的要求。
c：通过控制一、二次风量，入炉燃料量控制炉内燃烧温度，达到最佳的燃烧效果。
八、锅炉所配安全附件
本锅炉设有安全阀、温度计、压力表、双色水位计、平衡容器、电接点水位计等安全附件。
九、锅炉密封、高温腐蚀、低温腐蚀等措施的说明
1．密封、膨胀
锅炉密封性能对锅炉运行十分垂要，既保证了锅炉的安全性、清洁性，又捉高了锅炉的热效率。本锅炉炉膛和各级过热器对流烟道处均采用膜式水冷壁，尾部对流烟道采用内外两
层护板，保证了锅炉的严密性，保证了锅炉运行的可靠性。
在锅炉需膨胀位置都设有全密封的膨胀装置。
2.高温腐蚀
由于生物质燃料含有包括氯化物在内的多种盐，燃烧产生的烟气具有很强的腐蚀性，在三、四级过热器区域会对受热面管子产生高温腐蚀。根据丹麦BWE公司多年的运行经验，此处
采用了耐腐蚀性较强的不锈钢材料(TP347H），增加了过热器的运行可靠性。
3.低温腐蚀
本锅炉设计规范冷风温度35℃，排烟温度124℃，如果直接把空气预热器布置在尾部烟道
内，出口处的管子壁温会达到烟气的酸露点温度，造成严重的低温腐蚀现象。
因此，把空气预热器布置在烟道外，用高温给水加热冷空气。高压给水温度约为210℃，低压给水约为158 ℃，两级加热可把空气加热至190℃。此时低压空气预热器的出口水温约为90℃，此温度的水再进入低压烟气冷却器加热，保证了烟气出口处管子的壁温高于酸露点以上。另外，在低压空气预热器进出口处设置有水旁路，当出口水温过低时，打开旁路阀门，保证低压烟气冷却器的给水不低于90℃。
因此本锅炉的设计完全避免了低温腐蚀的发生。
4.积灰
受热面积灰与烟气流速、露点温度、结构布置等因素有关。根据实践经验，生物质燃料燃烧产生的灰分熔点较低，具有很强有力粘附性，容易附着在受热面管子上。因此，在各受热面烟道处设有大量的吹灰器，保证了烟道的畅通及换热。
十、其它
1、安装和使用请见本锅炉安装说明书、使用说明书、图样等技术资料。
2、锅炉的配套件以配套生产的技术资料为准。
3、锅炉辅机，如送风机、引风机、水泵、除尘器、冷渣机和自控系统、烟风道等由用户
根据设计院的要求另行订货供应。
在130 t/h振动炉排生物质直燃锅炉上进行了性能试验，试验结果表明锅炉效率偏低的主要原因是鳍片式低压烟气冷却器积灰和低温腐蚀泄漏后堵管造成的排烟温度高、燃料发热量偏低和排烟中含有大量CO。而锅炉出力偏低是由于燃料含水量过大造成的。基于试验结果提出改进低压烟气冷却器结构、优化锅炉配风和降低燃料水分可以提高锅炉效率和实际出力。
生物质锅炉热力计算书
六、焓温表 V RO2 = 0.720691185 V0N2 = 2.809849761 V0H2O = 0.669867 A ar=，a f.a= I0g V0= 3.55245793 I=I0g+(α-1)*I0a (с?)co2 kJ/m3( 标） V RO2(с?)CO2(с?)N2 kJ/m3 （标） V0N2(с?)N2 (с?)H2 O kJ/m3 （标） V0H2O(с?)H2 (с?) kJ/kg ∑(3)+(5)+( 7) (с?)a kJ/m3 （标） I0a I I I I I V0(с?)a 1.3 1.3 1.335 1.39 1.42 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 温度CO2 N2 H2O O2 100 170 122.5175015 130 365.2804689 151 101.15 80 588.9479 132 468.924446 729.6253 729.6253 746.0376331 771.8285 785.8962 200 358 258.0074442 260 730.5609378 305 204.3095 168 1192.878 267 948.506266 1477.43 1477.43 1510.62753 1562.795 1591.251 300 559 402.8663724 392 1101.461106 463 310.1486 260 1814.476 407 1445.85038 2248.231 2248.231 2298.835948 2378.358 2421.733
生物质振动炉排锅炉高温腐蚀的情况介绍
生物质振动炉排锅炉高温腐蚀的情况介绍 生物质锅炉发生高温腐蚀的主要部位为三、四级过热器和炉膛水冷壁（前、后拱的拱头部位）。三、四级过热器管子材质为TP347H，对应国内牌号1Cr19Ni11Nb；炉膛水冷壁的管子材质为15CrMoG。 图1：发生高温腐蚀的三级过热器 图2：发生高温腐蚀的炉膛后拱水冷壁 一、三、四级过热器腐蚀机理 经现场观察和分析多台锅炉机组三、四级过热器的腐蚀现
象，可确定判别为碱金属氯化物的熔融腐蚀，腐蚀现象的发生和发展速率与管壁温度有直接关系。应该指出，烟气中的氯化氢（HCl ）也导致了高温过热器管子的腐蚀，但不是主要原因。碱金属氯化物的熔融腐蚀过程具体如下。 1、腐蚀过程 （1）碱金属氯化物的生成 在生物质燃烧过程中，大量的氯、硫元素与挥发性的碱金属元素（如：主要是钾和钠）以蒸气形态进入到烟气中，会通过均相反应形成微米级颗粒的碱金属氯化物（氯化钠和氯化钾），凝结和沉积在温度较低的高温过热器管壁上。 （2）碱金属氯化物的硫酸盐化 凝结和沉积在管子外表面的碱金属氯化物（氯化钠和氯化钾），将与烟气中的二氧化硫发生硫酸盐化反应，通过反应方程式（1）和（2）生成氯气。 242222Cl SO Na O SO NaCl +=++ （1） 24222Cl SO K SO KCl +=+ （2） （3）氯气扩散，与铁反应生成氯化铁 碱金属硫酸盐化反应中会产生氯气的过程发生在积灰层，在靠近金属表面会聚集浓度非常高的氯气，其浓度远高于烟气中的氯气。由于部分氯气是游离态，能够穿过多孔状垢层进行扩散，通过反应方程式（3）与铁反应生成氯化铁。因管壁金属
与腐蚀垢层的分界面上的氧气分压力几乎为零，即在还原性气氛下，氯气能够与金属反应生成氯化铁，且氯化铁是稳定的。 22FeCl Cl Fe =+ （3） （4）氯化铁氧化生成氯气 由于氯化铁熔点约为280℃左右，所以在管壁温度高于300℃时，氯化铁发生气化，并通过垢层向烟气方向扩散。由于氧气分压力较高，即在氧化性气氛条件下，氯化铁将与氧气发生反应，生成氧化铁和氯气。氯气为游离态，能够（扩散到金属与腐蚀层的交界面上）与金属再次发生反应。 243223O 23Cl O Fe FeCl +=＋ （4） 232222O 5.12Cl O Fe FeCl +=＋ （5） 23243222O Cl O Fe O Fe FeCl +=+＋ （6） 在整个腐蚀过程中，氯元素起到了催化剂的作用，将铁元素从金属管壁上置换出来，最终导致了严重的腐蚀。 此外，以上仅以铁（Fe ）元素为例进行了说明，合金钢中的铬（Cr ）元素的化学反应机理与铁（Fe ）元素相同。 2、腐蚀特点 （1）具有典型的温度区间 通过分析多台高温高压生物质水冷振动炉排锅炉三、四过热器实际腐蚀发生和发展情况，发现当蒸汽温度控制在490℃以下运行时，三、四过热器腐蚀速度较慢，一旦蒸汽温度高于550℃
75t生物质锅炉方案设计
生物质能发电项目 袋式除尘器成套设备采购技术方案 奥科除尘设备
1、综述 本公司生产的LCMD系列脉冲布袋除尘器是我公司借鉴国外先进除尘技术，研制成功的新型高效长布袋除尘器，广泛应用于电力、冶金、建材、化工等行业的锅炉、烟气除尘及物料回收、粉尘治理。是一种处理风量大、清灰效果好、除尘效率高，占地面积小，运行稳定、性能可靠，维修方便的大型除尘设备，该产品采用模块式生产、质量稳定。 针对国外锅炉烟气的除尘技术和除尘器配套设备现状，经过广泛分析，在已有LCMD脉冲布袋除尘器成熟技术的基础上，我们增加了一系列的保护和检测系统，完整地设计出锅炉用布袋除尘器，并且已经在众多项目上得到了运用和检验。 我公司推出的LCMD脉冲袋式除尘器应用许多专有技术,这些专有技术得到了各、专家的认同并获得了实践的考证。主要特点有： 1.高效脉冲喷吹技术：进口新型低阻、高效、长寿命膜片电磁脉冲阀的合理选用，加上喷吹管的独到设计和加工手段，使布袋除尘器的清灰方式得到了彻底的改变。 2. 耐高温滤料应用技术：结合锅炉烟气的特性，建议采用性价比高的PPS滤料加PTFE浸渍，具有拒水防油功能，抗氧化，并强化了纤维的各种性能，适用于生物质发电烟气性质。 3.除尘器保护技术：旁路系统、测温等在线检测设备的运用，解决了锅炉投油助燃及锅炉故障时对除尘器的保护问题。同时在布袋除尘器前增加一级旋风分离器，能有效阻止带火星飞灰进入布袋而造成烧袋。 4.固定管喷吹清灰技术：固定管喷吹清灰技术是当今袋除尘行业普遍采用的一种清灰技术，它避免了旋转喷吹轴承容易损坏、润滑难以解决导致故障率高的不良现象发生，避免了反吹风清灰不够彻底导致设备阻力居高不下问题的出现。它借助经过处理后的压缩空气诱导上箱体的净空气瞬间向滤袋筒喷吹，形成脉冲抖动，粘附在滤袋外表面的粉尘在此突然强烈的抖动下，脱离滤袋落入到灰斗中。 5.PLC可编程控制器技术：采用进口PLC可编程控制器进行控制, 具备与系统DCS的通讯接口，可以实现对布袋除尘器进行手/自动控制。 6.设备的阻力控制：通过在设备设计上的一系列独到考虑，从设备结构和滤料两方面保证设备整体阻力的安全和可靠。
锅炉课程设计说明书模板
课程设计说明书 学生姓名:学号： 学院: 班级: 题目: 指导教师：职称: 指导教师：职称: 年月日
绪论 一、锅炉课程设计的目的 锅炉课程设计《锅炉原理》课程的重要教学实践环节。通过课程设计来达到以下目的：对锅炉原理课程的知识得以巩固、充实和提高；掌握锅炉机组的热力计算方法，学会使用热力计算标准方法,并具有综合考虑锅炉机组设计与布置的初步能力；培养对工程技术问题的严肃认真和负责的态度。 二、锅炉校核计算主要内容 1、锅炉辅助设计：这部分计算的目的是为后面受热面的热力计算提供必要的基本计算数据或图表。 2、受热面热力计算：其中包含为热力计算提供结构数据的各受热面的结构计算。 3、计算数据的分析：这部分内容往往是鉴定设计质量等的主要数据。 三、整体校核热力计算过程顺序 1、列出热力计算的主要原始数据，包括锅炉的主要参数和燃料特性参数。 2、根据燃料、燃烧方式及锅炉结构布置特点，进行锅炉通道空气量平衡计算。 3、理论工况下（a＝1）的燃烧计算。 4、计算锅炉通道内烟气的特性参数。 5、绘制烟气温焓表。 6、锅炉热平衡计算和燃料消耗量的估算。 7、锅炉炉膛热力计算。 8、按烟气流向对各个受热面依次进行热力计算。 9、锅炉整体计算误差的校验。 10、编制主要计算误差的校验。 11、设计分析及结论。 四、热力校核计算基本资参数 1) 锅炉额定蒸汽量De=220t/h 2)给水温度：t GS=215℃ 3）过热蒸汽温度：t GR=540℃ 4）过热蒸汽压力（表压）P GR= 5)制粉系统：中间储仓式（热空气作干燥剂、钢球筒式磨煤机） 6）燃烧方式：四角切圆燃烧 7）排渣方式：固态 8）环境温度：20℃ 9）蒸汽流程：一次喷水减温二次喷水减温 ↓↓
130t振动炉排生物质锅炉设计分析说明
生物锅炉设计说明 一、锅炉简介 本锅炉是采用丹麦BWE公司先进的生物燃料燃烧技术的130t/h振动炉排高温高压蒸汽锅炉。锅炉为高温、高压参数自然循环炉，单锅筒、单炉膛、平衡通风、室内布置、固态排渣、全钢构架、底部支撑结构型锅炉。 本锅炉设计燃料为棉花秸秆，可掺烧碎木片、树枝等。这种生物质燃料含有包括氯化物在内的多种盐，燃烧产生的烟气具有很强的腐蚀性。另外它们燃烧产生的灰分熔点较低，容易粘结在受热面管子外表面，形成渣层，会降低受热而的传热系数。因此：在高温受热段的管系采用特殊的材料与结构，以及有效的除灰措施，防止腐蚀和大量渣层产生。 本锅炉采用振动炉排的燃烧方式。锅炉汽水系统采用自然循环，炉膛外集中下降管结构。该锅炉采用"M"型布置，炉膛和过热器通道采用全封闭的膜式壁结构，很好的保证了锅炉的密封性能。过热蒸汽采用四级加热，两级喷水减温方式，使过热蒸汽温度有很大的调节裕量，以保证锅炉蒸汽参数。尾部竖井内布置有两级省煤器、一级高压烟气冷却器和两级低压烟气冷却器。空气预热器布置在烟道以外，采用水冷加热的方式，有效的避免了尾部烟道的低温腐蚀。 锅炉采用轻柴油点火启动，在炉膛右侧墙装有启动燃烧器。 锅炉室内布置，购价全部为金属结构，按7级地震烈度设计。 二、设计规范及技术依据 —1996版《蒸汽锅炉安全技术监察规程》 —JB/T6696—1993《电站锅炉技术条件》 —DL/5047—1989《电力建设施工及验收规范》（锅炉机组篇） —GB12145—1989《火力发电机组及蒸汽动力设备水汽质量标准》 —GB10184—1988《电站锅炉性能试验规程》 —GB13223—1996《火电厂大气污染排放标准》 —GB12348—1999《工业企业厂界噪声标准》 等有关国家标准。 其中设计技术依据： —锅炉热力计算按《锅炉机组热力计算标准方法》 —强度计算按GB9222—2008《水管锅炉受压元件强度计算》 —烟风阻力计算按《锅炉设备空气动力计算标准方法》 等锅炉专业标准 三、供用户资料 根据《蒸汽锅炉安全技术监察规程》要求，并且保证用户进行锅炉安装、运行、维护和检 修有必要的技术依据和资料，锅炉随机提供详尽的技术资料，供用户资料详见： W1305100TM《供客户图纸清单》 W1305100JM《供客户技术文件清单》 四、锅炉主要技术经济指标和有个数据 1、锅炉参数 额定蒸发量：130t/h 额定蒸汽压力：9.2MPa 额定蒸汽温度：540℃ 额定给水温度：210℃
燃油蒸汽锅炉房课程设计说明书
东华大学 燃油蒸汽锅炉房课程设计说明书 ——上海某造纸厂锅炉及锅炉房设计 学院： 专业班级： 学生姓名： 学号： 指导老师： 2012年6月24日
目录 1、设计概况 (2) 2、设计原始资料 (2) 2.1蒸汽负荷及参数 (2) 2.2 燃料资料 (2) 2.3水质资料 (2) 2.4气象资料 (2) 3、热负荷计算及锅炉选择 (2) 3.1最大热负荷 (2) 3.2锅炉型号与台数的确定 (2) 4、给水及水处理设备的选择 (3) 4.1给水设备的选择 (3) 4.2水处理系统设计及设备选择 (4) 5、热力除氧器选型 (7) 6、汽水系统主要管道管径的确定 (8) 6.1锅炉房最大的用水量及自来水总管管径的计算 (8) 6.2与离子交换器相接的各管管径的确定 (8) 6.3给水管管径的确定 (9) 6.4蒸汽母管管径 (9) 7、燃油系统以及送、引风系统的设备选择计算 (9) 7.1计算燃油消耗量，确定燃油系统 (9) 7.2计算理论空气量0V k 和烟气量0 V y (10) 7.3送风机的选择计算 (11) 7.4引风机的选择计算 (11) 7.5风、烟管道断面尺寸设计计算 (12) 7.6热回收方案确定 (13) 7.7烟囱设计计算 (13) 8、锅炉房布置 (15) 9、锅炉房人员的编制 (15) 10、锅炉房主要设备表 (15) 11、参考文献 (16)
一、 设计概况 本设计为一燃油蒸汽锅炉房，为造纸厂生产过程提供饱和蒸汽。生产用气设备要求提供的蒸汽压力最高为0.4MP ，用气量为20t/h;假设造纸厂凝结水回收利用率为20%。 二、 设计原始资料 1、蒸汽负荷及参数： 生产用汽 D=20t/h, P=0.4MPa, 设凝结水回收率=20% 2、燃料资料： 选择200号重油作为锅炉燃料 元素分析成分： ar 83.976%,12.23%,1%,0.568%0.2%,2%,0.026% ar ar ar ar ar ar C H S O N W A ======= 重油收到基低位发热量：,=41868kj/kg net ar Q 密度：3=0.92~1.01/g cm ρ 3、水质资料 总硬度： H=3me/L 永久硬度：FT H =1.0me/L 总碱度：T H =2me/L PH 值： PH=7.5 溶解氧： 6~9mg/L 悬浮物： 0 溶解固形物：400me/L 注：未查到相关资料，采用假设值。 4、气象资料： 大气压强：101520Pa 海拔高度: 4.5 m 土壤冻结深度: 无土壤冻结情况 冬季采暖室外计算温度：-2℃ 冬季通风室外计算温度：3℃ 三、 热负荷计算及锅炉选择 1、最大热负荷： 生产过程所需最大热负荷：00=K =22/D D t h 0K ——考虑蒸汽损失及锅炉房汽泵、吹灰、自用蒸汽等因素的系数取1.1。 2、 锅炉型号与台数的确定 根据用于生产的最大蒸汽负荷22t/h 以及蒸汽压力0.4Mpa ，且采用重油作为燃料，本设计选用WNS8-1.25-Y(Q)型锅炉3台。工作过程中3台锅炉基本上接
锅炉炉排与辅机安装调试工艺
锅炉炉排与辅机安装调试工艺 1 燃烧设备的安装 燃烧设备简介 工业锅炉燃烧设备的种类、型式较多。而一个完善的燃烧设备能够连续不断地供燃料，并能在燃烧过程中配合供应适量的空气保证燃料在燃烧室中有足够高的燃烧温度、足够长的时间和燃烧空间。常见的燃烧设备有固定炉排、往复式炉排和链条炉排等。 固定式炉排的安装 固定式炉排主要是由支持炉排横梁、铸铁炉条等主要部件组成。 往复炉排 往复炉排由相间布置的活动炉排片和固定炉排片组成，活动炉排片的尾部卡在铸铁梁上，前部则搭在炉排上，各活动炉排的横梁连成一个框架，并支持在滚轮上，依靠电功机械或液压传动装置，通过拉杆而获得往复运动。 要求，对往复炉排的设备构件，进行数量清点及质量检查。 支架—固定炉排—活动炉排梁—连杆—炉排片—轴承座—变速机构—人字拉杆 1)为保证安装好的往复炉排能正常运行，固定梁与活动梁之间的间隙要均匀。 )有缝炉排和无缝炉排的位置，安装时不能搞错。炉排片之间的间2 隙要均匀，要留有膨胀间隙。预热区为1mm，主燃区为2~3mm。 3)人字拉杆和推拉轴中心要一致，推拉轴与蜗轮轴应垂直。 4)集箱下侧钢板与炉排的间隙，不大于5mm。 5)安装后检查风室的风口间距是否符合设计要求，偏差不应超过3mm；检查风门调风装置是否灵活。风门与风管间隙不应超过1mm。风室的安装要严密，连接处的法兰应垫好石棉绳或石棉垫。 链条炉排的安装 链条炉排是目前工业锅炉应用较广的一种燃烧设备。主要有链带式炉排、横梁式链条炉排、鳞片式等
炉排安装采用技术资料 (1) 总图及炉排部件图； (2) 链条炉排厂内技术条件； (3) 炉排安装说明书。 炉排组装程序: 墙板――中间后前梁――煤斗侧墙板――放灰装置――后滑板――前梁轴承座――Z 型梁下导轨――上导轨――下部两侧上密封件――前轴装置――链条――驱动系统――链条调整――炉排片支撑架――炉排片――试车调整――加煤斗组装――再试车检查。 炉排钢架由型钢拼接而成，安装时先进行点焊，调整其表面水平度和纵横的中心线位置，再用地脚螺栓予以固定。 炉排下部导轨前高后低，导轨及其支架都处于倾斜状态，施工中依据设计给定的导轨前后标高，在下导轨横梁两端的支撑台上，拉两条细钢丝线，作为检查混凝土基础标高、预埋栓位置和横梁及下导轨安装的找正基准线。安装过程中应注意保持其纵向中心线与锅炉纵向中心线一致。每根导轨的间距应保持一致，其表面应在同一平面上，以保证与炉排面接触良好。 1)炉排左右墙板上导轨支架安装 侧墙板底座与混凝土基础预埋件连接固定后，在侧墙板底端口就位时向前和向减速机偏移方向留出热膨胀位置。 2)炉排墙板安装 安装时应认真检查垂直度，两墙板之间的垂直距离、对角线距离，均在允许偏差范围内，并注意与风筒连接处的严密性。 1)炉排前轴为主动轴，其中一个轴颈伸出炉外与减速机连接，安装时注意轴颈与轴瓦的接触均匀，润滑良好，两侧轴瓦应在同一标高上，其中心线与炉排纵向中心垂直，保证炉排在转动中不跑偏或出现链轮和炉排不咬合现象。 2)后轴的安装方法与前轴方法相同。前后轴就位后，应再测各自水平度、标高及两轴间的轴颈距离、两轴间对角线长度。
生物质锅炉设计
生物质颗粒燃料锅炉的结构特性分析 我国能源生产结构中煤炭比例始终在67％及以上．煤炭是我国能源的主体。我国年消耗燃煤约12亿。15亿吨。其中大多数直接作为燃料被消耗掉．以煤为主的能源结构直接导致能源活动对环境质量和公众健康造成了极大危害。生物质固体成型燃料(简称生物质燃料)是利用新技术及专用设备将农作物秸秆、木屑、锯末、花生壳、树枝叶、干草等压缩成型的现代化清洁燃料。无任何添加剂和粘结剂，既可以解决农村的基本生活能源，也可以代替煤炭直接用于城市传统的燃煤锅炉设备上。生物质成型燃料破碎率小于1.5％一2.0％。干基含水量小于15％。灰分含量小于1.5％，特别是硫和氯含量一般均小于0.07％．氮含量小于 0.5％，生物质燃料是我国大力提倡的可再生能源资源， 1、生物质成型燃料的特点 我们将要分析的是以松木为主要原料压制成型的生物质燃料，与传统的矿物能源燃料比，生物质成型燃料的成份及燃烧特点都有很大的不同。松木生物质颗粒燃料如下所示： 1.1生物质成型燃料的成份特点生物质燃料的化学组成是十分复杂的高分子物质．在作为燃料的工程技术应用中。大致可将其分为二部分，有机物(可燃部分)和无机物(可燃部分)。有机物中主要是挥发分(由C、H、O、N、S等元素组成的气态物质)和固定碳(由C元素组成的固态物质)，燃料中的挥发分及其热值对生物质的着火和燃烧情况都有较大影响，燃料中挥发分越多，易着火。燃烧越稳定。生物质和煤的挥发分范围及热值见表1。 另一个与着火和燃烧情况关系密切的参数是燃料的热值。不同的生物质种类，其主要组成元素也不同，热值也有差异。几种主要生物质的元素组成及热值见表2。由表1和表2可以看出．生物质成型燃料的挥发分高于煤炭，而灰分、氮和硫含量远小于煤炭，其热值也小于煤炭。 1.2生物质成型燃料的燃烧特性 生物质成型颗粒燃料是经过高压而形成的．其密度远远大于原生物质。成型燃料的结构与组织特征决定了挥发分的析出速度与传热速度都很低。生物质成型燃料的燃烧过程可分为干燥脱水、挥发分析出、挥发分燃烧、焦炭燃烧和燃烬几个阶段。加热初始阶段．生物质颗粒燃料中的水分蒸发，燃料干燥脱水；随着颗粒燃料温度的不断升高，挥发分开始析出，这一过程可认为是气化过程；随着燃料继续被加热，挥发分的温度也随之提高。当挥发分中可燃物达到一定温度和浓度，挥发分开始着火；同时挥发分没有燃烬时．木炭只能被加热而不能燃烧。只有当挥发分烧完后。氧气才能扩散到木炭表面。木炭才开始着火。
水冷振动炉排的安装及调试
水冷振动炉排的安装及调试 水冷振动炉排是专门为秸秆直燃锅炉而开发的燃烧设备。炉排是一种机械化的燃烧设备，适用于蒸发量为75t/h、燃料为破碎后的玉米秆、棉花杆、稻草、麦秆、油菜杆、果木枝条等生物质燃料的锅炉。 一、水冷振动炉排的结构和工作原理 振动炉排的结构由锅炉左右两副水冷膜式壁组成，独立支撑在锅炉4.5m层的钢支架上，由汽包引出的下降管供水。两片相对独立的膜式壁中间采用迷宫式密封，密封内部填充耐高温填充物。炉排两侧、前侧与锅炉左右侧墙和前墙间留有5～15mm的间隙，此间隙采用锅炉前墙及侧墙水冷壁热态膨胀时与炉排间的间隙缩小进行密封。所以，侧墙与前墙间的密封质量与炉排进行时的状态会对锅炉热态运行产生影响。 水冷振动炉排的工作原理：振动炉排的运行方式为间隔一定的周期，由布置在炉前的两套传动装置进行一次振动，以使炉排上的物料向炉排后部排渣口移动，一方面加强物料的扰动，使大块的物料充分燃烧，另一方面使燃烧后的炉渣排出振动炉排，保证炉排表面物料的厚度。 水冷振动炉排运行时两副炉排由一台电动机通过四根三角胶带驱动，从而使炉排上的燃料犹如农村筛糠子一样，从而达到充分燃烧的目的。而不造成未燃烧的燃料直接落入灰斗造成浪费。并且从炉排底部有一次风对燃料自下而上进行吹动，一次风是通过进风管道由炉排两侧引入，炉排面上的供风量通过调节风管内的风门开度进行调节。炉排面上的部分尘土及少量细灰会通过炉排面上的布风孔漏入炉排下风室内，再由风室下的放灰门定期将尘土和细灰排入除渣系统，炉排两侧及前部采用迷宫式密封，这种结构能有效地阻止燃料漏入风室，同时不影响炉排的振动。左右炉排中间采用接触式加耐火材料密封。 二、振动炉排的安装技术要求： 首先，确定安装振动炉排的基准点。考虑到振动炉排在热态时相对于锅炉炉膛来说是固定不动的，在锅炉水压试验前炉膛找正时考虑炉膛相对锅炉中心线的位置偏差，此偏差必须控制在5mm以内，炉膛找正后必须进行临时固定，进行汽水系统管道的安装，在全部汽水管道安装完毕后，进行水冷壁刚性梁的安装连接，之后切除临时加固，使炉膛处于自由状态，测量炉膛纵横中心，作为振动炉排的安装基准。 其次，要确定炉膛更放的膨胀量。在确定振动炉排安装中心基准后，考虑锅炉四侧水冷壁向下及向外侧膨胀的数值，从锅炉膨胀系统图中查出各处的膨胀值，安装密封装置时必须考虑此部分的膨胀量。如果密封间隙过大，会造成运行时炉排四侧的漏风量太大，导致炉排透风孔中的风量不足，影响秸秆的燃烧。 在确定以上数值后，进行振动炉排的安装。由于振动炉排预放在钢架支撑梁上，因此在确定了锅炉炉膛向下膨胀值后，可确定振动炉排前后联箱的中心标高，进行钢支撑固定及焊接作业。 钢支撑焊接完毕充分冷却后，在钢梁上画出前后确定出的锅炉炉膛在自由状态下的纵横中心线，振动炉排的中心线可依据此中心线确定，依据中心线将振动炉排就位安装进行初步找正。找正时按照与四周水冷壁的间隙进行调整，保证与四周水冷壁的距离满足图纸中的要求，如果无法满足图纸中的间隙要求，则进行炉排位置的调整，但必须保证炉排的中心线与炉膛的中心线重合。 初步找正满足图纸要求后，进行密封装置的安装，先确定两侧密封安装位置，
生物质锅炉SZL41.25M设计规范方案书的模板
生物质锅炉SZL4-1.25-M設計規範書 A. 技術要求 1.鍋爐設計製造安裝檢驗應按照( 蒸汽鍋爐安全技術監察規程) , JB/T10094 ( 工業鍋爐通用技術條件) , GB9222 ( 水管鍋爐受壓元件 強度計算) , GB50273 ( 工業鍋爐安裝工程施工及驗收規範) , 除符合 規程外, 還應符合專業技術條件, JB/T1609, JBT1610 , JB/T1611 , JB/T1613 , JB/T1619, 等有關標準 . 2.鍋爐給水應符合GB1576 (工業鍋爐水質) 規定要求 . 3.水壓試驗按JB/T1612 規定執行 . 4.鍋爐焊接, 按JB/T1613-93鍋爐受壓元件焊接技術條件進行,手弧焊 選用E4303型焊條, 埋弧焊選用H08A型焊條, 焊劑採用431. 5.前管板上的所有煙管要求, 先預脹, 消除管端與管板的間隙, 然後焊 接, 管端與焊縫齊平, 后管板管端伸出焊縫高度≦5.0mm . 6.水壓試驗按JB/T1612-94條件規定進行, 施水壓試驗壓力為1.65 Mpa , 合格后, 本体外表面均塗一層防銹漆 .
B.锅炉主体 型號: SZL4-1.25-BMF ( 雙鍋筒) 產地: 國產衡陽市大成鍋爐 額定蒸發量: 4 t/h 工作壓力: 1.25 Mpa 水壓試驗壓力: 1.65 Mpa 鍋爐總耗電力: 43.5 KW 飽和蒸汽溫度: 193 ℃給水溫度: 20 ℃ 受熱面積: 本體113.0 M2 省煤器52.3 M2 爐排有效面積: 5.6 M2 適應燃料: 生物質顆粒 燃料消耗量: 768 Kg / h 熱效率: 89 % 燃燒室容積: 8.78 M3 本體外形尺寸: 2760 mmW x 8100 mmL x3530 mmH 汽水鼓尺寸: 900 mmΦx 6325 mmL x 14 mmt 水鼓尺寸: 900 mmΦx 1775 mmL x14 mmt
吉林大学锅炉课程设计说明书DOC
吉林大学锅炉课程设计说明书DOC 1 2020年4月19日
本科生课程设计 题目: 锅炉课程设计--26题 学生姓名：刘泰秀42101020 专业：热能与动力工程（热能）班级： 421010班
一、设计任务 1.本次课程设计是一次虚拟锅炉设计，主要目的是为了完成一次完整的热力计算。 2.根据所提供参考图纸，绘制A0图纸2张，其目的是为掌握典型锅炉的基本机构及工作原理。 3.以《锅炉课程设计指导书》为主要参考书，以《电站锅炉原理》、《锅炉设计手册》为辅助参考资料，进行设计计算。 二、题目要求 锅炉规范： 1.锅炉额定蒸发量 670t/h 2.给水温度：222 ℃ 3.过热蒸汽温度：540 ℃、压力（表压）9.8MPa 4.制粉系统：中间仓储式 5.燃烧方式：四角切线圆燃烧 6.排渣方式：固态 7.环境温度：20 ℃ 8.蒸汽流程：指导书4页 三、锅炉结构简图
四、计算表格 设计煤种名称Car Har Oar Nar Sar Aar Mar Qar 枣庄甘霖井56.90 3.64 2.25 0.88 0.31 28.31 7.71 22362 序 号 项目名称符号单位计算公式及数据结果 1 理论空气量V0 m3/kg 0.0889*(Car+0.375*Sar)+0.265*Har- 0.0333*Oar 5.9584 2 理论氮容积V0N2 m3/kg 0.8*Nar/100+0.79*V0 4.7142 3 RO2容积VRO2 m3/kg 1.866*Car/100+0.7*Sar/100 1.0639 4 理论干烟气 容积 V0gy m3/kg V0N2+VRO2 5.7781 5 理论水蒸气 容积 V0H2O m3/kg 11.1*Har/100+1.24*Mar/100+1.61*dk *V0 0.5956 6 飞灰含量αfh 查表2-4 0.9
锅炉炉排及辅机安装调试工艺
锅炉炉排及辅机安装调试工艺 承接上部 在炉排后轴吊装之前应对后轴轴承冷却水管进行单体水压试验，试验压力为自来水系统压力的1.2倍稳压5min，无漏水为合格，试压后将积水吹扫干净。 用煤油或柴油清洗炉排主动轴和被动轴的轴承，并按现行《机械设备安装工程施工及验收通用规范》的有关规定进行检查测量，确认合格后，加入规定的润滑油重新组装，作好轴承检测、装配记录。 炉排钢架由型钢拼接而成，安装时先进行点焊，调整其表面水平度和纵横的中心线位置，再用地脚螺栓予以固定。 炉排下部导轨前高后低，导轨及其支架都处于倾斜状态，施工中依据设计给定的导轨前后标高，在下导轨横梁两端的支撑台上，拉两条细钢丝线，作为检查混凝土基础标高、预埋栓位置和横梁及下导轨安装的找正基准线。安装过程中应注意保持其纵向中心线与锅炉纵向中心线一致。每根导轨的间距应保持一致，其表面应在同一平面上，以保证与炉排面接触良好。 1）炉排左右墙板上导轨支架安装 侧墙板底座与混凝土基础预埋件连接固定后，在侧墙板底端口就位时向前和向减速机偏移方向留出热膨胀位置。 2）炉排墙板安装 安装时应认真检查垂直度，两墙板之间的垂直距离、对角线距离，均在允许偏差范围内，并注意与风筒连接处的严密性。
1）炉排前轴为主动轴，其中一个轴颈伸出炉外与减速机连接，安装时注意轴颈与轴瓦的接触均匀，润滑良好，两侧轴瓦应在同一标高上，其中心线与炉排纵向中心垂直，保证炉排在转动中不跑偏或出现链轮和炉排不咬合现象。 2）后轴的安装方法与前轴方法相同。前后轴就位后，应再测各自水平度、标高及两轴间的轴颈距离、两轴间对角线长度。 3）减速机吊到基础上，通过调整垫铁与减速机统一找正。一般情况，炉排主动轴与减速机之间用十字滑动联轴器连接，当轴外径为Φ250～Φ330mm时，滑动连轴器装配允许偏差为0.1mm；两轴线倾斜1/1000；端面间隙1～2mm。炉排安装考虑到主动轴的热影响，联轴器端面间隙一般需预留3～4mm。减速机主轴与炉排前轴不同轴度≤1.0mm或按随机技术文件规定找正。 1）先组焊炉排落灰装置的支撑角钢和下底板，再组装落灰活门与下底板接触面，通过连杆与外板把连接。活门安装要调整至活门与底板接触严密不漏风，拉杆各段同心并扳动灵活，无卡阻。 2）组焊各风室之间的隔板，要求各风室之间不串风，以防“短路”失去炉排分段送风，调节不同段燃烧的使用功能。 3）炉排两侧进风管安装时，在两侧侧墙板与进风管之间加石棉垫，用螺栓拧紧以不漏风为合格。与侧墙板连接的各风管，内装有螺形阀门通过连杆在风管外调整开闭，安装时打开手孔盖，观察蝶阀的严密性，在风管外调整盘上标明全开和全闭位置线。 炉排侧密封作用是防止风从左右侧墙和左右上导轨之间直接吹入炉膛，并且炉膛运行侧间隙将由侧密封所限定。 1）侧密封块纵向应平直，允许偏差1/1000。 2）两侧密封块与冷态时炉排间隙为8～10mm。 3）侧密封下部，即侧密封支撑梁和左右上导轨外侧之间用12mm×3mm扁钢点焊封闭，用此托住灌注珍珠岩水泥。
生物质直燃发电机组效率计算介绍
生物质直燃发电机组效率计算方法和说明国能生物发电集团有限公司生产技术部本文依据现有燃煤电厂效率计算的基本方法，结合生物质直燃发电厂性能试验取得的经验数据，编制了生物质直燃发电机组效率计算方法和说明。 一、生物质锅炉效率计算 （一）基本原则 （1）采用反平衡法（热损失法）测定锅炉热效率，正平衡法（输入-输出热量法）计算作为参考。 （2）将送风机入口的空气温度作为锅炉热效率计算的基准温度，也即送风机附近的大气温度。 （3）因本文主要目的是计算实际工况下的锅炉热效率，故未进行修正。 （二）正平衡计算 1、正平衡热效率计算（η1） (1-1) 式中：——锅炉热效率，%; ——输入热量，kJ; ——输出热量，kJ。 2、输入热量（Qr）
因目前大部分生物质发电厂无外来热源加热空气和燃料雾化蒸汽，为简化计算，忽略入炉燃料显热，将燃料收到 基低位发热量作为输入热量。即（1-2）式中：——燃料收到基低位发热量，kJ/kg。 3、输出热量（Q1） (1-3) 式中： ——燃料消耗量，kg; ——锅炉主汽流量，kg/h； ——锅炉主蒸汽出口焓值，kJ/kg； ——锅炉给水焓值，kJ/kg； ——锅炉排污水量，％； ——锅炉排污水的焓值，kJ/kg。 因连续排污和定期排污水量很少，一般约为主蒸汽流量2%左右，为简化计算，不考虑锅炉排污水量。 蒸汽和给水焓值通过水和水蒸气热力性质通用计算模型IAPWS—IF97编程实现。 （三）反平衡计算 1、入炉燃料元素成分的确定 由于现场不具备开展入炉燃料的元素分析工作，且影响燃料低位发热量的主要成分是水分和灰分，所以通过折算实
际入炉燃料与典型燃料水分和灰分的差异，拟合实际入炉燃料元素分析的方法来解决。 （1）典型燃料元素分析成分 因入炉燃料种类多，所以选择国能高唐电厂性能试验时入炉燃料作为典型燃料。具体如下： （2）入炉燃料元素成分的拟合方法 根据现场工业分析所得的水分（Mar）和灰分(Aar)数值，按照公式（1-4）进行拟合计算入炉燃料的元素成分： (1-4) 式中：——拟合的入炉燃料收到基下含碳量； 、——入炉燃料工业分析收到基下水分和灰分； 、、——典型燃料收到基下含碳量、水分和灰分。 含氢量、含氧量、含氮量和含硫量计算同含碳量。 2、反平衡热效率计算（η2） (1-5) 式中：——锅炉热效率，%；
生物质锅炉的设计与开发(标准版)
( 安全管理 ) 单位：_________________________ 姓名：_________________________ 日期：_________________________ 精品文档 / Word文档 / 文字可改 生物质锅炉的设计与开发(标准 版) Safety management is an important part of production management. Safety and production are in the implementation process
生物质锅炉的设计与开发(标准版) 通过对生物质颗粒燃烧机理以及燃煤锅炉燃生物质颗粒存在问题的技术分析，在原燃煤链条工业锅炉基础上，对锅炉结构进行技术改造，满足安全与节能的需要。 生物质能作为煤、石油、天然气以外的第四大能源，是一种既环保又可再生循环利用的洁净能源。生物质是一种洁净的低碳燃料，其含硫和含氮量均较低，同时灰分含量份额也较小，所以燃烧后SO2、NOx和灰尘排放量比化石燃料都要小的多。由于生物质的燃烧特性与燃煤相似，因此大部分生物质锅炉结构都与燃煤锅炉类似，层燃链条炉排依然是最主要的生物质燃烧装置。 1、生物质成型燃料及生物质颗粒的固化 生物质燃料中较为经济的是生物质成型燃料，生物质成型颗粒就是利用秸秆、薪柴、植物果壳等农林废弃物，经粉碎—混合—挤压—烘干等工艺压制而成，可以制成粒状、棒状、块状等各种形状。
原料经挤压成型后，密度为0.8-1.4t/m3,能量密度与中质煤相当，燃烧特性显著改善、火力持久黑烟小，炉膛温度高，而且便于运输与储存。 用于生物质成型的方式主要有螺旋挤压式、活塞冲压式、环模滚压式等几种。目前，国内生产的生物质成型机一般为螺旋挤压式，生产能力多为0.2-0.4t/h，电机功率7.5kw-18kw，电加热功率2-4kw，生产的成型燃料为棒状，直径为50-70mm，单位电耗70-100kw/h。曲柄活塞冲压机通常不加热，成型密度偏低，容易松散。 2、生物质工业锅炉 从燃烧机理分析，生物质固体燃料与煤的燃烧机理十分相似，但生物质的挥发分由于析出温度低而易着火。实践表明，直接采用燃煤锅炉改烧生物质效果不好，会产生炉前热量聚集且不稳定、炉前料斗易着火、锅炉停炉和启动时冒黑烟、热效率低等问题。 生物质燃料的燃烧特性 国内直燃式生物质工业锅炉常见的燃烧方式主要有层燃式（包括固定式炉排、下伺式燃烧、链条炉排、往复炉排燃烧等）、室燃式
锅炉课程设计说明书
锅炉课程设计说明书文档编制序号：[KK8UY-LL9IO69-TTO6M3-MTOL89-FTT688]
课程设计说明书学生姓名:学号： 学院: 班级: 题目: 指导教师：职称: 指导教师：职称: 年月日 绪论 一、锅炉课程设计的目的 锅炉课程设计《锅炉原理》课程的重要教学实践环节。通过课程设计来达到以下目的：对锅炉原理课程的知识得以巩固、充实和提高；掌握锅炉机组的热力计算方法，学会使用热力计算标准方法,并具有综合考虑锅炉机组设计与布置的初步能力；培养对工程技术问题的严肃认真和负责的态度。 二、锅炉校核计算主要内容 1、锅炉辅助设计：这部分计算的目的是为后面受热面的热力计算提供必要的基本计算数据或图表。 2、受热面热力计算：其中包含为热力计算提供结构数据的各受热面的结构计算。 3、计算数据的分析：这部分内容往往是鉴定设计质量等的主要数据。
三、整体校核热力计算过程顺序 1、列出热力计算的主要原始数据，包括锅炉的主要参数和燃料特性参数。 2、根据燃料、燃烧方式及锅炉结构布置特点，进行锅炉通道空气量平衡计算。 3、理论工况下（a＝1）的燃烧计算。 4、计算锅炉通道内烟气的特性参数。 5、绘制烟气温焓表。 6、锅炉热平衡计算和燃料消耗量的估算。 7、锅炉炉膛热力计算。 8、按烟气流向对各个受热面依次进行热力计算。 9、锅炉整体计算误差的校验。 10、编制主要计算误差的校验。 11、设计分析及结论。 四、热力校核计算基本资参数 1) 锅炉额定蒸汽量De=220t/h 215℃ 2) 给水温度：t GS= =540℃ 3）过热蒸汽温度：t GR 4）过热蒸汽压力（表压）P GR= 5)制粉系统：中间储仓式（热空气作干燥剂、钢球筒式磨煤机） 6）燃烧方式：四角切圆燃烧 7）排渣方式：固态
锅炉炉排材料
锅炉炉排材料 本公司焚烧炉液压设备系统由光大环保技术装备 (常州)有限公司研发制造，包括液压站、液压阀站、各液压缸及液压辅助冷却测量等系统和由液压驱动的隔料门、给料炉排、焚烧炉排及除渣机及连接各设备用的液压管道组成。 给料遮断门由液压缸控制，可实现就地及远程两种控制模式。给料遮断门主要用于启、停炉过程中密封锅炉垃圾溜槽，防止冷空气进入锅炉，影响锅炉的升、降温要求。 给料炉排位于溜槽的底部，给料炉排总宽度为5100mm，保证定量、均匀地将垃圾送到焚烧炉排上。每台给料炉排装有三个液压给料推杆，将垃圾通过给料推杆推入焚烧炉中。给料推杆为液压驱动，液压缸由液压站提供动力。给料动作包括瞬时快速的压缩动作和缓慢的给料动作，而后是快速的退回动作。每次动作行程的速度可通过控制系统调节，推动的速度和距离可在中央控制室的计算机上设定。液压缸安装在完全封闭的防尘罩内。 焚烧炉排由固定炉排、滑动炉排和翻动炉排三种炉排组成，独特的翻动炉排设计使炉排不仅具有通常的往复运动功能，而且还具有翻动功能，加强了对垃圾的搅拌、松动、通风作用，对低热值、高水分特点的垃圾焚烧具有一定的优势，使炉渣热灼减率控制在＜3%。 整个焚烧炉排分为5个炉排区组，每个标准炉排组包括两个滑动炉排片、两个翻动炉排片和两个固定炉排片，以及六个液压缸组成，完成对垃圾的移动、翻动功能。滑动炉排片形成水平运动，确保垃圾燃烧层在水平方向向前运动；翻动炉排片形成上下移动，确保垃圾层翻转移动。每组炉排的速度和频率可单独控制，
提高了焚烧炉对热值波动范围很大的生活垃圾的适应性。此外，在必要时可以完全停止运行，对垃圾在焚烧炉排上完成干燥、加热、分解、燃烧、燃烬的每个反应过程能得到较好的控制。在焚烧热值较高的垃圾时，通过在控制系统中预设翻动与滑动次数的比值，来降低每组翻动炉排片的动作频率，减少垃圾在垃圾炉排上的停留时间，以保证焚烧炉处理垃圾的数量。 炉排片的宽度为 300 mm，每行炉排有 17 块炉排片，焚烧炉排的总宽度为5100mm。焚烧炉炉排的总长度为 m，前4个单元为燃烧段，最后1个单元是燃烬区，为了保证垃圾的完全充分焚烧，使焚烧炉的热灼减率控制在<3%，以达到比较严格的技术要求，所以最后1段适当加长。 炉排底部分室进风优化了燃烧空气供应,延长了炉排使用寿命。炉排下部的灰斗有既能收集炉底灰，又是各个炉排组的一次风的进风口。一次风沿炉排组下进入焚烧炉，向下吹至垃圾料层，这既有效地减少了垃圾表面结焦，又能比较好地冷却了炉排片，减少了炉排片的更换率。此外，炉排选用优质材料，以及各个运动部件的精确的配合，炉排片具有很高的耐用性。 液压系统的运行调整： 控制系统可自动设置相应的各段滑动和翻动炉排的频率、炉排运动速度、自动修改送风量、调配垃圾量与送风量的适当比例。 下列表中是几种标准的参数设定： 不同热值下的炉排速度:
各种燃料折合成标准煤的计算方法
各种能源折算的原则 1.应符合G B3100-82/G B3101-82的规定 2.计算综合能耗时，各能源分别折算成一次能源的规定的同一单位即吨标煤3任一规定的体系实际消耗的燃料能源都应用基低位发热量为计算基础，折算为标煤4应用基低位发热量等于29.3076M J的燃料称为1k g标准煤5任一规定的体系实际消耗的二次能源以及耗能工质均按相应的能源等价值折算为一次能源:本企业自产时，他的能源等价值按投入产出的原则自行规定；外购外销时其能源等价值必须相同。当未提供能源等价值，可按国家统计局公布的折算系数进行折算。比如说蒸汽作为一个整体来计算只是计算用去多少燃料和产出多少蒸汽，不会来计算具体产出多少高压蒸汽多少中压蒸汽，所以在折标系数上高低压蒸汽是没有区别的。当然根据规定你也可以企业自己的计量结果来规定不同工质的折标系数，但是在报能源管理部门和统计局的时候都应该统一折标系数，否则不同企业就无法比较。 公用工程比如冷冻水、工艺水、锅炉水、氮气、压缩空气等等均属于二次能源，等价热值的概念是加工转换一个度量单位的某种二次能源与相应投入的一次能源的当量。因此等价热值是一个变动值，随着能源加工转换的效率而改变。我们目前所用国家统计局所颁布的折标系数是一个平均的水平。 1公斤重的标准煤的热值为29.308MJ/kg 即生产一度电不少于约0.12KG的标准煤. 各类能源折算标准煤的参考系数 能源名称平均低位发热量折标准煤系数
原煤 20934千焦／公斤 0．7143公斤标煤／公斤 洗精煤 26377千焦／公斤 0．9000公斤标煤／公斤 其他洗煤 8374 千焦／公斤 0．2850公斤标煤／公斤 焦炭 28470千焦／公斤 0．9714公斤标煤／公斤 原油 41868千焦／公斤 1．4286公斤标煤／公斤 燃料油 41868千焦／公斤 1．4286公斤标煤／公斤 汽油 43124千焦／公斤 1．4714公斤标煤／公斤 煤油 43124千焦／公斤 1．4714公斤标煤／公斤 柴油 42705千焦／公斤 1．4571公斤标煤／公斤 液化石油气 47472千焦／公斤 1．7143公斤标煤／公斤 炼厂干气 46055千焦/ 公斤 1．5714公斤标煤／公斤 天然气 35588千焦/立方米 12．143吨/万立方米 焦炉煤气 16746千焦/立方米 5．714吨/万立方米 其他煤气 3．5701吨/万立方米 单位GDP能耗（吨标煤/万元）计算方法 ?万元增加值综合能耗是指企业每万元工业增加值所消耗的能源量(吨标准煤)。万元产值综合能耗是指企业每万元工业产值所消耗的能源量(吨标准煤)。万元增
生物质振动炉排锅炉启动管理规定资料
生物质振动炉排锅炉 启动调试管理规定 随着我国生物质直燃发电事业快速推进和发展，高温高压水冷式振动炉排锅炉已逐渐成为主导炉型，规范锅炉启动调试阶段的工作程序，科学、合理地制定调试要领，提高各调试项目的可操作性，在较短时间内有条不紊、高质量地完成调整试运工作，早日安全、稳定、经济、满负荷投产运行，是十分重要的。 在总结国内外同类型锅炉启动调试和运行实践的基础上，本规定阐明了分部试运的控制要点、系统调试的工作内容及方法、机组整套启动时的调试项目、锅炉停运的要领以及事故处理的原则，以提高新能源公司振动炉排锅炉的调试水平和调试质量，实现调试工作的规范化、标准化。 第一章总则 第1条范围 规定了新建生物质水冷式振动炉排锅炉和主要辅机设备分系统试运和机组整套启动阶段即锅炉的点火、升温、升压、带负荷调试的操作要领和技术指南。 本标准仅适用于130t/h（30MW）及以下容量的燃烧生物质水冷式振动炉排锅炉。
第2条规范性引用文件 下列文件中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。凡是注日期的引用文件，其随后所有的修改单（不包括勘误的内容）或修订版均不适用于本标准，然而，鼓励根据本标准达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。凡是不注日期的引用文件，其最新版本适用于本标准。DL612－1996 电站锅炉压力容器监察规程 DL/T 610 200MW级锅炉运行导则 SD118－84 125MW级锅炉运行导则 DL/T 794－2001 火力发电厂锅炉化学清洗导则 DL 5031—1994 电力建设施工及验收技术规范（管道篇）DL/T 5047—1995电力建设施工及验收技术规范（锅炉机组篇） DL/T 5054 火力发电厂汽水管道设计技术规定 DL/T 561 火力发电厂水汽化学监督导则 GB/T 12145 火力发电机组及蒸汽动力设备水汽质量 DL/T 468—2004 电站锅炉风机选型和使用导则 GB 12348 工业企业厂界噪声标准 GB/T 16507 固定式锅炉建造规程 第3条编写目的 生物质直燃发电厂锅炉启动调试是保证锅炉高质量投运的重要环节。为适应生物质直燃发电技术的发展，规范锅炉的启动调试工作，特制定本规定。