系杆拱桥支架计算书
目录
1 编制依据 (1)
2工程概况 (1)
3 支架方案 (1)
3.1支架结构 (1)
3.2满堂碗扣支架部分计算 (2)
3.2.1计算参数 (2)
3.2.2模板面板计算 (4)
3.2.3支撑木方的计算 (5)
3.2.4 托梁的计算 (5)
3.2.5立杆的稳定性计算 (7)
3.2.6 基础承载力计算 (8)
3.3 门式支架计算 (11)
3.3.1 跨度5米钢梁计算 (11)
3.3.2 跨度3.5米钢梁计算 (14)
3.3.3 立柱的稳定性计算 (15)
3.3.4 基础承载力计算 (16)
3.4拱肋支架布置 (16)
系杆拱桥支架计算书
1 编制依据
1、《客运专线铁路桥涵工程施工质量验收暂行标准》铁建设[2005]160号
2、《铁路混凝土工程施工技术指南》TZ210-2005
3、《无砟轨道1-44.5m简支拱》
4、现场调查情况。
2工程概况
（1-44.5米）简支拱桥横跨××市南外环线，紧邻既有××线。地层自上到下主要为素填土、粉土、细砂、黏土、粉质黏土。下部构造采用24根直径1.5m钻孔桩基础，桩长分别为49m，50m，承台为15.5×10.6×3m两个，上设台身。上部构造为拱梁组合体系，系梁采用双主梁的纵横梁体系，主纵梁梁高1.8m，高跨比1/24.72m，梁宽1.4m，在端部加厚至2.4m，桥面板厚0.3m，端横梁梁高1.8m，宽2.25m。中间横梁高1.8m，宽0.35m，端次横梁高1.8m，宽0.45m，设二道小纵梁，位于线路中心处，小纵梁高1.8m，宽0.3m。系梁梁体有纵、横向预应力体系，系杆拱跨径为44.5m。
拱肋采用圆端形钢管混凝土结构，不设横撑，中间拱肋为高0.9m ，宽1.5m的等截面；连接拱脚部分的拱肋截面从高0.9m，宽1.5m逐渐变化为高1.4m，宽2.0m。拱肋壁厚16mm，内填充C50补偿收缩混凝土，两拱脚之间净宽10.2m；拱轴线为二次抛物线。矢高f= 7.417m，失跨比1/6，设置吊杆，吊杆间距5m，共7×2根吊杆，桥面板搁置在横梁上。
3 支架方案
本桥梁部采用支架现浇法施工，先梁后拱。在行车道采用门式支架；支架采用18根Φ630-12mm的钢管墩，中间支墩上横向设3根40c的工字钢作为横梁，横向跨度3.5米，纵向在横向工字钢上设40c工字钢间距0.7m, 支墩纵桥向跨度为5米，剩余两侧部分采用碗扣式满堂支架。
3.1支架结构
3.1.1系杆拱中间系梁支架(主车道)采用2-5m门式支架，基础直接在既有沥青混凝土路面上浇注钢筋混凝土，龙门立柱采用薄壁钢管，立柱上用工字钢作为横梁，横梁与立柱、立柱与基础预埋件均以焊接形式连接，横梁上0.7m等距设置纵梁，纵梁上安放纵横两层方木。钢筋混凝土基础采用厚1.0m,宽1.0m条形钢筋混凝土基础，每根立柱底面混凝土面积按3.5m2计算。
3.1.2龙门支架两侧采用碗扣满堂脚手架，碗扣支架采用υ48，壁厚3.5mm钢管，平面步距600×600mm，竖向步距1200mm，纵横向每3排设剪刀撑一道。满堂支架顶托上横桥向铺100×160mm枋木，顺桥向铺100×160mm枋木间距200mm。底模采用20mm 的竹胶板。支架布置见图3-1。基础采用厚50cm石灰土处理，钢管底设20cm厚混凝土。
3.1.3在系梁上根据拱肋用直径219壁厚4mm钢管搭设支架，每3米二道（左右拱肋各一道），两钢管间距两米，上部采用25b工字钢与钢管立柱刚接，钢管底部采用法兰盘与梁体预埋件连接，两拱肋支架利用槽钢加固，增强其整体稳定性。
3.1.4支架计算荷载全部按梁体最大截面计算。
3.2满堂碗扣支架部分计算
3.2.1计算参数
计算参数：模板支架搭设最大高度为5.0m，
立杆的纵距 b=0.60m，立杆的横距 l=0.60m，立杆的步距 h=1.20m。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。
木方160×100mm，间距200mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。
梁顶托采用100×160mm木方。
模板自重1.00kN/m2，混凝土钢筋自重26.00kN/m3，施工活荷载8.00kN/m2（包括施工人员及设备荷载、振捣混凝土产生的荷载、倾倒混凝土产生的荷载）。
图3-2 梁板支撑架立面简图
图3-3 梁板支撑架立杆稳定性荷载计算单元
采用的碗扣钢管脚手架类型为48×3.5。
3.2.2模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。静荷载标准值 q1 = 26.000×1.800×0.600+1.000×0.600=28.680kN/m
活荷载标准值 q2 = (4.000+4.000)×0.600=4.800kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=32.400cm3，I=29.160cm4
（1）抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
M ——面板的最大弯距(N.mm)；
W ——面板的净截面抵抗矩；
[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；
M = 0.125ql2
其中 q ——荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = 0.125×(1.20×28.680+1.40×4.800)×0.200×0.200=0.206kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.206×1000×1000/32400=6.348N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
（2）挠度计算
v = 5ql4 / 384EI < [v] = l / 400
面板最大挠度计算值 v = 5×28.680×2004/(384×6000×291600)=0.342mm
面板的最大挠度小于200.0/400,满足要求!
3.2.3支撑木方的计算
木方按照均布荷载下连续梁计算。
（1）荷载的计算
= 26.000×1.800×0.200=9.360kN/m
钢筋混凝土板自重(kN/m)： q
11
模板的自重线荷载(kN/m)：q
= 1.000×0.200=0.200kN/m
12
活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 q
= (4.000+4.000)×0.200=1.600kN/m
2
静荷载 q
= 1.20×9.360+1.20×0.200=11.472kN/m
1
活荷载 q
= 1.40×1.600=2.240kN/m
2
（2）木方的计算
按照两跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q =13.712kN/m
最大弯矩 M = 0.125ql2=0.125×13.712×0.60×0.60=0.617kN.m
最大剪力 Q=0.625×0.600×13.712=5.142kN
最大支座力 N=1.25×0.600×13.712=10.284kN
木方截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 16.00×10.00×10.00/6 = 266.67cm3；
I = 16.00×10.00×10.00×10.00/12 = 1333.33cm4；
1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.617×106/266666.7=2.31N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
2)木方挠度计算
均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到9.560kN/m
最大变形 v =0.521×9.560×600.04/(100×9000.00×13333333.0)=0.054mm
木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求!
3.2.4 托梁的计算
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
集中荷载取木方的支座力 P= 10.284kN
均布荷载取托梁的自重 q= 0.154kN/m。
图 3-4 托梁计算简图
2.064
图3-5 托梁弯矩图(kN.m)
13.7713.74
图3-6 托梁剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
图3-7 托梁变形计算受力图
图3-8 托梁变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M= 2.063kN.m
经过计算得到最大支座 F= 37.823kN
经过计算得到最大变形 V= 0.077mm
顶托梁的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 10.00×16.00×16.00/6 = 426.67cm3；
I = 10.00×16.00×16.00×16.00/12 = 3413.33cm4；
(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=2.063×106/426666.7=4.84N/mm2
顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)顶托梁挠度计算
最大变形 v =0.077mm
顶托梁的最大挠度小于600.0/250,满足要求!
3.2.5立杆的稳定性计算
（1）立杆的稳定性计算荷载标准值
静荷载标准值：
脚手架钢管的自重(kN)：钢管的自重计算参照双排架自重标准值。
N
G1
= 0.149×5.000=0.745kN
模板的自重(kN)：
N
G2
= 1.000×0.600×0.600=0.360kN
钢筋混凝土楼板自重(kN)：
N
G3
= 26.000×1.800×0.600×0.600=16.848kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3) = 17.953kN。
活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 N
Q
= (4.000+4.000)×0.600×0.600=2.880kN （2）不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.20N
G + 1.40N
Q
立杆的稳定性计算公式
其中 N ——立杆的轴心压力设计值，N = 25.575kN
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；
i ——计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58
A ——立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89
W ——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08
——钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
l
——计算长度 (m)；
不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算
l
0 = k
1
uh (1)
l
= (h+2a) (2)
k1 ——计算长度附加系数，查表取值为1.185；
u ——计算长度系数，参照《建筑施工手册》表5-16；u = 1.700
a ——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；
公式(1)的计算结果：l
=1.185×1.7×1.20=2.417m =2417/15.8=153，=0.298
=25575/(0.298×489)=175.702N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
公式(2)的计算结果：l0=1.2+2×0.3=1.800m =1800/15.8=113.924 =0.497
=25575/(0.497×489)=105.303N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求! 3.2.6 基础承载力计算
依据《建筑地基处理技术规范》(JGJ79-2002)4 换填垫层法。混凝土垫层面积为0.6×0.6cm，基础处理为厚0.5m石灰土。
（1）参数信息
上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 N = 25.575 Kn，上部结构传至基础顶面的竖线荷载 F=42.63kN/m；
基底以上填土的平均重度=18kN/m3；
基础与填土的平均重度0=20kN/m3；
基础类型: 矩形基础, 基础截面长度 l=.6m,宽度 b=.6m；基础埋深 Hd=0m；
换垫层材料重度:18kN/m3；压缩模量:14MPa；承载力特征值:220kPa，垫层厚度:.5m。
垫层底面处地基承载力特征值 fak=105kPa；
基础宽度对地基承载力的修正系数ηb=.5；埋深对地基承载力的修正系数ηd=2。
土层参数：
──────────────────────────────
序号土层厚度hi(m) 重度i(kN/m3) 压缩模量Ei(MPa)
──────────────────────────────────
1 2.5 18 10.87
──────────────────────────────────
2 2 18.9 8.53
──────────────────────────────────
3 2 19 7.46
──────────────────────────────
（2）垫层厚度验算
1）厚度验算原理：
换填垫层的厚度不宜小于0.5m，也不宜大于3m，且满足下式要求：
式中 pz──相应于荷载效应标准组合时，垫层底面处的附加压力值(kPa),按下式计算:
矩形基础：
pcz──垫层底面处土的自重压力值(kPa)；
faz──垫层底面处经深度修正后的地基承载力特征值(kPa)：
式中 b──矩形基础或条形基础底面的宽度(m)；
l──矩形基础底面的长度,取 l=.6m；
pk──相应于荷载效应标准组合时,基础底面处的平均压值(kPa)；
pc──基础底面处土的自重压力值(kPa)；
z──基础底面下垫层的厚度(m)；
──垫层的压力扩散角(度)，由表查出。
2）荷载计算
基础底面压力 pk=(F+G)/b=(42.63+0.60×0.00×20.00)/0.60=71.05kN/m2
基础底面处土自重的压力 pc=d=18×0=0kN/m2。
3）厚度验算：
当垫层厚度 z=0.5m：查表得压力扩散角θ=28度。
经过计算得 pz=0.6×0.6×(71.05-0.00)/[(0.6+2×0.5×tg0.49)×(0.6+2×0.5×tg0.49)]=19.98kPa。
pcz=0.5×18=9.00kPa。
m=pcz/(hd+z)=9.00/(0.5)=18kN/m3。
0 =18kN/m3。
faz=105.00+.5×18.00×(.6-3)+2×18.00×(0+.5-0.5)=83.40kPa。
结论：由于 pz+pcz=28.98<83.40,所以垫层厚度满足要求!
4）垫层的宽度计算
垫层底面宽度按下式计算：
解得最小底面宽度 b=0.60+2×.5×tg0.49=1.13m
垫层顶面每边超出基础底边不宜小于300mm。所以最小顶面宽度取 b=1.20m。
（3）沉降计算
依据《建筑地基基础设计规范》(GB5007-2002)5.3地基变形计算。
换层后的土层参数：
──────────────────────────────
序号土层厚度hi(m) 重度i(kN/m3) 压缩模量Ei(MPa)
──────────────────────────────────
1 .5 18 14
──────────────────────────────────
2 2 18 10.87
──────────────────────────────────
3 2 18.9 8.53
──────────────────────────────────
4 2 19 7.46
──────────────────────────────────
1）基底平均附加压力P0计算:
基础与填土的总重量 G=20×0.6×0.6×0=0.00kN；
基底的平均压力 P=(42.63+0)/(.6×.6)=118.42kN/m2；
基底处的土中自重压力 P1=18×0=0.00kN/m2；
基底平均附加压力 P0=118.42-0.00=118.42kN/m2。
2）分层地基变形量计算:
────────────────────────────────────
z(m) 基础计算中点ai Z1(m) Z2(m) Esi(mPa) Si(mm) ∑Si(mm) ────────────────────────────────────0.50 4×0.2330 0.4661 0.4661 14.00 3.94 3.94
────────────────────────────────────2.50 4×0.1080 1.0798 0.6138 10.87 6.69 10.63
────────────────────────────────────4.50 4×0.0664 1.1952 0.1154 8.53 1.60 12.23
查表取△z=0.30m；则当前深度向上取厚度为△z的土层深度: Hd=4.50-0.30=4.20m；
该深度下土的变形值：
△s'n=118.42×[4.50×0.2656-(4.50-0.30)×0.2820]/8.53=0.150mm
△s'n/∑S3=0.150/12.23=0.0123≤0.025,所以本层土已满足要求!
按分层总和法计算出的地基变形量为: S'=12.23mm。
────────────────────────────────────注：表中Z1=zi×ai,Z2=zi×ai-zi-1×ai-1。
3）地基最终变形量计算:
最终沉降计算公式如下:
其中 S'──按分层总和法计算出的地基变形量；
──变形计算深度范围内压缩模量的当量值：
式中──第i层地附加应力系数沿土层厚度的积分值；
=2.741/0.273=10.05Mpa；
s──沉降计算经验系数,根据查规范表5.3.5,得s=0.59；
经计算最终沉降量: S=0.59×12.23=7.16mm。
3.3 门式支架计算
3.3.1 跨度5米钢梁计算
（1）参数信息
倾倒混凝土荷载标准值为 4.00kN/m2.
施工均布荷载标准值为 4.00kN/m2.
桥梁的设计宽度为 0.70m.
桥梁的设计高度为 1.80m.
钢架型钢的截面类型和型号 40c号工字钢
钢架型钢的横截面积 A = 102.00cm2.
钢架型钢的惯性矩 I = 23850.00cm4.
钢架型钢的抵抗矩 W = 1190.00cm3.
钢架强度设计值 f= 215.00N/mm2.
型钢的弹性模量 E = 210000.00N/mm2.
（2）计算公式
荷载计算:
1）静荷载包括模板自重、钢筋混凝土自重、型钢架自重(×1.2)；2）活荷载包括倾倒混凝土荷载标准值和施工均布荷载(×1.4)。弯矩计算: 按单跨简支梁受均布荷载情况计算
剪力计算：
挠度计算：
:
整体稳定性计算
（3）型钢架横梁的计算
型钢架横梁按照简支梁进行强度和挠度计算。
1）均布荷载值的计算.
静荷载的计算值为 q1 = 41.09kN/m.
活荷载的计算值为 q2 = 7.84kN/m.
q
图3-9 型钢架横梁计算简图
2）强度的计算.
跨中最大弯矩为 M = 152.91kN.m
122.33
选择跨中最大弯矩进行强度计算： 钢架横梁的计算强度为 128.50N/mm2.
钢架横梁的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求！ 3.挠度的计算.
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度
图3-12 型钢架横梁位移图
简支梁均布荷载作用下的最大挠度为 V = 0.795mm.
钢架横梁的最大挠度不大于10mm ，而且不大于L/400 = 12.50mm ，满足要求！ 4.支座反力的计算.
支座反力考虑为简支梁均布荷载作用下的支座反力 支座左端反力为 Q1 = 122.34kN. 支座右端反力为 Q2 = -122.34kN. 最大剪力 Qmax = 122.34kN. 5.整体稳定性的验算.
按最大刚度主平面内受弯构件，其整体稳定性按下式计算：
Mx —— 绕强轴作用的最大弯矩，取152.92kN.m b —— 梁的整体稳定性系数，查附表得0.68
Wx —— 按受压纤维确定的梁毛截面模量，查型钢表得1190.00cm 3.
经过计算得到梁的计算强度为188.98N/mm2，小于设计强度215.00N/mm2，所以不满足要求！
3.3.2 跨度3.5米钢梁计算
（1）参数信息
荷载计算:龙门支架垂直主桥轴线方向的钢梁所受荷载由上部纵向钢梁传递下来，每跨受力点较多(26个) 且均匀分布在上翼缘,故可按简支梁均布单向荷载考虑。单根钢梁承受的线荷载设计值q = 48.93*5*26/2/3.5/5=182kN/m.
（2）计算公式
横向中间立柱布置3道40c工字钢，荷载取值为单根工字钢所承受荷载计算
型钢架横梁按照简支梁进行强度和挠度计算。
1）均布荷载值的计算.
荷载的计算值为 q1 = 48.93*5*26/2/5*2/3/3.5=122.00kN/m.
q
图3-13 横梁计算简图
2）强度的计算.
跨中最大弯矩为 M = 186.81kN.m
0.000
图3-14 型钢架横梁弯矩图
213.50
图3-15 横梁剪力图
选择跨中最大弯矩进行强度计算：
钢架横梁的计算强度为 156.98N/mm2.
钢架横梁的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求！
3）挠度的计算.
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度
图3-16 横梁位移图
简支梁均布荷载作用下的最大挠度为 V = 0.468mm.
钢架横梁的最大挠度不大于10mm ，而且不大于L/400 =8.75mm ，满足要求！ 4）支座反力的计算.
支座反力考虑为简支梁均布荷载作用下的支座反力 支座左端反力为 Q1 = 213.50kN. 支座右端反力为 Q2 = -213.50kN. 最大剪力
Qmax = 213.50kN. 5）整体稳定性的验算.
按最大刚度主平面内受弯构件，其整体稳定性按下式计算：
Mx —— 绕强轴作用的最大弯矩，取186.81kN.m b —— 梁的整体稳定性系数，查附表得0.84
Wx —— 按受压纤维确定的梁毛截面模量，查型钢表得1190.00cm 3.
经过计算得到梁的计算强度为186.88N/mm 2，不大于设计强度215.00N/mm 2，所以满足要求！
3.3.3 立柱的稳定性计算
（1）立柱的稳定性计算荷载标准值
龙门中间立柱有6 根,此时每根立柱实际承受上部钢梁传递的荷载力为: N = （(40.92+7.84)*5*26）/6=1057 kN 。
（2）不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式 立杆的稳定性计算公式
其中 N ——立杆的轴心压力设计值，N = 1057KN
/i 查表得到；
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l
i ——计算立杆的截面回转半径 (mm)；i = 220.63
A ——立杆净截面面积 (mm2)； A = 11762
——钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
——计算长度 (m)；
l
=5m =5000/175.37=28.51 查表得：=0.94
l
=1057/(0.94×11762)*1000=95.6N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
钢管柱承受的力大于上部传递来的荷载要求，因此选用此钢管柱强度，稳定性满足要求。
3.3.4 基础承载力计算
立柱基础底面的平均压力应满足下式的要求
p ≤ fg
其中 p ——立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p =302kN/m2
N ——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN),N=1057kN
A ——基础底面面积 (m2)；A =3.5m2
fg ——地基承载力设计值 (kN/m2)；fg =340
地基承载力设计值应按下式计算
fg = kc × fgk
其中 kc ——地基承载力调整系数；岩石、混凝土取kc = 1
fgk ——沥青路面地基承载力标准值(kN/m2)；fgk =340
地基承载力的计算满足要求!
3.4拱肋支架布置
3.4.1计算主要依据
《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001);
《钢结构设计规范》(GB 50017-2003);
《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002);
布置方式如图：按拱肋最高处考虑，荷载包括拱肋自重，拱肋内混凝土自重，支撑结构自重按170KN考虑，风荷载按照1.0KN/m的均布荷载计算，每3m二道（左右拱肋各一道）。
图3-17框架立面图图3-18 框架受力示意图
3.4.1主要计算参数
节点总数: 4
柱数: 2
梁数: 1
支座约束数: 2
标准截面总数: 2
钢材: Q235
梁柱自重计算信息: 柱梁自重都计算
钢结构受拉柱容许长细比:300
钢结构受压柱容许长细比:150
钢梁(恒+活)容许挠跨比: l/400
钢梁(活)容许挠跨比: l/500
柱顶容许水平位移/柱高: l/500
---- 节点坐标 ----
---- 柱关联号 --------
---- 梁关联号 ----
---- 支座约束信息 ----
两支座全部为钢结
---- 柱上下节点偏心 ----
---- 标准截面信息 ----
1、标准截面类型
(1) 立柱外径245mm,壁厚4.0mm的焊接薄壁圆钢管
(2) 横梁采用I36c。
---- 柱布置截面号,铰接信息,截面布置角度 -----
---- 梁布置截面号,铰接信息,截面布置角度 -----
2、标准截面特性
恒荷载计算...
---- 恒荷载标准值作用计算结果 ----
--- 柱内力 ---
--- 梁内力 ---
--- 恒荷载作用下的节点位移(mm) ---
----- 荷载效应组合及强度、稳定计算-----
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系杆拱桥计算书
目录 一、说明............................................ 错误!未定义书签。 主要技术规范................................. 错误!未定义书签。 结构简述...................................... 错误!未定义书签。 材料参数..................................... 错误!未定义书签。 设计荷载..................................... 错误!未定义书签。 荷载组合..................................... 错误!未定义书签。 计算施工阶段划分............................. 错误!未定义书签。 有限元模型说明............................... 错误!未定义书签。 二、主要施工过程计算结果............................ 错误!未定义书签。 张拉横梁第一批预应力张拉工况................. 错误!未定义书签。 张拉系梁第一批预应力工况..................... 错误!未定义书签。 拆除现浇支架工况.............................. 错误!未定义书签。 架设行车道板工况............................. 错误!未定义书签。 张拉第二批横梁预应力束工况................... 错误!未定义书签。 二期恒载加载工况............................. 错误!未定义书签。 三、成桥状态计算结果................................ 错误!未定义书签。 组合一计算结果............................... 错误!未定义书签。 组合二计算结果............................... 错误!未定义书签。 组合三计算结果............................... 错误!未定义书签。 组合四计算结果............................... 错误!未定义书签。 组合五计算结果............................... 错误!未定义书签。 四、变形结算结果.................................... 错误!未定义书签。 五、全桥稳定性计算结果.............................. 错误!未定义书签。 六、运营状态一根吊杆断裂状态计算结果................ 错误!未定义书签。 各荷载组合作用下计算结果..................... 错误!未定义书签。 持久状况承载能力极限状态验算.................. 错误!未定义书签。 全桥稳定性计算结果............................ 错误!未定义书签。
钢管桩支架计算书
钢管桩支架计算书 一．工程概况 1.1 工程简介 A匝道2号大桥是陕西神木至府谷高速公路永兴镇立交互通的匝道桥，全桥长221.5m，跨径组合为：3×35m+46.5m+2×35m,，主梁横截面设计为单箱四室结构，箱梁高2.4m，顶板宽19.5m，底板宽14.5，箱梁自重每延米45.9吨，全桥采用现浇连续施工，其中主跨下面通过主干桥西尔沟2号大桥构成立交体系。 1.2 建设条件 该地区属于山谷地区且常年少雨，气候干燥。高程变化有时较剧烈，施工条件较困难。 1.2.1地形地貌 典型的黄土高原沟壑地形，气候干燥，地下水位较深，地形沿高程方向变化较剧烈。 1.2.2地质情况 Q，多属于分化砂岩和分化泥岩，岩土层大部或全部受到地质情况主要为 4 分化。承载力从中密碎石土的250KPa到风化砂岩的1200KPa不等，摩阻力相应的大体变化为80KPa到100KPa。 1.2.3气候 气候干燥少雨，年均降雨量很小，早晚温差变化较大。 二．施工方案总体布臵和荷载设计值 2.1 支架搭设情况说明 A匝道2号大桥上部结构采用现浇式预应力钢筋混凝土变截面箱梁。根据工程实际情况采用钢管桩支架方案进行现浇施工，砼浇筑分两次浇筑，即第一次浇
筑箱梁底板和腹板，第二次浇筑箱梁顶板和翼缘板。根据大桥结构设计情况及现场施工条件的特点，综合考虑安全性、经济性和适用性，拟采用钢管桩支架作为该现浇体系的临时支承结构。钢管桩采用Φ800mm×8mm-Q235的无缝焊接钢管。方木布臵情况：横桥向放臵截面尺寸为15cm×15cm的方木，间距0.3m。15cm×15cm方木放臵在工10型钢上，工10型钢放臵在贝雷梁上，贝雷梁放臵在钢管桩顶端的沙桶上。 2.2 设计荷载取值 混凝土自重取： 26.5kN/m3 箱梁重： 24.1kN/m2 模板自重： 2.5kN/m2 施工人员和运输工具重量： 2.5kN/m2 振捣混凝土时产生的荷载： 2.5kN/m2 考虑分项系数后的每平米荷载总重：31.6kN/m2 三．贝雷梁设计验算 大桥第四跨跨径为46.5m,其他跨径为35m,在计算中需要对不同的跨径进行验算。其中第一跨采用满堂支架法施工，验算过程参考满堂支架法计算书。 神杨路方向第二、三、五、六跨 神杨路方向第二跨，第三跨，第五跨，第六跨，跨中布臵两排钢管桩，计算采用间距17m进行计算，现场可以根据实际情况减小间距。 采用双排单层加强型贝雷梁，每组贝雷梁间距1m, 全截面使用21组。 混凝土箱梁每平方米荷载： 31.6kN/m2 贝雷梁每片自重： 2×3kN/m 荷载总重： 6kN+31.6kN/m=37.6kN/m 双排单层加强型贝雷梁力学性能： [M] = 3375kN〃m [Q] = 490kN
系杆拱支架方案验算
丹阳至昆山特大桥阳澄湖桥段 跨新华街1-96米系杆拱支架、模板方案及验算 一、工程概况： 跨新华街系杆拱中心桩号为DK1240+320.07，总长100m，起讫墩号为310#~311#。基础为钻孔灌注桩，矩形桥墩。上部为1孔1-96m下承式钢管混凝土系杆拱桥特殊结构。其立面图如下: 拱桥设计采用单箱三室预应力混凝土箱型截面，桥面箱宽17.1米,梁高2.5米,底板厚度为30cm,顶板厚度为30cm,边腹板厚度为35cm,中腹板厚度为30cm,底板在2.8米范围内上抬0.5m，以减少风阻力。吊点处设横梁，横梁厚度为0.4~0.6m。系梁纵向设68根12-7φ5预应力筋，横向在底板上设3-7φ5的横向预应力筋，横隔板上设3束9-7φ5预应力筋。 系梁计算跨长为96m,矢跨比为f/l=1/5,拱肋平面矢高19.2米,拱肋采用悬链线线型,拱肋横截面采用哑铃形钢管混凝土截面,截面高度h=3.0米,沿程等高布置,钢管直径为1000mm,由厚16mm的钢板卷制而成,每根拱肋的两根钢管之间用δ=16mm的腹板连接.每隔一段距离,在两腹板中焊接拉筋。肋管内压注C55无收缩混凝土填充，系梁采用C50混凝土。
吊杆布置采用尼尔森体系，在吊杆平面内，吊杆水平夹角在50.978～65.384度之间；横桥向水平夹角为90度。吊杆间距为8米，两交叉吊杆之间的横向中心距为340mm。吊杆均采用127根φ7高强低松弛镀锌平行钢丝束，冷铸镦头锚，索体采用PES（FD）低应力防腐防护。吊杆的疲劳应力幅为118Mpa在主+附作用下的最大应力幅值为126Mpa。 根据施工设计图纸要求，采用先梁后拱的施工方法，系梁采用满布支架施工。系梁满布支架需根据现场条件对地面作硬化处理，其地基承载力不小于220kpa；跨越公路部分支架可在中央分隔带上设临时支墩，其临时
下承式拱桥设计计算书
下承式拱桥设计计算书 一、设计资料 1设计标准 设计荷载：汽车-20级，挂车-100，人群荷载3.0kN/M2。桥面净宽：净-9m+和附2?1.0m人行道拱肋为等截面悬链线矩形拱,矩形截面高为2.2m,宽为1.0m 。净跨径：l=110m 净矢高：f=22m 净矢跨比: f l= 1/5 2主要构件材料及其数据 桥面铺装：10cm厚C50混凝土，γ1 =25kN/m3; 2cm沥青砼桥面铺装,材料容重 γ =23kN/m3; 2 桥面板：0.5m厚空心简支板，C30级钢筋砼γ3 =25kN/m3; γ =25 kN/m3; 主拱圈、拱座：C40级钢筋砼矩形截面， 4 γ=18kN/m3拉杆：HDPE护套高强度钢丝束，上端为冷铸锚头，下端为穿销铰。 5 3 计算依据 1）中华人民共和国交通部标准《公路桥涵设计通用规范》人民交通出版社，1985年。 2）中华人民共和国交通部标准《公路桥涵设计手册—拱桥》上、下册，人民交通出版社，1978年。 3)中华人民共和国交通部标准，《公路桥涵地基与基础设计规范》，人民交通出版社，JTJ024-85 二、主拱圈截面几何要素的计算 （一）主拱圈横截面尺寸如图1所示
图1 拱圈横断面构造（尺寸单位：cm ） （二）主拱圈截面几何性质 截面积： 1.8 2.0 3.6A =?= 绕肋底边缘的静面矩： 2.0 1.8 1.0 3.6S =??= 主拱圈截面重心轴 y 下=S A =1.0m y 上= y 下=1.0m 主拱圈截面绕重心轴的惯性矩 3 211 1.8 1.201212 2.0x bh I =?=??= 主拱圈截面绕重心轴的回转半径 w 0.577r = = = （三）计算跨径和计算矢高 计算跨径: j ?=45.039、j d =2.2m 、d d =1.8m L =0L sin 90 2.2sin 45.039J j d ?+=+= 计算矢高: 0 cos 2 2 j j j f d d f ?= +-= 三、 主拱圈的计算 （一）拱轴系数的确定 吊杆及拱圈构造如图2
钢管支架计算书630
钢管支架计算书 天津海河大桥钢箱梁吊装时，需在M19节段吊装过程中搭设钢管移动支架，下面根据支架搭设方案进行计算： 1、荷载计算 M19节段重量为187.08T,整体受力。 2、计算钢管支架的轴力 据提供的数据：P总=1870.8KN，钢管支架自重为450KN，则最下面钢管所承受的最大轴力为：N=2320.8KN,取N=2400KN进行控制计算 3、验算钢管的强度（4Φ720，D=10MM） 钢管支架的强度验算由下式计算：N/A m <[б] б=N/A m =2400/（4×223）=2.69KN/cm2 б=N/A m =2400/（4×194.7）=3.08KN/cm2 而[б]=170Mpa=17 KN/cm2，故安全。 4、整体稳定性验算 钢管支架的整体稳定性由下式计算： N/A m <ψ[б] (1)截面力学特性（如下图） 钢管支架截面力学特性计算图（尺寸单位：cm） 如图所示，立柱由4Φ720，d=10mm的钢管组成，查表有 A m =223cm2,I X /=140579.2cm4 A m =194.7cm2,I X /=93639.59cm4 I X =4×(I X /+A m ×r 2 2)=4×(140579.2+3102×223) =86283516.8cm4 I X =4×(I X /+A m ×r 2 2)=4×(93639.59+3102×194.7) =75217238cm4
（2）：计算整体稳定性折减系数 计算构件的长细比λ h ： 由《钢结构设计手册》查得格构式压弯杆件的长细比计算公式： λ h =(λ 2+27A d /A q )1/2 λ h =(λ 2+27A d /A q )1/2 λ 0 =L /i=3600/25.1=143.42 λ =L /i=3600/21.93=164.16 26948.5056 51273.76 A d =1218.4cm2 A d =83390.66cm2 35887.76 A q =2×4800=864cm2 A q =71706.72cm2 代入计算有λ h =143.4 代人计算有λ h =164.2 查《钢结构设计手册》附表，得ψ 1=0.339 ψ 1 =0.273 (3)立柱的整体稳定性验算由公式有： N/A m <ψ[б] б=N/A m =2400/（4×223）=2.69KN/cm2 б=N/A m =2400/（4×194.7）=3.08KN/cm2 ψ[б]=0.273×170=46.4Mpa=4.6KN/cm2 而ψ[б]=0.339×170=57.6Mpa=5.6KN/cm2，故安全。 (4)单根立柱的整体稳定性验算 A m =223cm2, I X /=140579.2cm4 回转半径i=（I X / A m ）0.5=25.1cm λ =L /I=1500/25.1=39.8(以15m设置一道 横联计算) λ 0 =L /I=800/25.1=31.9 查《钢结构设计手册》附表，得ψ 1=0.883 ψ 1 =0.936 由公式有：N/A m <ψ[б] б=N/A m =2400/4/223=2.69KN/cm2 б=N/A m =2400/4/194.7=3.08KN/cm2 而ψ[б]=0.883×170=150.11Mpa=15KN/cm2，故安全。 ψ[б]=0.936×170=159.12Mpa=15.9KN/cm2，
盖梁支架法计算书
附件5 支架法计算书 二道窝铺大桥最大的盖梁为C30钢筋砼，总方量为36.03m3，砼容重取25KN/m3。采用Φ48×3.5mm钢管，碗扣式满堂支架进行盖梁现浇，立杆、纵杆间距60cm，横杆步距为100cm，布置结构如图所示： 1、荷载大小 ⑴施工人员、机具、材料荷载取值： P1=2.5KN/㎡ ⑵混凝土冲击及振捣混凝土时产生的荷载取值： P2=2.5KN/㎡ ⑶盖梁钢筋混凝土自重荷载： ①变截面处： P31=30.625KN/㎡ ②均截面处：
P 32=40KN/㎡ ⑷模板支架自重荷载取值： P 4=1.5KN/㎡ 2、均截面处满堂支架受力检算 底板均截面处碗扣式脚手架布置按顺平行盖梁方向间距60cm ，垂直盖梁方向间距60cm ，顺桥向排距60cm ，顺桥向步距100cm ，均截面处脚手架每根立杆受力如下： ①施工人员、机具、材料荷载： N Q1= P 1A=2.5×0.6×0.6=0.9KN ②混凝土冲击及振捣混凝土时产生的荷载： N Q2= P 2A=2.5×0.6×0.6=0.9KN ③钢筋混凝土自重荷载： N G1= P 32A=40×0.6×0.6=14.4KN ④模板、支架自重荷载： N G2= P 4A=1.5×0.6×0.6=0.54KN 按规范进行荷载组合为： N=(N G1+ N G2)×1.2+(N Q1+ N Q2)×1.4=(14.4+0.54)×1.2+(0.9+0.9)×1.4=20.448KN 则底板均截面处满堂支架单根立杆承受压力大小为：20.448KN 支架为Φ48×3.5mm 钢管，A=489mm 2 钢管回转半径为：I=4/)22(d D =15.8mm ⑤强度验算： σ=N/A=20448/489=41.82MPa ＜f （钢管强度值f=205 MPa ），符合要求。
系杆拱桥支架计算书
目录 1 编制依据 (1) 2工程概况 (1) 3 支架方案 (1) 3.1支架结构 (1) 3.2满堂碗扣支架部分计算 (2) 3.2.1计算参数 (2) 3.2.2模板面板计算 (4) 3.2.3支撑木方的计算 (5) 3.2.4 托梁的计算 (5) 3.2.5立杆的稳定性计算 (7) 3.2.6 基础承载力计算 (8) 3.3 门式支架计算 (11) 3.3.1 跨度5米钢梁计算 (11) 3.3.2 跨度3.5米钢梁计算 (14) 3.3.3 立柱的稳定性计算 (15) 3.3.4 基础承载力计算 (16) 3.4拱肋支架布置 (16)
系杆拱桥支架计算书 1 编制依据 1、《客运专线铁路桥涵工程施工质量验收暂行标准》铁建设[2005]160号 2、《铁路混凝土工程施工技术指南》TZ210-2005 3、《无砟轨道1-44.5m简支拱》 4、现场调查情况。 2工程概况 （1-44.5米）简支拱桥横跨××市南外环线，紧邻既有××线。地层自上到下主要为素填土、粉土、细砂、黏土、粉质黏土。下部构造采用24根直径1.5m钻孔桩基础，桩长分别为49m，50m，承台为15.5×10.6×3m两个，上设台身。上部构造为拱梁组合体系，系梁采用双主梁的纵横梁体系，主纵梁梁高1.8m，高跨比1/24.72m，梁宽1.4m，在端部加厚至2.4m，桥面板厚0.3m，端横梁梁高1.8m，宽2.25m。中间横梁高1.8m，宽0.35m，端次横梁高1.8m，宽0.45m，设二道小纵梁，位于线路中心处，小纵梁高1.8m，宽0.3m。系梁梁体有纵、横向预应力体系，系杆拱跨径为44.5m。 拱肋采用圆端形钢管混凝土结构，不设横撑，中间拱肋为高0.9m ，宽1.5m的等截面；连接拱脚部分的拱肋截面从高0.9m，宽1.5m逐渐变化为高1.4m，宽2.0m。拱肋壁厚16mm，内填充C50补偿收缩混凝土，两拱脚之间净宽10.2m；拱轴线为二次抛物线。矢高f= 7.417m，失跨比1/6，设置吊杆，吊杆间距5m，共7×2根吊杆，桥面板搁置在横梁上。 3 支架方案 本桥梁部采用支架现浇法施工，先梁后拱。在行车道采用门式支架；支架采用18根Φ630-12mm的钢管墩，中间支墩上横向设3根40c的工字钢作为横梁，横向跨度3.5米，纵向在横向工字钢上设40c工字钢间距0.7m, 支墩纵桥向跨度为5米，剩余两侧部分采用碗扣式满堂支架。 3.1支架结构 3.1.1系杆拱中间系梁支架(主车道)采用2-5m门式支架，基础直接在既有沥青混凝土路面上浇注钢筋混凝土，龙门立柱采用薄壁钢管，立柱上用工字钢作为横梁，横梁与立柱、立柱与基础预埋件均以焊接形式连接，横梁上0.7m等距设置纵梁，纵梁上安放纵横两层方木。钢筋混凝土基础采用厚1.0m,宽1.0m条形钢筋混凝土基础，每根立柱底面混凝土面积按3.5m2计算。
拱桥设计计算说明书书
目录 一、设计背景 (1) （一）概述 (1) （二）设计资料 (1) 1、设计标准 (1) 2、主要构件材料及其参数 (1) 3、设计目的及任务 (2) 4、设计依据及规范 (2) 二、主拱圈截面尺寸 (4) （一）拟定主拱圈截面尺寸 (4) 1、拱圈的高度 (4) 2、拟定拱圈的宽度 (4) 3、拟定箱肋的宽度 (4) 4、拟定顶底板及腹板尺寸 (4) （二）箱形拱圈截面几何性质 (5) 三、确定拱轴系数 (6) （一）上部结构构造布置 (6) 1、主拱圈 (6) 2、拱上腹孔布置 (7) （二）上部结构恒载计算 (8) 1、桥面系 (8) 2、主拱圈 (8) （三）拱上空腹段 (9) 1、填料及桥面系的重力 (9) 2、盖梁、底梁及各立柱重力 (9) 3、各立柱底部传递的力 (9) （四）拱上实腹段 (9) 1、拱顶填料及桥面系重 (9) 2、悬链线曲边三角形 (10) 四、拱圈弹性中心及弹性压缩系数 (12) （一）弹性中心 (12) （二）弹性压缩系数 (12) 五、主拱圈截面内力计算 (13) （一）结构自重内力计算 (13) 1、不计弹性压缩的恒载推力 (13) 2、计入弹性压缩的恒载内力 (13) （二）活载内力计算 (13) 1、车道荷载均布荷载及人群荷载内力 (13) 2、集中力内力计算 (15) （三）温度变化内力计算 (17) 1、设计温度15℃下合拢的温度变化内力 (18) 2、实际温度20℃下合拢的温度变化内力 (18)
（四）内力组合 (19) 1、内力汇总 (19) 2、进行荷载组合 (19) 六、拱圈验算 (21) （一）主拱圈正截面强度验算 (21) 1、正截面抗压强度和偏心距验算 (21) （二）主拱圈稳定性验算 (22) 1、纵向稳定性验算 (22) 2、横向稳定性验算 (22) （三）拱脚竖直截面(或正截面)抗剪强度验算 (22) 1、自重剪力 (22) 2、汽车荷载效应 (23) 3、人群荷载剪力 (24) 4、温度作用在拱脚截面产生的内力 (24) 5、拱脚截面荷载组合及计算结果 (25) 七、裸拱验算 (26) （一）裸拱圈自重在弹性中心产生的弯矩和推力 (26) （二）截面内力 (26) 1、拱顶截面 (26) 2、1 4 截面 (26) 3、拱脚截面 (26) （三）强度和稳定性验算 (27) 八、总结 (28) 九、参考文献 (29)
承插型盘扣式钢管支架计算书
承插型盘扣式钢管支架 计算书
10、模板支架设计及计算 10.1地下室顶板支架计算（板厚200mm): 计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)。 一、计算参数: 模板支架搭设高度为4.8m， 立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.20m，立杆的步距 h=1.20m。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方50×100mm，间距250mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 梁顶托采用双钢管48×3.5mm。 模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载 3.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。
图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 二、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.000×0.200×1.200+0.350×1.200=6.420kN/m
活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×1.200=3.600kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 120.00×1.80×1.80/6 = 64.80cm3； I = 120.00×1.80×1.80×1.80/12 = 58.32cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W < [f] 其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M ——面板的最大弯距(N.mm)； W ——面板的净截面抵抗矩； [f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q ——荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100×(1.20×6.420+1.4×3.600)×0.250×0.250=0.080kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.080×1000× 1000/64800=1.229N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算] T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×6.420+1.4×3.600)×0.250=1.912kN 截面抗剪强度计算值 T=3×1912.0/(2×1200.000×18.000)=0.133N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.677×6.420×2504/(100×6000×583200)=0.049mm 面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求! 三、模板支撑木方的计算
双排钢管脚手架施工方案(详细计算书)-免费
某工程双排扣件式钢管落地脚手架 施工方案 广西建工集团第二建筑工程有限责任公司
目录 1 编制依据 (1) 2 工程概况 (1) 3 施工部署 (1) 3.1 组织机构 (1) 3.2 设计总体思路 (1) 3.3 劳动力准备 (2) 3.4 材料准备 (2) 3.5 机具准备 (3) 3.6 技术准备 (4) 4 脚手架构造要求 (4) 4.1 总的设计尺寸 (4) 4.2 纵向水平杆 (4) 4.3 横向水平杆 (5) 4.4 脚手板 (5) 4.5 立杆 (5) 4.6 连墙件 (6) 4.7 门洞 (6) 4.8 剪刀撑 (6) 4.9 扣件 (7) 4.10 基础 (7)
4.11 上人斜道 (7) 5 脚手架的搭设和拆除施工工艺 (7) 5.1 落地脚手架搭设施工工艺 (7) 5.2 脚手架的拆除施工工艺 (8) 6 目标和验收标准 (9) 7 安全文明施工保证措施 (9) 7.1 材质及其使用的安全技术措施 (9) 7.2 脚手架搭设的安全技术措施 (9) 7.3 脚手架上施工作业的安全技术措施 (10) 7.4 脚手架拆除的安全技术措施 (10) 7.5 文明施工要求 (11) 7.6 应执行的强制性条文 (13) 8 设计计算 (15) 8.1 荷载传递路线 (15) 8.2 横向水平杆强度计算 (15) 8.3 纵向水平杆强度计算 (16) 8.4 连接扣件抗滑承载力计算 (17) 8.5 立杆稳定性计算 (17) 8.6 连墙件验算 (21) 8.7 立杆地基承载力计算 (22) 9 附图
附图-1 外架平面布置图 附图-2 外架剖面图和立面图 附图-3 基础、门洞和连墙件做法
贝雷梁支架方案简易计算
衢州系杆拱桥贝雷梁支架方案简易计算 一、编制依据 1.《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011 2.《公路工程质量检验评定标准》JTGF80/1－2004 3.《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 4.《路桥施工计算手册》周水兴主编人民交通出版社（参考资料） 5.《装配式公路钢桥多用途使用手册》黄绍金刘陌生编著人民交通出版社（参考资料） 6. 勘察工地现场，调查工地周边环境条件所了解的情况和收集的信息 7. 参照原编制方案的桥梁资料。 二、桥梁参数及支架搭设方案 2.1桥梁参数 风撑：宽1.0m×高1.5m，截面积1.3㎡； 拱肋：中拱肋宽1.8m×高1.8m，截面积：2.925㎡，边拱肋宽1.4m×高1.8m，截面积：2.205㎡； 系杆：中系杆宽1.8m×高1.8m，截面积：3.24㎡，边拱肋宽1.4m×高1.8m，截面积：2.52㎡； 横梁：宽0.9m×高1.06~1.3m，最大截面积1.17㎡。 2.2系杆拱桥支架搭设方案 现状河道为整体性基岩，地基承载力高,河床采用沙砾回填至承台顶高程并强夯,根据地质剖面图显示，本桥位河床底标高为39.46m，河床表层卵石层，卵石：层厚5.8m，标高：39.46m～33.66m，地基承载力标准值f＝300KPa。 根据原有贝雷梁方案进行调整，拱肋、风撑采用碗扣支架体系，下部系杆及横梁采用贝雷梁支架体系。 拱肋、风撑碗扣支架纵向@60cm，横向@30布置，注重剪刀撑设置，在每根横梁设置普通φ48mm钢管横向拉结三条拱肋支架，使得其横向形成整体性。具体要求请参照碗扣支架方案，拱肋及风撑的力学验算已经在碗扣支架方案中验算通过，本次不进行单独计算。
拱桥—钢管拱计算书讲解
潜江河大桥计算书 1．基本信息 1.1.工程概况 祥和路位于安庆市新城中心区，是安庆市城市规划中一条重要的东西走等主要城市道路交叉。顺安路至潜江路之间路基按38米设计，本桥——潜江河大桥位于顺安路和潜江路之间。 本桥位于规划河流潜江沟上，潜江沟规划河底宽度45m，上口宽度80~100m，设计采用1×60m下承式钢管混凝土系杆拱跨越。 1.2.技术标准 （1）设计荷载：公路－Ⅰ级，人群荷载集度3.5kN/m2。 （2）桥面横坡：双向1.5％。 （3）桥梁横断面：2×[4.5m(人行道)+4.5 m(非)+2.5m(隔离带)]+15m(车)=38m(全宽)。 （4）地震动峰值加速度0.1 g（基本烈度7度），按8度抗震设防。 （5）环境类别：I （6）年平均相对湿度：70% （7）竖向梯度温度效应：按现行规范规定取值。 （8）年均温差：按升温20℃。 （9）结构重要性系数：1 1.3.主要规范 《城市桥梁设计准则》（CJJ 11－93） 《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60－2004) 《桥梁抗震设计细则》(JTG/T B02-01－2008) 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JT GD62-2004) 《公路桥涵地基与基础设计规范》(JT GD63-2007)
《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011） 《城市桥梁工程施工与质量验收规范》（CJJ2-2008） 《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86） 《钢管混凝土结构设计与施工规程》（CECS28：90） 《钢管混凝土结构技术规范》（DBJ 13-51-2003）福建省地方标准 《钢结构设计规范》（GB 50017-2003） 其他相关的国家标准、规范 1.4.结构概述 桥梁横向布置：4.5m（人行道）+4.5m（非机动车道）+2.5m（隔离带）+15m（机动车道）+2.5m（隔离带）+4.5m（非机动车道）+4.5m（人行道），桥梁总宽38m。采用1×60m下承式钢管拱结构，计算跨径60m，矢跨比1/4。拱肋采用D=150cm，t=2cm单圆形钢管，内灌微膨胀混凝土；系梁采用150cm×180cm预应力混凝土结构，系梁在拱脚位置加宽到200cm，加高到240cm宽；端横梁采用360cm×190cm双室箱梁，腹板厚度50cm；中横梁采用底宽65cmT梁，梁高135cm；桥面板厚25cm。系梁、横梁及桥面板采用整体支架现浇，结构整体性好；吊杆间距4m，采用新型低应力防腐拉索PESFD7-109；横向设五道风撑，风撑D=80cm，t=16mm钢管。 1.5.主要材料及材料性能 （1）混凝土：C50，重力密度γ=26.0kN/m3，弹性模量为Ec=3.45×104MPa； （2）钢管混凝土：Q345C钢管，内部填充C50微膨胀混凝土，计算内力时，刚度直接叠加；计算挠度与一类稳定时，考虑混凝土折减，折减系数0.8。 （3）预应力钢筋：弹性模量E p=1.95×105MPa，松驰率ρ＝0.035，松驰系数ζ＝0.3； （4）锚具：锚具变形、钢筋回缩取6mm（一端）； （5）金属波纹管：摩擦系数：ｕ＝0.25；偏差系数：κ＝0.0015；
脚手架计算书(DOC)
满堂扣件式钢管脚手架计算书 依据规范: 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为24.5m， 立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.50m，立杆的步距 h=1.30m。 脚手板自重0.30kN/m2，栏杆自重0.15kN/m，材料最大堆放荷载 2.00kN/m2，施工活荷载5.00kN/m2。 图落地平台支撑架立面简图
图落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采用的钢管类型为φ48×3.2。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 一、基本计算参数[同上] 二、纵向支撑钢管的计算 纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 4.73cm3； 截面惯性矩 I = 11.35cm4； 纵向钢管计算简图 1.荷载的计算： (1)脚手板与栏杆自重线荷载(kN/m)： q1=0.000+0.300×0.300=0.090kN/m (2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)： q21= 2.000×0.300=0.600kN/m (3)施工荷载标准值(kN/m)：
q22= 5.000×0.300=1.500kN/m 经计算得到，活荷载标准值 q2 = 1.500+0.600=2.100kN/m 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 最大弯矩计算公式如下: 最大支座力计算公式如下: 静荷载 q1 = 1.20×0.090=0.108kN/m 活荷载q2 = 1.40×1.500+1.40×0.600=2.940kN/m 最大弯矩 M max=(0.10×0.108+0.117×2.940)×1.2002=0.511kN.m 最大支座力N = (1.1×0.108+1.2×2.94)×1.20=4.376kN 抗弯计算强度f=0.511×106/4729.0=108.03N/mm2 纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下:
系杆拱桥计算书
目录 一、说明 (1) 1.1 主要技术规范 (1) 1.2结构简述 (1) 1.3 材料参数 (2) 1.4 设计荷载 (3) 1.5 荷载组合 (3) 1.6 计算施工阶段划分 (4) 1.7 有限元模型说明 (5) 二、主要施工过程计算结果 (5) 2.1 张拉横梁第一批预应力张拉工况 (5) 2.2 张拉系梁第一批预应力工况 (6) 2.3拆除现浇支架工况 (7) 2.4 架设行车道板工况 (9) 2.5 张拉第二批横梁预应力束工况 (11) 2.6 二期恒载加载工况 (13) 三、成桥状态计算结果 (16) 3.1 组合一计算结果 (16) 3.2 组合二计算结果 (17) 3.3 组合三计算结果 (17) 3.4 组合四计算结果 (18) 3.5 组合五计算结果 (19) 四、变形结算结果 (21) 五、全桥稳定性计算结果 (23) 六、运营状态一根吊杆断裂状态计算结果 (24) 6.1 各荷载组合作用下计算结果 (24) 6.2持久状况承载能力极限状态验算 (27) 6.3全桥稳定性计算结果 (27)
七、运营状态两根吊杆断裂状态计算结果 (28) 7.1 各荷载组合作用下计算结果 (28) 7.2持久状况承载能力极限状态验算 (31) 7.3全桥稳定性计算结果 (32) 八、上构计算结论汇总 (33) 8.1施工过程主要构件应力计算结果 (33) 8.2成桥状态计算结果汇总 (33) 8.3断一根吊杆状态计算结果汇总 (34) 8.4断两根吊杆状态计算结果汇总 (35) 8.5各状态稳定性结果汇总 (36) 九、主墩墩身及承台强度验算 (36) 9.1 墩身强度验算 (37) 9.2 承台强度验算 (39)
拱桥计算书
目录 1.设计依据与基础资料 (1) 1.1标准及规范 (1) 1.1.1标准 (1) 1.1.2规范 (1) 1.1.3参考资料 (1) 1.2主要尺寸及材料 (1) 1.2.1主拱圈尺寸及材料 (1) 1.2.2拱上建筑尺寸及材料 (2) 1.2.3桥面系 (2) 2.桥跨结构计算 (2) 2.1确定拱轴系数 (2) 2.2恒载计算 (4) 2.2.1主拱圈恒载 (4) 2.2.2拱上空腹段恒载 (5) 2.2.3拱上实腹段的恒载 (6) 2.3验算拱轴系数 (7) 2.4拱圈弹性中心及弹性压缩系数 (8) 2.4.1弹性中心计算 (8) 2.4.2弹性压缩系数 (8) 3.主拱圈截面内力计算 (8) 3.1恒载内力计算 (8) 3.1.1不计弹性压缩的恒载推力 (8) 3.1.2计入弹性压缩的恒载内力 (8) 3.2汽车荷载效应计算 (9) 3.3人群荷载效应计算 (12) 4.荷载作用效应组合 (13) 5.主拱圈正截面强度验算 (14) 6.拱圈总体“强度－稳定”验算 (16)
等截面悬链线板拱式圬工拱桥 1.设计依据与基础资料 1.1标准及规范 1.1.1标准 跨径：净跨径m L 600=, 净矢高m f 100=,6 100=L f 设计荷载：公路—II 级汽车荷载，人群荷载 桥面净宽：净7+20.75m 人行道。 1.1.2规范 《公路工程技术标准》JTG B01-2003 《公路桥梁设计通用规范》JTG D60-2004（以下简称《通规》） 《公路圬工桥涵设计规范》JTG D61-2005（以下简称《圬规》） 1.1.3参考资料 《公路桥涵设计手册》拱桥上册（人民交通出版社 1994）（以下简称《手册》） 1.2主要尺寸及材料 半拱示意图 图1-1 1.2.1主拱圈尺寸及材料 主拱圈采用矩形截面，其宽度m B 9=，厚度m D 3.1=，采用M10砂浆砌筑MU50粗
钢管支架的计算书
路基边坡防护施工钢管支架工程专项安全方案 设计计算书 一、计算目的 路基边坡坡面防护施工是在斜坡上进行，特别是对于锚杆锚索施工，需要专门 的操作平台来进行锚孔的钻进，所以需搭设钢管支架作为操作平台。对于钢管支架 结合实际地质情况，管架的受力是否合理，有必要对其进行受力计算，掌握支架的 受力情况，实现合理搭设，既经济又保证安全。 支架布置见附件详图。 为了确保安全，为了确保支架结构的受力合理、安全可靠、稳定，满足施工荷 载的需要，确保施工安全，特进行支架的设计及受力计算。 二、支架的设计 （1）材料选择 钢管：支架纵、横向水平杆、立杆均选用直径φ=48mm、壁厚t=3.5mm的钢管，长度分 别为2m、3m、6m；钢管截面面积A=489mm 2,截面惯性矩I=1.215×105mm4,抵抗矩 W=5.078×103 mm3，回转半径15.78 mm，每延米理论重量为3.84㎏。 铸铁扣件：基本形式有三种，即直角扣件、回转扣件、对接扣件。 竹跳板：规格3 m×0.2m；用于铺设出渣通道。 安全网：规格4.5 m×1.2 m。 （2）支架的布置 (a)立杆 立杆垂直于地面，是把脚手架上所有荷载传递给基础的受力杆件。立杆纵向间距 1.2m, 横向间距1m。 (b)纵、横向水平杆 纵、横向水平杆是承受并传递荷载给立杆的受力杆件。纵向水平杆在纵向水平连接 各立杆，横向水平杆在横向水平连接内、外排立杆。间距见附件详图。 (c)剪刀撑 设置剪刀撑或斜撑，可增强脚手架的纵、横向刚度。剪刀撑是设在脚手架内、外侧
面的十 字交叉斜杆，而斜撑是单独的斜杆。 (d)纵、横向水平扫地杆 纵向扫地杆连接立杆下端距底座下方10c m～20cm处的纵向水平杆，起约束立杆底端在纵向发生位移的作用；水平扫地杆设置在位于纵向水平扫地杆上方处的横向水平杆，起约束立杆底端在横向发生位移的作用。 （e）扣件 直角扣件用于两根垂直相交钢管的连接，依靠扣件与钢管表面间的摩擦力来传递荷载；回转扣件用于两根任意角度相交钢管的连接；对接扣件用于两根钢管对接接长的连接。支架各部分具体尺寸、钢管间距以及支架搭设详细要求等详见附图和施工方案。 1. 图1.小横杆受力计算图示 2.荷载 作用在支架小横杆上的荷载主要是施工荷载，主要是工人和钻孔机械的自重；根据
拱桥现浇拱圈满堂支架计算书
拱桥现浇拱圈满堂脚手架计算书 一、荷载分析 本工程现浇拱圈满堂支架的设计与验算参考公路施工手册《桥涵》及《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(JGJ166-2016)》等规范选取以下参数： 1.模板支架参数 横向间距或排距(m):0.60；纵距(m):0.90；步距(m):1.20； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.65；模板支架搭设高度(m):8.50； 采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑； 立杆承重连接方式:可调托座； 2.荷载参数 模板自重(kN/m2):0.5；混凝土与钢筋自重(kN/m3):26； 施工人员和施工材料、机具走运或堆放等施工均布荷载标准值(kN/m2):4； 武穴地区10年一遇最大风压0.25kN/m2，小于0.35kN/m2，可不予考虑。 3.材料参数 面板采用胶合面板，厚度为12mm；板底支撑采用方木； 面板弹性模量E(N/mm2):6500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000； 木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 托梁材料为：钢管(单钢管) :Ф48×3.5； 4.拱圈参数 拱圈的计算厚度(mm):500.00；
二、模板面板计算 模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 90×1.22/6 = 21600 mm3； I = 90×1.23/12 = 129600mm4； 模板面板的按照三跨连续梁计算。
外脚手架计算书演示教学
双排扣件钢管脚手架计算书 依据规范: 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 双排脚手架，搭设高度25.3米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。钢管类型为φ48.3×3.6，连墙件采用3步3跨，竖向间距5.40米，水平间距4.50米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用竹串片，荷载为0.35kN/m2，按照铺设4层计算。 栏杆采用竹串片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。 基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数0.6000。 地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 一、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.040kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.500/2=0.262kN/m 活荷载标准值 Q=3.000×1.500/2=2.250kN/m 荷载的计算值 q=1.2×0.040+1.2×0.262+1.4×2.250=3.513kN/m
拱桥设计计算书
目录 目录 ............................................................................................................................................. I 第一章前言 .. (1) 第二章基本设计资料及技术指标 (1) 2.1设计依据 (1) 2.2工程地质条件与评价 (1) 2.2.1 地形地貌 (1) 2.2.2 地基土的构成及工程特性 (1) 2.2.3水文地质条件 (1) 2.2.4不良地质现象及地质灾害 (1) 2.3主要技术标准 (2) 第三章桥梁结构设计方案比选 (3) 3.1设计要求 (3) 3.1.1设计标准及要求 (3) 3.1.2主要技术规范 (3) 3.2.桥型的方案比选 (3) 3.2.1桥型选取的原则 (3) 3.2.2入选方案 (3) 3.3.3 推荐方案说明 (9) 第四章模型设计及计算 (11) 4.1 桥型与孔跨布置 (11) 4.2主要技术标准及设计采用规范 (11) 4.2.1主要技术标准 (11) 4.2.2设计采用规范 (11) 4.3桥梁结构设计说明 (12) 4.3.1上部结构设计说明 (12) 4.3.2下部结构设计说明 (12) 4.4桥面工程及其它 (12) 4.5桥梁结构分析方法 (13)
4.5.2荷载内力组合 (13) 4.6主要建筑材料 (13) 第五章上部结构计算 (15) 5.1 桥梁的总体布置 (15) 5.2 桥底标高 (15) 5.3 拱肋刚度的取值： (15) 5.4 毛截面几何特征计算 (16) 5.5 拱肋承载力计算： (17) 5.6 拱肋稳定系数计算 (18) 5.7 作用组合 (18) 5.8 横梁的计算 (19) 5.8.1按平面静力计算 (19) 5.9 建立全桥模型 (20) 5.9.1 建立主拱圈模型 (21) 5.9.2 矢跨比 (22) 5.9.3 拱顶和拱脚高度 (22) 5.10 全桥模型的建立 (23) 5.11 辽河大桥静力特性分析 (26) 5.11.1活载作用下主拱内力及应力 (26) 5.12 辽河大桥动力特性分析 (32) 5.12.1动力特性的分析方法 (32) 5.13 全桥验算 (33) 5.13.1 稳定性验算 (33) 第六章施工阶段分析 (36) 6.1 加工阶段介绍 (36) 6.2 施工计算中的钢材应力标准: (36) 6.3 施工中关键问题在施工计算中的考虑 (36) 第七章下部结构计算 (38) 7.1 埋置式桥台设计 (38)