整定计算书
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一、 概述
某电站保护装置是由武汉某电气自动化有限责任公司生产的IMP3000 系列微机继电保护装置，该装置保护范围包括发电机、主变、线路等。本计算书内容包括计算数据、三相短路计算成果、保护配置、定值计算、定值清单。 二、 计算数据
1、发电机
SWF1000-6/1180 Pn=1000KW，Un=6.3KV，COSΦ＝0.8，Ie=114.6A,1000r/min, Ifdn=267A, Ufn=45V,Xk=1.03,
Xd=1.17, X d ’=0.19, X d ”=0.13。
CT 变比：150/5 2、主变
S9-2500/35，2500KVA，38.5±2×2.5％/6.3KV,Yd11,Ud=6.5% CT 变比：高压侧 50/5，低压侧300/5。
3、近区变
S9-1250/35，1250KVA，38.5±2×2.5％/10.5KV,Yd11,Ud=6.5%
CT 变比：高压侧 50/5，低压侧 75/5。
4、景康一级电站（系统侧）
装机2×2500KW，主变：容量6300KVA，Xd＝7.5％。
5、35KV 线路
1）、景康一级线路
导线型号－LGL-95，线路长3.5KM。
2）、冶炼厂线路
导线型号－LGL-95，线路长0.8KM。末端变压器单台容量3150KVA，按远
景两台主变计算。
6、10KV 线路
导线型号－LGJ-50,线路长16KM，按末端变压器单台容量200KVA 计算。 基准电流 37KV：Ij=1.56 KA 10.5KV：Ij=5.50 KA 6.3KV：Ij=9.16 KA 系统额定参数表：
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名称 额定容量KVA 额定电压KV 额定电流A CT 变比 额定二次电流A 发电机 1250 6.3 114.6 150/5 3.82 高压侧 38.5 37.5 50/5 3.75 主变 低压侧 2500
6.3 229.1 300/5 3.82 高压侧 38.5 20.6 50/5 2.06 近区变
低压侧 1250 10.5 68.7 75/5 4.58 一级线路 6300 38.5 97.5 150/5 3.25 冶炼厂线路 6300 38.5 97.5 150/5 3.25 10KV 线路
1250 10.5
68.7
75/5
4.58
三、 三相短路计算 1、接线图
2、网络参数
取Sj=100MVA
Uj= 1.05Un
电抗标幺值计算公式：
发电机：X*"=Xd"%/100*Sj/Sn
变压器：X*b=Uz"%/100*Sj/Sn
线 路：X*=X*Sj/Uj 2
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计算结果见下表：
基准电压容量 有名值 标幺值 名 称 KV MVA 某1F 6.3 1.250 0.13 10.4 某2F 6.3 1.250 0.13 10.4 某主变 37 2.500 0.065 2.6 二级10KV 变 10.5 1.250 0.065 5.2 景康一级线路 37 0.1299 冶炼厂线路 37 0.0297 冶炼厂主变 37 3.150 0.07 2.2222 10KV 线路 10.5 10.58∠30.3°
10末端降压变 10.5 0.200 0.04
20 景康一级1F 6.3 3.125 0.21 6.72 景康一级2F 6.3 3.125 0.21
6.72
景康一级主变
37
6.300
0.075
1.1905
最大方式系统电抗:2.925 最小方式系统电抗:4.968
2、三相短路电流计算成果
2.1、电站网络图（最大运行方式）：
2.2、电站网络图（最小运行方式）：
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.等值网络图（最小运行方式）
2.3、短路电流计算成果
注：10KV 末端变以单台容量最大200KVA 计算，短路电流为10KV 线路流过电流。 四、 保护配置
1、发电机保护配置
1）二段式比率制动差动保护
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2）复合电压启动过电流保护 3）过负荷保护 4）失磁保护 5）过电压保护 6）转子一点接地保护 7）定子接地保护 8）温度信号装置
2、主变保护配置
1）二段式比率制动差动保护
2）低压侧复合电压启动过电流保护 3）限时电流速断保护 4）过负荷保护 5）瓦斯保护 6）温度信号装置 3、近区变保护配置 1）限时电流速断保护
2）高压侧复合电压启动过电流保护 3）过负荷保护 4）过电流保护 5）瓦斯保护
6）温度信号装置
4、35KV 线路保护
1）三段式过电流保护
2）单相接地保护 3）过负荷告警功能 4）三相一次重合闸功能
5、10KV 线路保护
1）三段式过电流保护
2）单相接地保护 3）过负荷告警功能
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4）三相一次重合闸功能
五、 整定计算 1、发电机保护整定 计算数据
Ie=114.6A CT 变比 150/5 二次额定电流In＝114.6/30＝3.82A z 发电机差动保护整定计算
发电机纵差动保护的动作电流应根据以下两个原则来整定：
1）正常情况下，电流互感器二次回路断线时保护不应动作；
2）外部故障时，纵差动保护不应动作。
差动速断保护定值：取 4～12倍定子二次额定电流 即：Isd＝5*Ie/n LH =5×114.6/30＝19.1 A
差动动作电流定值：取0.15～2倍CT 二次额定电流
即：Icd=0.3* Ie/n LH =0.3×114.6/30＝1.146≈1.1 A
比率制动系数：取值范围0.15～0.4，建议取0.2
灵敏度校验：Klm=
.min
sc act
I I =0.866×801/（1.1×30）＝21.0＞2满足要求。
z 复合电压启动过电流保护
1)电流元件定值计算：
Izd=
Krel
In Kr
×＝1.2/0.9×3.82＝5.1 A 式中：Krel 为可靠系数，取1.2；Kr 为返回系数，取0.9；In 为发电机的额定二
次电流 灵敏度校验：
2)电压元件定值计算： 系统低电压
Uzd＝0.7Un＝0.7×100＝70V 式中Un 额定线电压二次值。 负序电压：
Ufzd＝0.065Un＝0.065×100＝6.5V
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灵敏度校验： Klm＝.min 2sc act
I I =0.866×127*38.5/6.3/5.1/30＝4.4＞1.5
动作时间：Tzd＝2S z 过电压保护
Uzd＝1.5Un＝1.5×100＝150V 动作时间：Tzd＝0.5S z 过负荷保护
Izd＝
k
f
n K I K ×＝1.05/0.9*114.6/30＝4.46A 动作时间：Tzd＝5S z 失磁保护
主判别阻抗圆整定为：
Z A
＝d
1j X 2?＝1.51Ω∠－90°
Z B
＝k d
jK X ?＝-j1.2*1.17*6300/1.732/114.6*30/60
＝22.3Ω∠－90°
闭锁圆整定：取圆直径比主判别圆大1.2倍，即：
Z A ′＝1.51Ω∠－90°
Z B ′＝1.2 Z B ＝1.2×22.3Ω∠－90°＝26.8Ω∠－90° 系统低电压闭锁元件：按躲过系统最低运行电压整定，即： U dzj ＝
k YH 0.9Ue 0.9*6000
K n 1.2*60
＝ 转子低电压闭锁元件：取0.8倍空载励磁电压 Uzd＝18V
动作时间整定：t 1＝1.5S，主判别圆动作于跳闸； t 2＝7S，闭锁圆动作发信号。
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z 转子一点接地保护
接地电阻定值： Zzd.l＝5KΩ 动作时间：t＝3S z 3Uo 定子接地保护
电压元件定值：Uzd＝K k *U unb.max ＝1.3*10＝13V
式中U unb.max 为实测不平衡电压，其中含有大量三次谐波。 （定值计算中取最大不平衡电压为10V，根据实测值校正）
2、主变保护
高压侧：TA 一次电流＝2500/√3/35＝41.2A
TA 二次电流＝41.2/（50/5）*√3＝7.14A 低压侧：TA 一次电流＝2500/√3/6.3＝229.1A
TA 二次电流＝229.1/（300/5）＝3.82A
z 比率差动保护整定计算
平衡系数计算（以高压侧为基准）：
K ph ＝I eh /I el ＝7.14/3.82＝1.87 (根据实际差动电流修正)
差动速断保护定值：取保护安装侧4～12倍二次额定电流,取K=6计算
Izd.sd＝K*Ig＝6*7.14＝42.84A
比率差动动作电流定值：
Icd＝K k 〔Ktx×fwc+ΔU+Δf ph 〕×In
＝1.5*（1*0.1+0.05+0.05）*7.14＝2.14 A
比率制动系数：取值范围0.15～0.4，建议取0.2
灵敏度校验：
Klm＝2
.min d
I Icd
＝[0.866*1560/（10.4+2.6）]/（50/5）*√3/2.14＝8.41＞2
灵敏度符合要求。 z 限时电流速断保护
按躲过35KV 母线出线最大短路电流整定 电流元件定值：
Izd＝K k *I sc.L。max /n LH ＝1.3×215*38.5/6.3/（300/5）＝28.5A
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灵敏度校验： Klm＝
.min 2sc act
I I =127*38.5/6.3/60/28.5＝0.45
动作时间：t＝0.5S
z 低压侧复合电压启动过电流保护
1）电流元件定值： Izd＝
Krel
In Kr
×＝1.2/0.9*3.82＝5.1A 2）电压元件定值： 系统低电压
Uzd＝0.7Un＝0.7×100＝70V 负序电压：
Ufzd＝0.065Un＝0.065×100＝6.5V 式中Un 额定线电压二次值。 灵敏度校验：Klm＝
.min 2sc act
I I =0.866×127*38.5/6.3/5.1/60＝2.19＞1.5
时间定值：t＝1.5S
z 过负荷告警
电流定值： Izd＝
k
f
n K I K ×＝1.05/0.85*229/60＝4.7A 时间定值：t＝5S
3、近区变保护
保护装于35KV 侧,CT 变比:50/5=10,Ie=18.7A,I e2=1.87A z 限时电流速断保护
按躲过10KV 出线最大短路电流整定
电流元件定值：
Izd＝K k *I sc.L。max /n LH ＝1.3*1560/(2.925+5.2+10.584) /（50/5）＝10.8A 灵敏度校验：Klm＝.min 2sc act
I I =0.866*552*10.5/37/10/10.8＝1.3
动作时间：0.5S
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z 复合电压启动过电流保护
1）电流元件定值： Izd＝
Krel
In Kr
×＝1.2/0.9*1250/35/√3/（50/5）＝2.7A 2）电压元件定值： 系统低电压
Uzd＝0.7Un＝0.7×100＝70V 负序电压：
Ufzd＝0.065Un＝0.065×100＝6.5V 式中Un 额定线电压二次值。 灵敏度校验：Klm＝
.min 2sc act
I I =0.866×552*10.5/38.5/2.7/10＝4.8＞1.5
时间定值：t＝1.5S z 过负荷告警
电流定值： Izd＝
k
f
n K I K ×＝1.05/0.9*18.7/（50/5）＝2.18A 时间定值：t＝5S
4、35KV 线路保护
1）景康一级输电线路保护
CT 变比:150/5=30, Ie=97.5A,I e2=3.25A
z 电流Ⅰ段（方向电流速断保护）
I act ＝K k *I sc.6.max ＝1.2×215＝258A
式中I sc.6.max 为D6点短路时二级站流过的短路电流。 电流定值：
Izd＝I act /n LH ＝258/30＝8.6A 灵敏度校验：
Klm＝2sc.min
act
I I ＝126*0.866/258＝0.42
方向元件:投 时间元件：t＝0S
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z 电流Ⅱ段（方向限时电流速断保护）
与一级站主变配合
Iact＝K k ×I sc..max ＝1.2*1.56*1000/（5.2+2.6+0.1299+1.2）＝205 A 灵敏度校验：
Klm＝2sc.min
act
I I ＝126*0.866/205＝0.53＜1.3 不符合要求
下面按满足灵敏度要求整定： Iact＝126*0.866/1.3＝84A
电流定值：
Izd＝I act /n LH ＝84/30＝2.8A
方向元件:投(动作电流小于额定电流,需投入方向元件闭锁) 时间元件：t＝0.5S
z 电流Ⅲ段（定时限过电流保护）
动作电流：
Iact＝Kk/Kr*I L.max ＝1.2/0.9*6250/35/√3＝145.6A
电流定值：
Izd＝I act /n LH ＝145.6/30＝4.85A 灵敏度校验：
Klm＝2sc.min
act
I I ＝9160/(10.4+2.6+0.1299+1.2+6.72)*6.3/38.5*0.866/145.6
＝0.42<1.2 不符合要求
下面按满足灵敏度要求整定：
Iact＝9160/(10.4+2.6+0.1299+1.2+6.72)*6.3/38.5*0.866/1.2＝51.4A
电流定值：
Izd＝I act /n LH ＝51.4/30＝1.71A
方向元件:投(动作电流小于额定电流,需投入方向元件闭锁) 时间元件：t＝1 S z 过负荷告警
电流定值：
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Izd＝
k
f
n K I K ×＝1.05/0.9*103/(150/5)＝4.0A 时间定值：t＝5S z 自动重合闸
按检查线路同期重合闸 同期动作角整定：
dz (1)ch yx
ch f ch
t t K t δδ=
++＝
70*0.7
0.4*(10.95)0.7
++＝33°
允许频差：⊿fyx＝dz 360f
ch
t δδ+＝（70－33）/0.4/360＝0.26
重合闸时间整定：
t ch ＝t dz.1.max －t dz.2.max +t t.2－t t.1－t t.1+t y ＝1.5-0.5+0.1-0.1-0.4+0.1＝0.7S 2）冶炼厂输电线路保护(不带方向闭锁) z 电流Ⅰ段（电流速断保护）
I act ＝K k *I sc.3.max ＝1.2×1560/(2.925+0.0297)＝633.5A
式中I sc.3.max 为D3点短路时流过的最大短路电流。 电流定值：
Izd＝I act /n LH ＝633/30＝21.1A
灵敏度校验：
Klm＝2sc.min
act
I I ＝228*0.866/633.5＝0.31
时间元件：t＝0S
z 电流Ⅱ段（限时电流速断保护）
与冶炼厂主变配合
Iact＝K k ×I sc..max ＝1.2*1.56*1000/（2.925+2.2519）＝361.6A 灵敏度校验：
Klm＝2sc.min
act
I I ＝228*0.866/361.6＝0.54<1.3 不符合要求
下面按满足灵敏度要求整定： Iact＝228*0.866/1.3＝151.9A
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电流定值：
Izd＝I act /n LH ＝151.9/30＝5.06A 时间元件：t＝0.5S
z 电流Ⅲ段（定时限过电流保护）
动作电流：
Iact＝Kk/Kr*I L.max ＝1.2/0.85*6300/37/√3＝139A 电流定值：
Izd＝I act /n LH ＝137.7/30＝4.6A
时间元件：t＝1 S
z 过负荷告警
电流定值： Izd＝
k
f
n K I K ×＝1.05/0.85*98/（150/5）＝4A 时间定值：t＝5S
z 自动重合闸
时间元件：t＝0.3S 5、10KV 线路保护
z 电流Ⅰ段（电流速断保护）
I act ＝K k *I sc.5.max ＝1.2×5.5*1000/(2.925+5.2+10.584)＝352.8A
式中I sc.5.max 为线路末端短路时流过的最大短路电流。
电流定值：
Izd＝I act /n LH ＝352.8/15＝23.5A
灵敏度校验：
Klm＝2sc.min
act
I I ＝√3/2*5.5*1000/(4.968+5.2+10.584)/352.8＝0.65
时间元件：t＝0 S
z 电流Ⅱ段（限时电流速断保护）
与末端主变配合
Iact＝K k ×I sc..max ＝1.2*158＝190A 灵敏度校验：
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Klm＝2sc.min
act
I I ＝√3/2*154/190＝0.7＞1.3不符合要求
下面按满足灵敏度要求整定： Iact＝154*0.866/1.3＝102.6A 电流定值：
Izd＝I act /n LH ＝102.6/15＝6.8A 时间元件：t＝0.5S
z 电流Ⅲ段（定时限过电流保护）
动作电流：
Iact＝Kk/Kr*I L.max ＝1.2/0.85*69＝97A 电流定值：
Izd＝I act /n LH ＝97/15＝6.5A 时间元件：t＝1 S z 过负荷告警
电流定值：
Izd＝
k
f
n K I K ×＝1.05/0.85*69/（75/5）＝5.7A 时间定值：t＝5S z 自动重合闸
时间元件：t＝0.3S
六、 定值清单
发电机保护 序号 项目
代号 单位 数值 备注 1 比率差动保护
差动速断电流 Izd.sd A 19.1 差动动作电流 Izd.cd A 1.1 比率制动系数 Kzd 0.2 灵敏度
Kmi
21.0 2 复合电压过电流保护
动作电流 Idz A 153 电流元件 Izd A 5.1 低电压 Uzd V 70.0
负序电压
Ufzd
V 6.5
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时间元件 tzd s 2 投/退 投 灵敏度 Kmi 4.4 3 过电压保护
动作电压 Udz KV 9 电压元件 Uzd V 150 时间元件 tzd s 0.5 投/退 投 4 过负荷保护
动作电流 Idz A 141.5 电流元件 Izd A 4.46
时间元件 tzd s 5 投/退 投 灵敏度 Kmi 5 失磁保护
阻抗元件Za Z A Ω 1.51 阻抗元件Zb Z B Ω 22.3Zb ’
＝26.7Ω
系统低电压 Udz V 75
转子低电压 Udz.l
V 18 0.8倍空载励磁电压
时间元件 tzd s 1.5 投/退 投 灵敏度
Kmi 6 转子一点接地保护
转子接地电阻 Zzd.l KΩ 5.00 时间元件 tzd
s 3
投/退 投 灵敏度 Kmi 7 3Uo 定子接地保护
电压元件 Uzd V 13.00 时间元件 tzd s 8 投/退 投 灵敏度
Kmi
主变保护
序号 项目
代号
单位
数值 备注 1 比率差动保护
平衡系数 1.87根据实际差流修正
差动速断电流 Izd.sd A 42.84 差动动作电流 Izd.cd A 2.14 比率制动系数 Kzd 0.2
二次谐波制动比
0.15
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灵敏度
Kmi 8.41 2 限时电流速断保护
动作电流 Idz A 1710 电流元件 Izd A 28.5 时间元件 tzd s 0.5 投/退
投 灵敏度
Kmi 0.45 3 低压侧复合电压过电流保护
动作电流 Idz A 306 电流元件 Izd A 5.1 低电压 Uzd V 70
负序电压 Ufzd V 6.5 时间元件 tzd s
1.5 投/退
投 灵敏度 Kmi
2.2 4 过负荷保护
动作电流 Idz A
282 电流元件 Izd A 4.7 时间元件 tzd s 5 投/退 投 灵敏度 Kmi
近区变保护
序号 项目
代号 单位 数值 备注 1 限时电流速断保护
动作电流 Idz A 108 电流元件 Izd A 10.8 时间元件 tzd s 0.5 投/退
投 灵敏度 Kmi
1.3
2 高压侧复合电压过电流保护
动作电流 Idz A 27 电流元件 Izd A 2.7 低电压 Uzd V 70 负序电压 Ufzd V 6.5 时间元件 tzd s 1.5 投/退 投 灵敏度 Kmi 4.8 3 过负荷保护
动作电流 Idz A 21.8
电流元件
Izd
A
2.18
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时间元件 tzd s 5 投/退
投
景康一级35KV 线路保护
序号 项目
代号 单位 数值 备注 1 电流Ⅰ段(方向电流速断保护）
电流元件 Izd A 8.6 时间元件 tzd s 0 方向元件 投 投/退
投 电流元件灵敏度 Kmi
0.42
2 电流Ⅱ段（方向限时电流速断保护）
动作电流 Idz A 84 电流元件 Izd A 2.8 时间元件 tzd s 0.5 方向元件
投 投/退
投
灵敏度
Kmi
1.3 3 电流Ⅲ段（定时限过电流保护）
动作电流 Idz A 51.4 电流元件 Izd A 1.71 时间元件 tzd
s 1 方向元件
投 投/退 投 灵敏度
Kmi 1.2 4 过负荷保护
电流元件 Izd A 4.0 时间元件 tzd
s 5
投/退
投
5 自动重合闸——按电站侧允许冲击电流为3Ie 计算
检查同期/无压
同期 同期动作角 δdz 度 33° 允许频差
⊿fyx Hz 0.26 重合闸时间 tch s 0.7 投/不投
投 冶炼厂35KV 线路保护 序号 项目
代号 单位 数值 备注 1 电流Ⅰ段(电流速断保护）
电流元件 Izd A 21.1 时间元件 tzd s 0
方向元件
不投
筑
龙
网
W
W W
.Z
H U
L O
N G
.C O M
投/退
投 电流元件灵敏度
Kmi
0.31 2 电流Ⅱ段（限时电流速断保护）
动作电流 Idz A 151.9 电流元件 Izd A 5.06 时间元件 tzd s 0.5 方向元件 不投 投/退 投
灵敏度
Kmi
1.3 3 电流Ⅲ段（定时限过电流保护）
动作电流 Idz A 139 电流元件 Izd A 4.6 时间元件 tzd s 1 方向元件
不投 投/退
投 4 过负荷保护
电流元件 Izd A 4 时间元件 tzd s 5 投/退
投
5 自动重合闸——按电站侧允许冲击电流为3Ie 计算
检查同期/无压 无压 重合闸时间 tch s 0.3 投/不投
投 10KV 线路保护
序号 项目
代号 单位 数值 备注 1 电流Ⅰ段(电流速断保护）
电流元件 Izd A 23.5 时间元件 tzd s 0 方向元件 不投 投/退
投 电流元件灵敏度
Kmi 0.65 2 电流Ⅱ段（限时电流速断保护）
动作电流 Idz A 102.6 电流元件
Izd A 6.8 时间元件 tzd s 0.5 方向元件 不投 投/退
投
灵敏度
Kmi 1.3 3 电流Ⅲ段（定时限过电流保护）
动作电流
Idz
A
97
筑
龙
网
W
W W
.Z
H U
L O
N G
.C
O M
电流元件 Izd A 6.5 时间元件 tzd s 1 方向元件 不投 投/退
投 4 过负荷保护
电流元件 Izd A 5.7 时间元件 tzd s 5 投/退
投
5 自动重合闸——按电站侧允许冲击电流为3Ie 计算
检查同期/无压
无压 重合闸时间
tch s 0.3
投/不投
投
低压整定计算书
负 荷 整 定 计 算 书 （低压部分）机电科
2016年月 目录 序、低压开关整定计算原则 (2) 一、井下低压开关整定计算 (3) …………………15 二、井下开关整定表……………………………………附表：河南先锋煤业负荷统计表序：低压开关整定计算原则 1、馈电开关保护计算 （1）、过载值计算：I=I=1.1×∑P eZ(2)、短路值整定计算：I≥I+K ∑I eQe Xd)(2?1.5 K=≥(3)、效验：d?d式中：I----过载电流整定值Z∑P---所有电动机额定功率之和 I---短路保护的电流整定值d I---容量最大的电动机的额定启动电流Qe K---需用系数，取1.1 X∑I---其余电动机的额定电流之和e(2)---被保护电缆干线或支线距变压器最远点的两相短路电流I d值
1.5---保护装置的可靠动作系数 型号：KBSG-400kVA，所带负荷：391.8KW1#变压器（一）、智能馈电开关整定： （1）型号：KBZ4-400，Ie=400A,Ue=660V, 用途：1号变压器总开关；过流速断时间设为0.75S，短路和漏电速断时间设为0.2S， 负荷统计：P=75KW,启动电流I=75×1.1×6=495A,∑P=316.8KW。Qemax （2）过载整定： 根据公式：I=I=1.1×∑P =316.8×1.1=348.48A eZ取348A。 （3）短路整定： 根据公式 I≥I+K∑I edX Qe=495+（316.8－75）×1.1=760.98A 取761A。 （4）校验： 2，长度为255米，折算系数为1.37电缆MY-3*35+1*16mm，折算后长(2)=1902A。度为349米，经查表得I d(2)?1902依据公式K===2.49＞1.5 经校验整定符合要求。 d?761d （二）、智能馈电开关整定： （1）型号：KBZ4-400，Ie=400A,Ue=660V, 用途：主井二部皮带和11050回风巷电源分开关；过流速断时间设为0.5S，短路和漏电速断
高压整定计算书
二、高开整定列表
高爆开关整定计算原则 一、计算原则与公式 根据《煤矿井下供电的三大保护细则》： (1)、过载值：φ cos 31??≤ e e g U P I g ……高压配电装置的过载整定值，A ； P e ……高压配电装置所带负荷的额定功率之和，kW; U e ……高压配电装置的额定电压，kV; Cos φ……功率因数取0.85; (2)、短路值根据公式计算： )(4 .1e x Qe b z I k I k I ∑+?≥ I z ……高压配电装置短路电流整定值; I Qe ……容量最大的电动机额定起动电流，(包括同时启动的几台电动机）A ； k b ……矿用变压器的变压比，一次电压为10000V ，二次电压为690V 时， 变比取14.5；一次电压为10000V ，二次电压为1200V 时，变比取8.3; ∑I e ……其余（已启动电流的除外）电动机的额定电流之和; K x ……需用系数，取1; 对于电子式高压综合保护器，按电流互感器(5A)倍数分级整定： ge b e x Qe I k I k I n ∑+≥ 式中 n ……互感器二次额定电流(5A)的倍数
I ge ……高压配电装置额定电流，A ； ∑Ie 、I Qe 、Kx 、k b ……含义同上； (3)、对于Y/△接线变压器，计算出的整定值灵敏度应按公式校验 Z b d I k I 3)2(≥1.5 )2(d I ……变压器低压侧两相短路电流，A; I z ……高压配电装置短路电流整定值; k b ……矿用变压器的变压比，取14.5或8.3; ∑R=R 1/K b 2+R b +R 2 ∑X=X X +X 1／K b 2+X b +X 2 ()) ()(22 2 ) 2(X R U I e d ∑+∑= (4)、公式S V X 2=、∑?=33V I S 、∑=X V S 2、3 2866.0S S I I = X 、系统电抗 V 2、系统电压 S 、系统短路容量：地面10KV 变电站系统短路容量按100MVA 计算） 3 S I 、稳态三项短路电流 X ∑、短路回路的总电抗
建筑电气设计相关计算公式大全
一、常用的需要系数负荷计算方法 1、用电设备组的计算负荷（三相）： 有功计算负荷 Pjs=Kx·Pe(Kw)； 无功计算负荷 Qjs=Pjs·tgψ（Kvar）； 视在功率计算负荷Sjs=√￣Pjs2+ Qjs2（KVA）； 计算电流 Ijs=Sjs/√￣3·Ux·Cosψ（A）。 式中：Pe---用电设备组额定容量（Kw）； Cosψ---电网或供电的功率因数余弦值（见下表）； tgψ ---功率因数的正切值（见下表）； Ux---标称线电压（Kv）。 Kx---需要系数（见下表） 提示：有感抗负荷（电机动力）时的计算电流，即： Ijs=Sjs/√￣3·Ux·Cosψ·η（A） η---感抗负荷效率系数，一般取值0.65～0.85。 民用建筑（酒店）主要用电设备需要系数Kx及Cosψ、tgψ的取值表： 注：照明负荷中有感抗负荷时，参见照明设计。
2、配电干线或变电所的计算负荷： ⑴、根据设备组的负荷计算确定后，来计算配电干线的负荷，方法如下：总有功计算负荷∑Pjs=K∑·∑(Kx·Pe)； 总无功计算负荷∑Qjs= K∑·∑（Pjs·tg）； 总视在功率计算负荷∑Sjs=√￣（∑Pjs）2+（∑Qjs）2。 配电干线计算电流∑Ijs=∑Sjs/√￣3·Ux·Cosψ（A）。 式中：∑---总矢量之和代号； K∑---同期系数（取值见下表1）。 ⑵、变电所变压器容量的计算，根据低压配电干线计算负荷汇总后进行计算，参照上述方法进行。即： ∑Sjs变= K∑·∑Sjs干线（K∑取值范围见下表2）。 变压器容量确定：S变=Sjs×1.26= （KVA）。 （载容率为80﹪计算，百分比系数取1.26，消防负荷可以不计在内）。变压器容量估算S变= Pjs×K×1.26= Pjs×1.063×1.26= （Kva）。 同期系数K∑值表： 计算负荷表（参考格式）：
(完整word版)继电保护定值整定计算书
桂林变电站35kV及400V设备继电保护定值整定计算书 批准： 审核： 校核： 计算： 超高压输电公司柳州局 二〇一三年十一月六日
计算依据： 一、 规程依据 DL/T 584-2007 3～110kV 电网继电保护装置运行整定规程 Q/CSG-EHV431002-2013 超高压输电公司继电保护整定业务指导书 2013年广西电网继电保护整定方案 二、 短路阻抗 广西中调所提供2013年桂林站35kV 母线最大短路容量、短路电流:三相短路 2165MVA/33783A ； 由此计算35kV 母线短路阻抗 正序阻抗 Z1= () () 63.0337833216532 2 =?= A MVA I S Ω
第一部分 #1站用变保护 一、参数计算 已知容量：S T1=800kVA，电压：35/0.4kV，接线：D/Y11，短路阻抗：U K=6.72% 计算如下表： 注：高压侧额定电流：Ie= S T1/( 3Ue)= 800/( 3×35)=13.2A 高压侧额定电流二次值：Ie2=13.2/40=0.33 A 低压侧额定电流：Ie’=S T1/( 3Ue)= 800/( 3×0.4)=1154.7A 低压侧额定电流二次值：Ie2’=1154.7/300=3.85A 短路阻抗：Xk=（Ue2×U K）/ S T1=（35k2×0.0672）/800k=103Ω保护装置为南瑞继保RCS-9621C型站用电保护装置，安装在35kV保护小室。 二、定值计算 1、过流I段（速断段）
1）按躲过站用变低压侧故障整定： 计算站用变低压侧出口三相短路的一次电流 I k(3).max= Ue /（3×Xk ）=37000/（3×103）=207.4A 计算站用变低压侧出口三相短路的二次电流 Ik= I k(3).max /Nct=207.4/40=5.19A 计算按躲过站用变低压侧故障整定的过流I 段整定值 Izd=k K ×Ik k K 为可靠系数，按照整定规程取k K =1.5 =1.5×5.19=7.8A 2）校验最小方式时低压侧出口两相短路时灵敏系数lm K ≥1.5 计算站用变低压侧出口两相短路的一次电流 min ).2(Ik = Ue /〔2×（Z1 +Xk ）〕 =37000/〔2×（0.63 +103）〕=178.52A 式中：Z1为35kV 母线短路的短路阻抗。 计算站用变低压侧出口两相短路的二次电流 Ik.min= min ).2(Ik =178.52/40=4.46A 校验最小方式时低压侧出口两相短路时灵敏系数 Klm= Izd Ik min .=4.46/7.8=0.57<1.5 不满足要求 3）按满足最小方式时低压侧出口短路时灵敏系数lm K ≥1.5整定 I1= lm K Ik min .=4.46/1.5=2.97A 取3.0A 综上，过流I 段定值取3.0A T=0s ，跳#1站变高低压两侧断路器。 2、 过流II 、III 段（过流）
10kV高压开关柜整定计算书(综保整定计算)
大砭窑煤矿地面10kV高压柜 整定计算书 机电科 二零一七年八月一日
审批记录
10kV 高压柜整定书 一、地面变电所10kV 高压柜整定计算书(1000/5) 根据目前煤矿井下主要用电设备用电负荷统计知总负荷为9600KW ，最大设计负荷为7600KW,高压柜到主井变电所采用的是YJV 22 3×185mm 2电缆,200m 。 1、线路电抗X l =01X l=0.08×0.2=0.016Ω 2、总电阻∑R=01R l=0.221×0.2=0.0442Ω 3、总阻抗∑X=X S +X l =0.45+0.0016=0.4516Ω 4、线路末两相短路电流 ) 2(min .s I =()() 2 2 2∑∑+? X R Un = 2 2 ) 4516.0()0442.0(210000 +?=11019.09A 5、线路最大长时工作电流： Ir=? cos 3??U P = 8 .01039600 ?? =693A 6、过电流保护电流： Ig=Kj Kf Kjz Krel ??×I max = )8 .01037600 96008.010376005.1(20085.00.115.1??-+?????? =6.5A 7、速断保护电流：
Id= Kj Kjz Krel ?×) 3(max .s I 根据现场经验，取3倍的线路最大长时工作电流进行整定。 Id=Kj Kjz Krel ?×3Ir = 6933200 .115.1??? =11.85A 8、灵敏度校验： Km=) 2(min .s I /Kj ×Id>1.5 =11019.1/（200×11.85）=4.58>1.5 满足条件。 式中K rel ――可靠系数，取K k ＝１.15 K f ――返回系数, K f =0.85 K jz ――接线系数,其值视继电器的接线方式而定，此取1.0 K j ――电流互感器的变比 式中?cos ――设备组平均功率因数，此取0.8 Imax — 线路最大工作电流 ) 2(min .s I ――被保护线路末两相短路电流 二、通风机房高压柜整定计算书（300/5） 根据目前通风机房用电设备用电负荷统计知总负荷为1120KW ，最大负荷功率为560KW,使用LG-120架空线，3000Km 。 1、线路电抗X l =01X l=0.08×3=0.024Ω
变压器综合保护整定计算书
#1办公楼变综合保护整定计算书 装置名称：CSC-241C 整定时间：2007-11-1711:33:30 整定对象：#1办公楼变 机箱A 机箱ACPU1 一、CSC-241 C变压器综合保护整定 装设位置：#1办公楼变高压侧 1. 速断电流Isd： CT变比为：100/5 1) 按躲过办公楼变低压母线三相短路电流计算 (1).Isd＝Krel*Id.max=1.5*1979.3110=2968.9665 Id.max 方式描述：大运行方式：：在办公楼变的低压侧端点发生三相相间短路 故障点相电流Idk = 1 / Z1∑* Ij = 1 / 4.6300 * 9.1643 = 1.9793 kA; 分布系数Ca = 1.0000 ; 支路相电流Ia = Ca * Idk = 1.9793 kA Krel(可靠系数): 1.5 Id.max(其他侧母线相间短路流过本侧保护电流最大值(A)): 1979.3110 2) 按躲过空载合闸时的励磁涌流 (1).Isd＝K*Ie=12*45.8=550 K(励磁涌流倍数，取7～12): 12 Ie(变压器高压侧额定电流(A)): 45.8 Isd=550A Isd 二次值=550/(100/5)＝27.5A 2. 电流速断时间t： 1) 装置固有时间 (1).t＝t=0 t(装置固有时间): 0 t=0S 3. 过流定值Ig： CT变比为：100/5 1)按额定电流整定 (1).Idz＝Kk*Ie=1.3*45.8=59.54 Kk(可靠系数):1.3 Ie(变压器高压侧额定电流(A)): 45.8 Idz=59.54A Idz 二次值=59.54/(100/5)＝2.98A 4. 过流时间t2： 1) 与400V低压馈线保护最长动作时间配合 (1).t2＝t+△t=0.5+0.5=1 t(400V馈线保护时间): 0.5 △t(配合时间级差(S)): 0.5 t2=1S
电气计算书
电气计算书 工程名称： 计算人： 日期：2015年8月
用电负荷计算书《民用建筑电气设计规范》JGJ 16-2008: 参考手册：《工业与民用配电设计手册》第三版: 负荷: 【计算公式】： Pc = Kp * ∑(Kd * Pn) Qc = kq * ∑(Kd * Pn * tgΦ) Sc = √(Pc * Pc + Qc * Qc) Ic = Sc / (√3 * Ur) 【输出参数】： 进线相序 : 三相 有功功率Pc: 275.58 无功功率Qc: 170.79 视在功率Sc: 324.21 有功同时系数kp：0.60 无功同时系数kq：0.60 计算电流Ic: 492.59 总功率因数: 0.85 【计算过程(不计入补偿容量)】： Pc = Kp * ∑(Kd * Pn) =275.58(kW) Qc = kq * ∑(Kd * Pn * tgΦ) =170.79(kvar) Sc = √(Pc * Pc + Qc * Qc) =324.21(kVA) Ic = Sc / (√3 * Ur) =492.59(A)
年预计雷击次数计算书 参考规范：《建筑物防雷设计规范》GB50057―2010 1.已知条件: 建筑物的长度L = 77.85m 建筑物的宽度W = 118.0m 建筑物的高度H = 34.7m 当地的年平均雷暴日天数Td =20.6天/年 校正系数k = 1.0 不考虑周边建筑影响。 2.计算公式: 年预计雷击次数: N = k*Ng*Ae = 0.1172 其中: 建筑物的雷击大地的年平均密度: Ng = 0.1*Td = 0.1*20.6 = 2.0600 等效面积Ae为: H<100m, Ae =[LW+2(L+W)*SQRT(H*(200-H))+3.1415926*H(200-H)]*10^(-6) = 0.0569 3.计算结果: 根据《防雷设计规范》，该建筑应该属于第三类防雷建筑。 附录: 二类:N>0.05 省部级办公建筑和其他重要场所、人员密集场所。 N>0.25 住宅、办公楼等一般性民用建筑物或一般性工业建筑。 三类:0.01<=N<=0.05 省部级办公建筑和其他重要场所、人员密集场所。 0.05<=N<=0.25 住宅、办公楼等一般性民用建筑物或一般性工业建筑。 居住建筑每户照明功率密度值
井下整定计算书
山西煤炭运销集团阳城四侯煤业有限公司井下高低压开关整定计算 编制单位：机电科 编制日期：二〇一四元月七日
目录
井下电网设备保护整定计算 一、高压开关整定计算原则 根据《煤矿井下供电的三大保护细则》、《井下供电系统图》、《煤矿电工手册》进行计算。 1、过载值计算： I g ≤ ? cos 3??e e U P g I ——高压配电装置的过载整定值，A ； e P ——高压配电装置所带负荷的额定功率之和,kW; e U ——高压配电装置的额定电压，kV; ?cos ——功率因数取； 2、两相短路值计算： 对于电子式高压综合保护器,按电流互感器(5A)倍数分级 整定：ge b e x Qe I k I k I n ∑+≥ n ——互感器二次额定电流(5A)的倍数 I Qe ---容量最大的电动机的额定启动电流 K X ---需用系数，取 ∑I e ---其余电动机的额定电流之和 b k ——矿用变压器的变压比，取 ge I ——高压配电装置额定电流，A ；
3、校验: 5.13) 2(≥z b d I k I ∑R ＝R 1/K b 2 +R b +R 2 ∑X ＝X X +X 1/K b 2 +X b +X 2 ∑∑+= 2 2 ) 2() ()(2X R U I e d ) 2(d I ——变压器低压侧两相短路电流，A ； I Z ——高压配电装置短路电流整定值; b k ——矿用变压器的变压比，取二、低压开关整定计算原则 根据《煤矿井下供电的三大保护细则》、《井下供电系统图》、《煤矿初步设计》、《煤矿电工手册》进行计算。 1、过载值计算：IZ=×∑P 2、两相短路电流计算： ∑R ＝R 1/K b 2+R b +R 2 ∑X ＝X X +X 1/K b 2 +X b +X 2 ∑∑+= 2 2 ) 2() ()(2X R U I e d 注：根据以上公式计算过程由Excel 表格完成。 3、校验：电缆干线效验： z d I I ) 2(≥ 开关保护效验： z d I I 8)2(≥ 式中：I Z ----过载电流整定值 ∑P---所有电动机额定功率之和 I d ---短路保护的电流整定值 I Qe ---容量最大的电动机的额定启动电流
10kV变电站负荷计算书共16页文档
10kV变电站负荷计算书 一、建筑概况： 工程为北京某度假村项目中某变配电间设计，配电室层高4.8m，下方设有电缆夹层,层高2.1m 二、设计内容： 本工程包括10/0.38kV配电系统，照明系统，插座系统和接地系统。 供电系统：1、用户供电方式的确定；2、光源的选择；3、用电负荷功率、额定电流的计算；4、导线、穿线保护管、断路器的选择； 照明系统：照明从配电箱的引线，线路的敷设方式，包括照度的计算及灯具的选择，安装的高度。 插座系统：动力线的选择，插座的选型及安装高度。 接地系统：接地的方式。 三、设计依据： 1、《10kv及以下变电所设计规范》 GB50053-94 2、《建筑照明设计规范》 GB50034-2004 3、《建筑防雷设计规范》 GB50057-2010四．设计思路： 本次设计对10KV变电所系统进行设计，主要包括：用建筑设计规范来建立设计的整体思路，并完成强电系统的负荷计算、设备选型、系统构成、照度计算以及施工图的绘制，包括系统图和平面图，最后根据设计方案，选择相应的器材的型号和规格. 高压系统： 1. 高压两路10kV电源双路并行运行。设有母联开关，为手投自复带电气闭锁。高压主进开关与联络开关间设电气联锁，任何情况下只能合其
中两个开关。真空断路器选用弹簧储能操作机构，采用直流220V/65Ah铅酸免维护电池柜作为操作、继电保护及信号电源。 2. 高压开关柜采用KYN28A-12型金属铠装移开式开关柜，共10面，并排布置，其中进线柜2面，隔离柜2面，计量柜2面，母联柜2面，出线柜2面。 低压系统： 1. 变压器低压侧采用单母线分段方式运行，联络开关采用互投自复或互投手复或手投手复（配转换开关），互投时应自动切断非保证负荷电源；低压主进开关与联络开关之间设电气联锁，任何情况下只能合其中两个开关。低压开关柜采用GCK型抽屉式开关柜，共16面；其中受电柜2台，联络柜1台，馈电柜9台，电容器柜4台。要求柜体断流能力>40kA。 2. 变压器为空气自冷干式变压器SCB10-2000KVA，户内型，接线均为Δ/Yn11，带IP20外壳及强迫风冷。 3. 低压主进开关设过载长延时、短路短延时保护脱扣器,联络开关设过载长延时、短路瞬时保护脱扣器，其他低压断路器设过载长延时、短路瞬时保护脱扣器，部分出线回路设有分励脱扣器。 4．无功功率采用低压集中自动补偿，在变配电所低压侧设功率因数自动补偿装置，补偿后变压器侧功率因数在0.9以上。电容补偿容量为1440kvar。 五、设计方案： 电气主结线设计： 电气主结线代表了变电站电气部分主体结构，是电力系统网络结构的主要组成部分，它直接影响运行的可靠性和灵活性，并对电器选择，配电装置布置，继电保护，自动装置和控制方式的拟定，都有决定性的关系，对电气主结线设计的基本要求，应包括可靠性，灵活性和经济性，以
煤矿低压整定计算
山西煤炭运销集团三聚盛煤业有限公司 负 荷 整 定 计 算 书 机电科
目 录 序、 低压开关整定计算原则………………………………………3 一、 主井、回风井低压开关整定计算………………………4 二、 行人井、副井低压开关整定计算………………………9 附表：三聚盛煤矿馈电开关整定表负荷统计表 序：低压开关整定计算原则 1、馈电开关保护计算 （1）过载值计算：I Z =I e =1.15×∑P(660V) I Z =I e =2×∑P(380V) (2)短路值整定计算：I d ≥I Qe +K X ∑I e (3)校验：K=d d I I ) 2(≥1.5 式中：I Z ----过载电流整定值 ∑P---所有电动机额定功率之和 I d ---短路保护的电流整定值 I Qe ---容量最大的电动机的额定起动电流
K X---需用系数，《煤矿井下三大保护细则》取0.5-1，现取0.7 ∑I e---其余电动机的额定电流之和 I(2)d---被保护电缆干线或支线距变压器最远点的两相短路电流值 1.5---保护装置的可靠动作系数 2、两相短路电流值计算： （1）公式计算法： （2）查表法
（3）电缆换算依据： 表13-1-8 矿用低压（380V、660V和1140V）电缆的换算系数和换算长度（m）电缆截面（mm2） 4 6 10 16 25 35 50 70 95 电缆实际长度 换算系数12.0 7 8.11 4.74 3.01 1.91 1.36 1.00 0.71 0.53
一、主、回风井-主断路器整定：型号：CDW1-2000，所带负荷：341KW 1）型号：CSW1-2000，Ie=2000A,Ue=380V, 用途：供主、回风井总电源开关；负荷统计：P max=547.4KW。 合计总功率：547.4KW。 （2）过载整定： 根据公式：I Z=I e=2×∑P =2×547.4=1094.8A 取1095A。 （3）短路整定： CDW1-2000所用控制器为ECW-H型，根据下表： 控制器保护特性的电流整定值范围及准确度表
10kV高压开关柜整定计算书
10kV高压柜整定计算书 机运事业部 年月日
审批记录
10kV 高压柜整定书 已知：110KV 变电所10KV 母线三相短路电流为)3(.c s I =,母线短路容量S k =Uav ?3)3(.c s I =××=,电源电抗X S =2Uav /K S ==Ω。 一、主井10kV 高压柜整定计算书(400/5) 根据目前主井主要用电设备用电负荷统计知总负荷为1818KW ，最大电机功率为1600KW,高压柜到主井变电所采用的是YJV 22 3×95mm 2电缆,400m 。 1、线路电抗X l =01X l=×=Ω 2、总电阻∑R=01R l=×=Ω 3、总阻抗∑X=X S +X l =+=Ω 4、线路末两相短路电流 )2(m in .s I = ()() 2 2 2∑∑+? X R Un = () () 2 2 4532.00884.0210000 +? =10875.48A 5、线路最大长时工作电流： Ir=? cos 3??U P = 8 .01031818?? =131A 6、过电流保护电流： Ig=Kj Kf Kjz Krel ??×I max = 8085.00 .115.1??×（8.010316005.1???+8 .010*********??-） =3.19A 取3.2A
7、速断保护电流： Id= Kj Kjz Krel?×)3( m ax .s I 根据现场经验，取3倍的线路最大长时工作电流进行整定。 Id= Kj Kjz Krel?×3Ir = 800.1 15 ..1?×3×131 =5.7A 8、灵敏度校验： Km=)2( m in .s I/Kj×Id> =（80×）=> 满足条件。 式中K rel――可靠系数，取K k＝１.15 K f ――返回系数, K f = K jz――接线系数,其值视继电器的接线方式而定，此取 K j――电流互感器的变比 式中? cos――设备组平均功率因数，此取 Imax—线路最大工作电流 )2( m in .s I――被保护线路末两相短路电流 二、风井10kV高压柜整定计算书(400/5) 根据风井改绞后供电负荷情况，总负荷为2016KW，最大电机功率为1600KW，高压柜到风井变电所采用的是YJV- 3×70mm2电
煤矿高低压整定计算(新)
小回沟项目部井下变电所供电系统 整定计算书 中煤第十工程处小回沟项目部 2016年1月1日
小回沟项目部 供电系统保护整定计算会签会签意见： 机电经理： 技术经理： 机电部长： 机电队长： 计算： 审核： 日期：
小回沟项目部井下变电所电力负荷统计表
整定值统计表（变电所高压部分）
第一部分 井下变电所高压供电 计算公式及参数： 通过开关负荷电流计算公式：?cos 3???= ∑∑N e X E U P K I 过载保护动作电流计算公式：∑?=E rel aoc I K I （A ）； 过流保护动作电流计算公式：Ie=Iqe+Kx ∑Ie 速断保护动作电流计算公式：∑+?=) (E q rel aq I I K I （A ）； Ie —过流保护装置的电流整定值； Iqe —容量最大的电动机的额定起动电流； ∑Ie —其余电动机的额定电流之和； rel K ：可靠系数； X K ：需用系数； ?cos ：功率因数； b K ：变压器的变压比； N U ：开关额定电压； ∑e P ：负荷总功率； q I ：最大电机起动电流；
一、10KV 一回路进线高开（001） 负荷总功率∑e P ：2710.5KW ；功率因数：0.8；同时系数：1 （1）过载保护动作电流： ?cos 3??? ? ?=? =∑∑N e x s rel E rel aoc U P K K K I K I = A I aoc 5.2058.0*10*732.15 .2710*1* 1*05.1==A ； （2） （3=aq K I = =aq I 灵敏度校验：电缆型号MYJV22 3×95，供电距离1100米，换算后供电距离583米，根据两相短路电流效验算，1100*0.53=583 查表得：Id(2)=1120A 。 aq c K s I K I K ?= ) 2(min 校验结果：1120/450=2.5>1.5 合格。
10kV高压开关柜整定计算书[综保整定计算].docx
10kV 高压柜整定计算书
机运事业部 年月日 审批记录 单位签字日期 编制 审核 分管副部长 机运部长 机电副总
10kV高压柜整定书 已知： 110KV 变电所 10KV 母线三相短路电流为I s(3.c)=13.44Ka,母线短路容量 S k=3Uav I s(3.c)=1.732 ×10.5 ×13.44=244.4MW,电源电抗X S= Uav2/S K=10.52/244.4= 0.45 Ω。 一、主井 10kV 高压柜整定计算书 (400/5) 根据目前主井主要用电设备用电负荷统计知总负荷为1818KW ，最大电机功率为1600KW, 高压柜到主井变电所采用的是YJV22 3×95mm 2电缆 ,400m 。
1 、线路电抗 X l = X 01 l=0.08 ×0.4=0.03 2 Ω 2 、总电阻∑R= R 01 l=0.221 ×0.4=0.0884 Ω 3 、总阻抗∑X=X S +X l =0.45+0.0032=0.4532 Ω 4 、线路末两相短路电流 I s (.2min ) = Un = 10000 =10875.48A 2 2 2 2 2 R X 20.0884 0.4532 5、线路最大长时工作电流： P Ir= 3 U cos 1818 = 3 10 0.8 =131A 6、过电流保护电流： Ig= Krel Kjz ×I max Kf Kj = 1.15 1.0 ×（ 1.5 1600 + 1818 1600 ） 0.85 80 3 10 0.8 3 10 0.8 =3.19A 取 3.2A 7、速断保护电流： Id= Krel Kjz ×I s (.3m ) ax Kj 根据现场经验，取 3 倍的线路最大长时工作电流进行整定。 Id= Krel Kjz ×3Ir Kj = 1..15 1.0 ×3×131 80
电气设计计算书
电气设计计算书 SANY GROUP system office room 【SANYUA16H-
电气设 计计算书 （1）各类设备的负荷计算。 （2）短路电流及继电保护的计算。 （3）电力、照明配电系统保护配合计算。 （4）避雷针保护范围计算。 （5）大、中小型公用建筑主要场所照度计算，特殊部分的计算。 各类计算及相应设备、材料选择、按表1—表8的格式分别列出。 开关设备选择表（表1） 回路名称及编号设 备 名 称 型 号 额定电 压 额定 电流 额定开 断电流 （KA） 遮断容 量 （MVA ） 动稳定 性 （KA） 热稳定 性 （KA） 假想 时间 （s） Tjx 备注 （KV ） （A ） 容 许 值 计 算 值 容 许 值 计 算 值 容 许 值 计 算 值 容 许 值 计 算 值 ~ 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15
母线选择表（表2） 母线名称型号 及截 面 (m ㎡） 间距 放 置 方 法 负荷电 流 （A） 动稳定 性 （KA） 热稳定 性 （KA） 备注 各相 间 （cm ） 绝缘 物间 （cm ） 容 许 值 计 算 值 容 许 值 计 算 值 容 许 值 计 算 值 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 总负荷计算及变压器选择表（表3） 用电设备组名称设备 容量 Kw 需要 系数 Kx 功率因 数COS Φ计算负荷 变压 器容 量 KVA 备注 有功功率 30 Q(Kw) 无功功 率 30 P(Kvar ) 视在功率 30 S(KV A) 1 2 3 4 5 6 7 8 9 电力负荷计算表（表4） 用电设备组名称设 备 台 数 设备 容量 （kw ） 计算系数有效功 率Kw 计算负荷导线 截面 及管 径 (m ㎡）n Pe Pn 1 c b(Kx ) co sΦ tg Φ cPn 1 bP e (kw ) (kvar) (kva) 计算电 流I30 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15
井下电气设备过载整定计算书
井下设备的整定计算 第一部分过载整定 一．过流整定细则说明 1.馈电开关（含移变低压侧）中过载长延时保护电流整定按实际负载电流值整定。实际整定时，应计算其保护干线所有负载的额定电流之和，根据各负载运行情况，乘一需用系数。 公式：I z=K∑Ie 式中：I z——过载保护电流整定值，A； ∑I e——保护干线中所有电机额定电流之和，A; K——需用系数，取0.5~1。 2.馈电开关（含移变低压侧）中电子保护器的短路保护整定，取其保护干线中最大负载电机的起动电流，加其余电机的实际电流之和。 公式：I z=I Qe+K∑I e 式中：I z——短路保护电流整定值，A； I Qe——最大负载电机起动电流，A; ∑I e——其余电机额定电流之和，A; K——需用系数，取0.5~1。 3.电磁起动器中电子保护器的过载电流I z整定以负载电机的额定电流为依据，根据控制开关的整定方式取其近似值。当运行中电流超过I z时，即视为过载，保护延时动作；当运行中电流超过8倍的I z值时，即视为短路，保护器瞬间动作。
4.馈电开关短路电流的可靠动作校验，应计算出其保护干线最远端两相短路电流，除以其短路保护整定值，灵敏度系数不小于1.5。 公式： 式中Id(2)——被保护干线最远端两相短路电流，A； I z——馈电开关短路电流整定值，A； 1.5——可靠系数。 5.电磁起动器短路电流的可靠动作校验，应计算出所带负载电机处最远端两相短路电流除以8倍的过载定值，灵敏度系数不小于1.2。 公式： 式中Id(2)——被保护干线最远端两相短路电流，A； I z——馈电开关短路电流整定值，A； 1.5——可靠系数。 6.高压配电装置，应根据其保护干线中移动高压侧过流整定值进行整定。 7.移动变电站高压侧整定以低压侧整定电流除以该移变的高压变比，取其近似值。 8.本细则参照《煤矿井下供电的三大保护细则》（煤矿工业出版社）第一章第二节制定。
住宅电气设计计算书
电气设计计算书 （一）计算依据： 根据中华人民共和国现行的《民用建筑电气设计规范》（JGJ/T16-92）、《供配电系统设计规范》（GB 50054-95）、《低压配电设计规范》（GB 50054-95）、《通用用电设备配电设计规范》（GB 50055-93）、《建筑物防雷设计规范》（GB 50057-94）、《民用建筑照明设计规范》（GBJ 133-90）、《电力工程电缆设计规范》（GB50217-94）等规范规定。（二）计算内容 （1）供配电系统： 1、根据住宅设计规范及建设单位要求，本工程住宅用电标准为每户4KW。住宅用电负荷计算，采用需要系数法。 用电负荷计算书 功率额定电 总负荷: 同时系数: 1.00 进线相序: 三相 总功率: 80.47 总功率因数: 0.85
视在功率: 80.47 有功功率: 68.40 无功功率: 42.39 计算电流: 122.26 无功补偿: 补偿前 : 0.85 补偿后: 0.9 补偿量 : 9.26 2、电缆选择表： （2）照明配电系统 1、照度及照度均等的计算（采用利用系数法、单位容量法及逐点法） 照度计算书 选择起居室计算： 房间长度：3.90 房间宽度：3.00
计算高度：2.50 利用系数：0.52 维护系数：0.75 光源种类：环行和U型荧光灯 光源型号-功率、光通：YU40RR 1800 照度要求：30.00 计算结果： 照度数目：1 照度校验：37.00 （3）建筑物防雷系统 1 、年平均雷暴日的计算：防雷计算书 （次/km2.a 根据《建筑物防雷设计规范》规定：预计雷击次数大于或等于0.06次/a，且小于或等于0.3次/a的住宅，属第三类防雷建筑物。本工程按三类防雷建筑设防，同时还考虑了内部防雷措施，包括：等电位联结。合理布线、安装电涌保护器（SPD）、接地等。
电力负荷计算公式与范例
常用电工计算口诀第一章按功率计算电流的口诀之一 1.用途： 这是根据用电设备的功率(千瓦或千伏安)算出电流(安)的口诀。 电流的大小直接与功率有关,也与电压,相别,力率(又称功率因数)等有关。一般有公式可供计算,由于工厂常用的都是380/220 伏三相四线系统,因此,可以根据功率的大小直接算出电流。 2.口诀：低压380/220 伏系统每KW 的电流,安。 千瓦，电流，如何计算？ 电力加倍，电热加半。 单相千瓦，4 . 5 安。 单相380 ，电流两安半。 3. 说明:口诀是以380/220V 三相四线系统中的三相设备为 准,计算每千瓦的安数。对于某些单相或电压不同的单相设 备,其每千瓦的安数.口诀中另外作了说明。 ①这两句口诀中,电力专指电动机.在380V 三相时(力率 左右),电动机每千瓦的电流约为2 安.即将“千瓦数加一 倍”( 乘2)就是电流, 安。这电流也称电动机的额定电流. 【例1 】千瓦电动机按“电力加倍”算得电流为11 安。 【例2 】4 0 千瓦水泵电动机按“电力加倍”算得电流为8 0安。 电热是指用电阻加热的电阻炉等。三相380 伏的电热 设备,每千瓦的电流为安.即将“千瓦数加一半”(乘，就是电流,安。 【例1】3 千瓦电加热器按“电热加半”算得电流为安。 【例2】1 5 千瓦电阻炉按“电热加半”算得电流为2 3 安。 这口诀并不专指电热,对于照明也适用.虽然照明的灯泡 是单相而不是三相,但对照明供电的三相四线干线仍属三相。 只要三相大体平衡也可以这样计算。此外,以千伏安为单位的电器(如变压器或整 流器)和以千乏为单位的移相电容器(提高力率用)也都适用。即是说,这后半句虽 然说的是电热,但包括所有以千伏安、千乏为单位的用电设备,以及以千瓦为单位 的电热和照明设备。 【例1 】1 2 千瓦的三相( 平衡时) 照明干线按“电热加半”算得电流为1 8 安。 【例2】30 千伏安的整流器按“电热加半”算得电流为45 安。(指380 伏三相交流侧) 【例3 】3 2 0 千伏安的配电变压器按“电热加半”算得电流为480 安（指 380/220 伏低压侧)。 【例4】100 千乏的移相电容器(380 伏三相)按“电热加半”算得电流为150 安。 ②.在380/220伏三相四线系统中,单相设备的两条线,一条接相线而另一条接零线的(如照明设备)为单相220 伏用电设备。这种设备的力率大多为1,因此,口诀便直接说明“单相(每) 千瓦安”。计算时, 只要“将千瓦数乘”就是电流, 安。同上面一样,它适用于所有以千伏安为单位的单相220伏用电设备,以及以千瓦为单位的电热及照明设备,而且也适用于220 伏的直流。 【例1】500 伏安千伏安)的行灯变压器(220 伏电源侧)按“单相( 每)千瓦安”算得电流为安。
煤矿机电设备整定计算书
金沙县玖圆煤矿机电设备整定计算书 机电安全质量标准化管理是煤矿企业生产管理、技术管理的重要基础工作，是矿山企业实现文明作业、安全生产的前提，是建设高产高效现代化矿井的重要途径。矿井机电安全质量标准化以加强企业管理、提高经济效益为总的指导思想，以质量达标准、安全创水平为目标。为了便于将机电安全质量标准化的要求落实到煤矿各生产环节、各作业网点、各机电岗位工种，该机电设备整定计算书以《标准及考核评级办法》为依据，同时结合有关法律、法规、规程、规范编写而成。接地整定（采用2011《煤矿安全规程》): 第484条所有电气设备的保护接地装置（包括电缆的铠装、铅皮、接地芯线）和局部接地装置，应与主接地极连接成1个总接地网。 主接地极应在主、副水仓各埋设1块。主接地极应用耐腐蚀的钢板制成，其面积不得小于、厚度不得小于5mm。 在钻孔中敷设的电缆不能与主接地极连接时，应单独形成一分区接地网，其接地电阻值不得超过2Ω。 第485条下列地点应装设局部接地极： （一）采区变电所（包括移动变电站和移动变压器）。 （二）装有电气设备的硐室和单独装设的高压电气设备。 （三）低压配电点或装有3台以上电气设备的地点。 （四）无低压配电点的采煤机工作面的运输巷、回风巷、集中运输巷（胶带运输巷）以及由变电所单独供电的掘进工作面，至少应分别设置1个局部接地极。 （五）连接高压动力电缆的金属连接装置。 局部接地极可设置于巷道水沟内或其他就近的潮湿处。设置在水沟中的局部接地极应用面积不小于、厚度不小于3mm的钢板或具有同等有效面积的钢管制成，并应平放于水沟深处。设置在其他地点的局部接地极，可用直径不小于35mm、长度不小于的钢管制成，管上应至少钻20个直径不小于5mm的透孔，并垂直全部埋入底板；也可用直径不小于22mm、长度为1m的2根钢管制成，每根管上应钻10个直径不小于5mm的透孔，2根钢管相距不得小于5m，并联后垂直埋入底板，垂直埋深不得小于。 第486条连接主接地极的接地母线，应采用截面不小于50mm2的铜线，或截面不小于100mm2的镀锌铁线，或厚度不小于4mm、截面不小于100mm2的扁钢。 电气设备的外壳与接地母线或局部接地极的连接，电缆连接装置两头的铠装、铅皮的连接，应采用截面不小于25mm2的铜线，或截面不小于50mm2的镀锌铁线，或厚度不小于4mm、截面不小于50mm2的扁钢。 第487条橡套电缆的接地芯线，除用作监测接地回路外，不得兼作他用。短路保护装置 第451条电气设备不应超过额定值运行。
kV高压开关柜整定计算书综保整定计算 (1)
10kV 高压柜 整定计算书 机运事业部 年 月 日 审 批 记 录 10kV 高压柜整定书 已知：110KV 变电所10KV 母线三相短路电流为)3(.c s I =,母线短路容量S k =Uav 3)3(.c s I =××=,电源电抗X S =2Uav /K S ==Ω。 一、主井10kV 高压柜整定计算书(400/5) 根据目前主井主要用电设备用电负荷统计知总负荷为1818KW ，最大电机功率为1600KW,高压柜到主井变电所采用的是YJV 22 3×95mm 2电缆,400m 。
1、线路电抗X l =01X l=×=Ω 2、总电阻∑R=01R l=×=Ω 3、总阻抗∑X=X S +X l =+=Ω 4、线路末两相短路电流 )2(m in .s I = ()() 2 2 2∑∑+? X R Un = () () 2 2 4532.00884.0210000 +? =10875.48A 5、线路最大长时工作电流： Ir=? cos 3??U P = 8 .01031818?? =131A 6、过电流保护电流： Ig=Kj Kf Kjz Krel ??×I max = 8085.00 .115.1??×（8.010316005.1???+8 .010*********??-） =3.19A 取3.2A 7、速断保护电流： Id= Kj Kjz Krel ?×) 3(m ax .s I 根据现场经验，取3倍的线路最大长时工作电流进行整定。 Id=Kj Kjz Krel ?×3Ir = 80 .115..1?×3×131 =5.7A
8、灵敏度校验： Km=) 2(m in .s I /Kj ×Id> =（80×）=> 满足条件。 式中K rel ――可靠系数，取K k ＝１.15 K f ――返回系数, K f = K jz ――接线系数,其值视继电器的接线方式而定，此取 K j ――电流互感器的变比 式中?cos ――设备组平均功率因数，此取 Imax — 线路最大工作电流 )2(m in .s I ――被保护线路末两相短路电流 二、风井10kV 高压柜整定计算书(400/5) 根据风井改绞后供电负荷情况，总负荷为2016KW ，最大电机功率为1600KW ，高压柜到风井变电所采用的是YJV- 3×70mm 2电缆,150m 。 1、线路电抗X l =01X l=×=Ω 2、总电阻∑R=01R l=×=Ω 3、总阻抗∑X=X S +X l =+=Ω 4、线路末两相短路电流 ) 2(m in .s I = ()() 2 2 2∑∑+? X R Un = () () 2 2 462.00332.0210000 +? =10799.14A 5、线路最大长时工作电流： Ir= ? cos 3??U S