地下室抗浮计算书
地下室抗浮计算书
1.基本概况：
本工程抗浮设计水位的绝对高程为9.5m，本工程基础底标高-14.000m，地下室底标高-14.000m，抗浮计算水头为4.5m。
基底尺寸为153.08x70.3m。
基础形式为筏板基础加止水板，防水板厚度为0.40m，底标高为-14.00m。
2.水浮力计算：
水位以下部分的体积为
V=153.08x70.3x0.47=5058m3。
水浮力标准值F=Fk=rV=5058x10=50580 kN
50580x1.05=53109
3.自重计算：
建筑恒荷载标准值：G1k=774143kN
建筑活荷载标准值：G2k=239226 kN
自重总和：Gk=ΣGik=1013369 kN
4.抗浮验算：
自重分项系数取0.9
G=0.9Gk=0.9x1013369=912032 kN
F=53109 kN< G=912032 kN
抗浮验算满足要求。
防水板抗浮计算
1.自重计算：取防水板与上部覆土加权平均重度为20KN/ m3
荷载标准值：G1k=1.5x20=30kN/m2
2.水浮力计算:
水浮力标准值：F=0.47x10=4.7 kN/m2
4.7x1.05=5 kN/m2
3.抗浮验算：
自重分项系数取0.9
G=0.9Gk=0.9x30=27 kN/m2
F=5 kN/m2< G=27kN/m2
抗浮验算满足要求。
车库顶板行车及各类堆载验算实例计算书
车库顶板行车及各类堆载验算实例计算书 一、计算依据 1、《建筑施工模板安全技术规范》JG.J162-2008 2、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011 3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 4、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-2016 5、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2015 6、《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2013 7、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 8、《混凝士结构设计规范》GB50010-2010(2015版) 二、设计数据(拟定,实际根据结构图纸) 地下室顶板板厚:300mm。 最大跨度为8.40m,无梁楼盖。顶板上设计回填土厚度为1.8m。 车库设计活荷载:5KN/m,消防车道荷载17.85KN/m2。 三、设计承载能力计算 1、査《建筑结构荷载规范》GB50009-2012附录表A中A.1.4得:粘土 自重为18KN/m2 。 2、地下室顶板覆土1.8m每平方米荷载:18KN/m×1.8m=32.4KN/m2。 3、地下室顶板可承受荷载为:32.4KN/m+5KN/m=37.4KN/m(活载按恒 载计算,增大安全系数)。 4、根据拟定数据计算得顶板可承受恒荷载折算后为:37.4KN/m。 四、地下室顶板承载计算 （一）、车库顶板行车荷载 1、吊车、干混砂浆罐车、钢筋运输车、混凝土罐车作用下楼面等效均布活荷载的确定。根据各种车型荷载: (1)吊车 按20T吊车考虑,自重28吨,吊运钢筋每捆按5吨计,合计33×1.1,
总计37吨。(设计为恒载,将活载转化为恒载,下同) (2)钢筋运输车 按装30t考虑,车重15t,合计45×1.1=49.5吨。 (3)混凝土罐车及泵车 按装10立方米车考虑,混凝土罐车自重约15吨,10立方米混凝土按24 吨计,合计39×1.1=43吨。 (4)干混砂浆罐车 按装15立方米车考虑,车自重约20吨,砂浆25吨,合计45×1.1,总 计50吨考虑。 综上荷载按50吨考虑,车型按混凝土罐车考虑(増大安全系数) 混凝土罐车车轮距图 按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012附录C.0.6:连续梁板的等效均布活荷载,可按单跨简支计算。但计算内力时,仍应按连续考虑。按《建筑结构荷载规范》GB5000-2012附录C.0.4:单向板上局部荷载(包括集中荷载)的等效均布活荷载qe=8Mmax/bL2式中 L----板的跨度 B----板上荷载的有效分布宽度 Max----简支单向板的绝对最大弯矩,按设备的最不利布置确定。按罐 车后车轮作用在跨中考虑,后轮均作用在一个共同的平面上,轮胎着地尺寸为0.6m×0.2m,后车轮作用单侧荷载取25T,前车轮作用荷载不计,(偏安 全考虑): Mmax=FL/4=525KN.M 2、设计计算
抗浮计算版
抗浮计算书 一、基本设计数据： 基础底标高：-7.650m，±0.000相应绝对高程：420.40m， 抗浮设计水位：418.80m，覆土容重：18.00； 水位高差：7.65-（420.40-418.80）=6.050m, 建筑完成面标高：-6.30m； 主楼基础筏板厚：600mm，主楼基础覆土厚度：0.750m; 抗水板厚度：450mm； 地下室顶板覆土厚度：1.20m。 二、水浮力计算 F=1.0x10x6.05=60.50KN/m2 三、建筑物自重（按照最不利位置消防水池计算） 消防水池底标高：-6.800m, （基础顶覆土）(7.65-6.80-0.45) x18+（筏板自重）0.45x25+（顶板覆土）1.20x18+(顶板自重)0.18x25 =7.20+11.25+21.60+4.50=44.55 KN/m2 四、整体抗浮计算 G/F=44.55÷60.50=0.74<1.05，不满足《建筑地基基础设计规范》第5.4.3条规范，必须进行抗浮设计。 五、局部抗浮设计（基础） 抗水板所受水浮力N=（水浮力）60.50-（基础顶覆土+筏板自重）18.45=42.05KN/m2 六、抗拔桩设计 整体抗浮时，底板所受水浮力N=60.50-42.40=18.10 KN/m2； 除主楼外，沿地下室外墙间隔6.00~8.00m,设置一抗拔桩，单根抗拔桩承担的面积为30 m2左右；所受拔力大小为540KN；根据上部荷载，取单桩竖向承载力特征值不小于1300KN，取桩长L=20m，桩径600mm，根据《建筑桩基技术规范》5.3.6估算单桩抗压极限承载力标准值为： Q uk= Q sk + Q pk =u∑ψsi q sik l i+ψp q pk A p =3.14x0.60x(40x6.0+8.9x65+5x78)+3.14x0.602/4x1300 =2276.814+367.38=2644.20Kpa. 单桩抗拔极限承载力标准值为： T uk= u∑ψsi q sik l iλi=3.14x0.60x(40x6.0+8.9x65+5x78)x0.7=1593.77 Kpa 抗拔桩单桩抗拉承载力特征值N=600KN，极限抗拉承载力1200KN； 抗拔桩试桩配筋计算 根据《建筑地基基础设计规范》附录T，f y A s/1.25=1200KN得 A s=1200x1.25/400=3750mm2,取12根20，A s=3768.00 mm2. 抗拔桩工程桩配筋计算 单桩抗拔设计值600x1.25=750KN，抗拔荷载全部由桩身钢筋承担，根据f y A s>750KN得：A s>750x1000/360=2084 mm2; 取12根16，A s=2411.52 mm2>2084 mm2。 共计需设置29根抗拔桩。
裂缝验算计算书
裂缝验算 项目名称_____________构件编号_____________日期_____________ 设计者_____________ 校对者_____________ 一、设计资料 构件类型：轴心受拉构件 构件受力特征系数：αc r = 2.7 截面尺寸：矩形截面 b×h = 200mm×400mm ； 光面钢筋的相对粘结特性系数：ν = 0.7 受拉区纵筋根数、直径：4φ16 + 4φ0 所以受拉区纵筋实配面积：A s = 804.25mm2 外层受拉钢筋外边缘至底边的距离：c = 25.0mm 受压区纵筋实配面积：A s' = 0.00mm2 纵向受拉钢筋合力点至截面近边距离：a s = 33.00mm 有效高度：h0 = h-a s = 400 - 33.0 ＝367.0mm 混凝土：C25 f ck = 16.70N/mm2 f tk = 1.78N/mm2E c= 2.8×104N/mm 主筋：HPB235(Q235) f y = 210N/mm2E s= 2.1×105N/mm 按荷载效应的标准组合计算的轴力值：N k = 400kN 200 4 二、计算结果 1．纵向受拉钢筋配筋率ρte 有效受拉混凝土截面面积A te = 0.5b·h = 0.5×200×400 = 80000mm2 按规范公式(8.1.2-4)，按有效受拉混凝土截面面积计算，纵向钢筋配筋率ρte ρte = A s A te= 628 80000= 0.010053 2．等效应力σsk 按规范公式(8.1.3-1)，按荷载效应的标准组合计算，轴心受拉构件纵向受拉钢筋的 应力σsk = N k A s= 400000 804= 497.36N/mm 2 3．纵向受拉钢筋配筋率：ψ 按规范公式(8.1.2-2)，得裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数： ψ = 1.1 - 0.65f tk ρteσsk= 1.1 - 0.65×1.78 0.010053×497.36 = 0.8686 4．最大裂缝宽度：ωmax 按规范公式(8.1.2-1)，得构件最大裂缝宽度：
抗浮验算计算书
地下室抗浮验算 一、整体抗浮 （一）主楼部分 底板板底相对标高为- 4.700，地坪相对标高为：-0.300，抗浮设防水位相对标高为- 1.5m，即抗浮设计水位高度为： 3.2m。 裙房部分抗浮荷载： ①地上四层裙房板自重： ②地上四层xx折算自重： ③地下顶板自重： ④地下室xx折算自重： ⑤底板自重：25× 0.48＝ 12.0kN/m2 25× 0.50＝ 12.5kN/m2 25× 0.18＝ 4.5kN/m2
25× 0.11＝ 2.75kN/m2 25× 0.4＝ 10.0kN/m2 41.75kN/m2 合计： 水浮荷载： 3.2×10=32 kN/m2， 根据地基基础设计规范GB 5007-2011第 5.4.3条，＞ 1.05，满足抗浮要求。 二、整体抗浮 （二）仅一层车库部位 J-1基础高度改为800，仅一层地下室位置防水板板底标高与J-1底平，上部采用C15素混凝土回填至设计标高(- 4.200)。抗浮计算如下： 图纸修改见结构05 底板板底相对标高为- 5.100，地坪相对标高为：-0.300，抗浮设防水位相对标高为-
1.5m，即抗浮设计水位高度为：3.6m。 地下室部分抗浮荷载： ①顶板覆土自重： ②地下顶板自重： ③xx折算自重： ④底板及回填自重： 考虑设备自重20× 0.30＝ 6.0kN/m2 25× 0.25＝ 6.25kN/m2 25× 0.11＝ 2.75kN/m2 25×（ 0.4+ 0.5）＝ 22.5kN/m2 0.5 kN/m2
38kN/m2 水浮荷载： 3.6×10=36kN/m2＞1.05，满足抗浮要求。合计：
地下室抗浮计算
建筑结构设计地下室抗浮怎么计算 首先要知道抗浮水位是多少，算出水浮力然后乘以1.05的系数。 算出地下室总得恒荷载（包括基础重和基础上的填土）如果恒荷载大于水浮力的1.05倍，可视为抗浮满足要求。如不能满足要求，可以降低基础底板，然后填土或素混凝土以增加基础的恒荷载。或者将筏板外挑，然后压上土以增加恒荷载。关于地下建筑抗浮设计的几点意见= ^NTH c^* 湖北省勘察设计协会袁内镇A3su !I2S 内容摘要 y'{*B( 本文根据作者的工作经验结合湖北省地方标准《建筑地基基础技术规范》DB42/242-2003以及相关标准的有关规定，对地下建筑物抗浮设计原则及一些具体问题进行了探讨，可供抗浮设计中参考。j o + - 关键词：抗浮设计、抗浮水位、抗浮稳定、水的浮力、抗拔构件] .( l^ W ①地下建筑物抗浮设计是一个复杂的技术问题，由于对抗浮设计的一些重要问题有不同看法，因此相关规范未对抗浮设计作出明确的具体规定，导致设计工作的困难。②抗浮水位不易确定。③抗浮现状——施工阶段浮起，使用阶段浮起，特殊情况浮起。④浮起底板未见开裂，柱上下端横向裂缝浮起时常发生倾斜，水位下到四周，等高，受力不均匀，形成与重心不重合。M t w7aK 为解决抗浮设计的操作问题，湖北省地方标准《建筑地基基础技术规范》DB42/242-2003[1]对抗浮设计作了原则的规定，但具体问题尚有一些歧意，地下建筑浮起破坏的现象仍时有发生。作者认为有必要对以下问题进行探讨，以求抗浮设计的合理完善。
塔机附着验算计算书1
塔机附着验算计算书计算依据： 1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009 2、《钢结构设计规范》GB50017-2003 一、塔机附着杆参数
着 悬臂端30 5 0.774 1.95 1.95 1.79 1.945 0.29 1.578 塔机附着立面图 三、工作状态下附墙杆内力计算 1、在平衡臂、起重臂高度处的风荷载标准值q k q k=0.8βzμzμsω0α0h=0.8×1.79×0.774×1.95×0.2×0.35×1.06=0.16kN/m 2、扭矩组合标准值T k 由风荷载产生的扭矩标准值T k2 T k2=1/2q k l12-1/2q k l22=1/2×0.16×572-1/2×0.16×12.92=246.607kN·m 集中扭矩标准值（考虑两项可变荷载控制的组合系数取0.9） T k=0.9(T k1+ T k2)=0.9×(454.63+246.607)=631.113kN·m 3、附着支座反力计算
计算简图 塔身上部第一附着点（塔身悬臂支承端）的支承反力最大，应取该反力值作为附着装置及建筑物支承装置的计算载荷。 剪力图 得：R E=85.771kN 在工作状态下，塔机起重臂位置的不确定性以及风向的随机性，在计算支座5处锚固环截面内力时需考虑塔身承受双向的风荷载和倾覆力矩及扭矩。 4、附墙杆内力计算 支座5处锚固环的截面扭矩T k（考虑塔机产生的扭矩由支座5处的附墙杆承担）,水平内力N w=20.5R E=121.299kN。 计算简图：
塔机附着示意图 塔机附着平面图α1=arctan(b1/a1)=45° α2=arctan(b2/a2)=45°
一般性楼盖验算计算书汇总
模板支架对混凝土楼盖影响分析计算书计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 一、工程属性
结构模型立面图
结构模型平面图 三、荷载参数 当前施工层每根立杆传递荷载(kN) 7 施工荷载(kN/m 2 ) 4 振捣荷载(kN/m 2 ) 2 钢筋混凝土自重(kN/m 3 ) 25.1 模板自重(kN/m 2) 0.3 四、各楼层荷载计算 1、第3层荷载计算 模板类型 胶合板 本层砼的龄期(天) 7 砼的实测抗压强度f c (N/mm 2 ) 8.294 砼的实测抗拉强度f tk (N/mm 2 ) 0.829 砼的弹性模量实测值E(MPa) 22800 立杆传递荷载组合值：P 3＝7kN 楼盖自重荷载标准值：g 3=h 3/1000×25.1＝2.51kN/m 2 2、第2层荷载计算
模板类型胶合板本层砼的龄期(天) 14 砼的实测抗压强度f c(N/mm2) 11.154 砼的实测抗拉强度f tk(N/mm2) 1.115 砼的弹性模量实测值E(MPa) 27600 立杆传递荷载标准值：q2＝0.528kN/m 楼盖自重荷载标准值：g2=h2/1000×25.1＝2.51kN/m2 3、第1层荷载计算 模板类型胶合板本层砼的龄期(天) 21 砼的实测抗压强度f c(N/mm2) 12.87 砼的实测抗拉强度f tk(N/mm2) 1.287 砼的弹性模量实测值E(MPa) 29400 立杆传递荷载标准值：q1＝0.66kN/m 楼盖自重荷载标准值：g1=h1/1000×25.1＝2.51kN/m2 4、各楼层荷载分配： 假设层间支架刚度无穷大，则有各层挠度变形相等，即： P1/(E1h13)＝P2/(E2h23)＝P3/(E3h33)...则有：P i'＝(E i h i3∑F i)/(∑(E i h i3)) 根据此假设，各层楼盖承受荷载经模板支架分配后的设计值为： 楼层各楼层混凝土 弹性模量 E i(MP a) 各楼层板厚 h i(mm) 楼盖自重荷载 标准值 g i(kN/m2) 立杆传递荷载 标准值 q i(kN/m2) 分配后各楼层 恒载的设计值 G i(kN/m2) 分配后各楼层活 载的设计值 Q i(kN/m2) 3 22800 100 2.51 5.785 2.582 2.789 2 27600 100 2.51 0.528 3.125 3.376 1 29400 100 2.51 0.66 3.329 3.596 G i＝1.2×[E ci h ci3/(E ci h ci3+E ci-1h ci-13+E ci-2h ci-23)]×(g i+g i-1+g i-2) Q i＝1.4×[E ci h ci3/(E ci h ci3+E ci-1h ci-13+E ci-2h ci-23)]×(q i+q i-1+q i-2) 五、板单元内力计算 1、第3层内力计算
抗浮锚杆计算书
抗浮锚杆深化设计计算书 一、工程质地情况： 地下水位标高 -1.00 m 地下室底板标高 -6.52 m 浮力 55.2 kN/m 2 二、抗浮验算特征点受力分析： 1.原底板砂垫层厚 0.10m 自重 0.10X20=2kN/m 2 2.原砼底板厚 0.40m ： 自重 0.4X25=10 kN/m 2 3.新加砼配重层厚 0.30m 自重 0.3X25=7.5 kN/m 2 抗浮验算 55.20-19.50=35.70 kN/m 2 三、计算过程 由受力情况，将锚杆分为A 、B 、C 三类，A 类为图中○A 轴至○E 轴区 域，地面与中风化板岩之间有8米粘性土层；B 类为有○E 轴至○L 轴区域，地面与中风化板岩之间有4米粘性土层； C 类为图中○L 轴至○Q 轴区域，地面与中风化板岩之间无粘性土层。 锚杆间距取3m ×3m 。 1. 锚杆杆体的截面面积计算： yk t t s f N K A ≥ t K ——锚杆杆体的抗拉安全系数，取1.6； t N ——锚杆的轴向拉力设计值（kN ），锚杆的拉力设计值=特征值×1.3，A 类锚杆取35.70×3.0×3.0×1.3=438.75kN 。 yk f ——钢筋的抗拉强度标准值（kPa ）,HRB400取400 kPa 。 As ≥fyk KtNt =4001075.4386.13??=17552m m 总计 19.5 kN/m 2
选取三根HRB400 直径28mm 钢筋，钢筋截面积满足规范要求 2. 锚杆锚固长度 锚杆锚固长度按下式估算，并取其中较大者： ψπmg t a Df KN L > ψ πεms t a df n KN L > 式中：K ——锚杆锚固体的抗拔安全系数，取2.0； t N ——锚杆的轴向拉力设计值（kN ），取438.75kN ； a L ——锚杆锚固段长度（m ）； mg f ——锚固段注浆体与地层间的粘结强度标准值（kPa ），按表7.5.1-1取粘 性土层65kpa ，中风化板岩层0.25Mpa ； ms f ——锚固段注浆体与筋体间的粘结强度标准值（kPa ），按表7.5.1-3取2.5MPa ； D ——锚杆锚固段的钻孔直径（m ），取0.15m d ——钢筋的直径（m ）； ε——采用2根以上钢筋时，界面的粘结强度降低系数，取0.6~0.85，本例 取0.7； ψ——锚固长度对粘结强度的影响系数，按表7.5.2取1.0； n ——钢筋根数。 （1）锚固段注浆体与地层间的粘结强度(全风化泥质粉砂岩、强风化泥质粉砂岩q sik 分别为55kpa 、140kpa) A 类：pa 46.1220 .28 16515.014.3M K l Df N a mg t =????= = ψπ土 pa 29.36146.122-75.483-M N N N t t t ===土岩 m Df KN l mg t a 14.61 25015.014.329 .3610.2=????== ψπ
多排悬挑架主梁验算计算书3.19
多排悬挑架主梁验算计算书 计算依据： 1、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 5、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 一、基本参数 主梁离地高度(m) 15 悬挑方式 普通主梁悬挑 主梁间距(mm) 1500 主梁与建筑物连接方式 平铺在楼板上 锚固点设置方式 U 型锚固螺栓 锚固螺栓直径d(mm) 16 主梁建筑物外悬挑长度L x (mm) 2200 主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm) 100 主梁建筑物内锚固长度L m (mm) 3800 梁/楼板混凝土强度等级 C30 混凝土与螺栓表面的容许粘结强度[τb ](N/mm 2 ) 2.5 锚固螺栓抗拉强度设计值[f t ](N/mm 2 ) 50 二、荷载布置参数
平面图
立面图三、主梁验算 q'=g k=0.241=0.241kN/m 第1排：F'1=F1'/n z=5.3/1=5.3kN 第2排：F'2=F2'/n z=5.3/1=5.3kN
第3排：F'3=F3'/n z=5.3/1=5.3kN 荷载设计值： q=1.2×g k=1.2×0.241=0.289kN/m 第1排：F1=F1/n z=6.88/1=6.88kN 第2排：F2=F2/n z=6.88/1=6.88kN 第3排：F3=F3/n z=6.88/1=6.88kN 1、强度验算 弯矩图(kN·m) σmax=M max/W=2.046×106/185000=11.062N/mm2≤[f]=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算
抗浮计算
地下室抗浮计算 整体抗浮计算： 抗浮设计水头：7.4m，底板厚0.5m，底板上覆土1.9m，地下室顶板厚0.16m（梁板柱折算厚度0.4m），地下室顶板覆土1.5m。 单位面积水浮力：6.5x10=65KN 单位面积抗力：0.4x25+0.9x18+0.2x25+1.6x18+0.4x25=70KN>67 整体抗浮满足要求， 底板局部抗浮计算： 抗浮设计水头：6.5m，底板厚0.4m，底板上覆土1.1m。 单位面积水浮力：6.5x10=65KN 单位面积抗力：[0.4x25+0.9x18+0.2x25]x0.9=31.2KN 局部抗浮不满足。防水底板需计算配筋。 单位面积净浮力q为：65x1.2-31.2x1.2=40.56KN 按经验系数法计算：Mx=q*Ly*（Lx-2b/3）*（Lx-2b/3）/8 =40.56*8.4*（8.1-2*5/3）*（8.1-2*5/3）/8 =967.6KNm 柱下板带支座最大负弯矩M1为：M1=0.5*Mx=483.8KNm（跨中板带最大为0.17）柱下板带跨中最大正弯矩M2为：M2=0.22*Mx=212.9KNm（跨中板带最大为0.22）配筋为：下部为：As1=M1/（0.9*fy*h1*3.9） =483.8/（0.9*360*1150*3.9） =332.9mm <Ф16@200 As1’=M1/（0.9*fy*h1’*3.9） =483.8/（0.9*360*350* 3.9） =1039mm 基本等于Ф16@200 上部为：As2=M2/（0.9*fy*h2* 3.9） =212.9/（0.9*360*350* 3.9） =481.4mm <Ф16@200 上式配筋计算中分母3.9为柱下板带宽度。 原设计防水底板配筋满足要求。 独立基础计算 阶梯基础计算 项目名称_____________日期_____________ 设计者_____________校对者_____________ 一、设计依据 《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2002)① 《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2002)② 二、示意图
小型汽车吊上楼面验算计算书
小型汽车吊上楼面验算计算书 专业:结构 总设计师(项目负责人)：__ _ 审核: ____ ____ _ 校对: ____ __ _ ____ 设计计算人: ____ _________ _ ***********所有限公司 2018年1月
汽车吊上楼面施工作业存在两种工况：工况一为汽车吊在楼面上行走的工况，工况二为汽车吊吊装作业时的工况。 一、楼面行走工况 1、设计荷载 根据原结构设计模型，四层楼面设计恒荷载9kN/m2，楼面设计活荷载 8kN/m2，四层楼面楼板厚度120mm，楼板自重恒荷载3kN/m2。因此，汽车吊楼面行走工况下，等效均布荷载不超过（9-3）+8=14kN/m2为宜。汽车吊行走区域如下图所示。 图1汽车吊行走区域布置图 2、吊车荷载及尺寸 质量参数行驶状态自重(总质量)kN 150 前轴荷kN 66 后轴荷kN 84 尺寸参数支腿纵向距离m 支腿横向距离m 3、汽车吊行驶相关参数 15吨小型汽车吊基本尺寸、轮宽及其行驶过程中各轮位置对楼板产生的荷
载如下图所示： 图2汽车荷载参数 4、承载力校核 15吨汽车吊行走时，后两轮居于板跨中为最不利工况，如下图： 图 3 汽车楼面行走计算简图 基本资料 工程名称：局部承压计算 周边支承的双向板，按上下和左右支承单向板的绝对最大弯矩等值， 板的跨度Lx ＝3250mm，Ly ＝8000mm，板的厚度h ＝120mm 局部荷载 第一局部荷载 局部集中荷载N ＝42kN，荷载作用面的宽度btx ＝200mm，荷载作用面的宽度bty ＝600mm； 垫层厚度s ＝0mm 荷载作用面中心至板左边的距离x ＝1625mm，最左端至板左边的距离
桥梁挂篮强度验算计算书
合口澧水大桥挂篮强度验算计算书 一、计算说明 1、计算依据及参考资料 1.1《临澧县合口澧水大桥工程招标文件第四卷设计图表桥梁、涵洞第 二册》 1.2《挂蓝施工设计图》 1.3《悬浇箱梁施工组织设计》 1.4《公路桥涵施工技术规》（JTJ-041-2000） 1.5《路桥施工计算手册》 1.6《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规》（JTG D62-2004） 1.7《钢结构设计规》GB 50017-2003 2、基本参数 2.1钢筋混凝土密度取2..5t/m3，钢材密度取7.85t/m，钢材弹性模量 E=2.1x105Mpa。 [τ=85Mpa； Q420 2.2 Q235钢弯曲容许应力] [σ=145Mpa；剪切容许应力] 钢（贝雷插销）抗剪强度设计值[fv]=195Mpa；贝雷梁Q345钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值[f]=310Mpa，抗剪强度设计值[fv]=180Mpa，容许弯矩[M]=900KN.M；φ25、φ32精轧螺纹钢筋（吊杆和锚杆）采用785级，按两倍安全系数控制拉应力不大于390Mpa。 3、计算方法和容 3.1计算工况：根据设计图纸，本桥箱梁梁段长度有3.5m和 4.0m两种， 取3.5m和4.0m长度的梁段，即最重的1#和5#梁段进行计算。
3.2荷载施加： 混凝土浇筑时，箱梁腹板及底板混凝土自重荷载作用在挂篮底模面板上；顶板混凝土及模自重作用在挂篮模走行梁上；翼板混凝土和外模自重作用在外模；挂篮其他结构在计算模型中以自重形式施加；各部分混凝土方量均按1#和5#梁段后端进行计算； 主要计算容：挂篮主体结构的总体强度和刚度。 4、荷载传递路径 翼板荷载 外模行走梁 已浇梁段翼板 顶板、底板、腹板荷载 底模纵梁 底模前横梁 前吊横梁 底模后横梁 已浇梁段 二、 荷载计算 单个挂蓝构件重量明细表 主桁架
抗浮锚杆计算书20777
结构计算书 项目名称： 设计代号: 设计阶段: 审核： 校对： 计算: 第 1 册共１册 中广电广播电影电视设计研究院 201５年04月0７日
综合楼锚杆布置计算 一、 工程概况 （1）综合楼地下1层(含１夹层）,地上2~4层,±0.00相对于绝对标高7．５0m,室内外高差-０.30０m ，地下室夹层高2.1８m ，地下室高 5．30m,地下室建筑地面标高－7.4８0ｍ,建筑地面垫层厚1５0ｍm ，结构地下室底板顶标高-7．６30ｍ。基础形式筏板，抗浮水位标高6．50０m(绝对标高）。建筑地下室底板顶标高-7.63０m （绝对标高-0．１3０m ）,底板厚４0０mm 。 (2）综合楼抗浮采用抗浮锚杆。 二、抗拔锚杆抗拔承载力计算 依据《岩土锚杆（索）技术规程》(以下简称《岩土规程》）计算。 锚杆基本条件: 锚杆直径D=1５0mm 锚杆长度Ｌ＝7.5ｍ 锚杆入岩(强风化花岗岩)长度：>2.5m 锚杆拉力标准值Nk ＝２50KN 锚杆拉力设计值N ｔ=1．3Nk ＝325ＫN 钢筋:３ ?25三级钢: Ａｓ =14７0ｍｍ2, f=36０ N/mm 2 , f ｙk =400 Ｎ/m ｍ2 依据《岩土锚杆（索）技术规程》（以下简称《岩土规程》）计算。 根据****院提供的《＊＊＊勘察报告》，岩石(或土体)与锚固体的极限粘结强度标准值（ｆｒbk ），见第２页所附表1。 1、 根据锚杆与土层粘结强度所计算的锚杆竖向抗拔承载力设计值Nt 依据《岩土规程》第7.5.1条公式(7.5.２-1)计算 K f DL N mg a t /ψπ= 勘探点1Ｑ-K15岩层深，较为不利,计算该点抗拔承载力
结构支撑体系验算计算书
模板支撑计算书 1、华夫板结构支撑体系验算 1.1楼板支撑体系计算书 以L10华夫板为例。L30华夫板支撑体系同L10层。 1.1.1设计资料 华夫板楼板厚度为700mm厚、550mm厚两种，净高按6.0m考虑。 1.1.2结构布置 模板：采用1830×915×18胶合板，松木散板25厚。 立柱(支撑):采用φ48钢顶柱。 方木楞：大木楞100×150，小木楞100×50。 底模下方木横楞＠360，钢管（钢支撑）横向＠1000，纵向＠1000，扫地杆和水平拉结杆设置同梁支摸，另外须设剪刀撑增强刚度。支撑顶部用重力顶升器调节顶紧。+ 1.1.3板底模板计算 其传力系统为： 现浇砼及施工等荷载→板底模板→水平方木→水平钢管→钢管支柱→承接层。 1.1.4荷载： (1)恒载标准值： L10楼板面积31574.94m2,SMC板孔60624个,SMC孔直径0.35m，L10层板厚700mm L30楼板面积31574.94m2,SMC板孔81453个,SMC孔直径0.35m，
L30层板厚550mm 侧L10层700mm厚砼：24kN/m3×（31574.94m2×0.7m-60624个×π×0.352/4×0.7m）/31574.94=13.70kN/m2 钢筋：1.7kN/m3×0.70=1.19kN/m2 模板：0.30kN/m2 所以，恒载标准值gk=15.19kN/m2； (2)活载标准值： 人员及设备均布荷载：2.5kN/m2 所以，活载标准值qk=2.5kN/m2 (3)荷载承载力设计值 q1=1.2gk+1.4qk=18.216+3.5=21.728kN/m2； 荷载（刚度）设计值q2=1.2gk=18.228N/m2； 取每米板宽计算：q1=21.728kN/m q2=18.228N/m 1、模板设计 设楞木间距360mm，则单块模板按五跨梁计算 因为在实际砼浇注中，采用斜面分层工艺，在跨距较小时，可近似认为活荷载为均布且同时作用于各跨，即：不必考虑最不利荷载分布。 查《建筑施工手册》表2-15，得： km=0.105；kv=0.606；kw=0.644 查《建筑施工手册》表2-54，得胶合板设计强度及弹性模量为： fv=1.2N/mm2；fm=20N/mm2；E=6500×0.9=5850N/mm2 所以： M=km·q1l2=0.105×21.728×0.362=0.296kN·M
抗浮桩计算
抗浮桩计算 +有实列----难得啊！ 一般抗浮计算： （局部抗浮） 1."05F浮力- 0."9G自重<0即可 （整体抗浮） 1."2F浮力- 0."9G自重<0即可 如果抗浮计算不满足的话，地下室底板外挑比较经济 同意以上朋友的观点，一般增大底版自重及底板外挑比抗拔桩要经济很多 【】抗浮锚杆设计总结 抗浮锚杆设计总结 1适用的规范 抗浮锚杆的设计并无相应的规范条文，《建筑地基基础设计规范GB50007---2002》中“岩石锚杆基础”部分以及《建筑边坡工程技术规范GB50330-2002》有关锚杆的部分可以参考使用，不过最好只用于估算，锚杆抗拔承载力特征值应通过现场试验确定，有一些锚杆构造做法可以参考。对于锚杆估算，推荐使用《建筑边坡工程技术规范GB50330-2002》，对于岩土的分类较细，能查到一些必要的参数。 2锚杆需要验算的内容 1)锚杆钢筋截面面积；
2)锚杆锚固体与土层的锚固长度； 3)锚杆钢筋与锚固砂浆间的锚固长度； 4)土体或者岩体的强度验算； 3锚杆的布置方式与优缺点 1)集中点状布置，一般布置在柱下；优点： 可以充分利用上部结构传来的竖向力来平衡掉一部分水浮力；由于锚杆布置集中，对于地下室底板下的外防水施工也比较方便；对于个别锚杆承载力不足的情况，由于有较多的锚杆分担，有很强的抵抗力。缺点： 要求锚固于坚硬岩体中，不适用于软岩与土体，破坏往往是锚固岩体的破坏；由于局部锚杆较密，锚杆施工不方便；地下室底板梁板配筋较大。 2)集中线状布置，一般布置于地下室底板梁下；优点： 由于锚杆布置相对集中，对于地下室底板下的外防水施工也比较方便；对于个别锚杆承载力不足的情况，由于有较多的锚杆分担，有较强的抵抗力。缺点： 不能充分利用上部结构传来的竖向力来平衡掉一部分水浮力（个人认为考虑的话偏于不安全，对于跨高比小于6的底板梁，可以适当考虑上部结构传来的竖向力来平衡掉一部分水浮力），要求锚固于较硬岩体中，不适用于软岩与土体；地下室底板板配筋较大。 3)面状均匀布置，在地下室底板下均匀布置；优点： 适用于所有土体和岩体；地下室底板梁板配筋较小。缺点： 不能充分利用上部结构传来的竖向力来平衡掉一部分水浮力（个人认为考虑的话偏于不安全）；对于个别锚杆承载力不足的情况，由于能分担的锚杆较少，此情况抵抗力差；由于锚杆布置相对分散，对于地下室底板下的外防水施工比较麻烦。
抗浮桩计算
抗浮桩计算+有实列----难得啊！ 一般抗浮计算：（局部抗浮）1.05F浮力-0.9G自重<0 即可 （整体抗浮）1.2F浮力-0.9G自重<0 即可 如果抗浮计算不满足的话，地下室底板外挑比较经济 同意以上朋友的观点，一般增大底版自重及底板外挑比抗拔桩要经济很多 【原创】抗浮锚杆设计总结 抗浮锚杆设计总结 1 适用的规范 抗浮锚杆的设计并无相应的规范条文，《建筑地基基础设计规范GB50007---2002》中“岩石锚杆基础”部分以及《建筑边坡工程技术规范GB 50330-2002》有关锚杆的部分可以参考使用，不过最好只用于估算，锚杆抗拔承载力特征值应通过现场试验确定，有一些锚杆构造做法可以参考。对于锚杆估算，推荐使用《建筑边坡工程技术规范GB 50330-2002》，对于岩土的分类较细，能查到一些必要的参数。 2 锚杆需要验算的内容 1)锚杆钢筋截面面积； 2)锚杆锚固体与土层的锚固长度； 3)锚杆钢筋与锚固砂浆间的锚固长度； 4)土体或者岩体的强度验算； 3 锚杆的布置方式与优缺点 1) 集中点状布置，一般布置在柱下；优点：可以充分利用上部结构传来的竖向力来平衡掉一部分水浮力；由于锚杆布置集中，对于地下室底板下的外防水施工也比较方便；对于个别锚杆承载力不足的情况，由于有较多的锚杆分担，有很强的抵抗力。缺点：要求锚固于坚硬岩体中，不适用于软岩与土体，破坏往往是锚固岩体的破坏；由于局部锚杆较密，锚杆施工不方便；地下室底板梁板配筋较大。 2) 集中线状布置，一般布置于地下室底板梁下；优点：由于锚杆布置相对集中，对于地下室底板下的外防水施工也比较方便；对于个别锚杆承载力不足的情况，由于有较多的锚杆分担，有较强的抵抗力。缺点：不能充分利用上部结构传来的竖向力来平衡掉一部分水浮力（个人认为考虑的话偏于不安全，对于跨高比小于6的底板梁，可以适当考虑上部结构传来的竖向力来平衡掉一部分水浮力），要求锚固于较硬岩体中，不适用于软岩与土体；地下室底板板配筋较大。 3) 面状均匀布置，在地下室底板下均匀布置；优点：适用于所有土体和岩体；地下室底板梁板配筋较小。缺点：不能充分利用上部结构传来的竖向力来平衡掉一部分水浮力（个人认为考虑的话偏于不安全）；对于个别锚杆承载力不足的情况，由于能分担的锚杆较少，此情况抵抗力差；由于锚杆布置相对分散，对于地下室底板下的外防水施工比较麻烦。 4) 集中点状布置推荐用于坚硬岩；集中线状布置推荐用于坚硬岩与较硬岩；面状均匀布置推荐用于所有情况； 4 注意事项 1) 集中点状布置，抗浮锚杆与岩石锚杆基础结合为优，需注意柱底弯矩对锚杆拉力的影响，特别是柱底弯矩较大的时候； 2) 参考《建筑边坡工程技术规范GB 50330-2002》，应选用永久性锚杆部分内容； 3) 岩石情况（坚硬岩、较硬岩、较软岩、软岩、极软岩）应准确区分，可参考《建筑边坡工程技术规范GB 50330-2002》表7.2.3-1注4； 4) 锚杆抗拔承载力特征值应通过现场试验确定，可参考《建筑边坡工程技术规范GB 503
抗浮锚杆计算书
结构计算书 项目名称：设计代号：设计阶段：审核：校对：计算： 第 1 册共 1 册 中广电广播电影电视设计研究院 2015年04 月07 日
综合楼锚杆布置计算 一、工程概况 （1）综合楼地下1层（含1夹层），地上2~4层，士0.00相对于绝对标高 7.50m，室内外高差-0.300m,地下室夹层高2.18m，地下室高5.30m,地下室建筑地面标 高-7.480m,建筑地面垫层厚150mm,结构地下室底板顶标高-7.630m。基础形式筏板，抗浮水位标高6.500m （绝对标高）。建筑地下室底板顶标高-7.630m （绝对标高- 0.130m）,底板厚400mm。 （2）综合楼抗浮采用抗浮锚杆。 二、抗拔锚杆抗拔承载力计算 依据《岩土锚杆（索）技术规程》（以下简称《岩土规程》）计算。 锚杆基本条件： 锚杆直径D=150mm 锚杆长度L=7.5m 锚杆入岩（强风化花岗岩）长度：＞2.5m 锚杆拉力标准值Nk=250KN 锚杆拉力设计值Nt=1.3Nk=325KN 钢筋：3?25 三级钢：A s=1470mm2, f=360 N/mm2 , f yk=400 N/mm2 依据《岩土锚杆（索）技术规程》（以下简称《岩土规程》）计算。 根据****院提供的《***勘察报告》，岩石（或土体）与锚固体的极限粘结强度标准值（f rbk）,见第2页所附表1。 1、根据锚杆与土层粘结强度所计算的锚杆竖向抗拔承载力设计值Nt 依据《岩土规程》第7.5.1条公式（7.5.2-1）计算 N厂DL a f mg /K 勘探点1Q-K15岩层深，较为不利，计算该点抗拔承载力
Rt=360?9KN > Nt=351KN 2、 锚杆注浆体于钢筋间的锚固段长度 La 计算 依据《岩土规程》第7.5.1条公式(7.5.1-2) L a t 2070mm 7500mm n 「d 3* 「*25*0.6*2.4*1.0 锚杆注浆体于钢筋间的锚固段长度 La 满足要求。 钢筋面积A 计算 依据《岩土规程》第7.4.1条公式(7.4.1) 实配 3?25三级钢，A s =1472mm 2>1404 mm 2 锚杆杆体钢筋面积满足要求。 KN t 2*351000 3、 yk 1.6*351000 400 = 1404mm 2
地库抗浮计算书
地库抗浮计算 1.计算条件： ±0.000=36.680；室外地坪设计标高=36.380 根据地勘抗浮水位取整平后室外设计标高下1米=35.380; 地库顶板标高：-1.500（35.180）；混凝土容重：25KN/m3 筏板厚：350mm 筏板顶标高：-5.150，筏板底标高：-5.550(31.130) 层高：3650m；覆土厚1200mm： 位于抗浮水位以上的覆土厚度：1000mm（容重18KN/m3）； 位于抗浮水位以下的覆土厚度：200mm（容重18-9.8=8.2KN/m3）； 顶板厚：250mm；底板厚：400mm； 底板面层厚（容重20KN/m3）：50mm； 选取计算轴网： 单柱负荷面积：S1=（8.1+8.1）/2×（7.5+6.6）/2=57.105 m2 S2=（8.1+8.1）/2×（5.4+6.6）/2=48.6m2 2.计算经验公式：G ＞1.05* F浮力 3. 计算过程： (1)顶板上覆土重：1×18+0.2×8.2=18+1.64=19.64kN/m2 顶板重：0.25×25=6.25kN/m2 底板重：0.4×25=10 kN/m2 共2页第1页
底板上面层重：0.050×22=1.1 kN/m2 顶板底部抹灰层：20×0.02=0.4 kN/m2 合计：19.64+6.25+10+1.1+0.4=37.39 kN/m2 G’1=37.39×57.105=2135.16KN 梁自重：(（7.5+6.6）/2+8.1）×0.4×（0.8-0.25）×25=83.325KN 梁竖向加腋自重：0.4×1.2/2×0.4×25×2=4.8KN 柱自重：（3.65-0.25）×0.5×0.5×25=21.25KN 柱墩自重（容重25-9.8=15.2 KN/m3） (2.52×0.4+0.42/2×2.5×4)×(25-9.8)=50.16KN G1=2135.16+83.325+4.8+21.25+50.16=2294.695KN (2)水浮力(地下水容重取9.8KN/立方) （0.4+3.65）×9.8=39.69 kN/m2 F=39.69×57.105=2266.49745KN；1.05×F=2379.82 KN 4. 计算结果：F-G1=2379.82-2294.695=8 5.125KN 5. 结论：本工程地库抗浮满足设计要求。 2
车库抗浮验算计算书
抗浮验算计算书 一、整体抗浮验算（盈建科计算结果） *--------------------------------------------------------------------------------* * yjk-F 抗浮稳定性验算* *--------------------------------------------------------------------------------* 计算时间：2018年8月1日当前版本：1.8.3.0 筏板区域-1（含筏板-1,筏板-2,筏板-3,筏板-4,筏板-5,筏板-6,筏板-7,筏板-8,筏板-9,筏板-10,筏板-11,筏板-12,筏板-13,筏板-14,筏板-15,筏板-16,筏板-17,筏板-18,筏板-19,筏板-20,筏板-21,筏板-22,总面积54191平米） *--------------------------------------* 自重及压重之和Gk(kN) 3904164 浮力作用值1995150 Gk/Nw,k 1.96 抗浮稳定安全系数 1.05 *--------------------------------------* 满足 二、局部抗浮验算结果（参见附图）局部抗浮不足，反力为0，由结构刚度抵抗局部浮力。 三、防水板弯矩详见附图。 四、基础配筋详见附图。 五、手算复核： 对东方君御地下车库按带柱帽无梁楼盖手算复核。手算方法采用经验系数法。 依据《钢筋混凝土升板结构技术规范》第3.3.4条。 及《建筑地基基础设计方法及实例分析》P193计算 依据勘察报告设计抗浮水位-2.74m。防水板底标高-6.4m，防水板板厚300mm，室内覆土300mm。 基本组合 q=1.0*25*0.3+1.0*18*0.3-1.2*9.8*(6.4-2.74）=30KN/M2（向上） by=8.4m；lx=8.4m；bce=3.6+0.5*2（斜坡）=4.6m Mx=qby（lx-2bce/3）（lx-2bce/3）/8=30x8.4x(8.4-2x4.6/3)(8.4-2x4.6/3)/8=896KN.m 柱上板带 端跨： 1.边支座截面负弯矩0.33Mx=0.33*896=296kn.m b=4200mm，h0=250mm As=296x106/（0.9*250*360）=3654mm2 3654/4.2=870mm2 870x0.15=130.52柱上板带边支座底部配筋，选用14@150 2.第一内支座负弯矩0.5Mx=0.5*896=448KN.m 验算配筋 b=4200mm，h0=250mm As=448x106/（0.9*250*360）=5531mm2 5531/4.2=1317mm2/m