曝气系统设计计算Word版
曝气系统设计计算
方法一
（1）设计需氧量AOR
AOR=去除BOD 5需氧量-剩余污泥中BOD u 氧当量+NH 4+-N 消化需氧量-反消化产氧量
碳化需氧量：
()0e d MLVSS =YQ S S -K V X x P -??
=0.6×44000×（0.248-0.003）-4434.1×4×1.75/15=4399kg/d 消化需氧量：
D 1——碳化需氧量()2/kgO d D 2——消化需氧量()2/kgO d
x P ——剩余污泥产量kg/d
Y ——污泥增值系数，取0.6。 k d ——污泥自身氧化率，0.05。
0S ——总进水BOD 5(kg/m 3)
e S ——二沉出水BOD 5(kg/m 3) MLVSS X ——挥发性悬浮固体(kg/m 3)
0N ——总进水氨氮
(
)()()
0e
12
440000.2480.0031.42 1.4243999607/0.68
0.68
x
Q S S D P kgO d -?-=-=-?=()()002024.57 4.5712.41
4.5744000562 4.5712.4%43991000
8365/e x D Q N N P kgO d
=--??=??-?-??=
e N ——二沉出水氨氮
Q ——总进水水量m 3
/d
每氧化 1mgNH 4+-N 需消耗碱度7.14mg ；每还原1mgNO 3—-N 产生碱度3.57mg ；去除1mgBOD 5产生碱度0.1mg 。
剩余碱度S ALK1=进水碱度-消化消耗碱度+反消化产生碱度+去除BOD 5产生碱度 假设生物污泥中含氮量以12.4％计，则： 每日用于合成的总氮=0.124*4399=545
即，进水总氮中有 545*1000/44000=12.4mg/L 被用于合成被氧化的NH 4+-N 。
用于合成被氧化的NH 4+-N ： =56-2-12.4
=41.6mg/L
所需脱硝量 =（进水总氮-出水总氮）-28=68-12-12.4 =43.6mg/L 需还原的硝酸盐氮量:
因此，反消化脱氮产生的氧量 ： 总需氧量：
AOR
=9607+8365-1560=164122/kgO d 最大需氧量与平均需氧量之比为1.4，则
去除每1kgBOD 5的需氧量
322.86 2.86545.61560/T D N kgO d ==?=123D D D =+-max 221.4 1.41641222977/957/AOR R kgO d kgO h ==?==()
()
025
16412
440000.2480.0031.5/e AOR
Q S S kgO kgBOD =
-=
-=4400012.4545.6/1000T N mg L
?===-（进水氨氮量—出水氨氮量）用于合成的总氮量
()
()
(
)
()
2020024.1-?-?=T L
T sm s C C C AOR SOR βρα
（2）标准需氧量
采用鼓风曝气，微孔曝气器。曝气器铺设于池底，距池底0.2m ，淹没深度7.8m ，氧转移效率E A =20％，计算温度T=25℃，将实际需氧量AOR 换算成标准状态下的需氧量SOR 。
式中：ρ —气压调整系数，
所在地区实际大气压为1.00×105 Pa
X C —曝气池内平均溶解氧，取X C =2mg/L ；
查得水中溶解饱和度：C s(20)=9.1mg/L 微孔曝气器的空气扩散气出口处绝对压为：
空气离开好氧反应池时氧的百分比：
好氧
反应池中平均溶解氧饱和度：
C sm(20)
535351.013109.810 1.013109.810 5.5 1.55210b p H Pa =?+??=?+??=?()()()()
000000000054.1710020121792012110012179121=?-+-=?-+-=
A A t E E O ()205
55
2.06610421.5521017.549.1 2.0661042b t S P O C ??=+ ???????=?+ ????5
0.9871.01310ρ==?所在地区实际气压
标准需氧量为SOR SOR=22941 2/kgO d =9562/h kgO
相应最大时标准需氧量：
=1338
2/h kgO 好氧反应池平均时供气量：
最大时供气量：
方法二：
（1） 曝气池的需氧量
曝气池中好氧微生物为完成有机物的降解转化作用，必须有足够量的溶解氧的参与。好氧生物处理含碳有机物可用两种方法计算。
第一种方法，将好氧微生物所需的氧量分为两部分：即微生物对有机物质进行分解代谢和微生物本身的内源呼吸过程所需要的氧，见式（2-2-41）和（2-2-43）。这两部分氧量之和即为生物处理需氧，见式（2-2-48）。
//20( ) e V O a Q S S b X V =??-+??
（2-2-48）
=0.475×44000×（0.248-0.003）+0.149×1.75×10601 =7884
式中：O 2——曝气池混合液需要的氧量，kg O 2/d ；
Q ——处理的污水量，m 3/d ；
S 0——曝气池进水BOD 5浓度，kg BOD 5/m 3； S e ——处理出水BOD 5浓度，kg BOD 5/m 3；
[](
)2020164129.1
0.820.950.98710.62 1.024-?=???-?max 1.4SOR SOR =3975
10010015933/0.30.320
s A SOR G m h E =?=?=?3max 1.4 1.41593322306/s s G G m h ==?=
V ——曝气池体积，m 3；
X V ——曝气池挥发性悬浮固体，kg MLVSS /m 3；
a /——微生物分解代谢单位重量BOD 5的需氧量，kg O 2/ kg BOD 5，对生活污水a /值的范围为0.42～0.53；
b /——单位重量微生物内源呼吸自身氧化的需氧量，kg O 2/ kg MLVSS·d，b /值的范围为0.11～0.188 d -1。
第二种方法可以从污水的BOD5和每日排放的剩余污泥量来进行估算。假设所去除的BOD5最后都转变成最终产物，总需氧量可由BODu 来计算（BODu 是总碳氧化需氧量），由于部分BOD5转变为剩余污泥中的新细胞，所以剩余污泥中BODu 必须从总需氧量中扣除，剩余污泥的需氧量等于1.42×剩余污泥量。因此，采用式（2-2-49））计算去除含碳有机物的需氧量。
02( ) 1.42e V
c Q S S X V
O f θ?-?=
-? （2-2-49）
=140962/kgO d 式中：
O 2——曝气池混合液需要的氧量，kg O 2/d ； Q ——处理的污水量，m3/d ；
S 0——曝气池进水BOD5浓度，kg BOD 5/m 3； S e ——处理出水BOD5浓度，kg BOD 5/m 3； V ——曝气池体积=（2650.25*4=10601 m 3） X V ——曝气池挥发性悬浮固体，kg MLVSS /m 3； f ——BOD5和BODu 的转化系数，约为0.68； 1.42——细菌细胞的氧当量； θc——设计污泥龄，14。
考虑到减轻好氧污染物质对水体污染，国家对排入水体的NH4+-N 的浓度做出了限制，在《城镇污水处理厂污染物排放标准(GB18918-2002)》中对出水的NH4+-N 的浓度有明确要求，如对城市污水，一级标准A ：NH4+-N 的浓度≤5mg/L （以氮计，水温＞12℃），和≤8mg/L （以氮计，水温≤12℃）；一级标准B ：NH4+-N
的浓度≤8mg/L（以氮计，水温＞12℃），和≤15mg/L（以氮计，水温≤12℃）。
在好氧生物处理中，降低NH4+-N 的浓度的方法是硝化，即把NH4+-N 氧化为NO3--N 。硝化过程的需氧，以化学计量为依据，转换每kg 的NH4+-N ，理论上需要4.57kg 的氧。
此外，在生物处理系统设计时中，常需要进行反硝化脱氮，即，将NO3--N 将转化N2。此过程中由于NO 3--N 作为电子受体，自然降低了氧在系统中的需要量，化学计量系数为2.86kgO 2/kgNO 3--N 。因此，硝化和反硝化，即为NH4+-N 转化为N2过程中净的需氧量可表示为式。
2
0034.57() 2.86()
N DN
e e O Q N N Q N N NO --=?--?-- （2-2-50）
=50702/kgO d
式中：O2 N-DN ——生物反应池进行硝化反硝化需要的净氧量，kg O 2/d ； Q ——处理的污水量，m 3/d ；
N 0——进水可氧化的氮浓度，kg/m 3；56 Ne ——出水可氧化的氮浓度，kg/m 3； NO 3-——出水中的NO3--N 浓度，kg/m 3；
4.57——化学计量系数，单位为kg O 2/kg NH 4+
-N ； 2.86——化学计量系数，单位为kgO 2/ kg NO 3--N 。
在污水中由于还有一些还原性物质的存在，当它们的浓度较高时，要详细计算氧的消耗量。
例如，当水中出现硫化氢时，其氧化关系
22242H S O H SO +→
综上所述，当生物处理以含碳有机物去除为目的时，需氧量采用式（2-2-48）或式（2-2-49）计算；当生物处理既要求去除含碳有机物，又要求去除氮时，需氧量采用式（2-2-48）或式（2-2-49）与式（2-2-50）相加，此时总的需氧量O2 total 采用式（2-2-52）进行计算。
2
22
total
N DN
O O O -=+
（2-2-52）
()
()
(
)
()
2020024.1-?-?=T L
T sm s C C C AOR SOR βρα =（14096+5070=19167方法二）2/kgO d （7884+5070=12954方法一）
（2）标准需氧量
采用鼓风曝气，微孔曝气器。曝气器铺设于池底，淹没深度 5.5m ，氧转移效率E A =20％，计算温度T=20℃，将实际需氧量AOR 换算成标准状态下的需氧量SOR 。
式中：
ρ ——气压调整系数， C s(20)——水中饱和溶解度
X C ——曝气池内平均溶解氧，取X C =2mg/L ；
H ——曝气器淹没深度，m 。
所在地区实际大气压为1.0×105 Pa 因此
查得水中溶解饱和度：C s(20)=9.1mg/L 微孔曝气器的空气扩散气出口处绝对压为：
空气离开好氧反应池时氧的百分比：
好氧 535351.013109.810 1.013109.810 5.5 1.55210b p H Pa =?+??=?+??=?()()()()
000000000054.1710020121792012110012179121=?-+-=?-+-=A A t E E O 5
0.987
1.01310ρ=
=?所在地区实际气压
()
()
(
)
()
2020024.1-?-?=T L
T sm s C C C AOR SOR βρα反应池中平均溶解氧饱和度：
C sm(20)
SOR=26792 2/kgO d =11162/h kgO
相应最大时标准需氧量：
=1563
2/h kgO 好氧反应池平均时供气量：
最大时供气量：
（三）室外排水规范
生物反应池中好氧区的污水需氧量，根据去除的五日生化需氧量、氨氮的硝化和除氮等要求，宜按下列公式计算：
O 2 = 0.001aQ(S o －S e )－c△X V +b[0.001Q(N k －N ke )－0.12△X V ] －0.62b[0.001Q(N t －N ke －N oe )－0.12△X V ] 式中：O2—污水需氧量（kgO 2/d ）；
()205
55
2.06610421.5521017.549.1 2.066104210.6/b t S P O C mg L
??=+ ???????=?+ ???
?=[](
)
2020191679.1
0.820.950.98710.62 1.024-?=
???-?max 1.4SOR SOR =31116
10010018600/0.30.320
s
A SOR G m h E =?=?=?3max 1.4 1.41208326040/s s G G m h ==?=
Q —生物反应池的进水流量（m 3/d ）；44000
So —生物反应池进水五日生化需氧量浓度（mg/L ）；248 Se —生物反应池出水五日生化需氧量浓度（mg/L ）；3 △X V —排出生物反应池系统的微生物量；（kg/d ）； N k —生物反应池进水总凯氏氮浓度（mg/L ）；68 N ke —生物反应池出水总凯氏氮浓度（mg/L ）；12 N t —生物反应池进水总氮浓度（mg/L ）；68 N oe —生物反应池出水硝态氮浓度（mg/L ）；8
△X V —排出生物反应池系统的微生物中含氮量（kg/d ）； a —碳的氧当量，当含碳物质以BOD5 计时，取1.47； b —常数，氧化每公斤氨氮所需氧量（kgO2/kgN ），取4.57； c —常数，细菌细胞的氧当量，取1.42。
Yt —污泥产率系数（kgMLSS ∕kgBOD 5），宜根据试验资料确定。无试验 资料时，系统有初次沉淀池时取0.3，无初次沉淀池时取0.6～1.0； y —MLSS 中MLVSS 所占比例；
O 2 = 0.001aQ (S o －S e)－c △X V +b [0.001Q (N k －N ke)－0.12△X V ] －0.62b [0.001Q (N t －N ke －N oe)－0.12△X V]=21123-2.31△X V
=0.001*1.47*44000*（248-3）-1.42*△X V +4.57*0.001*44000*（68-12）-4.57*0.12△X V -0.62*4.57*0.001*44000*（68-12-8）+0.62*4.57*0.12△X V =15847-1.42*△X V +11260-0.548△X V -5984+0.340△X V =21159-1.628△X V
△X V ＝y*Q*（So －Se ）*0.001*y t
=0.7*44000*0.245*0.3=2264kg/d
因此O 2 =17473()2/kgO d （2）标准需氧量
采用鼓风曝气，微孔曝气器。曝气器铺设于池底，淹没深度 5.5m ，氧转移效率E A =20％，计算温度T=20℃，将实际需氧量AOR 换算成标准状态下的需氧量
排气系统设计开发指南
1.1 主题 本指南制订了与汽车发动机相匹配的消声排气系统的开发流程及设计指南； 1.2 适用范围 本指南适用于汽车消声排气系统的设计开发
2. 参考标准和相关文件 QC/T 631—1999 汽车排气消声器技术条件 QC/T 630—1999 汽车排气消声器性能试验方法 QC/T 58—1993 汽车加速行驶车外噪声测量方法 QC/T 10125—1997 人造气氛腐蚀试验盐雾试验 3.定义 3.1 排气消声器 排气消声器是具有吸声衬里或特殊形式的气流管道，可有效的降低气流噪声的装置。 3.2 插入损失 消声器的插入损失为装消声器前后，通过排气口辐射的声功率级之差。 3.3 排气背压 按QC/T524设置排气背压测量点，当分别带消声器和带空管时，测点处的相对压力值之差。 3.4 功率损失比 消声器的功率损失比是指发动机在标定的工况下，使用消声器前后的功率差值和没有使用消声器时功率的百分比。 4.开发流程及设计指南 4.1 接受产品开发任务并做好开发前的准备工作 开发之初，需要了解如下信息，作为设计输入： 1、发动机的排量、额定功率、额定扭矩等相关参数； 2、整车底盘走向，空间布局； 3、发动机对排气背压、功率损失比的要求； 4、噪声标准的制定； （1）、插入损失大于35dB； （2）、整车车外加速噪声小于74 dB； 4.2 方案设计 1、消声器的容量设计计算 消声器的容量关系到发动机的功率和扭矩，因此容量的设计将决定整车的动力性。一般地，消声器的容量有如下的计算公式： Ｖm＝k×P Ｖm＝消声器的容量（L） K＝0.14 P＝输出功率(Ps) 2、消声器的位置确定
钢筋工程量计算公式
一、梁 （1）框架梁 一、首跨钢筋的计算 1、上部贯通筋 上部贯通筋（上通长筋1）长度＝通跨净跨长＋首尾端支座锚固值 2、端支座负筋 端支座负筋长度：第一排为Ln/3＋端支座锚固值； 第二排为Ln/4＋端支座锚固值 3、下部钢筋 下部钢筋长度＝净跨长＋左右支座锚固值 以上三类钢筋中均涉及到支座锚固问题，那么总结一下以上三类钢筋的支座锚固判断问题：支座宽≥Lae且≥0.5Hc＋5d，为直锚，取Max{Lae，0.5Hc＋5d }。 钢筋的端支座锚固值＝支座宽≤Lae或≤0.5Hc＋5d，为弯锚，取Max{Lae，支座宽度-保护层+15d }。 钢筋的中间支座锚固值＝Max{Lae，0.5Hc＋5d } 4、腰筋 构造钢筋：构造钢筋长度＝净跨长＋2×15d 抗扭钢筋：算法同贯通钢筋 5、拉筋 拉筋长度＝（梁宽－2×保护层）＋2×11.9d（抗震弯钩值）＋2d 拉筋根数：如果我们没有在平法输入中给定拉筋的布筋间距，那么拉筋的根数＝（箍筋根数/2）×（构造筋根数/2）；如果给定了拉筋的布筋间距，那么拉筋的根数＝布筋长度/布筋间距。 6、箍筋
箍筋长度＝（梁宽－2×保护层＋梁高-2×保护层）*2＋2×11.9d＋8d 箍筋根数＝（加密区长度/加密区间距+1）×2＋（非加密区长度/非加密区间距－1）+1 注意：因为构件扣减保护层时，都是扣至纵筋的外皮，那么，我们可以发现，拉筋和箍筋在每个保护层处均被多扣掉了直径值；并且我们在预算中计算钢筋长度时，都是按照外皮计算的，所以软件自动会将多扣掉的长度在补充回来，由此，拉筋计算时增加了2d，箍筋计算时增加了8d。 7、吊筋 吊筋长度＝2*锚固（20d）+2*斜段长度+次梁宽度+2*50，其中框梁高度>800mm 夹角=60° ≤800mm 夹角=45° 二、中间跨钢筋的计算 1、中间支座负筋 中间支座负筋：第一排为：Ln/3＋中间支座值＋Ln/3； 第二排为：Ln/4＋中间支座值＋Ln/4 注意：当中间跨两端的支座负筋延伸长度之和≥该跨的净跨长时，其钢筋长度： 第一排为：该跨净跨长＋（Ln/3＋前中间支座值）＋（Ln/3＋后中间支座值）； 第二排为：该跨净跨长＋（Ln/4＋前中间支座值）＋（Ln/4＋后中间支座值）。 其他钢筋计算同首跨钢筋计算。LN为支座两边跨较大值。 2、其他梁 一、非框架梁 在03G101-1中，对于非框架梁的配筋简单的解释，与框架梁钢筋处理的不同之处在于： 1、普通梁箍筋设置时不再区分加密区与非加密区的问题； 2、下部纵筋锚入支座只需12d； 3、上部纵筋锚入支座，不再考虑0.5Hc＋5d的判断值。 未尽解释请参考03G101-1说明。
AO工艺设计计算公式
A/O工艺设计参数 ①水力停留时间：硝化不小于5～6h；反硝化不大于2h，A段:O段=1:3 ②污泥回流比：50～100% ③混合液回流比：300～400% ④反硝化段碳/氮比：BOD 5 /TN>4，理论BOD消耗量为1.72gBOD/gNOx--N ⑤硝化段的TKN/MLSS负荷率（单位活性污泥浓度单位时间内所能硝化的凯氏氮）：<0.05KgTKN/KgMLSS·d ⑥硝化段污泥负荷率：BOD/MLSS<0.18KgBOD 5 /KgMLSS·d ⑦混合液浓度x=3000～4000mg/L（MLSS） ⑧溶解氧：A段DO<0.2～0.5mg/L O段DO>2～4mg/L ⑨pH值：A段pH =6.5～7.5 O段pH =7.0～8.0 ⑩水温：硝化20～30℃ 反硝化20～30℃ ⑾ 碱度：硝化反应氧化1gNH 4+-N需氧4.57g，消耗碱度7.1g（以CaCO 3 计）。 反硝化反应还原1gNO 3 --N将放出2.6g氧， 生成3.75g碱度（以CaCO 3 计） ⑿需氧量Ro——单位时间内曝气池活性污泥微生物代谢所需的氧量称为需氧量 (KgO 2 /h)。微生物分解有机物需消耗溶解氧，而微生物自身代谢也需消耗溶解氧，所以Ro应包括这三部分。 Ro=a’QSr+b’VX+4.6Nr a’─平均转化 1Kg的BOD的需氧量KgO 2 /KgBOD b’─微生物（以VSS 计）自身氧化（代谢）所需氧量KgO 2 /Kg VSS·d。
上式也可变换为： Ro/VX=a’·QSr/VX+b’ 或 Ro/QSr=a’+b’·VX/QSr Sr─所去除BOD的量（Kg） Ro/VX─氧的比耗速度，即每公斤活性污泥（VSS）平均每天的耗氧量KgO 2 /KgVSS·d Ro/QSr─比需氧量，即去除1KgBOD 的需氧量KgO 2 /KgBOD 由此可用以上两方程运用图解法求得a’ b’ Nr—被硝化的氨量kd/d 4.6—1kgNH 3－N转化成NO 3 -所需的氧 量（KgO 2 ） 几种类型污水的a’ b’值 ⒀供氧量─单位时间内供给曝气池的氧量，因为充氧与水温、气压、水深等因素有关，所以氧转移系数应作修正。 ⅰ.理论供氧量 1.温度的影响 KLa(θ)=K L(20)×1.024Q-20 θ─实际温度 2.分压力对Cs的影响（ρ压力修正系数） ρ=所在地区实际压力（Pa）/101325（Pa） =实际Cs值/标准大气压下Cs值
钢筋工程量计算例题
1、计算多跨楼层框架梁KL1的钢筋量，如图所示。 柱的截面尺寸为700×700，轴线与柱中线重合 计算条件见表1和表2 表1 混凝土强度等级 梁保 护层厚度 柱保 护层厚度 抗震 等级 连接 方式 钢筋 类型 锚固 长度 C302530 三级 抗震 对焊 普通 钢筋 按 03G101-1 图集及 表2 直径68 1 2 2 2 2 5 单根 钢筋理论 重量（kg/m） 0. 222 0. 395 0. 617 2. 47 2. 98 3 .85 钢筋单根长度值按实际计算值取定，总长值保留两位小数，总重
量值保留三位小数。 2、已知某教学楼钢筋混凝土框架梁KL1的截面尺寸与配筋见图1，共计5根。混凝土强度等级为C25。求各种钢筋下料长度。 图1 钢筋混凝土框架梁KLl平法施工图
3、某6m长钢筋混凝土简支梁（见下图），试计算各型号钢筋下料长度。 4、某抗震框架梁跨中截面尺寸b×h=250mm×500mm，梁内配筋箍筋φ6@150，纵向钢筋的保护层厚度c=25mm，求一根箍筋的下料长度。
5、某框架建筑结构，抗震等级为4级，共有10根框架梁，其配筋如图5.23所示，混凝土等级为C30，钢筋锚固长度LαE为30d。柱截面尺寸为500mm x 500mm。试计算该梁钢筋下料长度并编制配料单(参见混凝土结构平面整体表示方法03G10l-l构造详图)。
6、试编制下图所示5根梁的钢筋配料单。 各种钢筋的线重量如下：10（0.617kg/m）；12(0.888kg/m)；25(3.853kg/m)。
7、某建筑物第一层楼共有5根L1梁，梁的钢筋如图所示，要求按图计算各钢筋下料长度并编制钢筋配料单。
曝气系统设计计算
曝气系统设计计算 方法一 (1)设计需氧量AOR AOR二去除BOD5需氧量-剩余污泥中BODu氧当量+NHi -N消化需氧量-反消化产氧量 碳化需氧量: 9 =役二亠)-1.42幷=440000.003)_j 42x4399 = 9607(畑Q/〃) ^=YQ(S0-S c)-K d xVxX N1LVSS =X44000X () X4X15=4399kg/d 消化需氧量： D2 = 4.57(?(N()- NJ-4.57 x 12.4%x P A = 4.57x44OOOx(56-2)x—1—-4.57x12.4% x 4399 ' 7 1000 =8365畑Q / d Di 碳化霊氧量(kgO2 /d) D:--- 消化霊氧量(kgQ / d) P x---- 剩余污泥产量kg/d Y一一污泥增值系数，取。 k d一一污泥自身氧化率，。 S“ - 总进水BOD5 (kg/m3) 0.68
S c ——二沉出水 BOD 5 (kg/m 3 ) X MLVSS 一一挥发性悬浮固体（kg/m 3） --- 总进水氨氮 M ——二沉出水氨氮 Q---- 总进水水量m 3/d 每氧化lmgNHQN 需消耗碱度；每还原lmgNO 3 -N 产生碱度；去除 lmgBODs 产生碱度。 剩余碱度S ALK F 进水碱度-消化消耗碱度+反消化产生碱度+去除BOD5产 生碱度 假设生物污泥中含氮量以％计，则： 每日用于合成的总氮二*4399二545 即，进水总氮中有 545*1000/44000二L 被用于合成被氧化的NH1N 。 用于合成被氧化的NH 「-N ：=（进水氨氮量一出水氨氮量）-用于合成的总氮量 =L 所需脱硝量二（进水总氮-出水总氮）-28二二L 需还原的硝酸盐氮量： 因此，反消化脱氮产生的氧量： D 5 = 2.86弘=2.86x545.6 = \560kgOJd 总需氧量: 44000x12.4 1000 = 545.6〃//乙
钢筋工程量计算规则、公式大全
钢筋工程量计算规则 (一）钢筋工程量计算规则 1、钢筋工程，应区别现浇、预制构件、不同钢种和规格，分别按设计长度乘以单位重量，以吨计算。 2、计算钢筋工程量时，设计已规定钢筋塔接长度的，按规定塔接长度计算；设计未规定塔接长度的，已包括在钢筋的损耗率之内，不另计算塔接长度。钢筋电渣压力焊接、套筒挤压等接头，以个计算。 3、先张法预应力钢筋，按构件外形尺寸计算长度，后张法预应力钢筋按设计图规定的预应力钢筋预留孔道长度，并区别不同的锚具类型，分别按下列规定计算： （1)低合金钢筋两端采用螺杆锚具时，预应力的钢筋按预留孔道长度减0.35m，螺杆另行计算。 （2）低合金钢筋一端采用徽头插片，另一端螺杆锚具时，预应力钢筋长度按预留孔道长度计算，螺杆另行计算。 （3）低合金钢筋一端采用徽头插片，另一端采用帮条锚具时，预应力钢筋增加0. 15m，两端采用帮条锚具时预应力钢筋共增加0.3m计算。 （4）低合金钢筋采用后张硅自锚时，预应力钢筋长度增加0. 35m计算。 （5）低合金钢筋或钢绞线采用JM， XM， QM型锚具孔道长度在20m以内时，预应力钢筋长度增加lm；孔道长度20m以上时预应力钢筋长度增加1.8m计算。 （6）碳素钢丝采用锥形锚具，孔道长在20m以内时，预应力钢筋长度增加lm；孔道长在2 0m以上时，预应力钢筋长度增加1．8m.
（7）碳素钢丝两端采用镦粗头时，预应力钢丝长度增加0. 35m计算。 （二）各类钢筋计算长度的确定 钢筋长度=构件图示尺寸－保护层总厚度+两端弯钩长度+（图纸注明的搭接长度、弯起钢筋斜长的增加值） 式中保护层厚度、钢筋弯钩长度、钢筋搭接长度、弯起钢筋斜长的增加值以及各种类型钢筋设计长度的计算公式见以下： 1、钢筋的砼保护层厚度 受力钢筋的砼保护层厚度，应符合设计要求，当设计无具体要求时，不应小于受力钢筋直径，并应符合下表的要求。 （2）处于室内正常环境由工厂生产的预制构件，当砼强度等级不低于C20且施工质量有可靠保证时，其保护层厚度可按表中规定减少5mm，但预制构件中的预应力钢筋的保护层厚度不应小于15mm；处于露天或室内高湿度环境的预制构件，当表面另作水泥砂浆抹面且有质量可靠保证措施时其保护层厚度可按表中室内正常环境中的构件的保护层厚度数值采用。（3）钢筋砼受弯构件，钢筋端头的保护层厚度一般为10mm；预制的肋形板，其主肋的保护层厚度可按梁考虑。 （4）板、墙、壳中分布钢筋的保护层厚度不应小于10mm；梁、柱中的箍筋和构造钢筋的保护层厚度不应小于15mm。 2、钢筋的弯钩长度 Ⅰ级钢筋末端需要做1800、 1350 、 900、弯钩时，其圆弧弯曲直径D不应小于钢筋直径d 的2.5倍，平直部分长度不宜小于钢筋直径d的3倍；HRRB335级、HRB400级钢筋的弯弧
进气系统设计计算报告
密级： 编号: 进气系统设计计算报告 项目名称：力帆新型三厢轿车设计开发 项目编号： ETF_TJKJ090_LFCAR 编制：日期： 校对：日期： 审核：日期： 批准：日期： 上海同济同捷科技股份有限公司 目录 1 进气系统概述 (2) 系统总体设计原则 (2) 系统的工作原理及组成 (2) 2 进气系统结构的确定及设计计算 (2) 进气系统设计流程 (2) 进气系统流量的确定 (3) 拟选定空气滤清器的允许阻力计算及设计原则 (4) 滤清效率要求 (7) 空滤器滤芯面积确定及滤纸选用 (8) 进气系统结构的确定 (9) 进气系统管路阻力估算 (10)
3 结论 (12) 4 参考资料及文献 (12) 1进气系统概述 1．1 系统总体设计原则 在国内外同挡次同类型轿车的进气系统结构深入比较分析的基础上进行设计和选型，系统设计满足发动机获得高的充量系数,尽可能低地降低发动机的功率损失.此外为了适当降低发动机的进气噪声,在管路中布置谐振腔. 1．2 系统的基本组成 进气系统一般由空气滤清器入口管,空气滤清器,空气滤清器出口连接管,节气门体,怠速控制阀阀体等组成. 2系统结构的确定及设计计算 2．1 进气系统流量的确定 LF7160选用的发动机为宝马型电喷发动机，发动机对进气系统流量的要求取决于发动机本身的因素,即发动机的排量和发动机的工况要求,不同的工况有不同的流量要求.在进气系统流量满足的情况下,发动机实际充入的空气取决于自身的因素，首先，初步确定发动机最大功率工况点进气流量。 式中: V——发动机排量3m； n——最大功率点转速min /r； η——充量系数； 1 η——汽缸数效率； 2 τ——冲程数，四冲程取2，二冲程取1 上式中发动机参数
曝气系统设计计算
曝气系统设计计算 方 法 一 （1）设计需氧量AOR AOR=去除BOD 5需氧量-剩余污泥中BOD u 氧当量+NH 4+-N 消化需氧量-反消化产氧量 碳化需氧量： ()0e d MLVSS =YQ S S -K V X x P -?? =0.6×44000×（0.248-0.003）-4434.1×4×1.75/15=4399kg/d 消化需氧量： D 1——碳化需氧量()2/kgO d D 2——消化需氧量()2/kgO d x P ——剩余污泥产量kg/d Y ——污泥增值系数，取0.6。 k d ——污泥自身氧化率，0.05。 0S ——总进水BOD 5(kg/m 3) e S ——二沉出水BOD 5(kg/m 3) MLVSS X ——挥发性悬浮固体(kg/m 3) 0N ——总进水氨氮 ( )()() 0e 12 440000.2480.0031.42 1.4243999607/0.68 0.68 x Q S S D P kgO d -?-=-=-?=()()002024.57 4.5712.41 4.5744000562 4.5712.4%43991000 8365/e x D Q N N P kgO d =--??=??-?-??=
e N ——二沉出水氨氮 Q ——总进水水量m 3 /d 每氧化 1mgNH 4+-N 需消耗碱度7.14mg ；每还原1mgNO 3—-N 产生碱度3.57mg ；去除1mgBOD 5产生碱度0.1mg 。 剩余碱度S ALK1=进水碱度-消化消耗碱度+反消化产生碱度+去除BOD 5产生碱度 假设生物污泥中含氮量以12.4％计，则： 每日用于合成的总氮=0.124*4399=545 即，进水总氮中有 545*1000/44000=12.4mg/L 被用于合成被氧化的NH 4+-N 。 用于合成被氧化的NH 4+-N ： =56-2-12.4 =41.6mg/L 所需脱硝量 =（进水总氮-出水总氮）-28=68-12-12.4 =43.6mg/L 需还原的硝酸盐氮量: 因此，反消化脱氮产生的氧量 ： 总需氧量： AOR =9607+8365-1560=164122/kgO d 最大需氧量与平均需氧量之比为1.4，则 去除每1kgBOD 5的需氧量 322.86 2.86545.61560/T D N kgO d ==?=123D D D =+-max 221.4 1.41641222977/957/AOR R kgO d kgO h ==?==() () 016412 440000.2480.003e AOR Q S S = -= -4400012.4 545.6/1000T N mg L ?===-（进水氨氮量—出水氨氮量）用于合成的总氮量
钢筋混凝土工程量的计算公式汇总(大全)
建筑行业所有计算公式大全（附图表）(2012-10-16 23:39) 标签：计算公式总结 钢筋工程量计算规则 钢筋混凝土工程量的计算 全套计算规则 一、平整场地：建筑物场地厚度在±30cm以内的挖、填、运、找平。 1、平整场地计算规则 （1）清单规则：按设计图示尺寸以建筑物首层面积计算。 （2）定额规则：按设计图示尺寸以建筑物外墙外边线每边各加2米以平方米面积计算。 2、平整场地计算公式 S=（A+4）×（B+4）=S底+2L外+16 式中：S———平整场地工程量；A———建筑物长度方向外墙外边线长度；B———建筑物宽度方向外墙外边线长度；S底———建筑物底层建筑面积；L 外———建筑物外墙外边线周长。 该公式适用于任何由矩形组成的建筑物或构筑物的场地平整工程量计算。 二、基础土方开挖计算 1、开挖土方计算规则 （1）、清单规则：挖基础土方按设计图示尺寸以基础垫层底面积乘挖土深度计算。 （2）、定额规则：人工或机械挖土方的体积应按槽底面积乘以挖土深度计算。槽底面积应以槽底的长乘以槽底的宽，槽底长和宽是指基础底宽外加工作面，当需要放坡时，应将放坡的土方量合并于总土方量中。 2、开挖土方计算公式： （1）、清单计算挖土方的体积：土方体积＝挖土方的底面积×挖土深度。（2）、定额规则：基槽开挖：V=（A+2C+K×H）H×L。式中：V———基槽土方量；A———槽底宽度；C———工作面宽度；H———基槽深度；L———基槽长度。. 其中外墙基槽长度以外墙中心线计算，内墙基槽长度以内墙净长计算，交接重合出不予扣除。 基坑开挖：V=1/6H[A×B+a×b+(A+a)×(B+b)+a×b]。式中：V———基坑体积；A—基坑上口长度；B———基坑上口宽度；a———基坑底面长度；b———基坑底面宽度。 三、回填土工程量计算规则及公式 1、基槽、基坑回填土体积=基槽（坑）挖土体积-设计室外地坪以下建（构）筑物被埋置部分的体积。 式中室外地坪以下建（构）筑物被埋置部分的体积一般包括垫层、墙基础、柱基础、以及地下建筑物、构筑物等所占体积 2、室内回填土体积=主墙间净面积×回填土厚度-各种沟道所占体积 主墙间净面积=S底-（L中×墙厚+L内×墙厚）
进气系统设计计算
进气口位置： 进气系统的设计须满足以下条件： ●避免机舱内热空气吸入 ●避免雨滴和雾气直接吸入 ●避免排气灰尘吸入 ●从空滤器至涡轮增压器入口之间的进气管必须由耐蚀材料制成 ●进气系统使用的分离式接头(如罩与空滤器外壳的接头)必须位于空滤器上部 ●进气系统必须能够进行定期维护，且进行维护时不需要打开空滤器和涡轮增压器之间进气系统的任何部件 ●尽可能低的系统阻力，以保证最大限度的利用柴油机功率 ●进气系统部件之间的接头和其它接合处，比如与空压机的接头，必须保持有效密封，避免灰尘或其它污染物进入过滤空气中。 进气口尺寸应设计得足够大，且没有锐弯和面积改变，为减小阻力，还应有平滑的转换导管来与进气管相连。发动机舱应充分通风，来发散出这些热量。为保护热敏元件，发动机连续运转时机舱内的最高温度不允许超过（推荐） 空滤器的选择及布置： 一、根据发动机厂家推荐在2200rpm是所需空气流量为1500m3/h，结合以下计算： 1发动机性能参数： 发动机型号：L340 额定功率Ne(kW)：2505 额定转速n(r/min)：2200: 排量Vh(L)：8.9（C系统8.3） 空滤器流量VG（m3/h）的确定 ⑴增压后发动机所需的空气流量V（m3/h）的确定 V=Vh×n/2×60/1000=8.9×2200/2×60/1000=587.4（m3/h） ⑵发动机所需理想状态空气量Vo（m3/h）的确定（汽车设计理论） V o=ε×(ToT)0.75×V×ηvo×ψs 式中：V o-发动机所需理想状态空气量（m3/h） 大气环境温度（k）取313（273+40）；T-增压中冷后气体温度（k）取333（273+60）（要求不高于环境温度的20）；ηvo-充气效率取0.87（推荐）；ψs-扫气效率取1.05 ε-增压比2.18 V o=2.18×（313333）0.75×587.4×0.87×1.05=1116.67（m3/h） ⑶空压机流量Vk（m3/h）的确定（推荐为320L/min） bVk=Vkh×nk×601000 式中：Vkh-空压机公称排量（L）；nk-空压机的转速（r/min）; Vk=0.229×1400×601000=19.2（m3/h） ⑷空滤器流量VG的确定（空滤器流量上述设计的储备流量） VG=1.066×（V o+Vk）=1.066×（1116.67+19.2）=1212（m3/h） L考虑到以后布置功率加大380马力发动机 结合两者得出按照发动机厂家的推荐空滤器流量≥1500 m3/h5 二、流通面积的确定 在确定了空滤器容积大小的同时，还应校核一下系统中所允许的气流流速。进气系统内的气流流速不宜超过30m/s，因为过高的气流流速会产生很大的流阻和进气噪声，对发动机会造成过大的功率损失。依据这一原则，在结构设计前先要确定空滤器进口、出口及连接管等部位允许的最小流通面积。 最小流通面积Smin=V o/(3.6×Vmax)×10-3(m2)
建筑工程量计算方法(含图及计算公式)
工程量计算方法 一、基础挖土 1、挖沟槽：V＝（垫层边长＋工作面）×挖土深度×沟槽长度＋放坡增量 （1）挖土深度： ①室外设计地坪标高与自然地坪标高在±0.3m以内，挖土深度从基础垫层下表面算至室外设计地坪标高； ②室外设计地坪标高与自然地坪标高在±0.3m以外，挖土深度从基础垫层下表面算至自然设计地坪标高。（2）沟槽长度：外墙按中心线长度、内墙按净长线计算 （3）放坡增量：沟槽长度×挖土深度×系数（附表二 P7） 2、挖土方、基坑：V＝（垫层边长＋工作面）×（垫层边长＋工作面）×挖土深度＋放坡增量 （1）放坡增量：（垫层尺寸＋工作面）×边数×挖土深度×系数（附表二 P7） 二、基础 1、各类混凝土基础的区分 （1）满堂基础：分为板式满堂基础和带式满堂基础，（图10-25 a、c、d）。
（2）带形基础 （3）独立基础
1、独立基础和条形基础 （1）独立基础：V＝a’× b’×厚度＋棱台体积 （2）条形基础：V＝断面面积×沟槽长度 （1）砖基础断面计算 砖基础多为大放脚形式，大放脚有等高与不等高两种。等高大放脚是以墙厚为基础，每挑宽1/4砖，挑出砖厚为2皮砖。不等高大放脚，每挑宽1/4砖，挑出砖厚为1皮与2皮相间（见图10-18）。
基础断面计算如下：（见图10-19） 砖基断面面积＝标准厚墙基面积＋大放脚增加面积或 砖基断面面积＝标准墙厚×（砖基础深＋大放脚折加高度） 混凝土工程量计算规则 一、现浇混凝土工程量计算规则 混凝土工程量除另有规定者外，均按图示尺寸实体体积以m3计算。不扣除构件内钢筋、预埋铁件及墙、板中㎡内的孔洞所占体积。
进气系统设计开发指南--排气室
进气系统设计指南
进气系统由于整车布置需要，整体布置在机舱内右侧，由于现有车型进气系统都是布置在车体左侧，因此，相对现有车型，进气系统设计变动较大。 1. 进气系统的构成和布置 1.1空滤器总成的布置 空滤器的布置在机舱右侧。 1.1.1 空滤器的型式 空滤器采用塑料壳体，本体和上盖壳体上下分开型式，进气口在本体，向车 体右侧，出气口在上盖，出气口带法兰与空气流量计通过两个螺栓联接，法 兰口粘接有橡胶密封圈保证与流量计接触端面密封。 1.1.2滤芯的结构型式 滤芯采用折叠的无纺布通过注塑框架固定平板式结构，橡胶密封圈保证与空 滤器壳体密封面密封。 1.1.3空滤器总成的安装方式 空滤器总成采用三点固定方式，两点利用现有的孔位，固定金属安装支架， 另一点借用动力转向罐支架。 1.2 进气导管的构成和布置 进气导管由进气隔热板进气导管与谐振器导管口构成 1.2.1 进气导管的结构 进气导管由进气隔热板和进气导管构成，隔热板一方面起隔热作用，同时起 固定进气管的作用。进气口从右侧翼子板引导进气，另一歧管连接谐振器管 口。 1.2.2 进气导管布置位置 进气导管通过进气导管的隔热板卡装在引擎盖右侧内支撑板的长方孔内。
进气导管进气口大气侧，管口内径为：80mm 1.2.4 进气导管安装方式 进气导管通过进气导管的隔热板卡装在引擎盖右侧内支撑板的长方孔内，另一端卡装在空滤器本体。 1.3 谐振器的结构和布置 谐振器的型式采用亥姆霍兹(Helmholtz)共振腔， 1.3.1 谐振器的布置位置 谐振器布置在翼子板右侧内， 1.3.2 谐振器的基本尺寸 谐振器管口内径为：40mm，连接管的长度为：35mm 1.3.3 谐振器的安装方式 谐振器通过两个金属支架，固定在引擎盖右侧，利用现有侧孔位，通过螺母固定。 1.4 进气胶管的结构和布置 进气胶管根据与空滤器联接的流量计的位置和发动机进气口位置设计布置1.4.1 进气胶管的结构 进气胶管中部设计三个波纹，胶管外侧面布置纵横交叉加强筋，加强筋间距22～28mm，容易吸塌的部位，加强筋的高度为5mm，其他部位加强筋高度为4mm。 1.4.2 进气胶管布置位置 进气胶管根据流量计和发动机进气口位置确定，保证与护风圈（间隙30mm 以上）、引擎盖间隙（30mm以上），同时考虑检查机油量时，插拔机油尺干涉检查。
钢筋工程量计算方法总结
钢筋算量基本方法小结 一、梁 （1）框架梁 一、首跨钢筋的计算 1、上部贯通筋 上部贯通筋（上通长筋1）长度＝通跨净跨长＋首尾端支座锚固值 2、端支座负筋 端支座负筋长度：第一排为Ln/3＋端支座锚固值； 第二排为Ln/4＋端支座锚固值 3、下部钢筋 下部钢筋长度＝净跨长＋左右支座锚固值 以上三类钢筋中均涉及到支座锚固问题，那么总结一下以上三类钢筋的支座锚固判断问题： 支座宽≥Lae且≥0.5Hc＋5d，为直锚，取Max{Lae，0.5Hc＋5d }。 钢筋的端支座锚固值＝支座宽≤Lae或≤0.5Hc＋5d，为弯锚，取Max{Lae，支座宽度-保护层+15d }。 钢筋的中间支座锚固值＝Max{Lae，0.5Hc＋5d } 4、腰筋 构造钢筋：构造钢筋长度＝净跨长＋2×15d 抗扭钢筋：算法同贯通钢筋 5、拉筋
拉筋长度＝（梁宽－2×保护层）＋2×11.9d（抗震弯钩值）＋2d 拉筋根数：如果我们没有在平法输入中给定拉筋的布筋间距，那么拉筋的根数＝（箍筋根数/2）×（构造筋根数/2）；如果给定了拉筋的布筋间距，那么拉筋的根数＝布筋长度/布筋间距。 6、箍筋 箍筋长度＝（梁宽－2×保护层＋梁高-2×保护层）*2＋2×11.9d＋8d 箍筋根数＝（加密区长度/加密区间距+1）×2＋（非加密区长度/非加密区间距－1）+1 注意：因为构件扣减保护层时，都是扣至纵筋的外皮，那么，我们可以发现，拉筋和箍筋在每个保护层处均被多扣掉了直径值；并且我们在预算中计算钢筋长度时，都是按照外皮计算的，所以软件自动会将多扣掉的长度在补充回来，由此，拉筋计算时增加了2d，箍筋计算时增加了8d。 7、吊筋 吊筋长度＝2*锚固（20d）+2*斜段长度+次梁宽度+2*50，其中框梁高 度>800mm 夹角=60° ≤800mm夹角=45° 二、中间跨钢筋的计算 1、中间支座负筋 中间支座负筋：第一排为：Ln/3＋中间支座值＋Ln/3； 第二排为：Ln/4＋中间支座值＋Ln/4 注意：当中间跨两端的支座负筋延伸长度之和≥该跨的净跨长时，其钢筋长度：第一排为：该跨净跨长＋（Ln/3＋前中间支座值）＋（Ln/3＋后中间支座值）；
浅谈汽车进气系统的设计布置
龙源期刊网 https://www.360docs.net/doc/5c2812552.html, 浅谈汽车进气系统的设计布置 作者：刘洁 来源：《科技视界》2015年第26期 【摘要】本文分别论述了空气滤清器、进气管路、汽车原始进气口的安装与布置并要求 对空气滤清器的一个选型。发动机之所以早期出现烟大、油耗高、无力、磨损等故障都是与汽车进气系统的安装不是很合理，还有其设计布置有很大的关系，然而为了使其进气系统设计布置和安装的更加合理，在新车型开发的时候，汽车生产企业和发动机生产企业应该联合开发，并且装配完成后要进行联合评审确认，最后两两联合开始对汽车的进气系统进行改进。 【关键词】进气系统；设计布置；汽车 主要组件有增压器、原始进气道、中冷却器、空气滤清器、连接管路等。然后把空气或者是混合气开始导入到发动机的气缸零部件集合体里，我们称之为发动机进气系统。该系统的主要功能是为发动机提供干燥、充足并且清洁的空气。如果说发动机是汽车的心脏的话，那么进气系统就是发动机的筋脉。然而进气系统的布置和安装将会直接缩短发动机的寿命还会大大影响到发动机的一些功能的发挥，还有其工作的稳定性，以及环保性和可靠性。根据统计表明，发动机之所以出现早期磨损、油耗高、烟大、没有力等故障，绝大部分的原因是因为和进气系统设计布置的安装十分不合理造成的，其所占比例在90%以上。通常原始的进气道与连接管路截面积越大，管壁越圆润，因此弯曲也越少以及中冷却器的冷却能力越强，空气滤清器额定流量越大，因此整个进气系统的性能就越好，发动机性能也就越来越棒。 1 进气系统的原理简介以及噪音 1.1 原理简介 进气系统由空气、空气流量计、怠速调整螺丝钉、节气门、急速控制阀、热控制阀、还有发动机一起组成。进气系统则要求其进气的阻力尽可能要小，并且能够保证发动机的功率损耗减小；要想满足发动机其额定的充气量要求，就必须得具有最高原始的滤清效率和其全寿命滤清效率，并且要在规定的阻力之内要具备良好的储尘能力，还有一点就是其空滤器的密封性一定要好。 1.2 系统的噪音 空滤器和谐振腔的容积之和就是消声容器，而进气系统和消声容积有相当大的关系，其容积越大就越好。对于谐振腔来说面积越大，其容积就越大，一般来说可以用在消声的频率越低，其消声的频带也将越宽。然而对于空滤器来说，它的容积越大，其消声量也将越大。这个可以调节的频带也将越宽。然而，在一定的消声容积情况下，最为关键的就是需要合理的匹配不同的消声单元。
曝气设计规范
XX建设标准化协会标准 鼓风曝气系统设计规程 Design standard of aeration blowing system CECS 97 : 97 主编单位：XX建筑工程学院 审查单位：XX建设标准化协会工业给水排水委员会 批准日期：1997年12月30日 前言 现标准《鼓风曝气系统设计规程》CECS 97 ：97为XX建设标准化协会标准，推荐给有关单位使用。在使用过程中，请将意见及有关资料寄交XX和平街北口中国X X工程公司XX建设标准化协会工业给水排水委员会（邮编：100029），以便修订时参 考。 本规程主编单位：XX建筑工程学院 主要起草人：XX、XX XX建设标准化协会 1997年12月30日 1 总则 1.0.1 为使生物处理曝气系统设计满足工程建设需要，特制定本规程。 1.0.2 本规程包括曝气器、供风管道、风机的选型及机房设计。 1.0.3 本规程适用于新建、扩建、改建的城市污水处理工程或工业污水处理工 程中的生物处理鼓风曝气系统的设计计算。 1.0.4鼓风曝气系统设计除按本规程执行外，尚应符合现行有关的国家标准的规定。
2 术语 2.0.1 曝气器 aerator 用于水中充氧兼搅拌的基本器具或设备。 2.0.2 微孔曝气器 fine bubble aerator 空气通过多孔介质，在水中产生气泡直径小于3mm的高效曝气器。 2.0.3 中大气泡曝气器 middle and large air bubble aerator 空气通过曝气器在水中产生气泡直径大于3mm以上的曝气器。 2.0.4 可张中、微孔曝气器 openable middle and fine bubble aerator 空气通过具有弹性材质的微孔曝气器或软管时，其上孔缝张开，停止供气 时孔缝闭合的一种曝气器。 2.0.5 双环伞型曝气器 double rings umbrella aerator 一种具有双环类似伞状的，在水中产生中大气泡的曝气器。 2.0.6 曝气器标准状态充氧性能 oxygenc transfer performance 指单个曝气器在大气压力为、水温为20℃时，对清水的充氧性能。 2.0.7 鼓风曝气系统 aeration blowing system 指由风机、管路、曝气器、除尘器为主组成的系统。 3鼓风曝气器 一般规定 3.1.1 根据污水性质、环境要求、管理水平、经济核算，工程设计中可选用鼓 风曝气、机械表面曝气、射流曝气等方式，一般宜选用鼓风曝气式。 3.1.2 选用鼓风曝气系统时曝气器应符合下列要求： 1、在某一特定曝气条件下，既能满足曝气池污水需氧要求，又能达到混 合搅拌，池内无沉淀的要求；
Excel钢筋工程量自动计算表格.doc
工程名称：粉煤灰库 序号构件名称编号 直 径 根数计算式根数筋长计算式m 一、环形基础 单根长 度 件 数 重量kg 备注 1 环形基础上下环筋25 11+11 #NAME? 15.25*3.14+ （50-31）*0.025*6 #NAME? 1 #NAME? 2 环形基础上部环筋12 0.5/0.2*2 6 15.25*3.14+ （50-31）*0.012*6 #NAME? 1 #NAME? 3 环形基础下部环筋25 0.5/0.15*2 8 15.25*3.14+ （50-31）*0.025*6 #NAME? 1 #NAME? 4 外层腰筋10 1.2/0.2*2 #NAME? 15.25*3.14+ （50-31）*0.01*6 #NAME? 1 #NAME? 0 #NAME? 0 #NAME? 1 #NAME? 0 #NAME? 0 #NAME? 1 #NAME? 0 #NAME? 0 #NAME? 1 #NAME? 0 #NAME? 0 #NAME? 1 #NAME? 0 #NAME? 0 #NAME? 1 #NAME? 0 #NAME? 0 #NAME? 1 #NAME? 0 #NAME? 0 #NAME? 1 #NAME? 0 #NAME? 0 #NAME? 1 #NAME? 0 #NAME? 0 #NAME? 1 #NAME? 0 #NAME? 0 #NAME? 1 #NAME? 0 #NAME? 0 #NAME? 1 #NAME? 0 #NAME? 0 #NAME? 1 #NAME? 0 #NAME? 0 #NAME? 1 #NAME? 0 #NAME? 0 #NAME? 1 #NAME? 0 #NAME? 0 #NAME? 1 #NAME?
钢筋工程量计算公式汇编(手算)
钢筋工程量计算公式汇编(手算) 梁 第一节框架梁 一、首跨钢筋的计算 1、上部贯通筋 上部贯通筋（上通长筋1）长度＝通跨净跨长＋首尾端支座锚固值 2、端支座负筋 端支座负筋长度：第一排为Ln/3＋端支座锚固值； 第二排为Ln/4＋端支座锚固值 3、下部钢筋 下部钢筋长度＝净跨长＋左右支座锚固值 注意：下部钢筋不论分排与否，计算的结果都是一样的，所以我们在标注梁的下部纵筋时可以不输入分排信息。 以上三类钢筋中均涉及到支座锚固问题，那么，在软件中是如何实现03G101-1 中关于支座锚固的判断呢？ 现在我们来总结一下以上三类钢筋的支座锚固判断问题： 支座宽Lae 且0.5Hc＋5d，为直锚，取Max{Lae，0.5Hc＋5d }。 钢筋的端支座锚固值＝支座宽Lae 或0.5Hc＋5d，为弯锚，取Max{Lae，支座宽度-保护层+15d }。 钢筋的中间支座锚固值＝Max{Lae，0.5Hc＋5d } 4、腰筋 构造钢筋：构造钢筋长度＝净跨长＋215d
抗扭钢筋：算法同贯通钢筋 5、拉筋 拉筋长度＝（梁宽－2保护层）＋211.9d（抗震弯钩值）＋2d 拉筋根数：如果我们没有在平法输入中给定拉筋的布筋间距，那么拉筋的根数＝（箍筋根数/2）（构造筋根数/2）；如果给定了拉筋的布筋间距，那么拉筋的根数＝布筋长度/布筋间距。 6、箍筋 箍筋长度＝（梁宽－2保护层＋梁高-2保护层）＋211.9d＋8d 箍筋根数＝（加密区长度/加密区间距+1）2＋（非加密区长度/非加密区间距－1）+1 注意：因为构件扣减保护层时，都是扣至纵筋的外皮，那么，我们可以发现，拉筋和箍筋在每个保护层处均被多扣掉了直径值；并且我们在预算中计算钢筋长度时，都是按照外皮计算 的，所以软件自动会将多扣掉的长度在补充回来，由此，拉筋计算时增加了2d，箍筋计算 时增加了8d。（如下图所示） 7、吊筋 吊筋长度＝2*锚固+2*斜段长度+次梁宽度+2*50，其中框梁高度800mm 夹角=60 800mm 夹角=45 二、中间跨钢筋的计算 1、中间支座负筋
-B15发动机进气系统设计及分析
课程论文 题 目：B15发动机进气系统设计及性能分析 学生姓名： 学 院：能源与动力工程学院 班 级：交通运输09-3 指导教师：高志鹰 副教授 2012年12月28日 学校代码： 10128 学 号： 2
内蒙古工业大学课程设计（论文）任务书 课程名称：汽车电子控制技术学院：能源与动力工程学院班级：交通运输 学生姓名： ___ 学号：200 指导教师：高志鹰 一、题目 B15发动机进气系统设计及性能分析 二、目的与意义 根据《汽车电子控制技术》课程学习的知识，系统分析B15发动机进气系统设计及性能同时结构组成及基本的工作原理，掌握汽车电子控制系统的基本结构与原理三、要求（包括原始数据、技术参数、设计要求、图纸量、工作量要求等） 根据参考文献，系统学习并分析B15发动机进气系统结构组成及基本的工作原理；按照《内蒙古工业大学课程设计说明书（论文）书写规范》撰写课程论文。 四、工作内容、进度安排 12月21日—12月22日：根据任务书要求，查阅、学习相关参考文献； 12月22日—12月23日：提交论文提纲； 12月23日—12月25日：根据指导教师修改后的论文提纲撰写论文初稿； 12月25日—12月26日：根据指导教师对论文的修改意见修改论文； 12月26日—12月28日：提交论文，答辩 五、主要参考文献 [1]胡军义. 柴油机废气再循环(EGR)电控系统控制策略的研究[D]．合肥工业大学，2008． [2] 古国栋.柴油发动机废气再循环系统(EGR)热交换器仿真模拟与结构设计[D].华中科技大 学,2007. 审核意见 同意。 系（教研室）主任（签字） 指导教师下达时间 2009年 12月 18日 指导教师签字：_______________
进气系统设计计算说明书
DK4进气系统设计计算书 DK4进气系统由于整车布置需要，整体布置在机舱内右侧，由于现有车型进气系统都是布置在车体左侧，因此，相对现有车型，进气系统设计变动较大。 1. 进气系统的构成和布置 1.1空滤器总成的布置 空滤器的布置在原车型的机舱右侧（原装电瓶处）。 1.1.1 空滤器的型式 空滤器采用塑料壳体，本体和上盖壳体上下分开型式，进气口在本体，向车 体右侧，出气口在上盖，出气口带法兰与空气流量计通过两个螺栓联接，法 兰口粘接有橡胶密封圈保证与流量计接触端面密封。 1.1.2滤芯的结构型式 滤芯采用折叠的无纺布通过注塑框架固定平板式结构，橡胶密封圈保证与空 滤器壳体密封面密封。 1.1.3空滤器总成的安装方式 空滤器总成采用三点固定方式，两点利用现有的孔位，固定金属安装支架， 另一点借用动力转向罐支架。 1.2 进气导管的构成和布置 进气导管由进气隔热板进气导管与谐振器导管口构成 1.2.1 进气导管的结构 进气导管由进气隔热板和进气导管构成，隔热板一方面起隔热作用，同时起 固定进气管的作用。进气口从右侧翼子板引导进气，另一歧管连接谐振器管 口。 1.2.2 进气导管布置位置
进气导管通过进气导管的隔热板卡装在引擎盖右侧内支撑板的长方孔内。 1.2.3 进气导管的基本尺寸 进气导管进气口大气侧，管口内径为：80mm 1.2.4 进气导管安装方式 进气导管通过进气导管的隔热板卡装在引擎盖右侧内支撑板的长方孔内，另一端卡装在空滤器本体。 1.3 谐振器的结构和布置 谐振器的型式采用亥姆霍兹(Helmholtz)共振腔， 1.3.1 谐振器的布置位置 谐振器布置在翼子板右侧内， 1.3.2 谐振器的基本尺寸 谐振器管口内径为：40mm，连接管的长度为：35mm 1.3.3 谐振器的安装方式 谐振器通过两个金属支架，固定在引擎盖右侧，利用现有侧孔位，通过螺母固定。 1.4 进气胶管的结构和布置 进气胶管根据与空滤器联接的流量计的位置和发动机进气口位置设计布置1.4.1 进气胶管的结构 进气胶管中部设计三个波纹，胶管外侧面布置纵横交叉加强筋，加强筋间距22～28mm，容易吸塌的部位，加强筋的高度为5mm，其他部位加强筋高度为4mm。 1.4.2 进气胶管布置位置 进气胶管根据流量计和发动机进气口位置确定，保证与护风圈（间隙30mm
曝气系统设计计算
曝气系统设计计算 方法一 （1）设计需氧量AOR AOR=去除BOD 5需氧量-剩余污泥中BOD u 氧当量+NH 4+-N 消化需氧量-反消化产氧量 碳化需氧量： ()0e d MLVSS =YQ S S -K V X x P -?? =0.6×44000×（0.248-0.003）-4434.1×4×1.75/15=4399kg/d 消化需氧量： D 1——碳化需氧量()2/kgO d D 2——消化需氧量()2/kgO d x P ——剩余污泥产量kg/d Y ——污泥增值系数，取0.6。 k d ——污泥自身氧化率，0.05。 ( )()() 0e 12 440000.2480.0031.42 1.4243999607/0.68 0.68 x Q S S D P kgO d -?-=-=-?=()()002024.57 4.5712.41 4.5744000562 4.5712.4%4399 10008365/e x D Q N N P kgO d =--??=??-?-??=
0S ——总进水BOD 5(kg/m 3) e S ——二沉出水BOD 5(kg/m 3) MLVSS X ——挥发性悬浮固体(kg/m 3) 0N ——总进水氨氮 e N ——二沉出水氨氮 Q ——总进水水量m 3/d 每氧化 1mgNH 4+-N 需消耗碱度7.14mg ；每还原1mgNO 3—-N 产生碱度3.57mg ；去除1mgBOD 5产生碱度0.1mg 。 剩余碱度S ALK1=进水碱度-消化消耗碱度+反消化产生碱度+去除BOD 5产生碱度 假设生物污泥中含氮量以12.4％计，则： 每日用于合成的总氮=0.124*4399=545 即，进水总氮中有 545*1000/44000=12.4mg/L 被用于合成被氧化的NH 4+-N 。 用于合成被氧化的NH 4+-N ： =56-2-12.4 =41.6mg/L 所需脱硝量 =（进水总氮-出水总氮）-28=68-12-12.4 =43.6mg/L 需还原的硝酸盐氮量: 4400012.4545.6/1000 T N mg L ?===-（进水氨氮量—出水氨氮量）用于合成的总氮量