曝气系统设计计算讲解学习
曝气系统设计计算
方法一
（1）设计需氧量AOR
AOR=去除BOD 5需氧量-剩余污泥中BOD u 氧当量+NH 4+-N 消化需氧量-反消化产氧量
碳化需氧量：
()0e d MLVSS =YQ S S -K V X x P -??
=0.6×44000×（0.248-0.003）-4434.1×4×1.75/15=4399kg/d 消化需氧量：
D 1——碳化需氧量()2/kgO d D 2——消化需氧量()2/kgO d
x P ——剩余污泥产量kg/d
Y ——污泥增值系数，取0.6。 k d ——污泥自身氧化率，0.05。
0S ——总进水BOD 5(kg/m 3)
e S ——二沉出水BOD 5(kg/m 3) MLVSS X ——挥发性悬浮固体(kg/m 3)
0N ——总进水氨氮
(
)()()
0e
12
440000.2480.0031.42 1.4243999607/0.68
0.68
x
Q S S D P kgO d -?-=-=-?=()()002024.57 4.5712.41
4.5744000562 4.5712.4%43991000
8365/e x D Q N N P kgO d
=--??=??-?-??=
e N ——二沉出水氨氮
Q ——总进水水量m 3
/d
每氧化 1mgNH 4+-N 需消耗碱度7.14mg ；每还原1mgNO 3—-N 产生碱度3.57mg ；去除1mgBOD 5产生碱度0.1mg 。
剩余碱度S ALK1=进水碱度-消化消耗碱度+反消化产生碱度+去除BOD 5产生碱度 假设生物污泥中含氮量以12.4％计，则： 每日用于合成的总氮=0.124*4399=545
即，进水总氮中有 545*1000/44000=12.4mg/L 被用于合成被氧化的NH 4+-N 。
用于合成被氧化的NH 4+-N ： =56-2-12.4
=41.6mg/L
所需脱硝量 =（进水总氮-出水总氮）-28=68-12-12.4 =43.6mg/L 需还原的硝酸盐氮量:
因此，反消化脱氮产生的氧量 ： 总需氧量：
AOR
=9607+8365-1560=164122/kgO d 最大需氧量与平均需氧量之比为1.4，则
去除每1kgBOD 5的需氧量
322.86 2.86545.61560/T D N kgO d ==?=123D D D =+-max 221.4 1.41641222977/957/AOR R kgO d kgO h ==?==()
()
025
16412
440000.2480.0031.5/e AOR
Q S S kgO kgBOD =
-=
-=4400012.4545.6/1000T N mg L
?===-（进水氨氮量—出水氨氮量）用于合成的总氮量
()
()
(
)
()
2020024.1-?-?=T L
T sm s C C C AOR SOR βρα
（2）标准需氧量
采用鼓风曝气，微孔曝气器。曝气器铺设于池底，距池底0.2m ，淹没深度7.8m ，氧转移效率E A =20％，计算温度T=25℃，将实际需氧量AOR 换算成标准状态下的需氧量SOR 。
式中：ρ —气压调整系数，
所在地区实际大气压为1.00×105 Pa
X C —曝气池内平均溶解氧，取X C =2mg/L ；
查得水中溶解饱和度：C s(20)=9.1mg/L 微孔曝气器的空气扩散气出口处绝对压为：
空气离开好氧反应池时氧的百分比：
好氧
反应池中平均溶解氧饱和度：
C sm(20)
535351.013109.810 1.013109.810 5.5 1.55210b p H Pa =?+??=?+??=?()()()()
000000000054.1710020121792012110012179121=?-+-=?-+-=A A t E E O ()205
55
2.06610421.5521017.549.1 2.066104210.6/b t S P O C mg L
??=+ ???????=?+ ???
?=[](
)2020164129.1
0.820.950.98710.62 1.024-?=???-?5
0.9871.01310ρ==?所在地区实际气压
标准需氧量为SOR
SOR=22941 2/kgO d =9562/h kgO
相应最大时标准需氧量：
=1338
2/h kgO 好氧反应池平均时供气量：
最大时供气量：
方法二：
（1） 曝气池的需氧量
曝气池中好氧微生物为完成有机物的降解转化作用，必须有足够量的溶解氧的参与。好氧生物处理含碳有机物可用两种方法计算。
第一种方法，将好氧微生物所需的氧量分为两部分：即微生物对有机物质进行分解代谢和微生物本身的内源呼吸过程所需要的氧，见式（2-2-41）和（2-2-43）。这两部分氧量之和即为生物处理需氧，见式（2-2-48）。
//20( ) e V O a Q S S b X V =??-+??
（2-2-48）
=0.475×44000×（0.248-0.003）+0.149×1.75×10601 =7884
式中：O 2——曝气池混合液需要的氧量，kg O 2/d ；
Q ——处理的污水量，m 3/d ；
S 0——曝气池进水BOD 5浓度，kg BOD 5/m 3； S e ——处理出水BOD 5浓度，kg BOD 5/m 3； V ——曝气池体积，m 3；
X V ——曝气池挥发性悬浮固体，kg MLVSS /m 3；
max 1.4SOR SOR =3975
10010015933/0.30.320
s
A SOR G m h E =?=?=?3max 1.4 1.41593322306/s s G G m h ==?=
a /——微生物分解代谢单位重量BOD 5的需氧量，kg O 2/ kg BOD 5，对生活污水a /值的范围为0.42～0.53；
b /——单位重量微生物内源呼吸自身氧化的需氧量，kg O 2/ kg MLVSS·d ，b /值的范围为0.11～0.188 d -1。
第二种方法可以从污水的BOD5和每日排放的剩余污泥量来进行估算。假设所去除的BOD5最后都转变成最终产物，总需氧量可由BODu 来计算（BODu 是总碳氧化需氧量），由于部分BOD5转变为剩余污泥中的新细胞，所以剩余污泥中BODu 必须从总需氧量中扣除，剩余污泥的需氧量等于1.42×剩余污泥量。因此，采用式（2-2-49））计算去除含碳有机物的需氧量。
02( ) 1.42e V
c Q S S X V
O f θ?-?=
-? （2-2-49）
=140962/kgO d 式中：
O 2——曝气池混合液需要的氧量，kg O 2/d ； Q ——处理的污水量，m3/d ；
S 0——曝气池进水BOD5浓度，kg BOD 5/m 3； S e ——处理出水BOD5浓度，kg BOD 5/m 3； V ——曝气池体积=（2650.25*4=10601 m 3） X V ——曝气池挥发性悬浮固体，kg MLVSS /m 3； f ——BOD5和BODu 的转化系数，约为0.68； 1.42——细菌细胞的氧当量； θc——设计污泥龄，14。
考虑到减轻好氧污染物质对水体污染，国家对排入水体的NH4+-N 的浓度做出了限制，在《城镇污水处理厂污染物排放标准(GB18918-2002)》中对出水的NH4+-N 的浓度有明确要求，如对城市污水，一级标准A ：NH4+-N 的浓度≤5mg/L （以氮计，水温＞12℃），和≤8mg/L （以氮计，水温≤12℃）；一级标准B ：NH4+-N 的浓度≤8mg/L（以氮计，水温＞12℃），和≤15mg/L（以氮计，水温≤12℃）。 在好氧生物处理中，降低NH4+-N 的浓度的方法是硝化，即把NH4+-N 氧化为
NO3--N 。硝化过程的需氧，以化学计量为依据，转换每kg 的NH4+-N ，理论上需要4.57kg 的氧。
此外，在生物处理系统设计时中，常需要进行反硝化脱氮，即，将NO3--N 将转化N2。此过程中由于NO 3--N 作为电子受体，自然降低了氧在系统中的需要量，化学计量系数为2.86kgO 2/kgNO 3--N 。因此，硝化和反硝化，即为NH4+-N 转化为N2过程中净的需氧量可表示为式。
2
0034.57() 2.86()
N DN
e e O Q N N Q N N NO --=?--?-- （2-2-50）
=50702/kgO d
式中：O2 N-DN ——生物反应池进行硝化反硝化需要的净氧量，kg O 2/d ； Q ——处理的污水量，m 3
/d ；
N 0——进水可氧化的氮浓度，kg/m 3；56 Ne ——出水可氧化的氮浓度，kg/m 3； NO 3-——出水中的NO3--N 浓度，kg/m 3；
4.57——化学计量系数，单位为kg O 2/kg NH 4+-N ； 2.86——化学计量系数，单位为kgO 2/ kg NO 3--N 。
在污水中由于还有一些还原性物质的存在，当它们的浓度较高时，要详细计算氧的消耗量。
例如，当水中出现硫化氢时，其氧化关系
22242H S O H SO +→
综上所述，当生物处理以含碳有机物去除为目的时，需氧量采用式（2-2-48）或式（2-2-49）计算；当生物处理既要求去除含碳有机物，又要求去除氮时，需氧量采用式（2-2-48）或式（2-2-49）与式（2-2-50）相加，此时总的需氧量O2 total 采用式（2-2-52）进行计算。
2
22
total
N DN
O O O -=+
（2-2-52）
=（14096+5070=19167方法二）2/kgO d （7884+5070=12954方法一）
()
()
(
)
()
2020024.1-?-?=T L
T sm s C C C AOR SOR βρα（2）标准需氧量
采用鼓风曝气，微孔曝气器。曝气器铺设于池底，淹没深度 5.5m ，氧转移效率E A =20％，计算温度T=20℃，将实际需氧量AOR 换算成标准状态下的需氧量SOR 。
式中：
ρ ——气压调整系数， C s(20)——水中饱和溶解度
X C ——曝气池内平均溶解氧，取X C =2mg/L ；
H ——曝气器淹没深度，m 。
所在地区实际大气压为1.0×105 Pa 因此
查得水中溶解饱和度：C s(20)=9.1mg/L 微孔曝气器的空气扩散气出口处绝对压为：
空气离开好氧反应池时氧的百分比：
好氧
反应池中平均溶解氧饱和度：
C sm(20)
535351.013109.810 1.013109.810 5.5 1.55210b p H Pa =?+??=?+??=?()()()()
000000000054.1710020121792012110012179121=?-+-=?-+-=
A A t E E O ()205
55
2.06610421.5521017.549.1 2.066104210.6/b t S P O C mg L
??=+ ???????=?+ ????=5
0.987
1.01310ρ=
=?所在地区实际气压
()
()
(
)
()
2020024.1-?-?=T L
T sm s C C C AOR SOR βρα
SOR=26792 2/kgO d =11162/h kgO
相应最大时标准需氧量：
=1563
2/h kgO 好氧反应池平均时供气量：
最大时供气量：
（三）室外排水规范
生物反应池中好氧区的污水需氧量，根据去除的五日生化需氧量、氨氮的硝化和除氮等要求，宜按下列公式计算：
O 2 = 0.001aQ(S o －S e )－c △X V +b[0.001Q(N k －N ke )－0.12△X V ] －0.62b[0.001Q(N t －N ke －N oe )－0.12△X V ] 式中：O2—污水需氧量（kgO 2/d ）； Q —生物反应池的进水流量（m 3/d ）；44000
So —生物反应池进水五日生化需氧量浓度（mg/L ）；248 Se —生物反应池出水五日生化需氧量浓度（mg/L ）；3 △X V —排出生物反应池系统的微生物量；（kg/d ）；
[](
)
2020191679.1
0.820.950.98710.62 1.024-?=
???-?max 1.4SOR SOR =31116
10010018600/0.30.320
s A SOR G m h E =?=?=?3max 1.4 1.41208326040/s s G G m h ==?=
()
()
(
)
()
2020024.1-?-?=T L
T sm s C C C AOR SOR βραN k —生物反应池进水总凯氏氮浓度（mg/L ）；68 N ke —生物反应池出水总凯氏氮浓度（mg/L ）；12 N t —生物反应池进水总氮浓度（mg/L ）；68 N oe —生物反应池出水硝态氮浓度（mg/L ）；8
△X V —排出生物反应池系统的微生物中含氮量（kg/d ）； a —碳的氧当量，当含碳物质以BOD5 计时，取1.47； b —常数，氧化每公斤氨氮所需氧量（kgO2/kgN ），取4.57； c —常数，细菌细胞的氧当量，取1.42。
Yt —污泥产率系数（kgMLSS ∕kgBOD 5），宜根据试验资料确定。无试验 资料时，系统有初次沉淀池时取0.3，无初次沉淀池时取0.6～1.0； y —MLSS 中MLVSS 所占比例；
O 2 = 0.001aQ (S o －S e)－c △X V +b [0.001Q (N k －N ke)－0.12△X V ] －0.62b [0.001Q (N t －N ke －N oe)－0.12△X V]=21123-2.31△X V
=0.001*1.47*44000*（248-3）-1.42*△X V +4.57*0.001*44000*（68-12）-4.57*0.12△X V -0.62*4.57*0.001*44000*（68-12-8）+0.62*4.57*0.12△X V =15847-1.42*△X V +11260-0.548△X V -5984+0.340△X V =21159-1.628△X V
△X V ＝y*Q*（So －Se ）*0.001*y t
=0.7*44000*0.245*0.3=2264kg/d
因此O 2 =17473()2/kgO d （2）标准需氧量
采用鼓风曝气，微孔曝气器。曝气器铺设于池底，淹没深度 5.5m ，氧转移效率E A =20％，计算温度T=20℃，将实际需氧量AOR 换算成标准状态下的需氧量SOR 。
()
()
(
)
()
2020024.1-?-?=T L
T sm s C C C AOR SOR βρα式中：
ρ ——气压调整系数， C s(20)——水中饱和溶解度
X C ——曝气池内平均溶解氧，取X C =2mg/L ；
H ——曝气器淹没深度，m 。
所在地区实际大气压为1.0×105 Pa 因此
查得水中溶解饱和度：C s(20)=9.1mg/L 微孔曝气器的空气扩散气出口处绝对压为：
空气离开好氧反应池时氧的百分比：
好氧
反应池中平均溶解氧饱和度：
C sm(20)
SOR=24425 2/kgO d =10182/h kgO
535351.013109.810 1.013109.810 5.5 1.55210b p H Pa =?+??=?+??=?()()()()
000000000054.1710020121792012110012179121=?-+-=?-+-=A A t E E O ()205
55
2.06610421.5521017.549.1 2.066104210.6/b t S P O C mg L
??=+ ???????=?+ ???
?=[](
)
2020174739.1
0.820.950.98710.62 1.024-?=
???-?5
0.9871.01310
ρ=
=?所在地区实际气压
相应最大时标准需氧量：
=1425
2/h kgO 好氧反应池平均时供气量：
最大时供气量：
好氧反应池平均时供气量： 方法一结果：s G =15933m 3/h 方法二结果：s G =18600m 3/h 方法三结果：s G =16967m 3/h
max 1.4SOR SOR =31018
10010016967/0.30.320
s A SOR G m h E =?=?=?3max 1.4 1.41696723753/s s G G m h ==?=
简易计算器的设计与实现
沈阳航空航天大学 课程设计报告 课程设计名称：单片机系统综合课程设计课程设计题目：简易计算器的设计与实现 院（系）： 专业： 班级： 学号： 姓名： 指导教师： 完成日期：
沈阳航空航天大学课程设计报告 目录 第1章总体设计方案 (1) 1.1设计内容 (1) 1.2设计原理 (1) 1.3设计思路 (2) 1.4实验环境 (2) 第2章详细设计方案 (3) 2.1硬件电路设计 (3) 2.2主程序设计 (7) 2.2功能模块的设计与实现 (8) 第3章结果测试及分析 (11) 3.1结果测试 (11) 3.2结果分析 (11) 参考文献 (12) 附录1 元件清单 (13) 附录2 总电路图 (14) 附录3 程序代码 (15)
第1章总体设计方案 1.1 设计内容 本设计是基于51系列的单片机进行的十进制计算器系统设计，可以完成计算器的键盘输入，进行加、减、乘、除1位无符号数字的简单四则运算，并在6位8段数码管上显示相应的结果。 设计过程在硬件与软件方面进行同步设计。硬件方面从功能考虑，首先选择内部存储资源丰富的8751单片机，输入采用4×4矩阵键盘。显示采用6位8段共阳极数码管动态显示。软件方面从分析计算器功能、流程图设计，再到程序的编写进行系统设计。编程语言方面从程序总体设计以及高效性和功能性对C语言和汇编语言进行比较分析，最终选用汇编语言进行编程，并用protel99se涉及硬件电路。 1.2 设计原理 在该课程设计中，主要用到一个8751芯片和串接的共阳数码管,和一组阵列式键盘。作为该设计的主要部分，下面将对它们的原理及功能做详细介绍和说明。 1)提出方案 以8751为核心，和数码管以及键盘用实验箱上已有的器件实现计算器的功能。 2) 总体方案实现 (1)要解决键值得读入。先向键盘的全部列线送低电平，在检测键盘的行线，如果有一行为低电平，说明可能有按键按下，则程序转入抖动检测---就是延时10ms再读键盘的行线，如读得的数据与第一次的相同，说明真的有按键按下，程序转入确认哪一键按下的程序，该程序是依次向键盘的列线送低电平，然后读键盘的行线，如果读的值与第一次相同就停止读，此时就会的到键盘的行码与列码
污水厂精确曝气系统
污水厂精确曝气系统 2、4、1供货范围 精确曝气系统主要由现场控制柜、控制硬件及软件、鼓风机压力优化系统硬件及软件、通讯系统硬件及软件以及空气流量计等货物,系统内部连接电缆、通讯电缆等材料组成,不论本技术规范就是否指明,保证精确曝气系统正常运转所必需的货物也在投标人的供货范围内。 *2、4、2精确曝气系统制造商资质及业绩要求 1)投标人所选用的精确曝气系统必须为具有成套技术与成熟运用的产品,投标人在投标文件中必须提供所选用的精确曝气系统配套软件开发商的授权书原件。 2)投标人所选精确曝气系统须有在10万m3/d及以上规模采用A/A/O工艺的城镇市政污水处理厂成功运行3年以上(含3年)的业绩1项。投标文件中必须提供满足该业绩要求的合同的复印件及与该合同对应的成功满意运行的最终用户证明的复印件予以证明。投标时携带合同原件及最终用户证明原件(加盖最终用户单位正式公章)供查验,若原件与复印件不符则将导致投标被否决。 注:最终用户证明必须加盖最终用户单位正式公章,最终用户单位正式公章上显示的单位名称要与最终单位用户名称一致;最终用户证明必须显示出最终用户名称及使用该系统的污水处理厂名称、使用该系统的污水处理厂规模、使用该系统的污水处理厂处理工艺、供货商名称、精确曝气系统软件开发商名称、精确曝气系统开始使用时间、精确曝气系统使用满意度等内容,需要涵盖以上业绩要求的各要素。 3)投标人在投标文件中须提供所选精确曝气系统配套软件开发商的软件著作权登记证书的复印件,并加盖授权人公章。 2、4、3系统技术要求 1、总体要求 精确曝气系统就是一套集成的智能控制系统,应能为污水生物处理过程提供精确曝气解决方案。系统应能实现各种曝气方案如间歇曝气、正常曝气、溶解氧分布控制等,帮助用户实现工艺的精细调节,并能够随着工艺变化而调整。系统应包含曝气量计算、配气、鼓风机调节等曝气控制所需的核心功能模块。 在满足系统的整体运行功能前提下,为了保证系统的安全稳定以及可靠性,需要最大限度降低对在线仪表的依赖程度。
教学设计的基本方法与步骤
教学设计的基本方法与步骤 广州市教育局教研室吴必尊 一、教学设计的基本概念 教学设计是指为了达到预期的教学目标，运用系统观点和方法，遵循教学过程的基本规律，对教学活动进行系统规划的过程。 （一）设计过程具体包括： 1．分析学习需求； 2．确定教学目标； 3．设计解决方法； 4．就解决方法进行实施、反馈、调整方案，再行实施直至达到预期教学目标。 （二）设计要素具体包含： 教学对象、教学内容、教学目标、教学策略、教学媒体、教学评价等基本要素。 （三）教学设计的理论基础是： 现代教学理论、学习理论、信息传播学、教育技术学和系统科学方法。 （四）教学设计与写教案的关系： 是继承与发展的关系。 （五）提倡教学设计的主要目的： 1．提高课堂的教学效率和教学效果； 2．提高教师的专业素质和教学技能； 3．促进教学研究和教学改革的深化。 二、教学设计的基本理念 一个好的教学设计方案必须体现现代教学观； 教学观通常是指教育工作者对一些重大的教育现象、问题或事件的比较稳定的看法，它集中反映了教育工作者的教育价值取向。 当代的教育改革都是以教学观念的变革为先导的，故此，转变教学观念已成为每一个教育工作者必须面临的首要问题。 当前必须树立的教学观念有： 1．素质教育观 ①面向全体、全面发展：从三个方面七项基本素质构建素质教育培养目标。 三个方面是：身体、心理、文化科学； 七项基本素质是：身体素质、心理素质、道德素质、文化素质、审美素质、劳动素质交往素质； 七项基本素质分为四个层次： 第一层次：身体素质；
第二层次：心理素质； 第三层次：道德素质、文化素质、审美素质； 第四层次：劳动素质、交往素质。 ②承认差异、因材施教、发展个性： 每个人的主观能动性是不同的，因此，人的差异性是绝对的。 要求通过有效的教学，使不同程度的学生都能在各自原有的基础上得到提高和发展。同时，潜能得到发挥，个性得到发展； ③重点培养学生的创新精神和实践能力。 在教学上要着力为学生营造一种生动活泼，思维活跃、平等和谐、积极参与和探索的教学氛围以及教学情景； ④培养学生：学会学习、学会生活、学会做人、学会生存。 学会学习：主要是要掌握学习方法和学习策略，为终身教育打好基础； 学会生活：主要培养学生独立生活的能力、动手操作能力、交往能力和健康生活的能力，为适应现代社会生活打好基础； 学生做人：重点培养学生的思想道德和爱国情操，做一个遵纪守法、文明有礼的现代公民； 学会生存：重点培养学生适应环境、改造环境的能力。 2．系统方法观 所谓系统方法就是按照事物本身的系统性，把研究对象放在系统形式中加以考察的一种科学方法。即从系统的观点出发，着重从整体与部分（或要素）之间、部分与部分之间、整体与环境之间的相互联系和相互作用的关系中，考察和处理研究对象，实现整体优化，以求系统获得最大功能的一种科学方法。 教学过程就是一个系统，组成要素有：教师、学生、教学内容、教学手段、教学方法等。 系统方法应用于教学设计具有以下三个特征： ①整体性： 即教学的各个要素、各个环节是互相关联、互相作用，缺一不可的。因此，要求教学系统中的各个组成要素必须匹配、相容，且达到最优组合，使产生最大功能的“整体效应”，这样，才能使教学系统达到最佳的预期目标。 因此，教学设计的目的之一，就是通过分析系统各要素之间的交互作用，协调要素之间的联系和组合，使系统功能得到最佳发挥。故此，教学设计的过程就是将系统各要素按照它们的内在联系的规律，加以配置、组合的过程。 ②有序性： 教学系统有序性是指教学要结合学科内容的逻辑结构和学生身心发展情况，有次序，有步骤进行，以利于教学目标的达成。
AO工艺设计计算公式
A/O工艺设计参数 ①水力停留时间：硝化不小于5～6h；反硝化不大于2h，A段:O段=1:3 ②污泥回流比：50～100% ③混合液回流比：300～400% ④反硝化段碳/氮比：BOD 5 /TN>4，理论BOD消耗量为1.72gBOD/gNOx--N ⑤硝化段的TKN/MLSS负荷率（单位活性污泥浓度单位时间内所能硝化的凯氏氮）：<0.05KgTKN/KgMLSS·d ⑥硝化段污泥负荷率：BOD/MLSS<0.18KgBOD 5 /KgMLSS·d ⑦混合液浓度x=3000～4000mg/L（MLSS） ⑧溶解氧：A段DO<0.2～0.5mg/L O段DO>2～4mg/L ⑨pH值：A段pH =6.5～7.5 O段pH =7.0～8.0 ⑩水温：硝化20～30℃ 反硝化20～30℃ ⑾ 碱度：硝化反应氧化1gNH 4+-N需氧4.57g，消耗碱度7.1g（以CaCO 3 计）。 反硝化反应还原1gNO 3 --N将放出2.6g氧， 生成3.75g碱度（以CaCO 3 计） ⑿需氧量Ro——单位时间内曝气池活性污泥微生物代谢所需的氧量称为需氧量 (KgO 2 /h)。微生物分解有机物需消耗溶解氧，而微生物自身代谢也需消耗溶解氧，所以Ro应包括这三部分。 Ro=a’QSr+b’VX+4.6Nr a’─平均转化 1Kg的BOD的需氧量KgO 2 /KgBOD b’─微生物（以VSS 计）自身氧化（代谢）所需氧量KgO 2 /Kg VSS·d。
上式也可变换为： Ro/VX=a’·QSr/VX+b’ 或 Ro/QSr=a’+b’·VX/QSr Sr─所去除BOD的量（Kg） Ro/VX─氧的比耗速度，即每公斤活性污泥（VSS）平均每天的耗氧量KgO 2 /KgVSS·d Ro/QSr─比需氧量，即去除1KgBOD 的需氧量KgO 2 /KgBOD 由此可用以上两方程运用图解法求得a’ b’ Nr—被硝化的氨量kd/d 4.6—1kgNH 3－N转化成NO 3 -所需的氧 量（KgO 2 ） 几种类型污水的a’ b’值 ⒀供氧量─单位时间内供给曝气池的氧量，因为充氧与水温、气压、水深等因素有关，所以氧转移系数应作修正。 ⅰ.理论供氧量 1.温度的影响 KLa(θ)=K L(20)×1.024Q-20 θ─实际温度 2.分压力对Cs的影响（ρ压力修正系数） ρ=所在地区实际压力（Pa）/101325（Pa） =实际Cs值/标准大气压下Cs值
计算器模拟系统设计-毕业设计
计算器模拟系统设计 学生：XXX 指导教师：XXX 内容摘要：本设计是基于51系列的单片机进行的简易计算器系统设计，可以完成计算器的键盘输入，进行加、减、乘、除3位无符号数字的简单四则运算，并在LED 上相应的显示结果。 设计过程在硬件与软件方面进行同步设计。硬件选择AT89C51单片机和 74lS164，输入用4×4矩阵键盘。显示用5位7段共阴极LED静态显示。软件从分析计算器功能、流程图设计，再到程序的编写进行系统设计。选用编译效率最高的Keil 软件用汇编语言进行编程，并用proteus仿真。 关键词：LED 计算器 AT89C51芯片 74LS164
Calculator simulation system desig n Abstract:The design is a simple calculator based on 51 series microcontroller system design, to complete the calculator keyboard input, add, subtract, multiply, and in addition to three unsigned numeric simple four operations, and the corresponding result will be displayed on the LED. The design process of hardware and software aspects of the synchronous design. Hardware choose AT89C51 microcontroller and 74ls164--enter the 4 × 4 matrix keyboard. Static display with five 7-segment common cathode LED display. Software calculator function from the analysis, flow charts, design, and then program the preparation of system design. Selected to compile the most efficient Keil software in assembly language programming, and with proteus simulation. Keywords: LED calculator AT89C51 chip 74LS164
精确曝气BACS及智能控制BIOS在扬州六圩厂应用
扬州六圩污水处理厂工程，BIOS II 应用案例 扬州市洁源排水有限公司六圩污水处理厂，二期扩建工程10万吨/日，成功应用生物工艺智能优化及动态控制系统BIOS II 后，2011年投入运行后当年即实现节约鼓风能耗23.3%，降低电费成本196万余元，并获得江苏省“十一五”减排先进单位称号。该项目荣获“江苏省科技进步奖”三等奖。三期扩建工程5万吨/日，再次采用生物工艺智能优化及动态控制系统BIOS II ，2015年4月完成联调进行试运行，并且与升级后的二期BIOS II 系统联网整合。 系统设计与控制过程 第一，生物工艺智能优化及动态控制系统BIOS II 是一套拥有前馈与后馈相结合控制理念的系统。 前馈式主要体现在通过安装在生物池前端的水质水量仪表。 后馈式主要体现生物工艺智能优化及动态控制系统BIOS II 在追踪溶解氧的过程中，还会对于生物池出水端氨氮/硝氮浓度进行监测。 第二，生物工艺智能优化及动态控制系统BIOS II 是真正基于每个污水厂独特的进水成分而开发完善的控制系统。 在生物工艺智能优化及动态控制系统BIOS II 正式调试以前，会有专门的工艺工程师到达现场，使用ABAM 水质分析仪表对于污水厂进水水质进行密集采样分析，对于污泥的好氧速率/ 硝化速率等参数进行确认，这些数据都将成为生物工艺智能优化及动态控制系统 二期BIOS 三期BIOS 二期+三期BACS
BIOS II运行的初始数据。 而由于BIOS II系统内建的数据库功能，在系统运行控制中，通过溶解氧对于气量增减的反应快慢而计算得到的实际的好氧速率/硝化速率等，均会被用来修正ABAM初始的数据。 第三，ASM2D水质模型的引入，在根本上与传统PID调节控制区分开来。 生物工艺智能优化及动态控制系统BIOS II的溶解氧控制思路为直接计算得到较为准确的阀门开度设定值，由执行机构直接将阀门开动到这个位置，然后再做一定的微调。
曝气系统设计计算
曝气系统设计计算 方法一 (1)设计需氧量AOR AOR二去除BOD5需氧量-剩余污泥中BODu氧当量+NHi -N消化需氧量-反消化产氧量 碳化需氧量: 9 =役二亠)-1.42幷=440000.003)_j 42x4399 = 9607(畑Q/〃) ^=YQ(S0-S c)-K d xVxX N1LVSS =X44000X () X4X15=4399kg/d 消化需氧量： D2 = 4.57(?(N()- NJ-4.57 x 12.4%x P A = 4.57x44OOOx(56-2)x—1—-4.57x12.4% x 4399 ' 7 1000 =8365畑Q / d Di 碳化霊氧量(kgO2 /d) D:--- 消化霊氧量(kgQ / d) P x---- 剩余污泥产量kg/d Y一一污泥增值系数，取。 k d一一污泥自身氧化率，。 S“ - 总进水BOD5 (kg/m3) 0.68
S c ——二沉出水 BOD 5 (kg/m 3 ) X MLVSS 一一挥发性悬浮固体（kg/m 3） --- 总进水氨氮 M ——二沉出水氨氮 Q---- 总进水水量m 3/d 每氧化lmgNHQN 需消耗碱度；每还原lmgNO 3 -N 产生碱度；去除 lmgBODs 产生碱度。 剩余碱度S ALK F 进水碱度-消化消耗碱度+反消化产生碱度+去除BOD5产 生碱度 假设生物污泥中含氮量以％计，则： 每日用于合成的总氮二*4399二545 即，进水总氮中有 545*1000/44000二L 被用于合成被氧化的NH1N 。 用于合成被氧化的NH 「-N ：=（进水氨氮量一出水氨氮量）-用于合成的总氮量 =L 所需脱硝量二（进水总氮-出水总氮）-28二二L 需还原的硝酸盐氮量： 因此，反消化脱氮产生的氧量： D 5 = 2.86弘=2.86x545.6 = \560kgOJd 总需氧量: 44000x12.4 1000 = 545.6〃//乙
单片机简易计算器的设计
基于AT89C51单片机简易计算器的设计 【摘要】单片机的出现是计算机制造技术高速发展的产物，它是嵌入式控制系统的核心，如今，它已广泛的应用到我们生活的各个领域，电子、科技、通信、汽车、工业等。本设计是基于51系列单片机来进行的数字计算器系统设计，可以完成计算器的键盘输入，进行加、减、乘、除六位数范围内的基本四则运算，并在LCD上显示相应的结果。设计电路采用AT89C51单片机为主要控制电路，利用MM74C922作为计算器4*4键盘的扫描IC读取键盘上的输入。显示采用字符LCD静态显示。软件方面使用C语言编程，并用PROTUES仿真。 【关键词】简单计算器单片机 LCD 【正文】 一、总体设计 根据功能和指标要求，本系统选用MCS-51系列单片机为主控机。通过扩展必要的外围接口电路，实现对计算器的设计。具体设计如下：（1）由于要设计的是简单的计算器，可以进行四则运算，为了得到较好的显示效果，采用LCD 显示数据和结果。 （2）另外键盘包括数字键（0～9）、符号键（+、-、×、÷）、清除键和等号键，故只需要16 个按键即可，设计中采用集成的计算键盘。 （3）执行过程：开机显示零，等待键入数值，当键入数字，通过LCD显示出来，当键入+、-、*、/运算符，计算器在内部执行数值
转换和存储，并等待再次键入数值，当再键入数值后将显示键入的数值，按等号就会在LCD上输出运算结果。 （4）错误提示：当计算器执行过程中有错误时，会在LCD上显示相应的提示,如：当输入的数值或计算得到的结果大于计算器的表示范围时，计算器会在LCD上提示溢出；当除数为0时，计算器会在LCD 上提示错误。 系统模块图： 二、硬件设计 （一）、总体硬件设计 本设计选用AT89C51单片机为主控单元。显示部分：采用LCD 静态显示。按键部分：采用4*4键盘；利用MM74C922为4*4的键盘扫描IC，读取输入的键值。 总体设计效果如下图：
(招标投标)仪表自控招标文件(技术部分)
（招标投标）仪表自控招标文 件(技术部分)
阳泉市污水处理二期工程自控系统采购 招标文件 招标编号：HAZB-QT-HW-20151100 第三章技术规范及要求
招标人：中国市政工程华北设计研究总院有限公司招标代理：山西华安建设项目管理有限公司 日期：二○一五年十二月
目录 第一章概述及一般规定 (3) 第二章仪表系统 (15) 第三章计算机自动控制、工业电视监视、安防系统 (45) 第四章特殊要求 (120)
第一章概述及一般规定 1.1 内容概述 仪表、自控系统招标分为三个标段：仪表部分、自控部分、精确曝气部分。其中仪表部分包括全厂仪表及与之相关的设备的采购、安装、调试以及配合自控和精确曝气承包商完成联调、运行等工作。除以上工作之外部分由自控承包商完成。精确曝气部分的硬件分别包含在仪表和自控部分，精确曝气系统供货商只提供软件，并且要求软件与整个系统完全兼容，显示画面的风格、标签命名和程序结构与主控系统完全一致。由于仪表、自控系统、精确曝气系统在项目中存在着密切联系，承包商应全面了解各标段的工作范围和供货内容，以免出现不必要的纰漏或重复，必须仔细阅读以下全部内容，投标时只提供本标段的供货范围。中标后三个标段的供货商在合同签订前，必须充分沟通，以保证供货的准确无误。 本技术要求中包含有关于仪表、计算机监控系统、工业电视监控的通用技术要求和特殊技术要求两部分，其中特殊技术要求包括了阳泉市污水处理工程仪表、自动控制系统、工业电视监视系统、工艺建模与优化及精确曝气控制系统、无人化值守等的供货、安装、校验、试车、服务等内容的要求。 鉴于工艺建模与优化及精确曝气控制系统、无人值守系统是全厂工艺优化及自控系统的核心，为保证污水厂自控运行最优化及最好的系统维护，建议本系统软件及硬件（仪表除外）由工艺建模与优化及精确曝气控制系统制造商统一提供，并且精确曝气系统不单独设置控制柜，纳入PLC1系统。 1.2 原则 投标者应该在投标文件中提供详细的P&I图、完整的I/O清单、以及特殊要求中的全部图纸。在技术要求、所附图纸及前后文本有冲突时，以最终澄清结果为准。 最终供货以设计院的施工图为准。 1.3 仪表通用技术要求 1.3.1 设计要求 提供的设备应在保证连续运行的前提下，易于接近、替换、维护、处理、检查和修理并确保设备正常运行。 全部的设备和仪表应在现场的天气和其它条件下正常运行。 所有的设备应设计成避免由动物、鸟、蚂蚁和害虫造成的短路。 设计和建造的装备和设备应降低维护费用，减少人工，使维护量为最小。
转向系统计算报告
目录 1.概述 (1) 1.1任务来源 (1) 1.2转向系统基本介绍 (1) 1.3转向系统结构简图 (1) 2.转向系统相关参数 (1) 3.最小转弯半径 (2) 4.转向系传动比的计算 (3) 5.转向系载荷的确定 (3) 5.1原地转向阻力矩 M (3) r 5.2车轮回正阻力矩Ms (3) 5.3作用在转向盘上的力 F (3) k 6.转向管柱布置的校核 (4) 6.1转向管柱布置角度的测量 (4) 6.2转向管柱角速度及力矩波动计算 (4) 6.3转向管柱固有频率要求 (7) 7.结论 (7) 参考文献................................................... 错误！未定义书签。
1.概述 1.1任务来源 根据6430车型设计开发协议书， 6430项目是一款全新开发的车型，需对转向系统进行设计计算。 1.2转向系统基本介绍 转向管柱为角度不可调式管柱，转向机采用结构简单、布置容易的齿轮齿条式转向机。 转向盘采用软发泡三辐式，轮辐中间有一块大盖板，打开时可拆装调整转向盘。 1.3转向系统结构简图 2.转向系统相关参数
轮胎规格为185R14LT ，层级为8。轮辋偏置距为+45mm ，负荷下静半径为304㎜，滚动半径约317mm ，满载下前胎充气压力240KPa 。 3.最小转弯半径 汽车的最小转弯半径是汽车在转向轮处于最大转角条件下以低速转弯时前外轮中心与地面接触点的轨迹构成圆周半径，它在汽车转向角达到最大时取得。 转弯半径越小，则汽车转向所需场地就愈小，汽车的机动性就越好。为了避免在汽车转向时产生的路面对汽车行驶的附加阻力和轮胎过快磨损，要求转向系能保证在汽车转向时，所有车轮应绕瞬时转向中心作纯滚动。此时，内转向轮偏转角β应大于外转向轮偏转角α，在车轮为绝对刚体的假设条件下，角α与β的理想关系式应是： L ctg ctg K +=βα 式中： K —两侧主销轴线与地面相交点之间的距离； L —轴距。 3.1按外轮最大转角 C L R += α sin 1 =5194.9（mm ） 3.2按内轮最大转角 C KL K L R +++=2 1 222]tan 2)sin [(ββ =5912.3（mm ）
简易计算器系统设计
(此文档为word格式，下载后您可任意编辑修改！) 湖南文理学院芙蓉学院嵌入式系统课程设计报告 题目简易计算器系统设计 学生姓名刘胜凯 专业班级计算机科学与技术 指导老师娄小平 组员李阳、杨帆、曾家俊
目录 一、摘要 (3) 二、原理与总体方案 (3) 三、硬件设计 (6) 四、调试 (10) 五、测试与分析 (12) 六、心得体会 (14) 七、参考文献 (15) 八、附录 (15) 一、摘要 计算器一般是指“电子计算器”，是能进行数学运算的手持机器，拥有集成电路芯片。对于嵌入式系统，以其占用资源少、专用性强，在汽车电子、航空和工控领域得到了广泛地应用。本设计就是先通过C语言进行相应程序的编写然后在ADS中进行运行最后导入PROTUES进行仿真。最后利用ARM中的LPC2106芯片来控制液晶显示器和4X4矩阵式键盘，从而实现简单的加、减、乘、除等四则运算功能。 二、原理与总体方案 主程序在初始化后调用键盘程序，再判断返回的值。若为数字0—9，则根
据按键的次数进行保存和显示处理。若为功能键，则先判断上次的功能键，根据代号执行不同功能，并将按键次数清零。 程序中键盘部分使用行列式扫描原理，若无键按下则调用动态显示程序，并继续检测键盘；若有键按下则得其键值，并通过查表转换为数字0—9和功能键与清零键的代号。最后将计算结果拆分成个、十、百位，再返回主程序继续检测键盘并显示；若为清零键，则返回主程序的最开始。 电路设计与原理：通过LPC2106芯片进行相应的设置来控制LCD显示器。而通过对键盘上的值进行扫描，把相应的键值通过MM74C922芯片进行运算从而让ARM芯片接收。 2.1 系统整体流程图 2.2 程序运行流程图
曝气系统设计计算
曝气系统设计计算 方 法 一 （1）设计需氧量AOR AOR=去除BOD 5需氧量-剩余污泥中BOD u 氧当量+NH 4+-N 消化需氧量-反消化产氧量 碳化需氧量： ()0e d MLVSS =YQ S S -K V X x P -?? =0.6×44000×（0.248-0.003）-4434.1×4×1.75/15=4399kg/d 消化需氧量： D 1——碳化需氧量()2/kgO d D 2——消化需氧量()2/kgO d x P ——剩余污泥产量kg/d Y ——污泥增值系数，取0.6。 k d ——污泥自身氧化率，0.05。 0S ——总进水BOD 5(kg/m 3) e S ——二沉出水BOD 5(kg/m 3) MLVSS X ——挥发性悬浮固体(kg/m 3) 0N ——总进水氨氮 ( )()() 0e 12 440000.2480.0031.42 1.4243999607/0.68 0.68 x Q S S D P kgO d -?-=-=-?=()()002024.57 4.5712.41 4.5744000562 4.5712.4%43991000 8365/e x D Q N N P kgO d =--??=??-?-??=
e N ——二沉出水氨氮 Q ——总进水水量m 3 /d 每氧化 1mgNH 4+-N 需消耗碱度7.14mg ；每还原1mgNO 3—-N 产生碱度3.57mg ；去除1mgBOD 5产生碱度0.1mg 。 剩余碱度S ALK1=进水碱度-消化消耗碱度+反消化产生碱度+去除BOD 5产生碱度 假设生物污泥中含氮量以12.4％计，则： 每日用于合成的总氮=0.124*4399=545 即，进水总氮中有 545*1000/44000=12.4mg/L 被用于合成被氧化的NH 4+-N 。 用于合成被氧化的NH 4+-N ： =56-2-12.4 =41.6mg/L 所需脱硝量 =（进水总氮-出水总氮）-28=68-12-12.4 =43.6mg/L 需还原的硝酸盐氮量: 因此，反消化脱氮产生的氧量 ： 总需氧量： AOR =9607+8365-1560=164122/kgO d 最大需氧量与平均需氧量之比为1.4，则 去除每1kgBOD 5的需氧量 322.86 2.86545.61560/T D N kgO d ==?=123D D D =+-max 221.4 1.41641222977/957/AOR R kgO d kgO h ==?==() () 016412 440000.2480.003e AOR Q S S = -= -4400012.4 545.6/1000T N mg L ?===-（进水氨氮量—出水氨氮量）用于合成的总氮量
51单片机计算器设计
1引言 当今时代，是一个新技术层出不穷的时代。在电子领域，尤其是自动化智能控制领域，传统的分立元件或数字逻辑电路构成的控制系统正以前所未见的速度被单片机智能控制系统所取代。单片机具有体积小、功能强、成本低、应用面广等优点，可以说，智能控制与自动控制的核心就是单片机。目前，一个学习与应用单片机的高潮正在工厂、学校及企事业单位大规模地兴起。过去习惯于传统电子领域的工程师、技术员正面临着全新的挑战，如不能在较短时间内学会单片机，势必会被时代所遗弃，只有勇敢地面对现实，挑战自我，加强学习，争取在较短的时间内将单片机技术融会贯通，才能跟上时代的步伐。 它所给人带来的方便也是不可否定的，它在一块芯片内集成了计算机的各种功能部件，构成一种单片式的微型计算机。20世纪80年代以来，国际上单片机的发展迅速，其产品之多令人目不暇接，单片机应用不断深入，新技术层出不穷。20世纪末，电子技术获得了飞速的发展，在其推动下，现代电子产品几乎渗透了社会的各个领域，有力地推动了社会生产力的发展和社会信息化程度的提高，同时也使现代电子产品性能进一步提高，产品更新换代的节奏也越来越快。 本设计是由单片机实现的模拟计算器，它不仅能实现数据的加减乘除运算，而且还能使数据及其计算结果在数码管上显示出来，能够实现0-256的数字四则运算。本设计是用单片机AT89C51来控制，采用共阳极数码显示，软件部分是由C语言来编写的。设计任务利用键盘和数码管设计一个简单的数学计算器，可以完成简单的如加，减，乘，除的四则运算，并将运算结果在数码管上显示出来。 2．方案论证与设计 根据功能和指标要求，本系统选用MCS 51 单片机为主控机。通过扩展必要的外围接口 电路，实现对计算器的设计。具体设计考虑如下： ①由于要设计的是简单的计算器，可以进行四则运算，对数字的大小范围要求不高，故 我们采用可以进行四位数字的运算，选用8 个LED 数码管显示数据和结果。 ②另外键盘包括数字键（0～9）、符号键（+、-、×、÷）、清除键和等号键，故只需要16 个按键即可。系统模块图： 2.1 输入模块： 键盘扫描计算器输入数字和其他功能按键要用到很多按键，如果采用独立按键的方式，在这种情况下，编程会很简单，但是会占用大量的I/O 口资源，因此在很多情况下都不采用这种方式。为此，我们引入了矩阵键盘的应用，采用四条I/O
转向系统设计计算书
密级：版本/更改状态：第一版／0 编号： 长城汽车股份有限公司技术文件 CC6460K/KY 转向系统设计计算书 编制： 审核： 审定： 批准： 长城汽车股份有限公司 二OO四年四月十五日
目录 1 系统概述????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????1 2 转向系统设计依据的整车参数计设计要求????????????????????????????????????????????????????????2 3 转向系统设计过程????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????2 3.1 最小转弯半径计算?????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????2 3.2 转向系的角传动比计算?????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????3 3.3 转向系的力传动比计算?????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????3 3. 4 转向系的内外轮转角?????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????4 3. 5 液压系统的匹配计算?????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????5 3.5.1 转向油泵流量的计算??????????????????????????????????????????????????????????????????????????5 3.5.2 转向油泵压力的变化??????????????????????????????????????????????????????????????????????????6 4 结论说明????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????7 5 参考文献????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????8
电子计算器课程设计
目录 1 设计任务和性能指标 (1) 1.1 设计任务 (1) 1.2 性能指标 (1) 2 设计方案 (1) 2.1 需求分析 (1) 2.2 方案论证 (1) 3 系统硬件设计 (2) 3.1 总体框图设计 (2) 3.2 单片机选型 (2) 3.3 单片机附属电路设计 (3) 3.4 LCD液晶显示 (4) 4 系统软件设计 (5) 4.1 设计思路 (5) 4.2 总体流程图 (5) 4.3 子程序设计 (5) 4.4 总程序清单 (6) 5 仿真与调试 (6) 5.1 调试步骤 (6) 5.2 仿真结果及性能分析 (8) 6 总结 (8) 参考文献 (8) 附录1 系统硬件电路图 (10) 附录2 程序清单 (11)
1 设计任务和性能指标 1.1 设计任务 电子计算器设计 1、能实现4位整数的加减法和2位整数的乘法； 2、结果通过5个LED数码管显示（4位整数加法会有进位）或通过液晶显示屏显示。 1.2 性能指标 1．用数字键盘输入4位整数，通过LED数码显示管或液晶显示屏显示。 2.完成四位数的加减法应算。当四位数想加时产生的进位时，显示进位。 3.显示2位，并进行2位整数的乘法。 4.设计4*4矩阵键盘输入线的连接。 2 设计方案 2.1 需求分析 我们日常生活的开支，大额数字或是多倍小数的计算都需要计算器的帮助，处理数字的开方、正余弦都离不开计算器。虽然现在的计算器价格比较低廉，但是功能过于简单的不能满足个人需求，功能多的价格较贵，操作不便不说，很多功能根本用不到。所以，我们想到可不可以用自己所学为自己设计开发一个属于自己的简单计算器来完成日常生活的需求。 2.2 方案论证 使用单片机为ATMEL公司生产AT89C51，AT89C51提供以下标准功能：4K字节FLASH 闪速存储器，128字节内部RAM，32个I/O口线，两个16位定时/计数器，一个向量两级中断结构，一个全双工串行通讯口，内置一个精密比较器，片内振荡器及时钟电路，同时AT89C51可降至0Hz的静态逻辑操作，并支持两种软件可选的工作模式，空闲方式停止CPU 的工作，但允许RAM，定时计数器，串行通信及中断系统继续工作。 显示用LCD液晶显示屏，减少线路连接。 用C言编写程序，易进行调试修改。 采用4*4矩阵键盘作为输入。
计算器单片机实训报告
重庆电力高等专科学校单片机实训报告 简易计算器 专业：电子信息工程技术 班级：信息1212 组员：张忠艳 学号：201203020207 组员：王传胜 学号：201203020243 组员：汤承练 学号：201203020242 指导老师：李景明、任照富 重庆电力高等专科学校
目录 摘要 (3) 第一章绪论 (3) 第二章总体方案 (3) 2.2 简易计算器系统的组成 (3) 2.3 方案的论证和比较 (4) 2.3.1 单片机型系统的选择与论证 (4) 2.3 2 显示模块的选择与论证 (4) 2.3.3 计算实现 (4) 2.4系统框图 (4) 第三章硬件电路 (6) 第四章软件设计 (10) 4.1 系统框图 (11) 4.2 I/O并行口直接驱动LCD显示 (11) 第五章实训过程 (12) 第六章整体调试 (12) 5.1 Proteus 简介 (12) 5.3利用keil与Proteus进行的调试 (13) 5.3.1 利用keil与Proteus进行的调试 (13) 5.4硬件电路调试 (15) 5.4.1 硬件电路调试过程 (15) 5.4.2 实物拍照 (16) 第七章实训心得 (17) 7.1 张忠艳的心得体会 (17) 7.2 王传胜的心得体会 (17) 7.3 汤承练的心得体会 (17) 附录： (18) 1.源程序： (18) 1.1主函数： (18) 1.2 LCD1602的驱动程序 (18) 1.3 按键相关处理程序 (20) 2.仿真电路图 (22) 3. 元器件清单 (22)
摘要 计算器（calculator ；counter）一般是指“电子计算器”，该名词由日文传入中国。计算器能进行数学运算。计算器一般由运算器、控制器、存储器、键盘、显示器、电源和一些可选外围设备组成。低档计算器的运算器、控制器由数字逻辑电路实现简单的串行运算，其随机存储器只有一、二个单元，供累加存储用。使用简单计算器可进行加(+)、减(-)、乘(*)、除(/)、开方(sqrt)、百分数(%)、倒数(1/x)等简单算术计算。本次设计只完成加(+)、减(-)、乘(*)、除(/)运算。 关键字：加减乘除、优先级、进制转换、数据选择、有效数字、正负 第一章绪论 单片机由于其微小的体积和极低的成本，广泛的应用于家用电器、工业控制等领域中。在工业生产中。单片机微型计算机是微型计算机的一个重要分支，也是颇具生命力的机种。单片机微型计算机简称单片机，特别适用于控制领域，故又称为微控制器。 本系统就是充分利用了MCS-51芯片的I/O引脚。系统采用MSC-51系列单片机Intel8051为中心器件来设计计算器控制器，实现了能根据实际输入值显示并存储，计算程序则是参照教材。至于位数和功能，如果有需要可以设计扩充原系统来实现。 第二章总体方案 2.1 设计要求及扩展 要求：可以完成计算器的键盘输入，进行加、减、乘、除无符号数字运算，并在LED上同步显示操作数和运算结果。输入采用4×4矩阵键盘，16个键依次对应0～9，“+”，“－”，“*”，“/”，“=”和清零键。可以进行小于65535的数的加减乘除运算，并可以连续运算。第一次按下显示“D1”；第二次按下时，显示“D1D2”；第三次按下时，显示“D1D2D3”，当输入值大于65535时，将自动清零，可以重新输入。要求考虑运算符的优先级。 2.2 简易计算器系统的组成 单片机因体积小、功能强、价格低廉而得到广泛应用。AT89C51单片机设计简易计算器的方法，仅需AT89C51最小系统，扩展一组矩阵键盘，再接LCD液晶显示器来显示输入输出的数字就可以实现硬件电路。 显示部分：用P0口接上拉电阻再接LCD液晶显示器，用P2.0接使能端EN,P2.1接读写信号RW,P2.2接寄存器选择端口RS，再接上一个滑动变阻器来调节LCD。 按键部分：实际上就是把每个按键所对应的值经过处理后发给单片机，再在单片机内把数字当作指针指向所对应的数字或运算符。
浅谈污水处理厂AVS精确曝气自动控制系统
浅谈污水处理厂AVS精确曝气自动控制系统 摘要：针对污水处理厂进水负荷的波动性及时变性等原因造成的溶解氧波动较大、曝气能耗高、出水水质不达标等问题，浅谈A2O污水处理工艺中AVS精确曝气系统的全自动过程控制方案。通过AVS精确曝气系统的实施与运行，将鼓风机 纳入到曝气控制的闭环内，实现了鼓风机、曝气管道以及调节阀门、溶解氧之间 的闭环控制，从曝气源头上实现了生物反应池按需曝气。该方案有效降低了鼓风 机能耗、提高了出厂水水质。对全厂节能降耗具有积极意义。 关键词：污水处理；自动化控制；精确曝气控制 引言 AVS精确曝气自动控系统是一套集成的智能控制系统，为污水处理过程提供 精确的曝气解决方案。控制过程的基础是建立对应的生化需氧模型。通过对工程 规模及水质要求的特点进行研究分析，确定工程特性，建立仿真模型。通过建模 计算得出不同环境情况下需要的氧气量，按照该气量需求进行精确控制。根据在 线数据的前馈数据和后馈数据，进行建模计算。 1 AVS精确曝气自动控制系统 1）AVS精确曝气自控控制系统概述 生物反应池中微生物消耗DO，为了使生物反应池中的DO达到平衡状态，可 以采用生物反应池精确曝气控制DO含量，微生物消耗DO的同时，去除水中的 有机碳、总磷、总氮等。 由于在污水处理的过程中，有许多不定因素影响，如水质及水量变化具有非 线性，生物反应池微生物的数量也随时间和温度发生着变化，检测仪表有具有滞 后性等，所以在不同时间生物反应池的耗氧量是不一样的，为了达到国家指定的 出水标准，AVS精确曝气系统采用预设前馈信号，根据反馈信号调整设备的方式，实现自动控制来保证氧气的供求平衡。通过精确曝气，可以使污水处理效果更好，使曝气更充分，节省能耗。 控制过程的基础是建立对应的生化需氧模型。通过对工程规模及水质要求的 特点进行研究分析，确定工程特性，建立仿真模型。其次通过建模计算得出不同 环境情况下需要的氧气量，按照该气量需求进行精确控制。 2）AVS精确曝气控制原理 AVS精确曝气系统控制原理图（图1.2） AVS精确曝气根据在线数据的前馈数据和后馈数据，进行建模计算。前馈数据即进水量、进厂水水质，当前馈数据与水文资料提供的数据发生明显偏差时，模型自动提前进行反操作；后馈数据即生物反应池上的溶氧仪、MLSS计、液位计、温度计、热质式流量计等，精确曝气系统会对后馈数据实时监测，以确定控制效果。AVS精确曝气系统为多参数控制模型，对多 个采集信号进行响应。为了应对现场采集信号中的失真和噪声干扰，由数据预处理软件对选 定输入量进行预处理。在特定仪表故障状态下，系统会自动根据稳态模型生成伪输入信号， 在总体运行状态不变的情况下（当进水水质水量变化不大时，其它环境因素在短时间内可以 认为是不变的），依然可以根据稳态模型进行适当的调节。 在电动流量调节阀完全打开时，压力损失相对较小。压力损失与开度成反比。为达到优 化和节能的目标，需增大开度，平衡流量调节性能与空气压力损失，并给出鼓风机允许的最 小输出压力。液位是控制过程中的另一个要素，较低的液位对应着曝气口的低压，气体将从 低压区释放，使高液位供气不足。 当进厂水水质突然发生变化时，根据水流的速度计算出污水到达生物反应池的时间，系 统提前设置曝气量，使生物反应池曝气量达到微生物活性要求，满足处理能力。