标准层900宽柱模板支撑计算书
标准层柱模板支撑计算书
一、柱模板基本参数（以900*900为例）
柱模板的截面宽度 B=900mm ，B 方向对拉螺栓1道， 柱模板的截面高度 H=900mm ，H 方向对拉螺栓1道， 柱模板的计算高度 L = 6mm ， 柱箍间距计算跨度 d = 500mm 。 柱箍采用双钢管48mm×3.0mm 。 柱模板竖楞截面宽度40mm ，高度80mm 。 B 方向竖楞5根，H 方向竖楞5根。
面板厚度15mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 2。 木方剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量9000.0N/mm 2。
900
215
215
215
215
900
215215215215
柱模板支撑计算简图
二、柱模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中 γc —— 混凝土的重力密度，取25.000kN/m 3；
t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h ； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m ； β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.220kN/m 2
考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.90×28.220=25.398kN/m 2
考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.90×4.000=3.600kN/m 2。
三、柱模板面板的计算
面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下
17.76kN/m
A
面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.50m 。
荷载计算值 q = 1.2×25.398×0.500+1.40×3.600×0.500=17.759kN/m 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:
截面抵抗矩 W = bh 2/6 = 50.00×1.50×1.50/6 = 18.75cm 3； 截面惯性矩 I = bh 3/12 = 50.00×1.50×1.50×1.50/12 = 14.06cm 4； 式中：b 为板截面宽度，h 为板截面高度。
(1)抗弯强度计算
安全设施计算软件(2014) PKPM软件出品
f = M / W < [f]
其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
M ——面板的最大弯距(N.mm)；
W ——面板的净截面抵抗矩；
[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；
M = 0.100ql2
其中q ——荷载设计值(kN/m)；
经计算得到M = 0.100×(1.20×12.699+1.40×1.800)×0.215×0.215=0.082kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.082×1000×1000/18750=4.378N/mm2
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力Q=0.600×(1.20×12.699+1.4×1.800)×0.215=2.291kN
截面抗剪强度计算值T=3×2291.0/(2×500.000×15.000)=0.458N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2
面板抗剪强度验算T < [T]，满足要求!
(3)挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值v = 0.677×12.699×2154/(100×6000×)=0.218mm
面板的最大挠度小于215.0/250,满足要求!
四、竖楞木方的计算
竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下
500
500
500
7.64kN/m
A
B
竖楞木方计算简图
竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.215m 。
荷载计算值 q = 1.2×25.398×0.215+1.40×3.600×0.215=7.636kN/m
按照三跨连续梁计算，计算公式如下: 均布荷载 q =P/l= 3.818/0.500=7.636kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql 2=0.1×7.636×0.50×0.50=0.191kN.m 最大剪力 Q=0.6ql = 0.6×0.500×7.636=2.291kN 最大支座力 N=1.1ql = 1.1×0.500×7.636=4.200kN
截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:
截面抵抗矩 W = bh 2/6 = 4.00×8.00×8.00/6 = 42.67cm 3； 截面惯性矩 I = bh 3/12 = 4.00×8.00×8.00×8.00/12 = 170.67cm 4； 式中：b 为板截面宽度，h 为板截面高度。
(1)抗弯强度计算
抗弯计算强度 f = M/W =0.191×106/42666.7=4.47N/mm 2 抗弯计算强度小于15.0N/mm 2,满足要求!
(2)抗剪计算
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品
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×2291/(2×40×80)=1.074N/mm 2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm 2 抗剪强度计算满足要求!
(3)挠度计算
最大变形 v=0.677ql 4/100EI=0.677×5.461×500.04/(100×9000.00×.0)=0.150mm 最大挠度小于500.0/250,满足要求!
五、B 方向柱箍的计算
竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P ：
P = (1.2×25.40+1.40×3.60)×0.215 × 0.500 = 3.82kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P 取木方传递力。
1.91kN 3.82kN
3.82kN
3.82kN
1.91kN
A
支撑钢管计算简图
0.526
支撑钢管弯矩图(kN.m)
3.73
3.73
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
1.37kN
2.73kN
2.73kN
2.73kN
1.37kN
A
支撑钢管变形计算受力图
经过连续梁的计算得到 最大弯矩 M max =0.526kN.m 最大变形 v max =0.117mm 最大支座力 Q max =11.288kN
抗弯计算强度 f = M/W =0.526×106/8982.0=58.56N/mm 2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于560.0/150与10mm,满足要求!
六、B 方向对拉螺栓的计算
计算公式:
安全设施计算软件(2014) PKPM 软件出
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N < [N] = fA 其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力； A —— 对拉螺栓有效面积 (mm 2)；
f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm 2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm 2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 11.288 B 方向对拉螺栓强度验算满足要求!
七、H 方向柱箍的计算
竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P ：
P = (1.2×25.40+1.40×3.60)×0.215 × 0.500 = 3.82kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P 取木方传递力。
1.91kN 3.82kN
3.82kN
3.82kN
1.91kN
A
支撑钢管计算简图
0.526
支撑钢管弯矩图(kN.m)
3.73
3.73
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
1.37kN
2.73kN
2.73kN
2.73kN
1.37kN
A
支撑钢管变形计算受力图
经过连续梁的计算得到 最大弯矩 M max =0.526kN.m 最大变形 v max =0.117mm 最大支座力 Q max =11.288kN
抗弯计算强度 f = M/W =0.526×106/8982.0=58.56N/mm 2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于560.0/150与10mm,满足要求!
八、H 方向对拉螺栓的计算
计算公式:
N < [N] = fA
安全设施计算软件(2014) PKPM软件出品
其中N ——对拉螺栓所受的拉力；
A ——对拉螺栓有效面积(mm2)；
f ——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
对拉螺栓的直径(mm): 14
对拉螺栓有效直径(mm): 12
对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000
对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 17.850
对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 11.288
H方向对拉螺栓强度验算满足要求!
大断面柱模板支撑计算满足要求！
支模架计算书
绿洲花园8#栋及地下室 支 模 架 计 算 书
湖南金辉建设集团有限公司二O一O年六月
支模架计算书 绿洲花园8栋及地下室工程；属于剪力墙结构;地上33层;地下1层；建筑高度：97.20m；标准层层高：2.90m ；总建筑面积：约22885平方米；总工期：500天；施工单位：湖南金辉建设集团有限公司。 本工程由湖南省友联置业有限公司投资建设，湖南省建筑设计院设计，核工业长沙勘察院地质勘察，湖南兴湘建设监理咨询有限公司监理，湖南金辉建设集团有限公司组织施工；由高成刚同志担任项目经理。 一层板底支模架计算 楼板高支模架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书编制中还参考《施工技术》2002.3.《高支撑架设计和使用安全》。 一、参数信息: 1.脚手架参数 立杆横向间距或排距la(m):1.20；立杆纵向间距或跨距lb(m):1.20；立杆步距h(m):1.50； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架计算高度H(m):5.50； 采用的钢管(mm):Φ48×3.0 ； 扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80； 板底支撑连接方式:方木支撑； 2.荷载参数 模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；
标准层板模板支架计算
标准层扣件钢管楼板模板支架计算书 计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。 计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)。 模板支架搭设高度为3.3米， 搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.00米，立杆的横距 l=1.00米，立杆的步距 h=1.50米。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为48×3.5。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.000×0.110×1.000+0.350×1.000=3.100kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×1.000=3.000kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100.00×1.80×1.80/6 = 54.00cm3； I = 100.00×1.80×1.80×1.80/12 = 48.60cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W < [f] 其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M ——面板的最大弯距(N.mm)； W ——面板的净截面抵抗矩； [f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q ——荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100×(1.2×3.100+1.4×3.000)×0.300×0.300=0.071kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.071×1000×1000/54000=1.320N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算] T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×3.100+1.4×3.000)×0.300=1.426kN 截面抗剪强度计算值 T=3×1426.0/(2×1000.000×18.000)=0.119N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.677×3.100×3004/(100×6000×486000)=0.058mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.000×0.110×0.300=0.825kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.350×0.300=0.105kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)×0.300=0.900kN/m
柱模板计算书
柱模板计算书 是是是工程；工程建设地点：；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。 本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。 柱模板的计算依据《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图 柱截面宽度B(mm):1600.00；柱截面高度H(mm):1600.00；柱模板的总计算高度:H = 6.00m； 一、参数信息 1.基本参数 柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:2；柱截面宽度B方向竖楞数目:7； 柱截面高度H方向对拉螺栓数目:2；柱截面高度H方向竖楞数目:7；
对拉螺栓直径(mm):M14； 2.柱箍信息 柱箍材料:圆钢管； 直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00； 柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:2； 3.竖楞信息 竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1； 宽度(mm):50.00；高度(mm):80.00； 4.面板参数 面板类型:木面板；面板厚度(mm):13.00； 面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值f c (N/mm2):13.00； 面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50； 5.木方和钢楞 方木抗弯强度设计值f c (N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00； 方木抗剪强度设计值f t (N/mm2):1.50； 钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 二、柱模板荷载标准值计算 按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22γtβ 1β 2 V1/2 F=γH 其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H -- 模板计算高度，取6.000m； β 1 -- 外加剂影响修正系数，取1.200； β 2 -- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。
模板支撑计算
濮阳宏业生物质热电2000m2冷却塔扣件钢管楼板模板支架计算书
编制人： 审核人： 批准人： 日期： 编制单位：嘉泰建设发展有限公司 扣件钢管楼板模板支架计算书 依据规范: 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008
计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为8.8m， 立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50×80mm，间距300mm， 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁顶托采用100×100mm木方。 模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。 倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图
图2 楼板支撑架荷载计算单元 按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.15+0.20)+1.40×2.50=8.258kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×0.15+0.7×1.40×2.50=7.533kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为φ48×3.0。 钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q1 = 0.9×(25.100×0.150×0.900+0.200×0.900)=3.212kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值q2 = 0.9×(0.000+2.500)×0.900=2.025kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 90.00×1.80×1.80/6 = 48.60cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 90.00×1.80×1.80×1.80/12 = 43.74cm4； 式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。 (1)抗弯强度计算
900×900截面,3.9m高柱子计算书
柱模板支撑计算书 一、柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=900mm ，B 方向对拉螺栓1道， 柱模板的截面高度 H=900mm ，H 方向对拉螺栓1道， 柱模板的计算高度 L = 3900mm ， 柱箍间距计算跨度 d = 450mm 。 柱箍采用双钢管48mm ×2.8mm 。 柱模板竖楞截面宽度50mm ，高度100mm 。 B 方向竖楞5根，H 方向竖楞5根。 面板厚度18mm ，剪切强度1.5N/mm 2，抗弯强度16.0N/mm 2，弹性模量10000.0N/mm 2。 木方剪切强度1.5N/mm 2，抗弯强度16.0N/mm 2，弹性模量10000.0N/mm 2。 900 柱模板支撑计算简图 二、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 γc —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3；
t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h ； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ； H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m ； β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=51.600kN/m 2 考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.90×34.980=31.482kN/m 2 考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.90×4.000=3.600kN/m 2。 三、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 19.27kN/m A 面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.45m 。 荷载计算值 q = 1.2×31.482×0.450+1.40×3.600×0.450=19.268kN/m 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 截面抵抗矩 W = 24.30cm 3； 截面惯性矩 I = 21.87cm 4； (1)抗弯强度计算 f = M / W < [f]
柱模板计算书
柱模板计算书 该工程框架，地下层柱净高最高的为4.02米，取最多相同截面的500×500柱来计算。采用衫木板支模，板材厚度为20mm，搁栅枋木截面50×50mm，间距为400mm，柱箍仿木截面50×80mm，间距为500mm。混凝土浇筑是采用流槽或串筒分层浇灌,用插入式振动器分层捣实,每层浇灌厚度为1.2米。混凝土容重25 KN/ m3，杉木自重４～6KN/ m3。 1、荷载计算： 混凝土对侧面模板的最大压力： 当H≥R P=γ·R =25×0.75=18.75（KN/m2）式中：P——新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）。 γ——混凝土容重（KN/ m3）。 R——插入式振动器的作用半径(m)，一般取R=0.75m。 H——混凝土浇筑层厚度(m)。 2、倾倒混凝土产生的水平荷载：查表一取2KN/m2 3、振捣混凝土时产生的侧压力为4KN/ m2 总侧压力为：1.2×18.75+1.4×(2+4)=30.9 KN/m2 柱模板的线荷载为：q=0.5×30.9=15.45 KN/m （一）模板验算： 已知杉木的抗弯强度设计值fm=14N/mm2，抗剪强度设计值fv=1.4N/mm2，弹性模量E=9000 N/mm2。 1）模板的抗弯强度必须满足：σm=Mmax/Wn≤1.3fm 模板所受的最大弯矩(近似按五跨连续梁计算) Mmax=-1/11ql02=-1/11×15.45×0.42=-0.225KN-m 模板的抵抗矩 Wn=bh2/6=500×202/6=33333mm2 模板最大弯应力:
σm=Mmax/Wn=0.225×106/33333=6.75N/mm2<1.3fm =1.3×14=18.20 N/mm2 (满足要求) 2）模板抗剪强度必须满足：τmax=Vmax×s/Ib≤1.3fv 式中：s—进似采用螺栓或钉的间距(mm) I—截面惯性矩(mm4) b—截面宽度(mm) 模板所受的最大剪力: Vmax=0.6ql0=0.6×15.45×0.4=3.708KN I=bh3/12=500×203/12=333333mm4 模板最大剪应力: τmax=Vmax×s/Ib=3708×400/333333×500=0.009N/mm2 ≤1.3fv=1.3×1.4=1.82N/mm2 (满足要求) 3）挠度验算： 验算挠度时，荷载仅采用新浇混凝土侧压力的标准荷载 q=0.5×15.45=7.725KN/m I=bh3/12=500×203/12=333333(mm4) w=0.967×(ql4/100EI) =0.967×(7.725×4004/100×9000×333333) =0.64mm 允许挠度[w]=L/250=500/250=2mm>w=0.64mm (满足要求) （二）柱箍验算： 作用在柱箍枋木上的线荷载为： q=0.5×30.9=13.91KN/m
柱模板计算书
柱模板计算书 本计算书依据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 柱段：Z1。 模板剖面示意图
面板采用克隆(平行方向)12mm厚覆面木胶合板；厚度：12mm；抗弯设计值fm：31N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2； 3.柱箍 柱箍间距(mm)：500*9,； 材料：2根Ф48×3.5钢管；
钢材品种：钢材Q235钢(＞16-40)；弹性模量E：206000N/mm2； 屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2； 抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2； 4.竖楞 材料：2根50×100矩形木楞； 木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E：10000N/mm2； 抗压强度设计值fc：13N/mm2；抗弯强度设计值fm：15N/mm2； 抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2； B边最外两根竖楞间距：750mm；B边竖楞根数：4； B边竖楞间距调整(mm)：250*3； H边最外两根竖楞间距：750mm；H边竖楞根数：4； H边竖楞间距调整(mm)：250*3； 5.对拉螺栓参数 B边最外两根对拉螺栓间距：400mm；B边对拉螺栓根数：2； B边对拉螺栓直径：M16；B边对拉螺栓间距调整(mm)：400*1； H边最外两根对拉螺栓间距：400mm；H边对拉螺栓根数：2； H边对拉螺栓直径：M16；H边对拉螺栓间距调整(mm)：400*1； 6.荷载参数 ：36.952kN/m2； 砼对模板侧压力标准值G 4k ：2kN/m2； 倾倒砼产生的荷载标准值Q 3k 二、柱模板面板的计算 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。这里取面板的计算宽度为1.000m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 1000×123/12= 1.440×105mm4； W = 1000×122/6 = 2.400×104mm3； 1.荷载计算及组合 (1) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G 4k 按下列公式计算，并取其中的较小值:
模板支撑体系设计计算
模板支撑体系设计计算 内力计算 根据有关资料以及以往施工经验，首先确定标准层大横杆，小横杆，立杆间距分别为0.75m、 0.45m、0.9m，然后取最危险部分进行验算 1、底模验算 取KL4（350X650跨度7.2m） （1）荷载统计 底模板自重：1.2X0.35X0.5=0.21KN/m 混凝土荷载重：1.2X25X0.35X0.65=6.8KN/m 钢筋荷重：1.2X1.0X0.35X0.65=0.27KN/m 振捣混凝土荷载重1.2X1.0X0.35X0.65=0.96KN/m q1=8.24KN/m 设计值荷载q=0.9（折减系数1X8.24=7.42KN/m 底模下面小横杆间距0.45m，底模计算简图，可将其当成一个等跨度连续梁，可按七等跨连续梁进行计算。 底模计算简图 查《静力计算表》得： Mmax=-0.121aL2=-0.121X7.42X0.452=—0.18KN/m验算： o=Mmax/Wn=0.18X10/5.86X103=30.72N/^2 模板支撑方案及计算书 目录 1、编制依据 (1) 2、工程概况 (1) 3、模板及支撑设计.......................................... 1-4 4、验算书................................................. 4-83 4.4地下室大梁模板计算书 5、模板支撑架的构造要求.................................. 83-84 6、模板及支撑的安装...................................... 84-85 7、模板及支撑的拆除...................................... 85-86 8、安全注意事项 (88) 9、应急预案.............................................. 86-91 10、施工 图 ........................................................................... .................................... 91-97 11、检测报告???????????????????????98 模板支撑系统专项方案 1.编制依据 1.1施工图纸图纸名称 1.2主要规范、规程规范、规程名称砼结构施工质量验收规范建筑施工模板安全技术规范建筑施工扣件式钢管脚 手架安全技术规范 1.3施工组织设计施工组织设计名称编制日期编制人 规范、规程编号GB50204―2002 J GJ 162-2021 JGJ130-2001 设计单位 2.工程概 况 本工程位于 ****************************************工程为地下一层、地上 二～三层，地上部分建筑高度9.5米。本工程的主要高大模板部位为: ①、第一层24～27轴/G～N轴中庭，高度为10.9m，梁截面最大为350×1300 mm，板厚为100mm。②、第一层24～27/A轴门厅，层高 9.8m，结构标高 9.8m，梁截面最大为400×1200mm，板厚为100 mm。 ③、第一层5～6轴门厅，层高 7.3m，结构标高 7.3m，梁截面最大为300×800mm， 板厚为100 mm。④、地下室大梁截面截面截面为550mm×1000mm,支撑模板（高度为3.6米）,此大梁下支撑架为承重支撑架. 3.模板及支撑设计 设计总则：梁板模板支撑体系为高支模，是本工程的施工质量、安全控制重点，拟定 方案时，充分考虑了以下几点： 1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。 2、在规 定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。 3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。 4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收； 1 5、模板及模板支架的搭设，综合考虑JGJ 162-2021、JGJ130-2001 检查标准要求， 同时也符合文明标化工地的有关标准。 结合以上模板及模板支架设计原则及本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，在项目部经过充分分析讨论和严格计算的基础上决定采用以下模板及其支架方案。（见附 页施工详图）。 3.1 材料选取 面板采用18mm胶合模板现场拼制；梁底、梁侧采用50mmx100mm方木支撑。承重体系 采用扣件式钢管支撑体系，由扣件、立杆、横杆组成，采用Ф48×3.0钢管。钢管材质 要求： （二）、采用七夹板与扣件式钢管支撑相结合的支撑方案设计计算： 模板及其支架计算的荷载标准值及荷载分项系数表 以下对模板进行验算。 一）楼板模板计算： 按普通胶合板（1830×915×18）验算，龙骨间距600，按三跨连续梁计算。 1、荷载设计值 1）模板自重：300N/m2×0.915m×1.2=329.4N/m 2）新浇砼重：24000N/m3×0.10m×0.915m×1.2=2635.2N/m 3）钢筋自重：1100N/m3×0.915m×0.10m×1.2=120.78N/m 合计：329.4+2635.2+120.78=3085.38N/m 4）施工工人及设备重量：2500N/m2×0.915m×1.4=3201N/m 2、弯矩设计值 M=（-0.10）×3085.38×(0.6)2+(-0.117)×3201×(0.6)2=245.89N·M 另考虑集中荷载F=2500N，由两块模板分别承担。F1=1250N M1=0.08×3085.38×(0.6)2+0.213×1250×0.6=248.61 N·M 3、承载力验算 W=bh2/6=915×182/6=49410mm3 δm=M max/w=2.48×105/49410=5.02N/mm<[ ]=15.21N/mm2 满足要求 4、挠度验算 W=k·f·q·l4/100EI =0.677×3085.38×10-3×6004/(100×9×103×915×183/12) =0.68<[L/250]=2.4mm 满足要求. 二）模板的龙骨验算 采用50×100松木龙骨·600，水平钢管间距1000（即龙骨的跨度），按三跨连续梁计算 1、荷载 1）模板：300N/m2×0.6m×1.2=216N/m 2）砼24000N/m3×0.6m×0.10m×1.2=1728N/m 3）1100N/m3×0.6m×0.10m×1.2=79.2N/m 合计：216+1728+79.2=2023.2N/m 4）施工荷载：2500N/m2×0.6m×1.4=2100N/m 2、弯距 M=(-0.10)×2023.2×1.02+(-0.117)×2100×1.02 =-448.02N·M 另考虑集中荷载F=2500N M1=0.08×2023.2×1.02+0.213×2500×1.02 =694.36 N·M 3、承载力验算 W=bh2/6=50×1002/6=0.833×105 δm=M/W=694360/0.833×1.05=8.33N/m2<14.95N/m2 4、挠度验算 W= k·f·q·l4/100EI =0.677×2023.2×10-3×10004/(100×9×103×50×1003/12) 0.37mm <[W]=L/250=4mm 梁模板600×900计算书 高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 梁段:KL8。 一、参数信息 1.模板支撑及构造参数 梁截面宽度B(m)：0.60；梁截面高度D(m)：0.90； 混凝土板厚度(mm)：130.00；立杆沿梁跨度方向间距 L a(m)：0.75； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10； 立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距 L b(m)：0.95； 梁支撑架搭设高度H(m)：3.30；梁两侧立杆间距(m)：1.00； 承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向； 梁底增加承重立杆根数：0； 采用的钢管类型为Φ48×3.5； 立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.63； 2.荷载参数 新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50； 施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：18.0； 振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0； 3.材料参数 木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0； 木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设 柱支撑加固计算书 一、位置 3-E与3-14交叉柱，地下二层 二、计算依据 1．《建筑结构可靠度设计统一标准》（GB50068-2001）； 2．《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）； 3．《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）； 4．《钢结构设计规范》（GB50017-2003）； 5．《混凝土结构加固技术规范》（CECS25：90）； 6．《混凝土结构加固技术规程》（CECS25：90） 7．《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-2002）； 8．《钢结构工程施工及验收规范》（GB50205-2002）； 9.《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2004； 10.SAP2000有限元计算软件。 三、加固方法 采用临时支撑，并采用钢楔进行卸载后替换构件的方法进行结构替换。临时支撑布置见下图： 临时支撑布置图 四、计算方法 采用SAP2000有限元软件进行计算，考虑到托换对相邻跨影响小，采用两跨连续框架，梁、柱、临时支撑采用杆单元，双向认为平分竖向荷载，根据总包提供的荷载，计算简图和荷载传递图如下： 5、计算结果 ●没有卸载的情况 当没有卸载时，由计算结果（附图中显示）可以看出所有的构件强度基本上都可以满足设计要求，其中最大的变形为3.34mm，但是在地下二层梁截断柱的位置处弯矩为312kN.m，由于此处的梁底钢筋没有连续，认为不具备抵抗正弯矩的能力，因此必须进行卸载。 ●卸载的情况 1、撑杆预加应力确定： 采用钢楔进行卸载，计算依据《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002） '≤'py p f 41βϕσ （7.2.7-5） 1ϕ—撑杆的稳定系数 4β—经验系数，取0.75 地下三层、地下二层、地下一层的层高分别为4050、5500、7000，钢管的回转半径为210mm ，按照钢结构设计规范，经过计算和查表可以得出地下三层、地下二层、地下一层的撑杆的稳定系数1ϕ分别为0.983、0.972、0.96；因此：py f 41βϕ在地下三层、地下二层、地下一层分别为158.5N/mm 2、157N/mm 2、155N/mm 2。 统一取为155 N/mm 2，撑杆的截面积为29807.4 mm 2，因此每根撑杆最大的顶升荷载为155x29807.4/1000=4620kN 。 由于顶部柱承受的力为3650kN ，传递到下部两根撑杆上，每根承受的力为 1825 kN ，因此取每一层预加应力2/22.61210000/1825000mm N p =='σ。 2、由撑杆预加应力确定每根撑杆的预顶升量： 计算依据《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002） 15a E L L a p +'=∆βσ （7.2.7-6） 式中： a E —撑杆钢材的弹性模量，取5101.2⨯； L —撑杆的全长； 1a —撑杆端顶板与混凝土之间的压缩量，取2-4mm ，本计算取3mm ； 5β—经验系数，取0.90。 经过计算：地下三层、地下二层、地下一层分别撑杆的顶升量分别为4.3mm ， 4.78mm ， 5.27mm 。 3、将每一层的预加应力作为点荷载加到模型中去，可以看出经过卸载后的结构受力非常合理，见计算结果（附图） 标准层楼板模板计算书 XXX（XXX）住宅项目北部新区XXX组团G标准分区G19-1-1/02号地块工程；工程建设地点：重庆市XX大道和XX大道交界；属于框剪结构；地上8层；地下1层；建筑高度：24m；标准层层高：3m ；总建筑面积：102304平方米；总工期：360天。 本工程由XXXX地产（XXXX新区）有限公司投资建设，XXXX集团重庆设计研究院设计，重庆XXXX工程勘察院地质勘察，重庆市环境保护工程监理有限公司监理，XXXX集团有限公司组织施工；由XXX担任项目经理，XX担任技术负责人。 模板支架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 (JGJ130-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 一、参数信息 1.模板支架参数 横向间距或排距(m):1.10；纵距(m):1.10；步距(m):1.50； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):2.88； 采用的钢管(mm):Φ48×3.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑； 立杆承重连接方式:可调托座； 2.荷载参数 模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500； 施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000； 3.材料参数 面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木； 面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13； 木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000； 木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 模板设计计算书 一、 概述 本工程模板支撑体系主要包括墙板模板支撑和梁板支撑体系，墙板厚度为200mm 和300mm ，楼板厚度分别为180mm 、100mm 、120mm ，为了简化计算，墙板取300mm ，楼板取180mm 分别进行计算。 二、 墙模板计算 1、 荷载设计值 （1） 砼侧压力 1） 新浇筑砼时对模板侧面产生的压力标准值：（采用内部振捣器时） 22101/4.1085115.10.15.22422.022.0m KN v t F C =⨯⨯⨯⨯⨯==ββγ 22/0.6675.224m KN H F C =⨯==γ 取较小值F=66.0KN/m 2 x F ——新浇筑砼对模板的最大侧压力 c γ——砼的重力密度 0t ——新浇筑砼的初凝时间。（取2.5h ） V ——砼的浇筑速度。20÷0.35÷0.5=51m/h H ——砼侧压力计算位置处至新浇筑砼顶面的总高度。 1β——外加剂影响修正系数，取1.0 2β——砼坍落度影响修正系数，坍落度为160±20mm ，取1.15。 F = 2F ×1.4=21.6×1.4=30.24KN/m 2 2） 新浇筑砼时对模板侧面产生的压力设计值：分项系数取1.2。由于采用木胶 合板，荷载乘以0.9予以折减。 6F =2F ×1.2×0.9=66.0×1.2×0.9=71.28 KN/m 2 有效压头高度h =71.28/24=2.97 3） 倾倒砼时产生的水平荷载 查《施工手册》表17-78为4 KN/m 2 荷载设计值为F 7=4×1.4=5.6 KN/m 2 按《施工手册》表17-81进行荷载组合 F ，=71.28+5.6=76.88 KN/m 2 （2） 计算内木竖楞间距 按三跨连续梁考虑，“梁”宽取200mm ， q =76.88×0.2=15.38 KN/m 计算简图如下： 按面板的抗弯承载力要求 M max = M 抵 0.1q l 2=f w W 抵= 62fwbh l =q fwbh 6102=38 .151********.12 ⨯⨯⨯=459mm 按面板的刚度要求，最大变形值为模板结构的l/250， ,q =71.28×0.2=14.26 KN/m 0.677 250 1004,l EI l q = q=15.38 模板支撑体系计算书 搭设说明： 第一道支撑与第二道支撑之间高差为5.22m。采用Φ48x3.5钢管搭设满堂脚手架。立杆纵横向间距为900x900，横杆根据层高设置4道，第一道扫地杆高出木跳板30cm，其余水平杆间距1.5m，立杆下端均落在第二层支撑上木跳板和槽钢的交汇处。 一.300厚板板下满堂架 支架荷载（每平方米）： 模板及支架自重1000N/m2 新浇砼荷载24000N/m3×0.3m=7200N/m2 钢筋荷载1100N/m3×0.3m=330N/m2 施工人员及设备荷载2000N/m2 合计: 10530 N/M2 1、立杆验算 ①钢管回转半径： i=0.35dcp=0.35×（d+D）/2=0.35×（41+48）=15.75mm H0取最大值1500mm 故，立杆长细比λ= H0/i=1500/15.75=95.24<[λ]=150，满足要求。 ②单根立杆承受的荷载: N=10530 N/m2 ×0.9m×0.9m=8529.3N 立杆采用￠4.8×3.5mm钢管A=489mm2 由《钢结构设计规范》可查得φ=0.406 则N/（φA）=8529.3/（0.4×489）=43.6N/mm2＜f=215N/mm2 可知立杆满足强度及稳定性要求。 2、因水平杆仅起约束立杆的作用，不必进行验算。 二.工字钢验算 1、计算简图： [28a的参数为： Wx=340000mm3，Ix=4760cm4，Sx=200.2cm3，tw=7.5mm 2、荷载计算（取900X900范围） 单根立管传递荷载8529.3N 木跳板自重5000N/m3×0.25×0.05×0.9=56.25 N 合计8585.6 N 3、验算过程 1）考虑到槽钢自重后截面最大内力 槽钢自重设计值628.6N/m×0.9m=565.74 N 最大弯矩设计值（跨中处最大） Mx=1/8×628.6×5.52+4.05×8585.6=37148.57N·m 最大剪力设计值（两端处） V=（7F+565.74 N）/2=30332.47 N 2）整体稳定性 查表得фb=0.79>0.6,需要换算成ф，b： ф，b=1.07-0.282/0.79=0.71 故Mx/фbWx=Mx/ф，bWx =37148.57×1000÷（0.71×340000）=153.89N/mm2 梁模板（轮扣式，梁板立柱共用）计算书计算依据： 1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 2、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 3、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 二、荷载设计 风荷载参数： 三、模板体系设计 梁底增加立杆根数 1 梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm) 450 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 100 梁底支撑小梁根数 5 梁底支撑小梁间距150 每纵距内附加梁底支撑主梁根数0 设计简图如下： 平面图 立面图 四、面板验算 面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4 面板弹性模量E(N/mm2) 10000 取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算： W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψc Q1k]×b=1×m ax[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.7×2]×1＝33.078kN /m q1静＝γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.9]×1＝31.118kN/m q1活＝γ0×1.4×0.7×Q1k×b＝1×1.4×0.7×2×1＝1.96kN/m q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.9)]×1＝23.05kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×31.118×0.152+0.121×1.96×0.152＝0.08kN·m σ＝M max/W＝0.08×106/37500＝2.14N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×23.05×1504/(100×10000×281250)＝0.026mm≤[ν]＝mi n[L/150，10]＝min[150/150，10]＝1mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×31.118×0.15+0.446×1.96×0.15＝1.966kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×31.118×0.15+1.223×1.96×0.15＝5.695kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×31.118×0.15+1.142×1.96×0.15＝4.667kN模板支撑方案及计算书
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