0#块托架计算书
千厮门大桥工程
P2墩墩旁托架复核报告
编制：
校核：
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中交二航局二公司结构设计室
二O一一年十一月
千厮门大桥工程
P2墩墩旁托架复核报告
目录
一、工程概述 (1)
二、设计依据 (1)
1、基础资料 (1)
2、设计规范 (1)
三、荷载分析 (1)
1、支座反力及托架自重 (1)
2、风荷载 (1)
3、荷载组合 (2)
四、模型说明 (2)
五、结构计算 (2)
1、顶层分配梁 (2)
2、次层分配梁 (3)
3、Φ800-16钢管和Φ800-20 (4)
4、顶层600-10钢管 (5)
5、顶层600-10钢管节点承载力 (6)
6、顶层4∠100*100*10平联 (6)
7、顶层4∠100*100*10螺栓及连接板 (7)
8、次层2∠100*100*10连接板 (9)
9、2∠100*100*10平联及斜撑 (10)
10、2∠100*100*10柱内水平斜撑 (12)
11、横桥向连接系 (13)
12、格构柱构造验算 (13)
13、预埋件 (14)
14、600-10钢管塔柱法兰盘 (16)
15、总结 (18)
一、工程概述
P2墩即为索塔主墩，根据总体施工工艺，桥面吊机上桥前需安装墩旁托架施工平台，在托架施工平台上安装完成N24、N25、N26节段钢桁梁，然后在已安装的钢桁梁上桥面板上安装桥面吊机并进行钢桁梁杆件对称安装施工。
墩旁托架基础由16根钢管桩φ800×16mm (明州大桥扣塔钢管,顶层及底层采用φ800×20mm钢管)。索塔渝中、江北侧倾斜对称布置，每边8根钢管桩，斜度为8.4度。每4根钢管桩组成一个受力支点支撑钢桁梁，单个受力支点支撑重量为1300t（按临时索安装前杆件及桥面吊机总重统计），由顺桥向主梁直接承力，分配到横桥向主梁上，再由横桥向主梁分配到各桩顶受力。钢管桩采用格构柱连接方式，水平横联除顶层采用4∠100*100*10角钢外，其余采用2∠100*100*10角钢螺栓连接方式连接，沿高度方向间距4m布置，横桥向连接系采用万能杆件组拼为4mx4mx9.8m构成,高度方向间距13m,共6层;顺桥向连接分为3层,间距为20.05m、16.52m、17.81m，下两层采用两组，每组4根φ32mm精轧螺纹钢与主墩连接，顶层采用φ600x10mm钢管与主墩连接。
二、设计依据
1、基础资料
1、《千厮门大桥P2墩墩旁托架结构图》
2、《千厮门大桥P2墩墩旁托架构件详图》
2、设计规范
1、《钢结构设计规范》（GB50017－2003）
2、《混凝土结构设计规范》（GB50010－2002）
三、荷载分析
1、支座反力及托架自重
根据项目部提供数据，在悬臂拼装期间，每个垫墩下承受的设计荷载为13000t（已计入1.2倍荷载系数）。自重模型自动计入。
2、风荷载
在风荷载作用下，托架若发生微小横桥向的变形，水平力将由永久支座传递到塔柱上，（桁架横桥向刚度和托架刚度相比是否能视为无限大？）因此托架不
考虑横向风荷载。 3、荷载组合
荷载组合1：支撑点设计反力+1.2托架自重。
荷载组合2：支撑点反力+1.2托架自重。模拟桁架梁半个节间不对称施工工况，一侧托架上支座反力1300t ，另一侧托架上支座反力1100t 。
四、模型说明
MIDAS 建模，所有单元均采用梁单元。φ800-16钢管桩底部固结。φ600-8钢管与塔柱之间固结。万能杆件之间的连接采用刚性连接。钢管桩之间的角钢端部用释放梁端约束里的铰铰连接模拟。顶层分配梁与次层分配梁、次层分配梁与钢管桩之间的约束采用只赋予压缩刚度的弹性连接模拟。次层分配梁间的连接系用2∠100*100*12模拟。钢管顶部通过模型分析，受拉螺纹钢筋及φ600-8间I14的作用很小，在模型中均不予考虑。模型如图所示。
MIDAS 模型
五、结构计算 1、顶层分配梁
采用明州大桥扣塔下铰座分配梁作顶层分配梁，材质为Q345B ，长6.5m ，跨度4m 。跨中截面尺寸如下图所示，截面356798W cm =，支点位置截面腹板宽度为20mm ，抗剪切面积近似可取21504600A ht cm ==?=。
跨中弯曲应力：3130004/410114295256798M Mpa f Mpa W σ?=
=?=<=? 支点剪切应力：13000/2
10541702600
v Q Mpa f Mpa A τ==
?=<=?
2、次层分配梁
次层分配梁采用明州大桥扣塔下铰座分配梁作顶层分配梁，材质为Q345B ，长5.2m ，跨度4m 。跨中截面尺寸如下图所示，截面347268W cm =，支点位置截面腹板宽度为20mm ，抗剪切面积近似可取21204480A ht cm ==?=。
跨中弯曲应力：313000/24/41013729547268M Mpa f Mpa W σ?=
=?=<= 支点剪切应力：13000/2/210
1067170480
v Q Mpa f Mpa A τ?==
?=<=
截面尺寸 单位（mm ）
3、φ800-16钢管和φ800-20
表示-方向
钢管材质为Q345B。组合应力最大值
max 175310
Mpa f Mpa
σ=<=，其中轴
向应力最大值
max 92Mpa
σ=。
组合1 φ800钢管桩组合应力（单位：kpa）
表示-方向组合2 φ800钢管桩组合应力（单位：kpa）
钢管材质为Q345B。组合应力最大值
max 177310
Mpa f Mpa
σ=<=，其中轴
向应力最大值
max 92Mpa
σ=。
4、顶层600-10钢管
表示-方向
组合1 φ600-10钢管桩组合应力（单位：kpa）
钢管材质为Q235B。组合应力最大值
max 120215
Mpa f Mpa
σ=<=，其中轴
向应力最大值
max 58Mpa
σ=。
表示-方向组合2 φ600-10钢管桩组合应力（单位：kpa）
钢管材质为Q235B。组合应力最大值
max 126215
Mpa f Mpa
σ=<=，其中轴
向应力最大值
max 63Mpa
σ=。
5、顶层600-10钢管节点承载力
0.6
0.750.8
β=
= 2
2
909010.30.310.30.30.88310310n f f σσ?????
=--=-?-?= ? ?????
20.680.82d ?β=-=
0.2
20.2
23
11.51sin 11.518000.880.820.016310101455sin 8216pj
cT
n d d N t f t kN ??θ???= ???
??=
?????= ???
()()220.8514551673pj pj
tT cT N N kN β=-=-?=
组合1顶层600-10钢管承受的最大拉力为1098kN ，组合2顶层600-10钢管承受的最大拉力为1168kN ，均小于节点承载力1673kN 。 6、顶层4∠100*100*10平联 （1）荷载组合1
表示-方向
1 4∠100*100*10组合应力（单位：kpa ）
钢管材质为Q235B 。组合应力最大值为max 40215Mpa f Mpa σ=<=。
表示-方向
组合2 4∠100*100*10组合应力（单位：kpa ）
钢管材质为Q235B 。组合应力最大值为max 43215Mpa f Mpa σ=<=。 7、顶层4∠100*100*10螺栓及连接板
（1）螺栓
图上连接板厚20mm ，螺栓孔直径23mm ，螺杆直径按22mm 计算，设所用螺栓为C 级螺栓，则：
螺栓受剪承载力2
2
33.140.022621401063744
b b
v
v
v
d N n f kN π?==????= 螺栓的孔壁承压承载力360.020.022********b
b c c N d t f kN ==????=∑
组合1 4∠100*100*10的拉力为214kN ，组合1 4∠100*100*10的拉力为246kN ，螺栓承载能力能够满足要求。
（2）连接板
组合1 顶层缀条内力图（单位：kN）
表示-方向
组合2 顶层缀条内力图（单位：kN）
组合1 顶层4∠100*100*10的拉力为216kN,斜撑2∠100*100*10的拉力为219kN。组合2 顶层4∠100*100*10的拉力为242kN,斜撑2∠100*100*10的拉力为203kN。内力如上图所示。节点板计算由组合2内力控制。
J16号件与G17-6号件连接部分端板高78cm，厚10mm，螺栓孔道距根部4cm。G17-6号件高78cm，厚16mm。
J16号件端板根部承受的弯矩
()
242203cos32
0.048.28.
2
M kN m
?
+?
=?=
3
28.2810637215781
6
M Mpa f Mpa W σ=
=?=>=? 同理G17-6号件根部弯曲应力为：
328.281024821578 1.6
6
M Mpa f Mpa W σ=
=?=>=? 因此J16号件端板与G17-6号件应力超限。 8、次层2∠100*100*10连接板
组合1 次层缀条内力图（单位：kN ）
表示-方向
组合2 次层缀条内力图（单位：kN ）
组合1 次层2∠100*100*10平联的拉力为122kN ，同节点的两根斜撑一根拉力为218kN ，另一根压力为104kN ；组合2 次层2∠100*100*10平联的拉力为137kN ，同节点的两根斜撑一根拉力为201kN ，另一根压力为88kN ；内力如上图所示。节点板计算由组合2内力控制。
J17号件与G11-6号件连接部分端板高78cm ，厚10mm ，螺栓孔道距根部4cm 。 G11-6号件高78cm ，厚16mm 。
J16
号
件端板根部承受的弯矩
()201cos3288cos511370.04 5.04.2
M kN m ?
?-?+=
?=
3
25.0410387215781
6
M Mpa f Mpa W σ=
=?=>=? 同理G17-6号件根部弯曲应力为：
325.0410******** 1.6
6
M Mpa f Mpa W σ=
=?=<=? 因此J17号件端板应力超限。
9、2∠100*100*10平联及斜撑
表示-方向
组合1 2∠100*100*10组合向应力（单位：kpa ）
表示-方向
2 2∠100*100*10组合向应力（单位：kpa ）
钢管材质为Q235B 。组合1组合应力最大值为max 61215Mpa f Mpa σ=<=，其中轴向压应力为46MPa ；组合2组合应力最大值为max 67215Mpa f Mpa σ=<=，其中轴向压应力为57MPa 。斜缀条长细比[]min 4.44
1461500.0305
d l l λλ=
==<=（取缀条长度4.4m ，节点间距离5.65m ），查得b 类截面稳定安全系数0.322?=。稳定
验算357101772150.322
d d N Mpa f Mpa A σ?-?===<=。
10、2∠100*100*10柱内水平斜撑
表示-方向
组合1 2∠100*100*10组合向应力（单位：kpa ）
表示-方向
组合2 2∠100*100*10组合向应力（单位：kpa ）
组合1组合应力最大值为max 45215Mpa f Mpa σ=<=，其中轴向应力18Mpa ；组合2组合应力最大值为max 67215Mpa f Mpa σ=<=，其中轴向应力39Mpa 。斜缀条长细比[]min 4.52
1481500.0305
d l l λλ===<=（取缀条长度4.52m ，节点间距离5.65m ）
11、横桥向连接系
表示-方向
组合1 横向连接系组合向应力（单位：kpa）
表示-方向
组合2 横向连接系组合向应力（单位：kpa）
钢管材质为Q235B。组合1组合应力最大值为
max 36215 Mpa f Mpa
σ=<=；
组合2组合应力最大值为
max 36215 Mpa f Mpa
σ=<=。
12、格构柱构造验算
（1）分肢长细比
构件对虚轴长细比
54
27
2
x y
x
l
i
λλ
====
换算长细比0033x y λλ==== 分肢长细比1014
150.7230.27
x x l i λλ===<=，满足要求。 （2）斜缀条
310477V kN =
=
=
/4477/4
153sin sin 51
d V N kN α?
=
== []min 4.441461500.0305
d l l λλ=
==<=（取缀条长度4.44m ，节点间距离5.65m ） 查得b 类截面稳定安全系数0.322?=
稳定验算3
153101252150.3220.0038d d N Mpa f Mpa A σ?-?===<=?
（3）横缀条
横缀条和斜缀条采用相同截面，不必验算。 13、预埋件
1）800-16钢管柱底预埋件及扩大基础植入钢筋 （1）锚固长度计算
扩大基础混凝土标号C30，如充分利用钢筋抗拉强度，柱底预埋件钢筋所需锚固长度：
300
0.14257341.43
y a t
f l d mm f α
==?
?= 设计采用632a l mm =，不满足要求。
承台混凝土标号C40，扩大基础φ25植入钢筋在承台内所需锚固长度：
300
0.14256141.71
y a t
f l d mm f α
==?
?= 扩大基础混凝土标号C30，φ25植入钢筋在扩大基础内所需锚固长度：
300
0.14257341.43
y a t
f l d mm f α
==?
?=
设计采用650a l mm =，不满足要求。 （2）锚筋面积计算 荷载组合1：
max 15.x M kN m =max 9.y M kN m =max 576x V kN =,max 86y V kN =min 3404N kN = 荷载组合2：
max 13.x M kN m =max 11.y M kN m =max 494x V kN =,max 74y V kN =min 2937N kN = 按《混凝土结构设计规范（GB50010-2010）》中公式10.9.1-3和10.9.1-4计算，取较大值。锚筋面积由荷载组合2控制计算。
0.30.41.3s r v y r b y V N M Nz
A f f z αααα--≥
+
0.40.4s r b y M Nz
A f z
αα-≥
910.90.43r α-==（此处取值存疑问）
(
(
4.00.08 4.00.08250.43v d α=-=-?= 200.60.25
0.60.250.825
b t d α=+=+?= ()0.3494740.329373130V N -=+-?=-<
0.4(1311)0.42937 1.081244.0M Nz kN m -=+-??=-<
柱底预埋件及扩大基础均不需要配置锚固钢筋，但建议仍需按一般施工进行配置，并满足锚固长度要求。扩大基础植入锚筋的布置较稀疏，《混凝土结构设计规范（GB50010-2010）》10.9.6规定对受剪预埋件锚筋间距不应大于300mm ，建议加密。
2）600-10钢管塔柱预埋件 （1）锚固长度计算
塔柱混凝土标号C50，如充分利用钢筋抗拉强度，φ25植入钢筋所需锚固长度：
300
0.14255551.89
y a t
f l d mm f α
==?
?= 设计采用620a l mm =，满足要求。 （2）锚筋面积计算
荷载组合1：max 166.y M kN m =，max 32z V kN =,max 1098N kN = 荷载组合2：max 170.y M kN m =，max 34z V kN =,max 1168N kN =
按《混凝土结构设计规范（GB50010-2010）》中公式10.9.1-1和10.9.1-2计算，取较大值。锚筋面积由荷载组合2控制计算。
0.8 1.3s r v y
b y r b y V
N M
A f f f z
ααααα≥
+
+
0.80.4s b y r b y N M
A f f z
ααα≥
+
910.90.43r α-==（此处取值存疑问）
(
(
4.00.08 4.00.08250.55v d α=-=-?= 200.60.250.60.250.825
b t d α=+=+?= 336
20.8 1.33410116810170100.430.553000.80.8300 1.30.430.83001000479608312677829s r v y
b y r b y V
N M
A f f f z
mm ααααα≥
+
+
???=++
????????=++= 36
2
0.80.4116810170100.80.83000.40.430.830010006083411810201s b y r b y N M
A f f z
mm ααα≥
+
??=+
??????=+= 实际配筋2216785010201e A mm mm =<，不满足要求。 14、600-10钢管塔柱法兰盘
原设计法兰盘锚板20mm 厚，经计算偏薄，现改为30mm ，另锚板形式由中
空圆环形式改为圆形，锚筋改为32根（鉴于该处结构的重要性，在允许的情况下，建议尽可能的加密）。具体形式见下图。
法兰盘详图
用ANSYS对法兰盘进行细部分析，模型包括600-10钢管，在钢管顶部模拟拉力F=1098kN，弯矩M=166kN.m。
Ansys模型
现浇箱梁支架计算书-(midas计算稳定性)
温州龙港大桥改建工程 满堂支架法现浇箱梁设计计算书 计算： 复核： 审核： 中铁上海工程局 温州龙港大桥改建工程项目经理部 2015年12月30日
目录 1 编制依据、原则及范围·············- 1 - 1.1 编制依据·················- 1 - 1. 2 编制原则·················- 1 - 1.3 编制范围·················- 2 - 2 设计构造···················- 2 - 2.1 现浇连续箱梁设计构造···········- 2 - 2.2 支架体系主要构造·············- 2 - 3 满堂支架体系设计参数取值···········- 8 - 3.1 荷载组合·················- 8 - 3.2 强度、刚度标准··············- 9 - 3.3 材料力学参数···············- 10 - 4 计算·····················- 10 - 4.1 模板计算·················- 11 - 4.2 模板下上层方木计算············- 11 - 4.3 顶托上纵向方木计算············- 13 - 4.4 碗扣支架计算···············- 14 - 4. 5 地基承载力计算··············- 18 -
温州龙港大桥改建工程 现浇连续梁模板支架计算书 1 编制依据、原则及范围 1.1 编制依据 1.1.1 设计文件 （1）《温州龙港大桥改建工程两阶段施工图设计》（2013年8月）。 （2）其它相关招投标文件、图纸及相关温州龙港大桥改建工程设计文件。 1.1.2 行业标准 （1）《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）。 （2）《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ166-2008。 （3）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）。 （4）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ130-2011。 （5）《建筑结构荷载规范》GB50009-2001。 （6）《竹胶合板模板》（JG/T156-2004）。 （7）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008）。 （8）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）。 （9）《路桥施工计算手册》（2001年10月第1版）。 1.1.3 实际情况 （1）通过对施工现场的踏勘、施工调查所获取的资料。 （2）本单位现有技术能力、机械设备、施工管理水平以及多年来参加公路桥梁工程建设所积累的施工经验。 1.2 编制原则 （1）依据招标技术文件要求，施工方案涵盖技术文件所规定的内容。
托架计算书
甬台温铁路木周岭大桥 （62＋2×112＋62）m预应力砼连续梁0＃段托架受力计算书 中铁十三局二公司甬台温铁路木周岭特大桥项目部 浙江大学交通工程研究所 2007 . 6
甬台温铁路木周岭大桥（62＋2×112＋62）m预应力 混凝土连续梁零号段托架受力计算 木周岭特大桥零号节段施工时利用临时支墩，通过临时支墩连接成托架共同支承模板及零号节段悬臂部分的混凝土，所以需要对托架的受力进行分析。 1. 计算依据 （1）木周岭特大桥挂篮设计图纸，中铁十三局二公司甬台温铁路木周岭特大桥项目部； （2）甬台温铁路新建工程施工图，铁道部第四勘察设计院。 2. 托架空间几何模型及各构件的截面惯性矩 根据木周岭特大桥挂篮设计图纸可得到托架的局部几何模型，见图2.1所示，模板系统及浇筑的部分混凝土通过前横梁及后横梁传递至前支点和后支点上，其中后支点的竖向荷载传递到临时支墩的钢管混凝土上，再传递到承台上。据此，可抽象出分析托架时的有限元计算模型，见图2.2所示。 图2.1 托架局部几何
杆件a和杆件b相交点处为铰接，竖向荷载作用于此处的铰接点处。杆件a和杆件b另一端点为铰接约束条件。图中数字表示截面的主轴方向，在杆件a和杆件b上的数字与梁断面的数字符号的含义相同。 图2.2 托架计算模型 杆件a和杆件b相交点处为铰接，竖向荷载作用于此处的铰接点处。杆件a和杆件b另一端点为铰接约束条件。图中数字表示截面的主轴方向，在杆件a和杆件b上的数字与梁断面的数字符号的含义相同。 根据图2可确定出各梁杆的截面特性，详见表1所示。 表1 各梁杆截面特性 3. 计算结果及分析 采用两结点梁单元对图2所示的托架进行离散，离散后的有限单元见图3.1所示。 在未上三角形挂篮前模板的重量考虑为25t，对于零号块来说，临时支墩外侧悬臂长度为3.00m，所以作用于整个托架上的荷载重量为 250+3.00（长度）×40.40（面积）×26（重度）=3401.2kN 作用于单侧托架前端点的作用力为3401.2/4=850.3kN。另一端力传递到临时支墩
0号、1号块支架现浇施工工艺标准,
0号、1号块支架现浇施工工艺标准 FHEC - QH -45 -1 -2007 1 适用围 落地式支架主要以承台为支架基础，承台尺寸较小时可在承台侧面周围预埋钢板安装牛腿，或在承台周围布设钻孔桩、钢管桩、粉喷桩等作基础；承台周围地基承载力较大时可将地基硬化处理后，直接将支架布设在地基基础上。一般情况下，落地式支架适用于连续刚构桥梁墩身高度小于20m的0号、l号块施工。非落地式支架一般由万能杆件拼装而成，由托架、预埋件、垫梁、底模支架组成，通常适用于连续刚构桥梁墩身高度大于20m的0号块施工。 2 主要应用标准和规 2.0.1中华人民国行业标准《公路桥涵施工技术规》(JTJ 041-2000)。 2.0.2中华人民国行业标准《公路桥涵设计通用规》( JTG D60-2004)。 2.0.3中华人民国行业标准《公路工程质量检验评定标准》（土建工程）( JTGF80/1-2004)。 2.0.4 中华人民国行业标准《公路工程施工安全技术规程》( JTJ 076-95)。 2.0.5中华人民国行业标准《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》(JTGE30-2005)。 3 施工准备 3.1 技木准备
3.1.1根据结构设计要求及现行 有关规、规程等要求，进行支架设计， 绘制支架及相关构件的细部图。支架的 一般类型如图3.1. 1-1。 1)落地满堂式门式支架（具体设计 形式见图3.1.1-1） 要点：落地式支架主要以承台为支 架基础，承台尺寸较小时可在承台侧面 周围预埋钢板安装牛腿，或在承台周围 布设钻孔桩、钢管桩、粉喷桩等作基础；承台周围地基承载力较大时可将地基硬化处理后，直接将支架布设在地基基 础上，但施工时要注意进行预压处理， 最大限度消除地基沉降，防止承台和地 基承载力不同造成的支架沉降差。在支 架上摆放纵横向方木、槽钢或工字钢作 为底模、侧模纵横肋，底模、侧模亦可 采用定型框架结构钢模。 2)落地柱式支架（如图3.1.1-2） 要点：落地混凝土立柱框架式支架 采用钢图3.1.1-2落地柱式支架示意 筋混凝土墩柱加系梁形成框架式承力结构，如图3.1.1-2将大钢管改为受力相当的混凝土柱即可。 3)托架（非落地式支架）（如图3.1. 1-3）
现浇箱梁支架计算书 (midas计算稳定性)
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温州龙港大桥改建工程现浇箱梁支架计算书目录 1 编制依据、原则及范围············· - 1 1.1 编制依据················· - 1 1.2 编制原则················· - 1 1.3 编制范围················· - 2 -2 设计构造··················· - 2 2.1 现浇连续箱梁设计构造··········· - 2 2.2 支架体系主要构造············· - 2 -3 满堂支架体系设计参数取值··········· - 8 3.1 荷载组合················· - 8 3.2 强度、刚度标准·············· - 9 3.3 材料力学参数··············· - 10 -4 计算····················· - 10 4.1 模板计算················· - 11 4.2 模板下上层方木计算············ - 11 4.3 顶托上纵向方木计算············ - 13 4.4 碗扣支架计算··············· - 14 4.5 地基承载力计算·············· - 18 -
支架计算书
2m高标准联箱梁： 方案一：箱梁横梁下60cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，腹板及翼缘转角下120cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，过渡段空箱下（距桥墩中线6m范围）按120cm（纵向）×90cm(横向) 排距进行搭设，其余空箱下按120cm （纵向）×180cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。 方案二：箱梁横梁下60cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，过渡段腹板空箱下（距桥墩中线6m范围）按90cm（纵向）×120cm(横向) 排距进行搭设，其余腹板下按120cm（纵向）×60cm(横向)排距进行搭设，空箱下按120cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。 ⑴主线桥2m高3跨标准联支架搭设示意图 宽2m高箱梁支架横断面搭设示意图（方案一）（单位mm） 宽2m高箱梁支架纵断面搭设示意图（方案一）（单位mm）
宽2m高箱梁支架搭设平面示意图（方案一）（单位mm） 宽2m高箱梁支架横断面搭设示意图（方案二）（单位mm） 宽2m高箱梁支架纵断面搭设示意图（方案二）（单位mm）
宽2m高箱梁支架搭设平面示意图（方案二）（单位mm） 支架体系计算书 1.编制依据 ⑴郑州市陇海路快速通道工程桥梁设计图纸 ⑵《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008） ⑶《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008） ⑷《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)。 ⑸《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011） ⑹《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012） ⑺《建筑施工手册》第四版（缩印本） ⑻《建筑施工现场管理标准》（DBJ） ⑼《混凝土模板用胶合板》(GB/T17656-2008) ⑽《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002) ⑾《钢管满堂支架预压技术规程》（JGJ/T194—2009） 2.工程参数 根据箱梁设计、以及箱梁支架布置特点，我们选取具有代表性的箱梁，拟截取箱梁以下部位为计算复核单元，对其模板支架体系进行验算，底模厚度15mm、次龙骨100×100mm方木间距以计算为依据，主龙骨为U型钢，其下立杆间距： ⑴（主线3跨标准联，跨径3*30m），宽高，箱梁断面底板厚22cm、顶板厚 25cm，跨中腹板厚，翼板厚度为20cm。 根据不同位置采用不同的支架间距。 方案一：箱梁横梁下60cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，腹板及翼缘转角下120cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，过渡段空箱下（距桥墩中线6m范围）按120cm（纵向）×90cm(横向) 排距进行搭设，其余空箱下按120cm （纵向）×180cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。 方案二：箱梁横梁下60cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，过渡段腹
0号块施工方案
巴达铁路站前I标 曾口巴河特大桥悬臂现浇梁工程0#块砼浇筑施工方案 编制：王凯乐 复核：杜武身 批准：张锐 中铁七局集团第三工程公司巴达铁路第六工程队 二〇一二年四月
目录 第一节工程概况 (2) 第二节 0#块悬臂灌注托架施工设计方案 (2) 一、设计概要 (2) 二、托架结构形式 (4) 三、所需要的材料数量 (5) 四、0#块施工流程 (6) 五、0#块施工劳动力 (13) 六、安全保证措施 (14) 七、质量保证措施 (18) 八、环境保护及文明施工 (21)
巴达铁路站前I标 曾口巴河特大桥悬臂现浇梁工程 0#块施工方案 第一节工程概况 曾口巴河特大桥为新建铁路广元至达州线巴中至达州段跨越曾口巴河的一座特大桥。桥址位于巴中市曾口镇江陵村。 该桥中心里程为D1K24+610，其主桥桥跨为:48m+80m+48m,梁体为单箱单室、变高度变截面，主梁顶宽6.5m，箱室宽度为4.0m。主梁根部梁高6m，跨中梁高3.30m；主梁顶板厚35cm（箱梁中心线处），底板板厚由根部0.6m过渡到跨中0.42m，主梁跨中腹板厚度0.70m渐变至0.30m；箱梁底板下缘按二次抛物线变化。主桥0#块混凝土方量为166.2m3，混凝土重量为440.4T。主梁采用55号混凝土。主桥主梁采用双向预应力体系：纵向预应力束和竖向预应力束。 第二节 0#块悬臂灌注托架技术施工设计方案 一、设计概要 根据现场条件，０#块采用托架法施工。施工过程中托架力学变形直接影响着梁体质量，因此进行托架设计时，除综合托架材料的强度、刚度及整体力学性能外，还应对施工中产生各种荷载也进行了力学分析与模拟试验，具体详见《托架技术施工设计计算书》。 附：《0#块托架侧面布置图》； 附：《0#块托架平面布置图》。
0号块托架结构检算报告
托架结构检算报告2012年10月
托架结构检算报告 2012年10月 II
0号块托架结构检算报告 目录 1、工程概况及计算依据 (2) 1.1 工程概况 (2) 1.2 计算依据 (2) 2、计算荷载与材料参数 (3) 2.1 计算荷载 (3) 2.2 钢材参数 (3) 2.3 竹胶板及方木材料参数 (3) 3、托架检算 (4) 3.1托架模型 (4) 3.2工字钢纵梁检算 (8) 3.3斜撑检算 (8) I
1、工程概况及计算依据 1.1 工程概况 图1-1为0号块托架设计立面图。图1-2为0号块托架设计侧面图。图1-3为0号块托架设计平面图。 图1-1 0号块托架设计立面图（单位：cm） 图1-2 0号块托架设计侧面图（单位：cm） 图1-3 0号块托架设计平面图（单位：cm） 1.2 计算依据 （1）**************； （2）《铁路桥涵设计基本规范》(TB 10002.1-2005)； （3）《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》(TB 10002.2-2005)；（4）《铁路桥涵地基和基础设计规范》(TB10002.5-2005)； （5）《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB 10002.2-2005）； （6）《铁路桥涵施工技术规范》（TB 10203-2002）； （7）《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》（TZ213-2005）； （8）《铁路混凝土工程施工技术指南》（铁建设[2010]241号）； （9）《路桥施工计算手册》,人民交通出版社；
2、计算荷载与材料参数 2.1 计算荷载 计算荷载： （1）0号块总重量：G1=228.1×2.65=604.5t； （2）施工荷载5kpa； （2）荷载安全系数取1.3。 2.2 钢材参数 纵梁、横梁、托架工字钢均为A3钢，根据《铁路桥梁钢结构设计规范》及 《路桥施工计算手册》，其基本容许弯曲应力为[]140 w Mpa σ=，[]85Mpa τ=。临 时结构容许应力提高系数为 1.3，则[]182 w Mpa σ=，[]110Mpa τ=。弹性模量5 2.110 E Mpa =?。 2.3 竹胶板及方木材料参数 （1）竹胶板：规格：1220×2440×15mm 弹性模量：104MPa 弯曲强度：［σ］=55MPa （2）方木：落叶松容许抗弯应力：［σ］=14.5MPa， 弹性模量：E=11×103MPa 允许剪应力：［τ］=2.0Mpa
盖梁托架计算书
3.2托架计算 盖梁尺寸：长22米，宽2.2米，高2.2米 盖梁自重及支架自重均按恒载考虑组合系数1.2，施工荷载按活载考虑组合系数1.4。 3.2.1木楞计算 木楞断面5*10cm，矩形截面抵抗矩：W=bh2/6=83.3cm3，矩形截面惯性矩I=bh3/12=416.7cm4 材质为柞木，按《路桥施工计算手册》P176，[σ]—19MPa，[τ]—3.8MPa ，E—12×103MPa 木楞长度4.5m，间距为20cm，跨径为0.3m，按三等跨连续梁均布荷载合理； 混凝土容重—26KN/m3 施工荷载—1.0KPa 倾到混凝土产生的冲击—2.0KPa 振捣混凝土产生的荷载—2.0KPa 盖梁高度2.2m，q1=2.2×26×0.2=11.44KN/m×1.2=13.728 KN/m q2=(1+2+2)×1.4=7kpa Σq=q2×0.2+13.728=15.128KN/m 弯矩：M=ql2/10=0.1×15.128×0.32=0.136KN.m σ=M/W=136/83.3=1.63MPa<[σ]—19MPa，满足要求； 三跨连续均布荷载挠度计算：f=0.677×ql4/100EI=0.677× 15.128×103×0.34/(100×12×109×416.7×10-8)=1.66× 10-5m —3.8MPa ，E—12×103MPa 木梁长度4m，间距为30cm，跨径为0.6m，其上木楞间距20cm，可按三等跨连续梁均布荷载计算； 混凝土荷载q1=2.2×26×0.3=17.16KN/m×1.2=20.59 KN/m q2=(1+2+2)×1.4=7kpa Σq=7×0.3+20.59=22.69KN/m 弯矩：M=ql2/10=0.1×22.69×0.62=0.817KN.m σ=M/W=817/167=4.89MPa<[σ]—19MPa，满足要求； 三跨连续均布荷载挠度计算：f=0.677×ql4/100EI=0.677× 22.69×103×0.64/(100×12×109×833×10-8)=1.99× 10-4m 中煤陕西榆林能源化工有限公司 铁路专用线工程 长城大桥大桥工程 （40+64+40）m梁0号段支架计算书 编制： 复核： 审批： 中铁四局集团有限公司西安分公司 中煤铁路项目经理部 二〇一四年十二月二十八日 长城大桥单线连续梁0号块支架设计检算书 一、概述 长城大桥梁部为40m＋64m＋40m预应力混凝土连续桥主梁截面为单箱单室截面。其0＃节段长度为8m，桥面宽度7.5m，梁底宽度4m，0＃块梁高4.8m。预应力混凝土连续梁采用两端悬臂对称浇注。0＃支架布置图如图1所示。 图1 0#支架布置图 二、计算依据 1.《钢结构设计规范》（GB50017－2003） 2.《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025－86） 3.《铁路桥涵设计基本规范》（TB10002.1－2005） 4. 新建铁路40m ＋64m ＋40m 施工设计图。 5. 钢筋混凝土中的预埋件设计 三、相关说明 1.Q235B 钢材的设计强度为215f MPa =，容许弯曲应力为[]170MPa σ=，容 许剪应力为[]100MPa τ=，弹性模量为5 2.110E MPa =?。 2.C40混凝土的设计强度为19.1f MPa =，弹性模量为4 3.2510E MPa =?。 3.考虑浇注混凝土不均匀，取1.2的自重系数，考虑的人员机具等临时结构的作用对混凝土结构自重考虑1.15的系数。 四、钢管立柱架结构计算 4.1 I20a 分配梁计算 如图1所示，作用在I16分配梁上的荷载分为3种，一种是通过外侧模支架传递到分配梁上的集中荷载；一种是直接作用在主梁腹板下的混凝土自重均布荷载；一种是直接作用在主梁底板下的混凝土自重均布荷载。 4.1.1 翼缘板下分配梁的计算 一个翼缘板的截面面积为2 1.109m ，则翼缘板的重量为 1.109526.5 1.2 1.15203F kN =????=，单侧外侧模总重84kN ，在顺桥方向上按桁 架7片计，每片间距0.83m 。结构计算程序采用SCDS2006，所有竖向支座采用单项受压支座。计算模型如图2所示，竖向支座编号从近墩柱侧往远离墩柱侧依次为R1～R4。每个外侧模排架下的荷载为（203＋84）/7/2=20.5kN 。 图2分配梁计算模型 模板与支架计算 1、荷载取值 静载：静载主要为梁段混凝土和钢筋自重，以及模板支架重量。活载：施工荷载 将截面分成如所示 根据规范要求，在箱梁自重上添加荷载 ⑴、砼单位体积重量：26.5kN/3 m ⑵、倾倒砼产生的荷载：4.0kN/2 m ⑶、振捣砼产生的荷载：2.0kN/2 m ⑷、模板及支架产生的荷载：2.0kN/2 m m ⑸、施工人员及施工机具运输或堆放荷载：2.5 kN/2 荷载系数： ⑴、钢筋砼自重：1.2； ⑵、模板及支架自重：1.2； ⑶、施工人员及施工机具运输或堆放荷载：1.4； ⑷、倾倒砼产生的竖向荷载：1.4； ⑸、振捣砼产生的竖向荷载：1.4； ⑹、倾倒砼产生的水平荷载：1.4； ⑺、振捣砼产生的水平荷载：1.4； 作用在面板顺桥向1m 长，横桥向1m 宽的面荷载： 2、模板验算 模板宽度取1m 计算，作用在底模板上每m 宽的均布荷载为： 翼缘荷载： Q1=1.2×(29.495/3.55+2)+1.4×(2.5+4.0+2.0)=24.27 kN/m 腹板荷载： Q2=1.2×(82.865/0.5+2)+1.4×(2.5+4.0+2.0)=213.176kN/m 底板荷载： Q3=1.2×(128.26/4.375+2)+1.4×(2.5+4.0+2.0)=49.48 kN/m 2.1、底板底模板验算 外部模板均采用高强度竹胶板板厚15mm,各部位下模板均按三跨连续梁结构计算。取方木间距为0.3m。按三跨连续梁计算，竹胶板力学参数：h=0.015m； I=bh3/12=1×0.0153/12=2.81×10-7 m4； A=bh=1×0.015=0.015m2； E=9.5×103 Mpa； W=bh2/6=1×0.0152/6=3.75×10-5 m3； EA=9.5×103×106×0.015=1.425×108； EI=9.5×103×106×2.81×10-7=2669.5； P= Q3=49.48KN/m； 建立力学模型： 结构弯矩图： M max=0.45kN·m 弯矩正应力σ=M/W=0.45×103 /(3.75×10-5)=12MPa<[σw]=13 MPa 结构位移图： fmax=0. 7mm<0.3/400= 0.75mm 模板支架 计 算 书 一、概况： 现浇钢筋砼楼板，板厚（max=160mm），最大梁截面为300×600 mm，沿梁方向梁下立杆间距为800 mm，最大层高4.7 m，施工采用Ф48×3.5 mm钢管搭设滿堂脚手架做模板支撑架，楼板底立杆纵距、横距相等，即la＝lb＝1000mm，步距为1.5m，模板支架立杆伸出顶层横杆或模板支撑点的长度a＝100 mm。剪力撑脚手架除在两端设置，中间隔12m －15m设置。应支3－4根立杆，斜杆与地面夹角450－600。搭设示意图如下： 二、荷载计算： 1.静荷载 楼板底模板支架自重标准值：0.5KN/ m3 楼板木模板自重标准值：0.3KN/m2 楼板钢筋自重标准值：1.1KN/ m3 浇注砼自重标准值：24 KN/ m3 2.动荷载 施工人员及设备荷载标准值：1.0 KN/ m2 掁捣砼产生的荷载标准值：2.0 KN/ m2 架承载力验算： 大横向水平杆按三跨连续梁计算，计算简图如下： q 作用大横向水平杆永久荷载标准值： qK1=0.3×1＋1.1×1×0.16＋24×1×0.16＝4.32 KN/m 作用大横向水平杆永久荷载标准值： q1＝1.2 qK1＝1.2×4.32＝5.184 KN/m 作用大横向水平杆可变荷载标准值： qK2＝1×1＋2×1＝3KN/m 作用大横向水平杆可变荷载设计值： q2＝1.4 qK2＝1.4×3＝4.2 KN/m 大横向水平杆受最大弯矩 M＝0.1q1Ib2+0.117q2Ib2=0.1×5.184×12+0.117×4.2×12=1.01 KN/m 抗弯强度：σ＝M/W＝1.01×106/5.08×103＝198.82N/ m2＜205N/ m2＝f 滿足要求 挠度：V＝14×（0.667 q1＋0.99 qK2）/100EI ＝14×（0.667×5.184＋0.99×3）/100×2.06×105×12.19×104 ＝2.6 mm＜5000/1000＝5 mm滿足要求 3.扣件抗滑力计算 大横向水平杆传给立杆最大竖向力 R=1.1q1Ib＋1.2q2Ib＝1.1×5.184×1＋1.2×4.2×1＝10.74KN＞8KN，不能滿足，应采取措施，紧靠立杆原扣件下立端，增设一扣件，在主节点处立杆上为双扣件，即R＝10.74KN ＜16KN，滿足要求。 4.板下支架立杆计算： 支架立杆的轴向力设计值为大横杆传给立杆最大竖向力与楼板底模板支架自重产生的轴向力设计值之和，即： N＝R＋0.5×1.2＋10.74＋0.5×1.2＝11.34KN 模板支架立杆的计算长度I0＝h＋2a＝1.5＋2×0.1＝1.7 m 取长度系数μ＝1.5 λ＝I0/I＝KμI0/i 取K＝1，λ＝1.5×170/1.58＝161.39＜〔λ〕＝210，滿足要求 取K＝1.155λ＝1.155×1.5×170/1.58＝186.4 Ψ＝0.207 验算支架立杆稳定性，即 N/ΨA＝11.34×103/0.207×489＝112．03N/ mm2＜205 N/ mm2＝f，滿足要求 汨罗江特大桥主桥（50+80+50）m 预应力砼连续梁0、1号块现浇支架方案计算书 一、设计依据 1、岳望高速第II施工合同段两阶段施工设计图； 2、《公路桥涵施工技术规范》(JTJ/TF50-2011)； 3、《公路工程质量检验评定标准》（土建工程）（JTG F80/1-2004）； 4、《路桥施工计算手册》（人民交通出版社）； 5、现场踏勘调查资料； 6、我单位类似工程的施工经验及设备情况； 7、招标文件明确的技术规范、投标文件，相关部门或行业有关施工安全、职业健康、劳动保护、环境保护与文明施工方面的具体规定和技术标准； 8、混凝土质量控制标准(GB50164—92)； 9、施工现场临时用电安全技术规范(JGJ 46—2005)； 10、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130—2001)； 11、建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80—91) 二、支架总体设计 在悬臂浇注施工过程中，为保证“T”形结构的稳定性，设计图纸考虑为在桥墩顶面与梁底间设置4个临时固结，临时固结采用C40混凝土浇筑成0.5×8.75m的混凝土块（与梁底同宽），每个临时支墩内部配置φ32钢筋118根，钢筋埋入桥墩120cm，埋入梁体100cm。在临时固结与桥墩中设置一道水泥硫磺砂浆夹层，待全桥施工完后将临时固结解除。按设计图纸浇筑临时固结混凝土块后，桥墩顶部将形成了一个封闭的空间，成桥后无法拆除梁底的模板和支撑体系，运营期间也无法对支座进行检查。 因此，拟上报设计变更将临时固结变更为两个分开的混凝土块，混凝土块尺寸为0.5*2.5m、间距3.75m，以实现施工期间的模板拆除，以及运营期间的支座检查维修。同时为了确保施工过程的“T”构稳定性，在0号支架的悬臂部分，单端各设置两条Φ600*10mm的钢管桩临时支墩和3条Φ32的精轧螺纹钢作为临时锚固体系。 支架搭设布置方案为： 1、0、1号块悬臂现浇部分，单端在纵桥向与临时支墩平行布置一排Φ529 mm，δ=8 mm的钢管，每排4根；在临时支墩与桥墩之间布置一排529 mm，δ=8 mm的钢管，每排4根； 2、钢管顶布置双拼56a工字钢纵向分配梁与钢管连接牢固，横桥向共4道； 3、纵向分配梁上布置3组单层双排贝雷梁，贝雷梁上铺设工25a纵梁作为调坡钢管架的平台； 4、调坡钢管架平台上采用碗扣钢管布设调坡架，调坡钢管架上部铺设2[10方钢作为横向连接，纵向采用间距10 cm 的10×10 cm方木铺设； 0＃块支架计算书 一、工程概况 0＃块支架以三根钢管桩及预埋在临时支撑内的双片40＃槽钢为支撑，其中钢管桩外径40cm、壁厚6mm。三根钢管桩中心在一条直线上，距离墩身边线50cm，相邻钢管桩间距3.8m，中间一根位于墩身轴线上。钢管桩顶上放置两片45＃工字钢，临时支撑悬挑出的双片40#槽钢上各放置一片45＃工字钢，此四根工字钢作为横梁，横梁上共放置12根28＃工字钢作为纵梁，纵梁上再放置15根12＃工字钢作为分配梁，分配梁上满铺10cm×10cm的方木，方木上铺1.5cm的新竹胶板作为底模。具体布置见示意图。 二、支架受力检算 受力检算顺序：12＃工字钢－28＃工字钢－45＃工字钢－钢管桩－双片40＃槽钢 1、12＃工字钢 ⑴简述 均布荷载q 12＃工字钢沿8m底板全宽铺设，相邻工字钢中心间距35cm，为了计算方便，可将工字钢简化成支撑在28＃工字钢上受均布荷载的简支梁，简支梁跨度取夹临时支撑的两根28＃工字钢中心间距92.2cm， 受力简图如下： 12＃工字钢参数：13.987kg/m，Ix＝397cm4，Wx＝66.2cm3 断面面积17.9cm2 跨度0.922m 反力R2 反力R1 问题：如何求均布荷载的大小。 通过0＃块的纵横断面分析,取距中横梁根部0.75m处高侧腹板处的受力最大。 ①混凝土自重 W=(0.8+1.04)/2×0.75×7.372×2.6×10＝132.3KN 经计算q1=67KN/m。 ②施工人员和施工材料、机具按均布荷载取值1KPa,推出q2=0.35KN/m ③振捣混凝土产生对底板的荷载取值为2 KPa, 推出q3=0.7KN/m ④工字钢自重13.987×0.922×10=128.96N, 推出q4=0.14KN/m 结论：12＃工资钢所受的最大均布荷载q＝67＋0.35KN+0.7 KN+0.14 KN=68.19 KN/m。 为了计算更加安全q取值70 KN/m。 弯曲应力检算： 跨中最大弯矩M＝ql2/8＝70000×0.922×0.922/8＝7.438KN.m 跨中最大弯曲应力σ＝M/W＝7.438×1000/(66.2×10－6)＝112.4MPa＜【σ】＝145 MPa 跨中最大挠度w＝5×q×l4/(384×E×I)＝5×70000×09224/(384×2×1011×397×10-8) ＝0.00083m＜ l/400＝0.0023m。 综上所述，12工字钢的强度和刚度满足施工需要。 2、28＃工字钢 28#工字钢可简化为支撑在45＃工字钢上受集中荷载的连续梁。 13×0.35m 0.2m 根据支架示意图知高侧腹板下28＃工字钢受力最大，简化图如下： 0.5m 1.575m 1.35m 1.325m 铁路大桥主墩0＃块托架计算书 目录 一、设计依据1 二、计算数据1 三、计算荷载1 四、底模桁架计算3 五、横梁计算6 六、三角托架计算11 七、牛腿计算13 八、结论13 主墩0＃块托架计算书 一、设计依据 1、《钢结构设计手册》第三版 2、《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》J462-2005 3、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003) 二、计算数据 1、钢筋混凝土容重：ρ=26.5kN/m3 2、钢模板(外模、底模)：Q1=1.4kN/m2×418m2=585.2kN 3、外侧模总重量：Q2=253.86kN 4、箱梁内模总重量：Q3=335.72KN 5、翼缘板区混凝土总重量：Q4=245.79KN 6、顶板混凝土总重量：Q5=660.38KN 7、人群荷载及各种施工荷载：Q6=2kN/m2 三、计算荷载 托架荷载设计值 0号块平面布置示意图如下 1、底板区(单边) 1-1截面(底板区0米处) W1 =ρ×(5-1.1×2)×2.147+Q6×(5-1.1×2)+ρ×0.3×0.3 =26.5×(5-1.1×2)×2.147+ 2×(5-1.1×2)+26.5×0.3×0.3 =167.29kN/m 2-2截面(底板区2.5米处) W2 =ρ×(5-1.1×2)×1.3+Q6×(5-1.1×2)+ρ×0.3×0.3 =26.5×(5-1.1×2)×1.3+2×(5-1.1×2)+26.5×0.3×0.3 =104.45kN/m 3-3截面(底板区3.0米处) W3=ρ×(5-1.1×2)×1.29+Q6×(5-1.1×2)+ρ×0.3×0.3 =26.5×(5-1.1×2)×1.29+2×(5-1.1×2)+26.5×0.3×0.3 =103.70kN/m 2、翼板区 W4= q2+q4=235.86+245.79=499.65 kN 3、腹板区(单边单侧) 1-1截面(腹板区0米处) W5=ρ×11×1.1 +Q6×1.1 =26.5×11×1.1+2×1.1 =322.85kN/m 2-2截面(腹板区2.5米处) W6 =ρ×10.653×0.6+Q6×1.1 =26.5×10.653×0.6+2×1.1 =312.73kN/m 3-3截面(腹板区3.0米处) W7 =ρ×10.583×1.1+Q6×1.1 =26.5×10.583×1.1+2×1.1 =310.69kN/m 4、顶板区(单边) 1-1截面(顶板区0米段) W8 =ρ×(5-1.1×2)×0.96+ρ×1.2×0.4 =26.5×(5-1.1×2)×0.96+26.5×1.2×0.4 =83.95kN/m 2-2截面(顶板区2.5米段) 支架结构受力计算书 设计： ___ ___ _日期： ___ 校对： _ 日期： ___ 审核： __ _____ 日期： ____ 常州市 ** 实业有限公司 1工程概况 项目名称：工程地址：建设单位：结构高度：*****30MW 光伏并网发电项目 新疆 ** 集团 电池板边缘离地不小于500mm 2参考规范 《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB50068— 2001 《建筑结构荷载规范》 GB50009—2012 《建筑抗震 设计规范》 GB50011—2010 《钢结构设计规范》 GB50017—2003 《冷弯薄壁型钢结构设计规范》GB50018—2002 《不锈钢冷轧钢板和钢带》GB/T3280— 2007 《光伏发电站设计规范》GB50797-2012 3主要材料物理性能 材料自重 铝材—————————————————————— 27 kN / m 3钢材———————————————————— 78.5 kN / m 3 弹性模量 铝材————————————————————70000 N / mm 2 钢材———————————————————206000 N / mm 2 设计强度 铝合金 铝合金设计强度 [ 单位：N / mm2 ] 牌号抗拉强度抗剪强度端面承压 6063-T5 90 55 185 钢材 钢材设计强度 [ 单位：N / mm2 ] 牌号抗拉强度抗剪强度端面承压 Q235 215 125 325 Q345 310 180 400 不锈钢螺栓 不锈钢螺栓连接设计强度[ 单位：N / mm2 ] 性能等级抗拉强度抗剪强度端面承压 A2-50 230 175 405 普通螺栓 普通螺栓连接设计强度 [ 单位：N / mm2 ] 性能等级抗拉强度抗剪强度端面承压 级170 140 350 级400 320 405 角焊缝 容许拉 / 剪应力—————————————————160 N / mm 2 4结构计算 光伏组件参数 晶硅组件： 自重 G PV： 0.196 kN ( 20 kg / 块 ) 尺寸（长×宽×厚）164 0 992 40 mm 城市道桥与防洪 2012年6月第6期 摘 要：该文结合工程实例,介绍了超长0号块支架结构的设计和施工，阐述了钢管支架设计、施工流程和施工要点，归纳了此 种支架的优势，取得了良好的经济效益和社会效益。 关键词：超长；0号块；现浇箱梁；钢管混凝土立柱；支架；兰州市中图分类号：U445.46 文献标识码：B 文章编号：1009-7716（2012）06-0212-03 张庆文１，吴靖江２，周东坡２ （1.兰州市市政工程研究所，甘肃兰州730000;2.中国建筑第七工程局有限公司，河南郑州473000） 超长0号块支架结构的设计和施工 1工程概况 元通黄河大桥是兰州市城区横跨黄河，连通南 北的一座大型市政桥梁，主跨为（80+150+80）m 的连续梁拱组合桥。由群桩基础、承台、实体墩、减隔震支座、预应力悬浇箱梁、钢管拱组成。 主梁中支点处梁高7.0m ，跨中处梁高2.5m ，梁高、底板厚度均按二次抛物线变化。主梁截面为单箱三室直腹板形式，顶宽28.8m ，底宽21.0m ，顶板等厚 0.3m ，边腹板厚度由跨中0.4m 变化到墩顶附近 1.3m ，中腹板厚度由跨中0.55m 变化到墩顶附近1.3m 。底板厚度由跨中0.3m 变化到墩顶附近1.0m 。 0号块全长20m ，混凝土1880m 3。 2%支架方案总体设计构想 0号块支架的施工和预压，要根据桥梁所处的 地形地貌条件、设计结构和环境要求等综合确定。一般分为落地支架（碗扣支架、钢管立柱支架、组合梁支架等）和悬空支架（三角支架、纵梁支架等）。在支架设计时，同样需要考虑墩身的高度、承台大小、箱梁的结构形式和重量。 考虑到该桥0号块单侧悬臂长度达到8m ，墩身高度12m ，决定利用主墩承台做基础，在承台上搭设落地支架进行现浇，解决大悬臂施工问题，避免不均匀沉降现象。 因该桥墩顶设计面积较小，仅依靠墩顶临时固结难以满足0号块施工要求，通过设计让支架立柱起到临时固结作用，较好的解决了悬臂施工的安全问题。 2.1%方案比选 根据现场实际情况，设计出两种支架方案。 方案一，贝雷桁架方案： 支架采用贝雷桁架落地拼装，用贝雷桁架做立柱和纵梁，顶部安装工字钢做分配梁。 方案二，钢管立柱方案： （1）采用630×10mm 螺旋钢管作为立柱，顶部安装工字钢作为主梁和分配梁，立柱间焊接剪刀撑结为整体。 （2）采用1200×10mm 螺旋钢管作为立柱，内部灌注混凝土，提高单柱承载能力，顶部安装工字钢作为主梁和分配梁，立柱间焊接剪刀撑结为整体。 三种形式比选如下：全部利用承台作为基础，均可避免支架不均匀沉降，能确保安全可靠。 方案一，虽然架拼简单，但是该地区贝雷桁架使用较少，难以满足要求，若长距离调运成本较高。 方案二之一，由于0号块体较大，尺寸定型，需设计异性结构满足要求，承台上至少设立2排钢管，每排13根，钢管立柱多，立柱间联系多，用钢量大，同样不经济。同时，外端悬臂需要设置斜撑，产生的水平分力平衡困难。 方案二之二，大直径钢管混凝土立柱，较大的提高了立柱承载力，用钢量相对较少，较为经济。可以采用对称布置斜撑的方式，平衡水平力。同时利用钢管立柱点为临时固结，为后期箱梁悬臂施工可能存在的不平衡力矩提供抵抗力。 通过方案比选，大直径钢管混凝土立柱方案能较好地满足设计总体构想，决定施工采用。 2.2%钢管支架结构设计 钢管支架由以下部分组成：8根1200×10mm 钢管立柱做主承力构件，为保证受力良好，2I40b 工字钢承力主横梁采用通长整体形式，把每侧4根立柱连成整体。上布设高度40cm 落架体系，2I56b 工字钢做主纵梁，其上布置I20b 作为分配横梁组成承重体系。 收稿日期：2012－03－05 作者简介：张庆文（1968-），男，甘肃兰州人，高级工程师，从事市政公用工程技术管理工作。 管理施工212 现浇箱梁支架计算书 (m i d a s计算稳定性) -CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1 温州龙港大桥改建工程 满堂支架法现浇箱梁设计计算书 计算： 复核： 审核： 中铁上海工程局 温州龙港大桥改建工程项目经理部2015年12月30日 目录 1 编制依据、原则及范围 ·································错误!未定义书签。 编制依据·······················································错误!未定义书签。 编制原则·······················································错误!未定义书签。 编制范围·······················································错误!未定义书签。 2 设计构造·························································错误!未定义书签。 现浇连续箱梁设计构造································错误!未定义书签。 支架体系主要构造 ·······································错误!未定义书签。 3 满堂支架体系设计参数取值··························错误!未定义书签。 荷载组合·······················································错误!未定义书签。 强度、刚度标准 ···········································错误!未定义书签。 材料力学参数 ···············································错误!未定义书签。 4 计算·································································错误!未定义书签。 模板计算·······················································错误!未定义书签。 模板下上层方木计算 ···································错误!未定义书签。 顶托上纵向方木计算 ···································错误!未定义书签。 碗扣支架计算 ···············································错误!未定义书签。 地基承载力计算 ···········································错误!未定义书签。中煤长城大桥0号块托架设计检算书
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