中衡常温集气站工艺【设计明细】
西南石油大学
《油气集输》课程设计
常温集气站工艺设计
设计说明书
一． 设计依据
在学习了课程《油气集输》后，为了对课程有更深入全面的认识，综合利用所学知识进行工艺设计，深入理解天然气矿场集输，掌握常温集气站的工艺计算和工艺流程的设计思路和方法。
根据给定的五口井的天然气的流动参数，设计天然气常温集气工艺流程，并
出站压力：6a MP
气体组成（）：1C —90.30 2C —8.02 3C —0.88 4C —0.43 5C —0.3 2CO —0.07 凝析油含量：20g /3Nm
二． 主要设计参数
干燥空气分子质量M 空 =28.97 天然气分子质量M 天 =17..73，相对密度
Δ=0.612
天然气临界值：临界压力c
p '= 4.633a MP 临界温度c T '=200.7K 压缩系数0.78 凝析油含量：20g 3Nm 22.63m /3Mm 凝析油密度885g 3m
三． 设计内容
（1） 确定集气站的工艺流程；
（2） 完成绘制常温集气站工艺流程图； （3） 确定主要工艺参数（压力。温度）；
（4） 计算分离器的尺寸，并确定主要管线的规格（材质，壁厚，直径）
四． 设计原则
五口井来气都不含有2H S ，凝析油含量也不高，进站压力较高，出站压力6a MP ，因此采用常温集气的设计原则，在常温下加热防冻，调压分离计量。回击后外输至用户。
五. 遵循的主要标准规范
国家标准（）和石油行业标准（） 石油天然气工程制图标准 0003-2003 《油气田常用阀门选用手册》 31.8标准计算管子厚度 8163-87管子系列标准
六 .常温集气站工艺流程
该常温集气站工艺流程可以简单的概括为：天然气进站，节流降压加热提高天然气温度防止水合物形成，分离，计量后汇集外输。
五口单井来气中都不含2H S ，集气站出站压力6a MP ，进站压力都高于10a MP ，凝析油含量不高，可采用以下两种流程：
1，由于1—4井来气进站压力相差不大，5井来气压力教低。可采用1—4井轮换集气计量，5井单独集气计量，之后5口井汇集后外输。 2，每口井单独集气计量，之后汇集外输
除此之外还有其他集气计量流程。在该设计中采用第一种流程。
为了使天然气满足外输，通过计算，每口井需要两次节流调压，才能满足压力要求和防止形成水合物。第一次节流膨胀降压，在不生成水合物的条件下尽可能的膨胀降压，以减轻加热炉的的热负荷并使气流流动平稳，减少压力波动。第一次节流后要校核是否在节流阀和管线中生成水合物。第一次节流后气流压力降低，根据T —J 效应天然气的温度也随之降低，不能直接进行第二次节流膨胀，否则生成水合物堵塞节流阀和管线。因此在进行第二次节流降压之前必须经过加热炉加热。
七.主要设备，仪表的选择和参数
1，分离器
操作压力：6a MP ， 操作温度：200C , 长径比：4：1， 气体进入分离器速度：15m
5号井 ： 250 ?1m 的分离器 计量分离器： 250 ?1m 的分离器 生产分离器： 250 ?1m 的分离器 2，阀门
(1)闸阀 ：用于截断和导通介质流，通常是全直径通道。
类型代号：Z11H(Y)—25(V)型闸阀 公称直径：40
(2)节流阀：角式节流阀
类型代号：J44W —16P 型角式节流阀 公称直径：40，25mm 和20 结构形式：角式 连接方式：法兰连接
公称压力：16a MP
阀体材料：1189
由阀体直接加工的阀座封面材料
(3)安全阀：选用外螺纹弹簧封闭微启式安全阀
MP
(1)高压放空阀设计压力：16
a
MP 类型代号：A41Y—160,公称直径：15, 开启压力：13～16
a
MP
(2) 中压放空阀设计压力：13
a
MP 类型代号：A41Y—160,公称直径：15, 开启压力：10～13
a
MP
(3) 低压放空阀设计压力：10
a
MP 类型代号：A41H—64, 公称直径：25, 开启压力：< 10
a
3，流量计
天然气流量计量:标准孔板节流装置差压式流量计。
4，温度计：选用热电阻温度计
代号：分度号：1测量范围：-200～6500C
5，压力表:弹簧式压力计
6，管线
材料 5 X60等级无缝钢管
尺寸：站场内管线分别有：Φ50?4,Φ57?3 , Φ70?3 ,Φ83?3.5 , Φ89?3.5mm
汇管:127?3.5
八：参考文献
3-91 《石油工程制图标准》
0076-93 《天然气脱水设计规范》
林存瑛主编，天然气矿场集输，石油工业出版社；
曾自强、张育芳主编，天然气集输工程，石油工业出版社，2001；
油田油气集输设计技术手册，石油工业出版社；
中国石油天然气集团公司规划设计总圆编，油气田常用阀门选用手册，石油工业出版社，2000
蔡尔辅编，石油化工管线设计，化学工业出版社，1986
《阀门产品样本》第一机械工业部编辑，机械工业出版社
《安装工程概算使用数据手册》中国石化出版社
《化工仪表及自动化》化学工业出版社
《工艺管道安装设计手册》石油化学工业出版社
设计计算书
一，天然气的相对密度?：
天然气的相对密度是在相同压力和温度条件下天然气的密度与空气
密度的比。
Δ＝
t k ρρ = t k
M M 式中 t M —— 天然气的分子质量； k M —— 空气的分子质量。k M ＝28.97
t M =
i
i
y M
∑=0.9030?16+ 0.0802?30+0.0088?44+0.0043?58+
0.003?72+0.0007?44=17.73 Δ=0.612 天然气压缩系数 Z ：
Z 代表实际天然气与理想气体偏离的程度。根据研究气体的压缩系数与对比压力，对比温度有一定的函数关系：Z = Φ（r P ，r T ）
天然气相对密度Δ=0.612在0.5～0.9范围内，由经验公式确定天然气的临界参数：临界压力：c '4.885-0.363△
c '4.633 a 临界温度：c '93+176△ c '200.7K
二， 卧式两相分离器的尺寸设计
在卧式分离器中，必须保持让一个小直径的液滴从垂直运动的气流中分离出来。液体停留时间的要求，规定了直径和分离器有效长度的组合。设计使经过分离器之后最不易分离的那口井或合流的几口井的设备符合要求则其他井亦符合要求。
气体负荷： eff L 1.414 410-? [P
TZQ g
]K '
液体负荷： 2eff L 1765r L
式中 d — 分离器的内径，；
T — 分离器的操作温度，K ；
P — 分离器的操作压力，a （绝） Z — 气体压缩系数； Q g —气体流量，3；
K ' — 常数，它取决于气体和液体的性质和从气体中分离
出来的颗粒大小；
eff L —分离器内产生分离作用的有效长度，；
t r — 期望的液体停留时间，； Q L — 液体流量，3。
五口井操作压力和操作温度都相等，其中： 6a ，288K
液体流量L 20g 3500g5.64 m 3
凝析油密度 ρ油8853 相对密度 0.885 计算K '：
T P △288
612
.06?0.01275
查图： L 0.876 '0.265 L 0.934 '0.255 插值法求得 '0.263
5号井： 气体流量1g 11×104 3
气体负荷约束：eff L 1.414 4
10-? [P
TZQ g
]K '
=1.414 4
10-?×4
2880.7811106
???×0.263
d eff L =152.7 对于气体负荷约束直径与长度的关系
液体负荷约束：eff L 1765r L 估算分离器筒体长度：
ss eff L + 1000
d
式中ss 分离器筒体长度，m ，其余符号同前。
对于不同的停留时间t r ，计算d 和eff L 的组合：
对于计量分离器和生产分离器可以用同样的方法计算：
计量分离器以2号井为设计依据，生产分离器以1，2，3口井合流数据为依
5号井 ： 250mm ?1m 的分离器 计量分离器： 250 ?1m 的分离器 生产分离器： 250 ?1m 的分离器 三， 节流阀
天然气经过节流阀，发生△P 的压降的同时也相应的发生△T 的温降，
天然气温度降低会导致生成水合物，堵塞阀门管线等，影响正常平稳供气。因此，必须适当控制节流阀的开启度，即达到调压的目的，又可以防止水合物的生成。设计使经过节流之后最易形成水合物的那口井或合流的几口井的设备符合要求则其他井亦符合要求。
井中来气要经过两次节流降压，才能达到出站6
a
的要求。第一次节流降压：
1号井：
初始15.5
a
降至10.5
a
△5000
a
由于压降带来的温度降△16.2℃
又由于天然气中的液态烃的含量为22.6m3（液烃）3（气）（标准），液态烃含量越高则温度降越小，也就是说计算出来的最终温度就越高；每增加5.6 m3（液烃）3（气）（标准），就有2.8℃的温度降。则最终的温度降比查图所得的温度降要少5.6℃。
则最终的温度降△'16.2-5.6=10.6℃
节流后的最终温度
终
31-10.6=20.4℃
校核在该温度下是否会生成水合物：在终点压力10.5
a
下生成的水合物的临界温度为18.9℃。
t
终
〉18.9℃，则节流后不会生成水合物。
2号井：
初始15
a
降至10.5
a
△4500
a
由于压降带来的温度降△15.5℃
实际的温度降△'15.5-5.6=9.6℃
节流后的最终温度
终
26-9.6=19.4℃
t
终
〉18.9℃，则节流后不会生成水合物。
3号井：
初始14.5
a
降至10.5
a
△4000
a
由于压降带来的温度降△12℃
实际的温度降△'12-5.6=6.4℃
节流后的最终温度
终
27-6.4=20.6℃
t
终
〉18.9℃，则节流后不会生成水合物。
4号井：
初始14.9
a
降至10.5
a
△4900
a
由于压降带来的温度降△16℃实际的温度降△'16-5.6=10.4℃
节流后的最终温度
终
30-10.4=19.6℃
t
终
〉18.9℃，则节流后不会生成水合物。
5号井：
初始10.5
a
降至8
a
△2500
a
由于压降带来的温度降△10℃
实际的温度降△'10-5.6=4.4℃
节流后的最终温度
终
25-4.4=21.6℃
终点压力下生成的水合物的临界温度为16.78℃。
t
终
〉16.78℃，则节流后不会生成水合物。
为了达到出站压力为6
a
的要求，天然气应进行第二次节流降压，但是如果直接节流会导致水合物的生成，因此节流前应经过加热炉加热。
经过加热炉后二次节流降压：进入分离器的压力为6
a
，该压力下不生成水合物的临界温度是14.46℃。
因此，取气体进入分离器的温度为15+5℃，即200C
1号井：10.5
a 降至6
a
△4500
a
由于压降带来的温度降△18℃
实际的温度降△'18-5.6=12.4℃
节流前的初始温度
初始
12.4+20=32.4℃，也既是加热炉的加热终温。
2号井：10.5
a 降至6
a
△4500
a
由于压降带来的温度降△18℃
实际的温度降△'18-5.6=12.4℃
节流前的初始温度
初始
12.4+20=32.4℃，也既是加热炉的加热终温。
3号井：10.5
a 降至6
a
△4500
a
由于压降带来的温度降△18℃
实际的温度降△'18-5.6=12.4℃
节流前的初始温度
初始
12.4+20=32.4℃，也既是加热炉的加热终温。
4号井：10
a 降至6
a
△4000
a
由于压降带来的温度降△14.8℃
实际的温度降△'14.8-5.6=9.2℃
节流前的初始温度
初始
9.2+20=29.2℃，也既是加热炉的加热终温。
5号井：8
a 降至6
a
△2000
a
由于压降带来的温度降△8℃
实际的温度降△'8-5.6=2.4℃
节流前的初始温度
初始
2.4+20=22.4℃，也既是加热炉的加热终温。
因此，五口井来气的气体状态变化如下：
（压力
a
，温度℃）
1#：（15.5，31）一次节流（10.5，20.4）加热炉加热（10.5，32.4）二次节流（6，20）2#：（15.0，29）一次节流（10.5，19.6）加热炉加热（10.5，32.4）二次节流（6，20）3#：（14.5，31）一次节流（10.5，20.6）加热炉加热（10.5，32.4）二次节流（6，20）4#：（14.9，31）一次节流（10.0，19.6）加热炉加热（10.0，29.2）二次节流（6，20）5#：（10.5，25）一次节流（ 8.0，15.6）加热炉加热（ 8.0，22.4）二次节流（6，20）根据节流前后的压降，选择节流阀：
根据阀前和阀后的压力比值范围，分为两种情况：
（1）当
12
〉0.53，属于非临界流动，用下面公式计算节流阀的通过直径：
计
476
.0
3304
?
?
?
?
?O
Q
×
238
.0
2
1
2
??
?
?
?
?
-）
（p
p
p
SZT
（2）当
12
〈 0.53，属于临界流动，用下面公式计算节流阀的通过直径：
计
476
.0
1591
?
?
?
?
?O
Q
×()238.0
SZT
式中 d
计
—节流阀的计算直径，；
Q
—流过节流阀的气体流量，3；
p
1
、p
2
—分别为阀前、阀后的压力，
a
（绝）；
S—气体的相对密度；
T—阀前的气体温度，K；
Z—气体的压缩系数。
为了满足调节的要求，节流阀的开启度宜处于半开状态，所以应将
d 计除以（1-Φ）并令Φ=0.5（Φ为阀门的开启度）这样，节流阀的通过直径
Φ
计-1d
5#：一次节流：1210.5/15.0=0.7〉0.53，属于非临界流动 计
476
.03304??
? ??O Q ×238
.0212???? ??-）（p p p SZT
=478
.04
3304
1011???
?
?
??×?
?
? ??-???）（85.10829878.0612.0238.0 =8.99 2计17.98
二次节流：126/8=0.75〉0.53，属于非临界流动 计
476
.03304??
?
??O Q ×238
.021
2???? ??-）（p p p SZT
=478
.0433041011?
??
?
???×()0.238
0.6120.78295.4686???? ? ??-??
= 9.60mm
2计19.20mm
计量分离器与各井之间的节流阀以2号井数据为依据
生产分离器与各井之间的节流阀以1，2，3，号井合流数据为依据。 计量分离器：一次节流d =23.6 ,二次节流 d = 25.68 生产分离器：一次节流d =37.28 , 二次节流 d = 42.60
根据《油气田常用阀门选用手册》选择合适的节流阀： 选用J4416P 型角式节流阀： 公称直径：20 , 25 ,40 接连方式：法兰连接 结构形式：角式 公称压力：16 a
阀体材料：1189
由阀体直接加工的阀座封面材料
四， 管道
确定管线尺寸和壁厚，必须考虑压力降和流动速度两个因素。管线
需要有足够大的直径以便有效的压力能驱动流体通过管线。在该问题中压力降不是起支配作用的，因为压力降大部分发生在通过控制阀门的地方。
管线直径必须依据最大速度和最小速度来估算其尺寸。气体必须
保持某个低于最大速度的速度以防止诸如侵蚀、噪音和水击等问题。同时，流体也必须有高于某个最小速度的速度，以减小波动，能携走砂子和其他固体。
气体管线中，推荐最小速度为3～4.5m 之间，以便尽量减少液体
在低的地点沉降。同时，气体速度通常保持在18～24m 以下，以便尽量减少噪音的影响和对侵蚀的抑制。 在本课题中，2含量为7%，
管线内气体速度应该限制在15m 以下。气体中由于少量液体存在而导致侵蚀的速度，可以如下来计算：
e 0.0215
.0?
?
????SP T
式中 v e — 侵蚀速度，；
C — 侵蚀流动的常数，对于连续工作，100； T — 气体温度，K ； P — 气体压力，a
S — 气体的相对密度。
表示为矿场实用单位的气体实际速度，可由下式来确定：
5.1×103-2
Pd TZ
Q g 式中 Q g — 气体流量，3； T — 气体温度，K ； P — 气体压力，a （绝）
Z —气体的压缩系数； d — 管子内径，； v — 气体速度，。 在选定了适宜的管径之后，就要选择具有足够的厚度的管子以承受
内压力，在该气体管线的设计中，采用 B31.8标准计算管子厚度。
)
(20
FETS pd
式中 t — 需要的壁厚 ， ，按管子系列来规定 ； p — 管内压力 ，a （2）； d 0 — 管子外径 ，；
S —管子的最低屈服极限，
a
（2）；
T —温度降级因子；
E —纵向焊缝系数；对于无缝管，电阻焊和闪光焊管子，1.0；
对于炉热塔接焊和电弧熔焊管子，0.80；对于炉热对
焊管子，0.60；
F —结构类型设计因子，结构类型： A ，0.72。
（1）气体进站管线
侵蚀速度：
e 0.021
5.0
??
?
??
?
SP
T
100；0.612
体管线的内径d：
25.1×103-TZ
Q
g
1，2，3口井合流通往生产分离器的气体流量753
计算管内径为75.4
计量分离器之前的管径以2号井数据为依据。
根据8163-87 选用Φ50×4和Φ83×3.5的管子。选用 5 X60等级无缝钢管，最低屈服极限415。对于选定的管子再在 B31.8计算壁厚：
)(20FETS pd 1650
20.7211415
????? 1.3
)(20FETS pd 1683
20.7211415
????? = 2.22mm
因此，对于选定的管子是合理的。
气流速度过大影响节流和分离的效果。为了降低气体流速，可选用
较大的管径以满足要求。 5#：选用Φ50×4管子
一次节流后 速度8.95m
加热后，速度9.01m 二次节流后，速度11.9m
可以不必更换管子就能达到工艺要求。
计量分离器：
一次节流后选用Φ57×3 速度12.8m ，满足工艺要求。
加热后选用Φ57×3 速度13.13m ，满足工艺要求。 二次节流后选用Φ70×3 速度13.99m ，满足工艺要求。 生产分离器：
一次节流后选用Φ83×3.5mm 速度14.4m ，满足工艺要求。
加热后选用Φ83×3.5mm 速度14.78m ，满足工艺要求。 二次节流后选用Φ89×3.5mm 速度13.51m ，满足工艺要求。
（2） 汇管
汇管收集五口井来气经过分离器后的天然气，再外输至不同的用户。 气体流量：
Q g 1g Q 2g 3g 4g 5g 103×104 3
侵蚀速度e 0.0215
.0?
?
?
???SP T 18.6m
由于2的存在，控制气体流速为15m ，并由此计算管径：
由公式： 25.1×103
-Pv
TZ
Q g 得： 114.9mm
根据8163-87 选用Φ127×3.5的管子。 选用 5 X60等级无缝钢管，最低屈服极限415。 计算壁厚： 由公式：
)(20FETS pd 6127
20.72415
???=1.27mm
因此，选用的管子Φ127×3.5满足工艺要求。 综上：该常温集气站所选用的管子 材料： 5 X60等级无缝钢管 尺寸：站场内管线分别有：
Φ50×4，Φ57×3mm ，Φ70×3
Φ83×3.5mm ，Φ89×33.5，
汇管：Φ127×3.5
参考文献：
3-91 《 石油工程制图标准》
0076-93 《 天然气脱水设计规范》
林存瑛主编，天然气矿场集输，石油工业出版社；
曾自强、张育芳主编，天然气集输工程，石油工业出版社，2001； 油田油气集输设计技术手册，石油工业出版社；
中国石油天然气集团公司规划设计总圆编，油气田常用阀门选用手册，石油工业出版社，2000
蔡尔辅编，石油化工管线设计，化学工业出版社，1986
《 阀门产品样本》 第一机械工业部编辑， 机械工业出版社 《 安装工程概算使用数据手册》 中国石化出版社 《化工仪表及自动化》 化学工业出版社
《工艺管道安装设计手册》 石油化学工业出版社
常温集气站工艺设计
摘要 从井中出采天然气，常带有一部分液体和固体杂质，如凝析油，游离水域地层水，岩屑粉尘等。这些机械杂质具有很大的危害性，不仅腐蚀设备，仪表，管道，而且还可以堵塞阀门，管线，影响正常生产；也可能造成油气处理厂的塔器化学溶液的污染和液泛等麻烦。所以，从井场来的流体，首先在集气站进行脱除机械杂质的操作，然后再进入输气干线。 集气站是天然气集输系统中重要的一个环节，它对各气井输送来的天气分别进行节流，分离，计量，然后集中输入集气管线。 本设计中将有五口井进入该集气站，进口压力都较高，经过节流调压，将压力降低，再经过分离器脱出天然气中含有的水滴。然后计量后进入配气站。 关键词： 天然气换热器分离器管径
Summary The Adopt the natural the gas the from the in well, the often take the a the miscellaneous the qualit y the of the part the of the liquids the and solid, the such the as the oil the of the coagulation , the visit the to the leave the water the geologic the strata water, rock scraps dust etc…The miscellaneous qualit y of these machines has the very big bane, not only decaying the equipments, appearance, piping, en ding canning but also stopping the valve door, pipeline, affect the normal production; Also may result in the oil spirit handle the pollution and liquids of the tower machine chemistry aqua of the factory to be suffused with to wait the trouble. So, from a fluid for come of well, first at gather the spirit station to carry on take off in addition to the miscellaneous qualit y of machine of operation, then enter to lose to annoy the trunk line. Gathering to annoy station is a link that the natural gas loses t he s ystem at gather in the importance, it carries on reduce expenses to the weather that each spirit well transport respectivel y, separate, calculate, then concentrate the importation to gather the windpipe line. This design lieutenant general has the five people well into and should gather to annoy the station, importing the pressures all higher, pass by to reduce expenses to adjust to press, lower pressure, then has been separated the machine to take off the drop of water impl y in a natural gas. Then calculate the juniors to go in to go together with the spirit station. Keyword: Natural gas Change the hot machine Separate the machine Take care of the path
某低温集气站的工艺设计—安全阀的选型
科技学院 课程设计报告 院（系）:石油与天然气工程学院专业班级: 学生: 学号: 设计地点（单位）__ ___________ __ 设计题目:_某低温集气站的工艺设计—安全阀的选型______ 完成日期：年月日 指导教师评语: _______________________________________ __________________________________________________________________________________ __________________________________________________________________________________ _____________________________________ __________ _ 成绩（五级记分制）:______ __________ 指导教师（签字）:________ ________
摘要 本小组设计任务书中所要求设计的气井所产的天然气，含有较高的硫化氢和凝析油，且井口压力较高。需要在矿场集气站进行节流调压和分离计量等操作。要求采用低温集气工艺，所以需要加注化学抑制剂以防止水合物的产生。为了保障整个集气站的生产安全有效的进行，所以在必要的地方必须设置安全阀。安全阀结构设计的相应规，注意事项，各种数据的代入，公式的查询，图标的查询，根据安全阀设计的相应规，由计算得到天然气的基本物性数据（分子量M、安全阀进口处的绝对温度T、绝对压力P、天然气的密度ρ和相对密度△、最大泄放量G、气体特性系数X，流量系数C0、压缩因子Z、最高泄放压力P0）。根据数据计算出安全阀最下泄放面积A以及通径d。根据计算得出的数据，设计出安全阀的结构尺寸，对其选型。 关键词：安全阀流量系数压缩系数气体特性系数最大泄放量安全阀最小泄放面积
大牛地气田集气站标准化设计
大牛地气田集气站标准化设计 摘要：针对大牛地气田形成的高压进站、站内加热节流、低温分离、轮换计量外输、站内向井口集中注醇防堵的集气站工艺，在集气站规模和工艺流程基本相同的情况下，对集气站标准化设计的优势显得愈发突出。依据集气站标准化设计，可以批量采购集气站的设备和材料、盘活物资供应需求、缩短建造工期、降低安全风险、保障工程质量，很好地适应了大牛地气田大规模的开发建设。 关键词：大牛地气田集气站标准化设计 一、标准化设计的背景 鄂尔多斯盆地大牛地气田是典型的低压、低产、低渗气田，气田勘探面积2003.714km2，自2003年先导性试验，2005年转入开发，截止2011年底大牛地气田累计探明储量4168.28×108m3，动用储量1905.48×108m3，储量动用程度为45.71%[1]。经过十年的发展，形成了具有大牛地气田特色的地面集输工艺，即：高压集气、站内节流、低温分离、轮换计量、旋流分离器再次脱水及站内注醇的工艺流程[2]。 二、建立集气站标准化设计的必要性 大牛地气田具有面积大、储量大、丰度低、物性差等特点，并且位于气候环境十分恶劣的鄂尔多斯盆地的沙漠地区，气田的开采技术难度高、工程量大、施工周期短、质量要求严格，油气集输处理工艺虽然复杂，但对于不同井区、不同层位物流的处理具有共性。为提高设计效率、适应气田滚动开发、快速建产的特点，建立科学、规范的气田集气站标准化设计体系是十分必要的。规模系列化、统一工艺流程、统一平面布局、统一模块划分、统一设备选型、统一三维配管、统一建设标准的气田地面集输工程标准化设计理念应运而生。 三、标准化设计体系的内容 1.规模系列化 根据大牛地气田气井分布比较集中、单井产量不大、气井较多的特点，并结合实际生产需要，集气站的集气规模和井式的不同，站场面积和投资的综合考虑，将大牛地气田集气站分为24 井式和32 井式两个系列。经过气田长期的生产经验证明24 井式及32 井式的集气站既经济合理又可满足气田滚动开发的需求，目前这两种井式占集气站总量的96%以上。 2.工艺流程一致化 经过不断探索、研究和优化，大牛地气田集气站工艺已形成高压集气、集中注醇、轮换计量、低温脱水、含甲醇污水集中处理的工艺模式，配套采用了多盘
液化天然气(LNG)气化站工艺设计介绍[1]1
液化天然气(LNG)气化站工艺设计介绍 1. 前言 与CNG相比，LNG是最佳的启动、培育和抢占市场的先期资源。LNG 槽车运输方便，成本低廉；不受上游设施建设进度的制约；LNG供应系统安装方便、施工：期短，并能随着供气规模的逐步扩大而扩大，先期投资也较低。最后，当管道天然气到来时，LNG站可作为调峰和备用气源继续使用。 2．气化站工艺介绍 由LNG槽车或集装箱车运送来的液化天然气，在卸车台通过槽车自带的自增压系统(对于槽车运输方式)或通过卸车台的增压器(对于集装箱年运输方式)增压后送入LNG储罐储存，储罐内的LNG通过储罐区的自增压器增压到0．5～0．6Mpa后，进入空温式气化器。在空温式气化器中，LNG经过与空气换热发生相变，出口天然气温度高于环境温度10℃以上，再通过缓冲罐缓冲之后进入掺混装置，与压缩空气进行等压掺混，掺混后的天然气压力在0．4MPa左右，分为两路，一路调压、计量后送入市区老管网，以中一低压两级管网供气，出站压力为0．1MPa：另一路计量后直接以0．4MPa压力送入新建城市外环，以中压单级供气。进入管网前的天然气进行加臭，加臭剂采用四氢噻吩。冬季空浴式气化器出口气体温度达不到5℃时，使用水浴式NG加热器加热，使其出口天然气温度达到5℃～1O℃。 3. 主要设备选型 3. 1 LNG储罐 3．1．1储罐选型 LNG储罐按围护结构的隔热方式分类，大致有以下3种：
a)真中粉末隔热 隔热方式为夹层抽真空，填充粉末(珠光砂)，常见于小型LNG储罐。真空粉末绝热储罐由于其生产技术与液氧、液氮等储罐基本一样，因而目前国内生产厂家的制造技术也很成熟，由于其运行维护相对方便、灵活，目前使用较多。国内LNG气化站常用的大多为50m3和100m3圆筒型双金属真空粉末LNG储罐。目前最大可做到200m3，但由于体积较大，运输比较困难，一般较少采用。真空粉末隔热储罐也有制成球形的，但球型罐使用范围通常为为200～1500m3，且球形储罐现场安装难度大。 b)正压堆积隔热 采用绝热材料，夹层通氮气，绝热层通常较厚，广泛应用于大中型LNG储罐和储槽。通常为立式LNG子母式储罐。 c)高真空多层隔热。 采用高真空多层缠绕绝热，多用于槽车。 国内LNG气化站常用的圆筒形双金属真空粉末LNG储罐。考虑到立式罐节省占地，且立式罐LNG静压头大，对自增压器工作有利，因此采用立式双金属真空粉末LNG储罐。 3．1．2储罐台数 储罐台数的选择应综合考虑气源点的个数、气源检修时间、运输周期、用户用气波动情况等困素，本工程LNG来源有可能采用河南中原油田或新疆广汇两个气源，运输周期最远的可达5天，本工程储存天数定为计算月平均日的5天。经计算，一期选用100m3立式储罐4台，二期增加4台。其主要工艺参数如下： 工作压力：0．6MPa， 设计压力：0．77MPa， 工作温度：-162℃，
某低温集气站工艺设计之节流阀的选型计算课程设计
某低温集气站工艺设计之节流阀的选型计算课程设计
重庆科技学院 《油气集输工程》 课程设计报告 学院:_ 石油与天然气工程学院 _ 专业班级:储运12-02 学生姓名:学号: 设计地点（单位）_ 石油与安全科技大楼K804 设计题目:_某低温集气站的工艺设计——节流阀 选型 完成日期： 2015 年 6 月 20日 指导教师评语:_____________________ _________________ _____________________________________ _____________________________________ _____________________________________
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要 摘要 节流阀是指通过改变流通面积来实现调节介质流量和压力的手动阀门。本次课程设计我们小组的任务就是结合低温集气站工艺设计所提供的参数与流程图，来确定节流阀的型号规格。根据给定的进站温度、压力，计算不形成水合物的最大压力降，确定出分两级节流降压。再根据初始压力、压力降查图得温度降，确定出阀前、阀后的温度。然后根据所算得的压力与温度算出节流阀的通过直径。最后结合输送天然气温度、压力、阀的通过直径、所输送天然气的酸性，选出节流阀的规格。 关键词：节流阀低温集气工艺选型计算
中衡常温集气站工艺【设计明细】
西南石油大学 《油气集输》课程设计 常温集气站工艺设计
设计说明书 一． 设计依据 在学习了课程《油气集输》后，为了对课程有更深入全面的认识，综合利用所学知识进行工艺设计，深入理解天然气矿场集输，掌握常温集气站的工艺计算和工艺流程的设计思路和方法。 根据给定的五口井的天然气的流动参数，设计天然气常温集气工艺流程，并 出站压力：6a MP 气体组成（）：1C —90.30 2C —8.02 3C —0.88 4C —0.43 5C —0.3 2CO —0.07 凝析油含量：20g /3Nm 二． 主要设计参数 干燥空气分子质量M 空 =28.97 天然气分子质量M 天 =17..73，相对密度 Δ=0.612 天然气临界值：临界压力c p '= 4.633a MP 临界温度c T '=200.7K 压缩系数0.78 凝析油含量：20g 3Nm 22.63m /3Mm 凝析油密度885g 3m 三． 设计内容 （1） 确定集气站的工艺流程； （2） 完成绘制常温集气站工艺流程图； （3） 确定主要工艺参数（压力。温度）； （4） 计算分离器的尺寸，并确定主要管线的规格（材质，壁厚，直径） 四． 设计原则 五口井来气都不含有2H S ，凝析油含量也不高，进站压力较高，出站压力6a MP ，因此采用常温集气的设计原则，在常温下加热防冻，调压分离计量。回击后外输至用户。 五. 遵循的主要标准规范
国家标准（）和石油行业标准（） 石油天然气工程制图标准 0003-2003 《油气田常用阀门选用手册》 31.8标准计算管子厚度 8163-87管子系列标准 六 .常温集气站工艺流程 该常温集气站工艺流程可以简单的概括为：天然气进站，节流降压加热提高天然气温度防止水合物形成，分离，计量后汇集外输。 五口单井来气中都不含2H S ，集气站出站压力6a MP ，进站压力都高于10a MP ，凝析油含量不高，可采用以下两种流程： 1，由于1—4井来气进站压力相差不大，5井来气压力教低。可采用1—4井轮换集气计量，5井单独集气计量，之后5口井汇集后外输。 2，每口井单独集气计量，之后汇集外输 除此之外还有其他集气计量流程。在该设计中采用第一种流程。 为了使天然气满足外输，通过计算，每口井需要两次节流调压，才能满足压力要求和防止形成水合物。第一次节流膨胀降压，在不生成水合物的条件下尽可能的膨胀降压，以减轻加热炉的的热负荷并使气流流动平稳，减少压力波动。第一次节流后要校核是否在节流阀和管线中生成水合物。第一次节流后气流压力降低，根据T —J 效应天然气的温度也随之降低，不能直接进行第二次节流膨胀，否则生成水合物堵塞节流阀和管线。因此在进行第二次节流降压之前必须经过加热炉加热。 七.主要设备，仪表的选择和参数 1，分离器 操作压力：6a MP ， 操作温度：200C , 长径比：4：1， 气体进入分离器速度：15m 5号井 ： 250 ?1m 的分离器 计量分离器： 250 ?1m 的分离器 生产分离器： 250 ?1m 的分离器 2，阀门 (1)闸阀 ：用于截断和导通介质流，通常是全直径通道。 类型代号：Z11H(Y)—25(V)型闸阀 公称直径：40 (2)节流阀：角式节流阀 类型代号：J44W —16P 型角式节流阀 公称直径：40，25mm 和20 结构形式：角式 连接方式：法兰连接 公称压力：16a MP
集气站扩建工程施工组织设计
苏76-1集气站扩建工程 天津大港油田集团工程建设有限责任公司 苏里格项目部
目录 1. 编制依据 (2) 1.1 图纸资料 (2) 1.2 现场踏勘情况 (2) 1.3 国家现行法令法规，地区行业颁发的相关管理规定. (2) 1.4 施工技术标准及验收规范 (2) 2．工程概况 (2) 2.1 施工内容： (2) 2.2 工程特点 (2) 3．施工部署 (3) 3.1 施工组织机构图 (3) 3.2 岗位职责 (4) 4．施工方案 (5) 4.1 施工准备 (5) 4.2 施工流程图 (5) 4.3 对原有设施的保护措施. (6) 4.4 测量放线 (7) 4.5 拆除原有地磅基础及混凝土地面. (7) 4.6 管道安装 (8) 4.7 地面恢复 (8) 5．资源配置需求 (8) 5.1 人员配置需求： (8) 5.2 机械设备配置需求： (9) 6．质量措施 (9) 7 安全措施 (10) 8．应急预案 (10) 9．施工工期计划进度表 (12) 10．施工平面布置图 (13)
苏76-1集气站扩建工程 施工组织设计 1. 编制依据 1.1 图纸资料 1.1.1 苏76-1 集气站地磅设施施工图 1.1.2 苏76-1 集气站扩建施工图 1.2 现场踏勘情况 1.3 国家现行法令法规，地区行业颁发的相关管理规定 1.3.1 《石油天然气管道安全规程》SY6168-2007 1.3.2 《厂区动火作业安全规程》HG23011-1999 1.3.3 《动火作业安全管理规范》Q/SY1241-2009 1.4 施工技术标准及验收规范 1.4.1 《砌体工程施工质量验收规范》（GB50203-2011） 1.4.2 《地基基础工程施工质量验收规范》（GB50202-2002） 1.4.3 《工程测量规范》SH/T 3100-2013 1.4.4 《石油天然气建设工程施工质量验收规范站内工艺管道工程》SY4203-2007 1.4.5 《石油天然气站内工艺管道施工规范》GB50540-2009（2012 年版） 1.4.6 其他相关现行规范2．工程概况 苏76-1 集气站目前产液量越来越大，站内现有污水罐无法容纳目前的采出水量，污水拉运不及时就会出现溢罐现象，同时实现轻质油站外拉运，因此进行本次扩建施工。 2.1 施工内容： 1）新建地磅基础1 座已完成，现将原有地磅移到新建地磅基础上，再将原地磅基础的钢筋混凝土用炮锤破碎，开挖后将污水罐安装于此。 2）站外扩建2具50m3的玻璃钢污水罐，阻火器平台1座； 2.2 工程特点 1 ）施工位置狭窄； 2）需要对在集气站围墙建筑物做好保护工作；
某低温集气站的设计——分离器结构设计
重庆科技学院 课程设计报告 院（系）: 石油与天然气工程学院专业班级:油气储运10-02 学生姓名: 学号: 设计地点（单位）： K802 设计题目: 某低温集气站的工艺设计——分离器结构设计完成日期： 2013 年 6 月 27 日 指导教师评语: 成绩（五级记分制）: 指导教师（签字）:
某低温集气站工艺设计——分离器结构设计 摘要：气田集输工艺流程按其天然气分离时的温度条件，分为常温分离工艺流程和低温分离工艺流程。对于压力高，产量大，气液小，含有较高硫化氢、二氧化碳、凝析油的气井，常采用低温分离多井轮换计量集气站流程。本集气站用低温分离的方法，分离出天然气的凝析油，使管输天然气的烃露点达到要求。为保证管道与设备的安全可行，在天然气的集输系统中安装有分离设备，以对气---液杂质进行分离脱出。 关键词：天然气；分离器；压力；温度；直径
目录 1 设计说明书 (4) 1.1概述 (4) 1.1.1设计任务 (4) 1.1.2设计内容 (4) 1.1.3设计依据 (4) 1.1.4遵循的主要的规范和标准 (5) 1.2工艺设计说明 (5) 1.2.1工艺方法的选择 (5) 1.2.2工艺流程 (5) 1.3主要设备选型结果 (6) 2计算说明书 (7) 2.1设计参数 (7) 2.2主要设备工艺计算及选型 (11) 3 结束语 ................................................................................................. 错误！未定义书签。参考文献 ................................................................................................. 错误！未定义书签。
集气站(土建)工程施工组织设计
集气站(土建)工程施工组织设计 南-48集气站工程施工组织设计 模板工程质量控制 学习操作规程和质量标准学习图纸和技术资料准备工作模板整理模板选择 书面交流技术交底操作人员参加模板涂隔离剂与钢筋工序交接检查脚手架、脚手板底部标高、中心线断面尺寸放线中间抽查 和钢筋砼工序交接检查支模自检浇筑砼时留人看模执行验评标准质量评定不合格处理按梁和独立基础的件数，各抽查10%，但均不少于3件；带形基础圈梁和板，每30-50M(M2)各抽查1处，但不少于3块自检记录按强度曲线确定拆模时间拆模 质量评定记录注意保护棱角 施工记录资料管理清理现场、文明施工六、钢筋工程质量保证措施 1、钢筋钢筋翻样人员按设计图提出配料清单，同时应满足设计对接头形式及错开要求。钢筋的锚固长度、搭接长度、接头位置弯钩朝向等符合设计及规范的规定，品种、规格若要替代时，应征得设计单位的同意，并办妥手续。 靖边建工集团有限责任公司
46 南-48集气站工程施工组织设计 2、所用钢筋具有出厂质量证明，进场钢筋无腐蚀变形现象。对各钢厂的材料均应进行抽样检查，并送检复试，并附有复试报告，未经试验合格的钢筋不得使用。 3、绑扎钢筋前应钢筋翻样人员向班组进行交底，内容包括绑扎顺序、规格、间距、位置、保护层、搭接长度与接头错开的位置，以及弯钩形式等要求。 4、为了有效地控制钢筋位置的正确性，在钢筋绑扎前必须进行弹线。 5、 对粗钢筋连接要编制作业指导书，直径大于22mm的水平钢筋连接采用直螺纹连接，其余水平钢筋采用闪光对焊，柱筋连接采用电渣压力焊，持证人员施焊。正式施焊前，须按规定进行焊接工艺试验，同时检查焊条、焊剂的质量，焊剂必须烘干。根据钢筋直径，选择合适的焊接电流和通电时间，每批钢筋焊完后，按规定取样进行力学试验，并检查焊接外观质量。 6、 注意满足砼浇捣的保护层要求。 7、弯曲不直的钢筋应校正后方可使用，但不得采用预热法校直，沾染油渍和污泥的钢筋必须清洗干净方可使用。浇筑砼时，设专人看护和修整钢筋，严禁踩踏和污染。 8、加强施工工序质量管理，在钢筋绑扎过程中，
天然气集气系统工艺设计
摘要 随着中国政府能源政策和能源结构的调整，以及大量气源的探明，天然气的开发和利用已成为不可逆转的大趋势，天然气开发、储存和应用技术已成为专门技术领域。集气系统是将来自采气井口的高压天然气，通过必要的处理工艺，使其气质符合商品气要求，压力、水露点满足外输条件，是天然气开采利用的重要环节，因此做好集气阶段的设计工作具有重要意义。 天然气集气系统工艺设计一文共分四章，包括天然气储量和开发方案简介，升深2-1区块总体工艺选择和升深2-1区块集气处理工程等内容。以升深2-1区块为典型论述了该类型气田的开发特点，集气工艺选择，集气站布局及集气处理工程。目的是为了同类型气田的开发，集气站布局，集气处理等具体工艺的选择提供一个设计方案。 关键词：天然气；系统；设计
Abstract Along with the Chinese government energy policy and the energy structure's adjustment, as well as the proved of massive gas sources, the natural gas development and use has become a irreversible general trend. The development, storage and applied technology of natural gas has become a specialized skill domain. Through the essential processing craft,gas gathering system sets the high-pressured natural gas comes from the gas recovery well head to meet the quality requirements of commodity gas, and sets its pressure, dew point of water to meet the conditions of losers.It is an important link of gas exploitation and use, therefore to make the design work of gas gathering stage well is of great significance. The article of the natural gas gathering system technological design is divided into four chapters, including the synopsis of gas reserves and development program, the overall craft choice of the Sheng-shen 2-1 field and the processing project of gas gathering of the Sheng-shen 2-1 field. Take the sheng-shen 2-1 field as a model to elaborate the development characteristic of this type of natural gas field, the choice of gas gathering craft, the layout of gas gathering station and the processing project of gas gathering and so on.The goal is for the same type of natural gas field development, the layout of gas gathering station , gas gathering processing and so on concrete craft choice to provide a design proposal. Key words: Natural gas; System; Design