回热系统中㷻的计算
回热系统中㷻的计算
发表时间：2018-09-18T17:10:47.427Z 来源：《基层建设》2018年第25期作者：倪旻[导读] 摘要：火力发电厂热效率，是指火力发电厂输出能量与所消耗燃料发热量及其他输入能量之比。
中国石化股份有限公司金陵分公司热电运行部江苏省南京市 210033摘要：火力发电厂热效率，是指火力发电厂输出能量与所消耗燃料发热量及其他输入能量之比。目前，纯凝气式火电厂的效率只有40%左右；如果是热电联产，则有更高的效率，原因是把做完功的汽用来做工业用汽，减少冷源损失使得效率提高。传统的分析方法是用热能平衡来计算，得出的结论是在整个热力循环中工质在凝汽器凝结时热能损失是最大的，这里的损失就是冷源损失。热力学第二定律听出?与?的概念，本文对本单位CC60-8.83/4.12/1.47汽轮机组的回热系统中的?进行分析计算，得出回热系统对于节省燃煤的直接效果。
关键词：冷源损失；?与?；回热系统
引言：
根据热力学第二定律，热能中可以无限转换为任何其他能量形式的那部分能量，称为?，又叫有效能；与此相对应，一切不能转换为?的能量，称之为?。在汽轮发电机组中，高温蒸汽进入汽轮机做功，工质中的热能不能完全转换为机械能的根本原因是该蒸汽所含的热能中的?才能转换为机械能，存在于乏汽中的?只能通过循环水带走。然而，通过对工质热力循环的调整，使得?也可以对经济性做出有益的贡献。
一、?与?
热力学第一定律可解决能量的守恒与转化，进而确定能量的数量的利用率，但它不能全面评价能量的利用情况。比如经过节流的流体，其前后焓值未发生改变，但是流体的做功能力降低了，在绝热情况下冷热混合的流体，总能量未变，但是做功能力也降低了。由此可见，物质所具有的能量，不止有数量的多少，还有品位的高地，热能就是一种典型的低品位能。
只要有一个热源跟一个冷源就可以构成一个热机，任何与环境温度不一致的物体均可以与环境构成热机，对外做功。相同的，与环境压力、浓度等不一致也会使得物体具有对外做功的能力，即只要状态与环境平衡状态下不一致的物体，就具备对外做功的能力。热能中可以相对于该环境所处的状态能对外做出的最大有用功，称为?，又叫有效能；与此相对应，一切不能转换为?的能量，称之为?。热能（E）由?（）与?（）组成，并且有以下表达式：
液压系统温升及散热器选型计算
液压系统温升及散热器 选型计算 The manuscript was revised on the evening of 2021
液压系统温升及散热器选型计算 液压系统油液温升计算及冷却器选型 摘要: 介绍了液压系统的系统损耗功率及油液温升的计
算。通过对两种冷却器的比较, 提出了正确的选型方法。 关键词: 液压系统; 油液温升; 冷却器; 损耗功率 1 前言 液压系统的压力、容积和机械损失构成总的能 量损失, 这些能量损失都将转化为热量, 使系统油温升高。油温的变化将直接影响液压元件的寿命; 油温升高将使油液氧化, 加速油液的变质; 油温过高还严重影响液压油的稳定性, 进而影响液压系统的寿命和传动效率。为此, 必须对系统进行发热与温升计算, 以便对系统温升加以控制。下面对液压系统的发热量及温升计算和冷却器的选择予以介绍。 2 系统损耗功率和温升计算 损耗功率计算 液压系统发热的主要原因是由液压泵和执行器 的功率损失以及溢流阀的溢流损失造成的。其系统的损耗功率即发热功率为: H=P( 1- η) 式中: P—系统泵组的总驱动功率; η—系统效率。 η=ηP ηC ηA 其中: ηP —液压泵的效率, 可从产品样本中查到; ηA —液压执行器总效率, 液压缸一般取～; ηC —液压回路的效率。 ηC
= Σp1 q1 Σp P q P 式中: Σp1 q1 —各执行器负载压力和负载流量即输入 流量乘积的总和; Σp p q p —各液压泵供油压力和输出流量乘积的 总和。 系统的损耗功率即发热功率H 也可按下式估 算, 由于热能的损耗总量约占泵组驱动功率的15% ～30%, 因此: H=( 15%～30%) P 油液温升计算 液压系统中产生的热量H, 由系统中各个散热 面散发至空气中, 其中油箱是主要散热面。因为管道散热面积相对较小, 且与其身的压力损失产生的热量基本平衡, 故一般略去不计。当只考虑油箱散热 时, 其散热量H O 可按下式计算: H O=KAΔt 式中: K—散热系数[ W(/ m2·℃) ] , 计算时可选用推荐值: 当通风很差( 空气不循环) 时, K=8[ W/ ( m2·℃) ] ; 通风良好( 空气流速为1m/s 左右) 时, K=14～20[ W(/ m2·℃) ] ; 风扇冷却时, K=20～25[ W(/ m2·℃) ] ; 用循环水冷却时, K=110～175[ W(/ m2·℃) ] 。 A—油箱散热面积, m2;
600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算
热力发电厂 课程设计计算书 题目：600MW亚临界凝汽式机组全厂原则性热力系统计算 专业：火电厂集控运行 班级：热动核电1101班 学号：201123060131 姓名：王力 指导教师：磊华
目录 1.本课程设计的目的 (3) 2.计算任务 (3) 3.计算原始资料 (3) 4.计算过程 (5) 4.1全厂热力系统辅助性计算 (5) 4.2原始数据整理及汽态线绘制 (6) 4.3全厂汽水平衡 (7) 4.4各回热抽汽量计算及汇总 (7) 4.5汽轮机排汽量计算与校核 (11) 4.6汽轮机汽耗量计算 (12) 5.热经济指标计算 (13) 5.1.汽轮机发电机组热经济性指标计算 (13) 5.2.全厂热经济指标计算 (14) 6.反平衡校核 (15) 7.参考文献 (16) 附图（汽态膨胀过程线） (17)
1.本课程设计的目的 热力发电厂课程设计的主要目的是要确定在不同负荷工况下各部分汽水流量及其参数、发电量、供热量及全厂性的热经济指标，由此衡量热力设备的完善性，热力系统的合理性，运行的安全性和全厂的经济性。是学生在学习热力发电厂课程后的一次综合性的训练，是本课程的重要环节。通过课程设计是学生进一步巩固、加深所学的理论知识并有所扩展；学习并掌握热力系统全面性计算和局部性分析的初步方法；培养学生查阅、使用国家有关设计标准、规，进行实际工程设计，合理选择和分析数据的能力；锻炼提高运算、制图、计算机编程等基本技能；增强工程概念，培养学生对工程技术问题的严肃、认真和负责的态度。 2.计算任务 1.根据给定的热力系统数据，在h—s图上汇出蒸汽的汽态膨胀线（要求出图占一页）。 2.计算额定功率下的汽轮机进汽量D0，热力系统各汽水流量D j。 3.计算机组和全厂的热经济性指标（机组汽耗量、机组热耗量、机组热耗率、机组汽耗率、绝对电耗率、全厂标准煤耗量、全厂标准煤耗率、全厂热耗率、全厂热效率）。 3.计算原始资料 1.汽轮机形式及参数 （1）机组形式：亚临界、一次中间再热、四缸四排气、单轴、凝汽式机组。 （2）额定功率：P e=600MW。 （3）主蒸汽初参数（主汽阀前）：P0=16.7Mpa，t0=537℃。 （4）再热蒸汽参数（进汽阀前）：热段：P rh=3.234Mpa，t rh=537℃ 冷段：P’rh=3.56Mpa，t’rh=315℃。 （5）汽轮机排气压力P c=4.4/5.39KPa，排气比焓h c=2333.8KJ/kg。 2.回热加热系统参数 （1）机组各级回热抽汽参数表3-1
平衡阀在液压系统中的应用及故障排除
平衡阀在液压系统中的应用及故障排除 【摘要】：本文通过对平衡阀结构组成的分析，对其工作原理进行了详细的说明，并介绍了在各种变负载液压系统中广泛的应用；然后从平衡阀结构特性的角度，结合平衡阀在某公司焦炉机械装煤车上实际应用中出现的几种常见的故障，定性的分析了它的故障原因并提出了排除及预防故障的方法。 【关键词】：平衡阀液压系统震颤故障排除 【前言】：平衡阀是当今冶金液压系统中应用及其广泛的一种控制阀，本文通过力士乐液压公司ＦＤ型平衡阀工作原理，论述了其在变载机构中的控制作用，并以冶金液压系统中的实例应用加以说明。 一，平衡阀的结构与工作原理 FD 型平衡阀是德国力士乐公司设计的平衡阀, 它采用了液控单向节流设计, 从而实现了液控单向阀和单向节流阀的控制功能。其结构原理图如图1 , 当其控制油口X不工作时, 平衡阀具有单向阀的功能, 压力油从A口流入时, 液压阀单向导通, 当压力油从B口流入时, 液压阀反向封闭。如果其控制油口X通有一定的压力油, 由于X口连接的阻尼口（6）的作用, 控制阀芯（4）缓慢运动, 延时后首先推动卸荷阀芯（3）使B口卸压, 然后推动主阀芯（2）开启, 液压油从B 流向A 口。图2为其图形符号。
图1 FD 平衡阀结构原理图 （1）阀体、（2）主阀芯、（3）先导体、（4）控制阀芯，（5）阻尼阀芯，（6）阻尼孔、（7）（8）(9) 均为控制腔 图2 FD 平衡阀图形符号 二，平衡阀在工业液压系统中的实际应用 2.1平衡阀在单杆缸液压平衡回路中的应用 图3 为采用FD 型平衡阀设计的平衡回路, 在换向阀处于中位(为了安全, 应始终使用闭中位的方向阀)时,平衡阀保持垂直放置的 液压缸不因自重而下落。当换向阀交叉油路供油时, 液压油经过平衡阀(起单向阀作用) ,推动液压缸活塞提升负载。这时如果液压泵到平衡阀之间的液压油管破裂, 压力下降, 由于负载压力作用, 主阀立即关闭, 油缸保持在工作位置。当换向阀平行油路进行工作时, 由平衡
变幅系统液压回路 液压系统平衡阀的作用
变幅系统液压回路——平衡阀- 中国吊装网 变幅系统液压回路一般由一个或两个油缸、平衡阀、主副溢流阀和三联控制阀组成。在这一整套基本独立完整的液压回路结构中,平衡阀安装在油缸下部,使变幅油缸平稳下降,并防止油缸下沉,因此平衡阀与油缸连接油管一定要采用高压钢管,以防软管破损老化造成用臂突然下跌。当变幅油缸伸出时, 变幅角度增大,跨距减小,起重量增大。变幅油缸缩回时情况相反。 下图所示是加藤NK300型汽车起重机变幅液压系统,由两个后推式双作用油缸、平衡阀、主副溢流阀和三联控制阀的右联阀组成。 平衡阀安装在变幅油缸的支撑油路上,是用以防止变幅下降速度因载荷重力作用大于供油量所决定的速度。该阀的结构作用如下图所示,在阀体内装有补偿滑阀和单向阀。补偿滑阀由弹簧的压力和作用于先导活塞的液控压控制。
在变幅过程中，平衡阀的作用如下： 1.控制阀芯在中位 从P1泵来的液压油通过增压器经方向控制阀回油箱，变幅油缸静止。平衡阀内的补偿滑阀在弹簧的作用下截断由港大腔的油路。 2. 油缸伸出 将方向控制阀芯扳到伸的位置,从P l 泵来的液压油通过增压器经方向控制阀进入平衡阀的A口,推开单向阀通过B口到油缸的大腔推动活塞。油缸杆侧的油液通过控制阀回油箱,油缸伸出口在此情况下补偿阀不工 作,因为作用于先导活塞的液控压与油箱相通。
3. 油缸缩回 将方向控制阀芯扳到缩的位置,从P l 泵来的液压油通过增压器经控制阀进入油缸的杆侧,也经液控管导入P.P.口。控制阀刚转换时,油缸仍是静止的,因为补偿滑阀在弹簧的作用下截断油缸大腔的回油路,从泵来的液压油的压力升高。同时,液控压在D室作用于先导活塞,该活塞推补偿滑阀,克服弹簧的压力补偿滑阀向右移动离开阀座,接通油缸大腔的回油路,油缸缩回。 由于先导活塞的节流孔的阻尼效应,使活塞移动极为平稳,C孔使活塞开始移动时快,以增进阀的灵敏性。由于补偿滑阀的节流嘴e的作用,开口缓慢增大,并适应于操作条件的最佳开度,因而也自动决定回流油液的流量。由于M腔、K腔及节流孔b的阻尼效应,补偿滑阀的移动也极为平稳。 在正常情况下,变幅油缸缩回时液控压在(2.2±0.3)MPa应发生作用。 在正常情况下,发动机停止操纵方向控制阀时,变幅油缸应该不动。如果移动,说明补偿滑阀座有故障,应更换此阀。 补偿滑阀和先导活塞都有很小的节流孔,分解和组装时要避免灰尘。更换和重装平衡阀后,操作前要排放内部空气。忽略此项会导致平衡阀作用不良和振动。
热平衡计算.(DOC)
2.热平衡计算 单位时间内熔体固化放出的热量等于冷却水所带走的热量 ⑴ 进入模腔的总热量 G i n Q in ???= （公式11-1） 式中： Q in ——进入模腔的总热量（/KJ h ） n ——每小时注射次数 i ?——塑料熔体进入模腔时（1max t ）及冷却结束时（1min t ）塑料热含之差（/KJ kg ）查图4-2-13 公式计算 1max 1min ()p E i C t t L ?=-+。（公式11-2） P C ——平均比热，查表4-2-4； E L ——潜热，查表4-2-4 （/kJ kg ）。 G ——每次注射量（kg ） ⑵模具散热量L R c out Q Q Q Q ++= （公式11-3） 1)对流散发走的热量 ()021t t F Q m c -??=α （公式11-4） 式中： C Q ——对流散发走的热量（/KJ h ） 1α——传热系数0211t t A m -=α （公式11-5） F ——模具表面积（2m ） 2m t —模具平均温度（℃）查表4-2-6 0t —室温（℃） '''F F F τ=+ （公式11-6） 'F 为模具四侧面积，''F 为模具对合面积； τ 为开模率() ' '' ''θθθθτ+-= （公式11-7） θ注射时间，'θ制件冷却时间，''θ注射周期 1360 4.1868(0.25) 300 A t =?++
当0<2m t <300℃时,由实验得: 2)制品所需冷却时间计算 冷却时间定义：从熔体充满型腔起，到可以开模取出制件止的这段时间。常以制件巳充分凝固，具 有一定强度和刚性为准，具体的标准为： (a)制件最厚部断面中心层温度冷却到该种塑料的热变温度以下所需的时间。 （b ）制件断面的平均温度，冷却到所要求的某一温度以下所要的时间： （c ）某些较厚的制品，断面中心部分尚未凝固，但有一定的壳层已经凝固，此时取出制品，可不产 生让大的变形，这段时间也可定为制件的冷却时间。 (d)结晶性塑料制件最厚部位断面的中心层温度，冷却到其熔点以下所需的时间。 2)制品所需冷却时间计算 ①可查表4-2-5确定 ②可理论计算 制件最厚部断面中心层温度冷却到热变温度以下所需的时间。 ?? ???????? ???='W w 22 --4ln k t T T T T S m ππθ （公式11-8） t--制品的壁厚，㎜ w T --模具温度，℃ 表4-2-6 m T --塑料熔体温度，℃ 表4-2-6 s T --塑件的热变形温度，℃ κ --塑料热扩散系数，㎜2 /s 表4-2-4 3)由辐射散发的热量 （公式11-9） 式中：R Q ——由辐射散发的热量（/KJ h ） 'F ——为模具四侧面积（2m ） ?? ????? ???? ??+-??? ??+?=4 42'R 100273100273Q t t F m ε
回转窑系统热平衡计算资料
回转窑系统热平衡计算 1 热平衡计算基准、范围及原始数据 1.1 热平衡计算基准 物料基准：一般以1kg 熟料为基准； 温度基准：一般以0℃为基准； 1.2 热平衡范围 热平衡范围必须根据回转窑系统的设计或热工测定的目的、要求来确定。在回转窑系统设计时，其平衡范围，可以回转窑、回转窑加窑尾预热分解系统、或再加冷却机和煤磨作平衡范围。范围选得大，则进出口物料、气体温度较低，数据易测定或取得，但往往需要的数据较多，计算也烦琐。因此一般选回转窑加窑尾预热分解系统作为平衡范围。 1.3 原始数据 根据确定的计算基准和平衡范围，取得必要的原始数据，这是一项非常重要的工作。计算结果是否符合实际情况，主要取决于所选用的数据是否合理。对新设计窑或改造窑来说，主要是根据同类型窑的生产资料，结合工厂具体条件和我国实际情况、合理地确定各种参数；对于生产窑来说，主要通过热工测定取得实际生产中各种参数。若以窑加窑尾预热系统为平衡范围，一般要取得如下原始数据：生料用量、化学组成、水分、入窑温度；燃料成分、工业分析和入窑温度；一、二次空气的比例和温度；空气过剩系数、漏风系数；废气温度；飞灰量、灰温度及烧失量；收尘器收尘效率；窑体散热损失；熟料形成热等等。熟料形成热可根据熟料形成过程中的各项物理化学热效应求得，也可用经验公式计算或直接选定。 2 物料平衡与热量平衡 计算方法与步骤说明于下： 窑型：预分解窑 基准：1kg 熟料；0℃ 平衡范围：窑+预热器系统 根据确定的平衡范围，绘制物料平衡图和热量平衡图，如图1和图2所示。 图1 物料平衡图 图2 热量平衡图
2.1 物料平衡计算 2.1.1 收入项目 （1）燃料消耗量 m r （kg/kg 熟料） 设计新窑或技术改造时，m r 是未知量，通过热平衡方程求得，已生产的窑，通过热工测定得到。 （2）入预热器物料量 ① 干生料理论消耗量 s ar r gsL 100100L a A m m --= 式中，m gsL —干生料理论消耗量，kg/kg 熟料；A ar —燃料收到基灰分含量，%；a —燃料灰分掺入熟料中的量，%；L s —生料的烧失量，%。 ② 入窑回灰量和飞损量 ηfh yh m m = )1(fh Fh η-=m m 式中，m yh —入窑回灰量，kg/kg 熟料；m fh —出预热器飞灰量，kg/kg 熟料；m Fh —出收尘器飞灰损失量，kg/kg 熟料；η—收尘器、增湿塔综合收尘效率，%。 ③ 考虑飞损后干生料实际消耗量 s fh Fh gsL gs 100100L L m m m --?+= 式中，m gs —考虑飞损后干生料实际消耗量，kg/kg 熟料；L fh —飞灰烧失量，%。 ④ 考虑飞损后生料实际消耗量 s gs s 100100W m m -?= 式中，m s —考虑飞损后生料实际消耗量，kg/kg 熟料；W s —生料中水分含量，%。 ⑤ 入预热器物料量 yh s m m +=入预热器物料量（kg/kg 熟料） （3）入窑系统空气量 ① 燃料燃烧理论空气量 )O 0.033(S 0.267H 0.089C ar ar ar ar LK -++='V LK LK 293.1V m '='
装载机液压系统热平衡分析
装载机液压系统热平衡分析 发表时间：2019-04-17T09:43:54.903Z 来源：《防护工程》2018年第36期作者：兰忠 [导读] 为装载机的工作特性和液压系统的热特性进行数据支持，为我国装载机技术的发展提供较为准确的优化方向。 中铁二局第二工程有限公司四川成都 610091 摘要：随着工程机械的快速发展，装载机由于具有作业效率高、灵活机动、操作轻便及负载能力高等优点，在建筑业及矿业中得到广泛应用。本文在对装载机液压系统热特性的分析过程中，通过对装载机主要元件的产热和散热情况的研究，建立了装载机运行过程中的液压热平衡模型，基于计算机软件和程序分别将装载机工作装置的动力学和液压系统合成仿真模型。 关键词：装载机；液压系统；热平衡分析 引言 装载机属于典型的机、电、液一体化设备。主要由机械本体、液压系统、电气控制系统组成。本文对装载机液压系统热平衡进行分析，通过数学建模的形式为今后的设备安全和优化提供一定的依据。 1装载机液压系统油温过高的危害 油温过高，会使油液粘度降低，泄漏增大，运动元件之间的油膜变薄或被破坏，运动阻力增大，磨损加剧；橡胶密封件变形，提前老化失效，造成泄漏；加速油液氧化变质，降低油液使用寿命，并析出沥青物质，堵塞阻尼小孔和阀口，导致压力阀调压失灵、流量阀流量不稳定和方向阀卡死不换向；油的空气分离压力降低，空气逸出，产生气穴，从而导致装载机工作性能降低。 2装载机压系统热平衡建模阐述 首先，对于容性元件可以根据能量守恒定律以及流体焓的定义转化该类型元件的产热量数据。公式如下： 其中，qg表示经过管道流体流量的数据，ξ表示沿程阻力系数，v表示液压系统内部流体的流动速度，l表示液压管道的长度，λ表示阻力元件产生的损失热量系数，d表示液压系统的管道直径。 3液压系统热平衡计算 3.1液压系统系统发热功率计算 发热功率的计算，可采用两种方法：一种是通过元件的功率损失计算发热量，这种方法直接分析发热源，可采取针对性措施减少发热量；另一种是通过系统的输入功率和执行元件的有效输出功率来计算发热量，这种方法不需要考虑每一个发热源，但需要掌握系统工况随时间变化的特性。 3.1.1按元件功率损失计算 （1）液压泵功率损失引起的发热功率：H1=P（1-η）。其中：P—液压泵的总功率，P=pq/η；η—液压泵的总效率，一般在0.7~0.85之间，常取0.8；p—液压泵实际出口压力；q-液压泵实际流量。 （2）液压阀功率损失引起的发热功率：H2=p1q1。其中：p1—通过阀的压力损失，根据测试数据统计，一般取阀口压降为1.4MPa；q1—流经该阀的流量。 （3）管路及其他功率损失引起的发热功率：H3=（0.03~0.05）P。此项功率损失，包括很多复杂的因素，由于其值较小，加上管路散热的关系，在计算时一般取全部能量的0.03~0.05倍。 （4）系统总的发热功率损失：H=∑Hi=H1+H2+H3。 3.1.2按系统输入功率和执行元件有效输出功率计算 当把液压系统当作能量整体，电动机向液压泵输入能量和执行元件向外输出能量的差值即为系统的损失即系统的发热量。系统的发热
液压系统的设计计算
液压系统的设计计算2 题目：一台加工铸铁变速箱箱体的多轴钻孔组合机床，动力滑台的动作顺序为快速趋进工件→Ⅰ工进→Ⅱ工进→加工结束块退→原位停止。滑台移动部件的总重量为5000N ，加减速时间为0.2S 。采用平导轨，静摩擦系数为0.2，动摩擦系数为0.1。快进行程为200MM ，快进与快退速度相等均为min /5.3m 。Ⅰ工进行程为100mm ，工进速度为min /100~80mm ，轴向工作负载为1400N 。Ⅱ工进行程为0.5mm ，工进速度为min /50~30mm ，轴向工作负载为800N 。工作性能要求运动平稳，试设计动力滑台的液压系统。 解： 一 工况分析 工作循环各阶段外载荷与运动时间的计算结果列于表1 液压缸的速度、负载循环图见图1
二 液压缸主要参数的确定 采用大、小腔活塞面积相差一倍（即A 1=2A 2）单杆式液压缸差动联接来达到快 速进退速度相等的目的。为了使工作运动平稳，采用回油路节流调速阀调速回路。液压缸主要参数的计算结果见表2。 按最低公进速度验算液压缸尺寸 故能达到所需低速 2 7.163 1005.06.253 min min 2 2cm v Q cm A =?=>= 三 液压缸压力与流量的确定
因为退时的管道压力损失比快进时大，故只需对工进与快退两个阶段进行计算。计算结果见表3 四液压系统原理图的拟定 (一)选择液压回路 1.调速回路与油压源 前已确定采用回油路节流调速阀调速回路。为了减少溢流损失与简化油路，故采用限压式变量叶片泵 2.快速运动回路 采用液压缸差动联接与变量泵输出最大流量来实现 3.速度换接回路 用两个调速阀串联来联接二次工进速度，以防止工作台前冲(二)组成液压系统图（见图2）
闭式液压系统热平衡计算
闭式液压系统内部油温的热平衡是决定系统工作寿命，甚至能否正常工作的重要因素之一。因而在设计闭式液压系统时，设计者需要对整个系统的热平衡进行一个概算，从而对这个系统的温升有一个评估和判断，极大的避免了盲目试验。笔者结合现在的认识，对闭式液压系统做如下的概略分析，以期抛砖引玉之效。 在设计计算系统热平衡之前，首先需要确定对于这个系统，最高的内部油温ｔ２不超过１００℃，在系统工作压差超过１４Ｍｐａ时，设计ｔ２定为９５℃，油箱温度ｔ１定位６５℃，系统温度循环如下图所示： 系统发热量： 在闭式液压系统中，由于局部和沿程压力损失、内部泄漏及运动部件摩擦力的存在，会导致一部分系统功率损失，这一部分损失的功率会转化成热量被系统的油液及元器件所吸收，使系统温度升高。根据能量守恒定律，系统损失的功率将转化成热量，即系统的损失功率为系统的发热功率。如果设系统的功率为Ｐ，总效率为η＝０．６５～０．７５，系统的总发热功率为Ｐｔ，则有 Ｐ＝Ｑ△Ｐ（１－η）／６０（ｋＷ）（１） 式中：Ｑ为主泵的流量，Ｌ／ｍｉｎ；△Ｐ为系统的工作压差，Ｍｐａ。 系统散热量： 整个散热系统可理解分为三级，第一级为补油泵的冲洗散热，第二级为油散热器的散热，第三级为油箱散热。 补油泵的一级冲洗散热。闭式系统的大部分热量是靠补油泵的低温油液置换冲洗带走。若不计液压元件表面散热，单位时间内，当补油泵的低温油和系统的高温油达到热平衡（温度计为ｔ）时，系统发热量等于冲洗散热量，则散热功率： Ｐ＝ＬρＣ△Ｔ／６０（ｋＷ）（２） 式中：Ｌ为补油泵流量，Ｌ／ｍｉｎ。ρ为液压油密度０．８５ｋｇ／Ｌ。 Ｃ为液压油比热容，ｋＪ／（ｋｇ·°Ｃ），取１．８８。 △Ｔ为低温油和热平衡油温度之差，°Ｃ。△Ｔ＝ｔ－ｔ１ 设补油系数为Ｋ＝Ｌ／Ｑ＝０．１５～０．２５。（３） 联合（１）、（２）和（３）式得△Ｔ＝（４） 由式（４）可知，对于选定的液压油品、液压泵和马达，液压油密度ρ、液压油比热容Ｃ、总效率为η和补油系数Ｋ为定值，系统一级温升△Ｔ与系统的工作压差△Ｐ成正比。 在忽略系统泄漏的前提下，系统达到热平衡的温度ｔ＝（５） △Ｔ＝ｔ－ｔ１（６） 由（４）、（５）、（６）和（７）可得：ｔ２＝（１＋Ｋ）ｔ－Ｋｔｌ＝Ｋ△Ｔ＋ｔ。（７）求出的ｔ２与上文设定值进行比较，也即满足条件ｔ２≤９５℃。 液压油散的二级散热。散热器所需的散热功率： Ｐ＝（ｔ－ｔ３）ＣρＱ／６０，（ｋＷ）（８） 式中：Ｑ为进入油散的回油流量，Ｌ／ｍｉｎ．ｔ３为油散出口油温，℃液压油箱的三级散热。液压油箱的散热功率： Ｐ＝ＫＡ（ｔ１－Ｔ）ｘ１０，（ｋＷ）（９） 式中：Ｋ为油箱散热系数，与通风条件有关，一般３０～５５Ｗ／ｍ·℃ Ａ为油箱的散热面积，ｍ。Ｔ为环境温度，℃ 从散热器进入油箱的油液冷却至油箱温度ｔ１所需功率近似等于液压油箱的自然散热功率，从而保证油箱油温的基本恒定，即： Ｐ＝△ＴＣρＱ／６０（１０） Ｔ＝ｔ３－ｔ１（１１）
热力发电厂例题(回热系统100MW300MW
1. 某100 MW 机组，热力系统如图所示，试计算其热经济性指标。 已知：P 0＝8.83 MPa ，t 0＝5350℃，Pc ＝5 kPa ， P 1＝ 2.86MPa ，h 1＝3226kJ/kg ，P 2＝0.588MPa ，h 2＝2973kJ/kg ，P 3＝0.196MPa ，h 3＝2880kJ/kg ，P 4＝0.037MPa ，h3＝2473 kJ/kg ，所有表面式加热器上端差均为2℃，高加设疏水冷却器，下 端差为8℃，0.98=mg 0.87, =,85.0ri p b ηηηη ，不计给水泵焓升、汽水损失和加热器损失。 解：(1) 由已知条件，查水蒸气表得h 0=3476kJ/kg ，s 0＝6.780457 kJ/(kg.K)；其它参数根据所给条件查得计算数据见表1： 表1 不同压力时的数据
(2) 汽轮机实际排气焓值hc 在等熵条件下，由p c = 5 kPa ，查得理想状态焓值hca=2066 kJ/kg ， 由于85.000=--= ca c ri h h h h η 得hc=2277.5 kJ/kg (3) hwc 、hw1、hw2、hw3和hw4的求取 由于冷凝器所进行的是等温过程，由水蒸汽表可查得hwc=138.2 kJ/kg ， 表2加热器参数 计算所需的数据整理如表3： 表3：计算数据表 抽汽系数的计算： 14314.01 1 1== q τα 057863 .02 2 122=-=q r ατα
由于#3加热器的入口水焓未知，#3和#4加热器的给水焓升与表中列出的不一样，因此，计算需要多增加一个变量，该变量的增加可以通过多列一个#4加热器疏水泵入凝结水管道的入口点的热平衡解决，但该方法方程烦琐，求解容易出错，因此工程上的近似计算方法为：假设#4加热器的疏水打入凝结水管道后使管道内凝结水的温度提高了0.5度，也即2kJ/kg ，这样就可以用通用公式了。但使用该方法求解完成后，需要对疏水入口点进行热平衡校验，误差在合理范围内就正确了。 使用该方法： 假设kg kJ w h /31223103'=+= 063728.0') 1(3 3 213=--=q τααα 058895.0'') 1(4 4 214=--=q τααα 67637.012121=----=αααααc 疏水入口点进行热平衡的校验： kg kJ h h w h d w c /1.3121)(3''2 14 434=--?++?= ααααα 计算正确 i 、回热汽流做功： ()()()()()kg kJ h h h h h h h h w r /7.161404303202101=-+-+-+-=αααα ii 、 凝汽流做功： ()()()()kg kJ h h h h w c c c c /64.8101043210=-----=-=ααααα iii 、 回热做功比： 1663.0_3=+= c r r w w w C Xr iv 、 汽轮机内功： ()kg kJ w w w c r i /34.972=+= 经济性指标：
液压系统中平衡阀与液压锁的选用;2400
液压系统中平衡阀与液压锁的选用 摘要：平衡阀与液压锁在一定的条件下都可以参与到液压系统中，而且也可以保证不会因为工作仪器的重叠而导致工作效率大幅度的下滑，但是在一定条件下两者是不可以一起应用的。本文主要是从理论上讲述了液压系统中平衡阀与液压锁之间的工作原理及结构差异，并且从实际应用的角度出发，解决液压系统中平衡阀与液压锁之间正确的选用方法。 关键词：液压系统；平衡阀；液压锁；选用 平衡阀主要是调节两侧压力的相对平衡，或通过分流的方法达到流量的平衡阀门，液压锁，顾名思义，就是一把“锁”，就是把回路锁住，不让回路油液有流动。液压系统中的平衡阀与液压锁都可以作为闭锁的元件进行使用，从而保证在胶管或是管道受到损害时，防止载荷发生突然下落，同时也可以防止因为方向控制阀的阀芯卸油引起的载荷缓慢的下落的问题。因为液压锁比平衡阀的价格便宜，相关的设计人员在液压系统中常常采用液压锁来取代平衡阀，但是在一些特定速度的载荷情况之下，它们两个是不能相互进行取代的，它们在结构上还是具有差异的。 1.平衡阀工作的原理及其内在的结构 液压系统中的平衡阀又被人们称为下降减速阀阀或负载保持阀，对于负载，平衡阀可以精密的控制器下载的速度，平衡阀是一种特殊功能的阀门，阀门本身无特殊之处，只在于使用功能和场所有区别。在某些行业中，由于介质（各类可流动的物质）在管道或容器的各个部分存在较大的压力差或流量差，为减小或平衡该差值，在相应的管道或容器之间安设阀门，用以调节两侧压力的相对平衡，或通过分流的方法达到流量的平衡，该阀门就叫平衡阀。平衡阀的自身功能一共有三种，第一种功能是通过低液阻单方向的提升器功能。当换向阀在左侧工作时，液压轴是以特别低的压降单方向的通过，液压轴在通过液压缸的无杆腔时提升负载能力，然后将其回路封锁，将负载的位置保持不变。第二种功能是通过调节液控达到节流的目的。如果想很好的控制负载的话，那就需要通过在执行器的入口处应设立液阻节流，但是只有应用能够随着负载的变化而改变的液阻才能够将流量也可以在一定情况下随着负载相继变化。平衡阀再启动时可以将连续调节做到最精准化，使负载的运行速度不会因负载的大小与方向而受到影响。当换向阀工作在右侧时，液压轴是需要应用换向阀作为载体才可进入到液压缸的杆腔当中，并且液压轴可以控制压力来达到开启控制节流阀，如果负载的下降速度过于快的话，就会导致液压缸的上层所需的流量值要远远的大于进入杆腔的电流量，所以需要通过调节进入到杆腔的流量来达到下降负载速度的目的，使负载的速度平缓的下降。控制比是控制压力时所占用的面积与负载压力占用的面积之比，这是为了让液控的节流通道工作时所承受的负载的压力与控制的压力之比，通常的情况下是1.5-10等等。假设无控制的压力与无背压刚开始流动所受的压力值为P S时，平衡阀的液控节流工作的条件是P A+P B×K C＞P S，在本公式当中，K C是控制比，P B是控制的压力，P A负载口的压力。 2.液压锁工作的原理极其内在的结构 当没有液压油通过的时候，左右两面的单向阀是分别锁紧两个回路的，为了防止负载的下落，液压锁是开关型的阀门，普遍只是有开关两种的位置装置，且停留在两个极限的位置，做不到精细的控制，倘若在设计过程时不考虑使用的情况及其泵流量的因素，对液压锁随意的使用会极容易导致出现速度及其不稳定的现象，当油缸的无杆腔进行回油的时候，因为油缸内部的活塞存有作用面积的差额，在活塞下降的时候，有杆腔的压力也会随之迅速的降低，从而导致了油缸的无杆腔的侧单向阀门压力的控制也会迅速地下降甚至发生关闭现象，导致活塞的运动停止，在继续供油后，有杆腔压力会再次上升到单向阀门开启的压力，活塞又会再一次的运动，这样如此的进行反复，油缸的无杆腔单向阀门就会时开时关，这样会使液压系统产生抖动的想象，并且产生一些冲击的振动及噪声。且液压锁压力的大小不仅仅是与油
闭式液压系统油温过高的分析与计算
闭式液压系统油温过高的分析与计算 集团标准化工作小组 #Q8QGGQT-GX8G08Q8-GNQGJ8-MHHGN#
闭式液压系统油温过高的分析与计算 摘要：闭式液压系统在工程机械上得到广泛应用，高油温是液压系统的突出问题，会改变油液物理特性，损伤液压元件，影响系统的工作性能。介绍了典型的车辆行走闭式液压系统，并对系统热平衡进行分析计算。 0引言 液压系统工作时压力、容积和机械损失所构成的总的能量损失必然转化成热能，使液压系统的油温升高，由此产生很多不良后果，如油温上升，油液黏度很快下降，泄漏增大，容积效率降低;油温升高还会使油液形成胶状物质，堵塞元件小孔和缝隙，使液压系统不能正常工作等，尤其是闭式液压系统更容易由于高温而导致系统效能下降甚至失效。 1典型的车辆液压系统介绍 静液压驱动行走车辆主要由闭式行走回路和开式辅助回路组成。辅助回路主要用来转向和举升等动作，可以是普通开式阀控系统也可以是负荷敏感系统。 由于液压系统的温升主要由闭式回路产生，因此本文以某车型为例，介绍闭式行走回路的原理。行走回路的液压原理图如图1 所示。 该回路由闭式变量泵、自动变量马达和冲洗阀等组成。柴油发动机带动闭式变量泵和补油泵，补油泵从油箱吸油，补入闭式系统冷油，同时闭式系统中的热油通过冲洗阀流出带走系统中产生的热量。当热油带走的热量等于系统产生的热量，液压油温达到平衡。 2闭式液压系统高油温原因分析 (1)液压元件选用不合理设计液压系统时，元件的规格会对油温产生很大的影响。若液压控制阀的规格小，则系统会产生很大的节流损失，使系统发热;若选取的液压控制阀的规格大，则系统多余的液压油从溢流阀溢流，造成大量的能量损失，使系统发热; (2)管路设计不合理如管路管径偏小会增加系统的沿程压力损失;管路截面变化频繁、弯管和接头多会增加系统的局部压力损失，均会使系统发热增加; (3)液压油使用不合理工作介质选择时，黏度对温升影响显着，黏度过大会使黏性阻力损失增加，导致温升增大;黏度过低会使系统泄漏增大导致容积效率降低，两者均会增大系统的温升;液压油的污染老化会增大系统阻力，而且杂质颗粒会划伤液压元件，增大泄漏和磨损，使油温升高; (4)冷却循环系统设计不合理该系统采用补油泵和冲洗阀将工作产生的热油导入油箱来降低系统的温度，若补油泵流量太小则不能带走系统产生的热量，补油泵流量太大则会造成油液溢流浪费发动机功率，增大能量损耗。 3闭式液压传动系统热平衡分析与计算
回热系统中㷻的计算
回热系统中㷻的计算 发表时间：2018-09-18T17:10:47.427Z 来源：《基层建设》2018年第25期作者：倪旻[导读] 摘要：火力发电厂热效率，是指火力发电厂输出能量与所消耗燃料发热量及其他输入能量之比。 中国石化股份有限公司金陵分公司热电运行部江苏省南京市 210033摘要：火力发电厂热效率，是指火力发电厂输出能量与所消耗燃料发热量及其他输入能量之比。目前，纯凝气式火电厂的效率只有40%左右；如果是热电联产，则有更高的效率，原因是把做完功的汽用来做工业用汽，减少冷源损失使得效率提高。传统的分析方法是用热能平衡来计算，得出的结论是在整个热力循环中工质在凝汽器凝结时热能损失是最大的，这里的损失就是冷源损失。热力学第二定律听出?与?的概念，本文对本单位CC60-8.83/4.12/1.47汽轮机组的回热系统中的?进行分析计算，得出回热系统对于节省燃煤的直接效果。 关键词：冷源损失；?与?；回热系统 引言： 根据热力学第二定律，热能中可以无限转换为任何其他能量形式的那部分能量，称为?，又叫有效能；与此相对应，一切不能转换为?的能量，称之为?。在汽轮发电机组中，高温蒸汽进入汽轮机做功，工质中的热能不能完全转换为机械能的根本原因是该蒸汽所含的热能中的?才能转换为机械能，存在于乏汽中的?只能通过循环水带走。然而，通过对工质热力循环的调整，使得?也可以对经济性做出有益的贡献。 一、?与? 热力学第一定律可解决能量的守恒与转化，进而确定能量的数量的利用率，但它不能全面评价能量的利用情况。比如经过节流的流体，其前后焓值未发生改变，但是流体的做功能力降低了，在绝热情况下冷热混合的流体，总能量未变，但是做功能力也降低了。由此可见，物质所具有的能量，不止有数量的多少，还有品位的高地，热能就是一种典型的低品位能。 只要有一个热源跟一个冷源就可以构成一个热机，任何与环境温度不一致的物体均可以与环境构成热机，对外做功。相同的，与环境压力、浓度等不一致也会使得物体具有对外做功的能力，即只要状态与环境平衡状态下不一致的物体，就具备对外做功的能力。热能中可以相对于该环境所处的状态能对外做出的最大有用功，称为?，又叫有效能；与此相对应，一切不能转换为?的能量，称之为?。热能（E）由?（）与?（）组成，并且有以下表达式：
液压系统温升及散热器选型计算
液压系统温升及散热器选型计算 液压系统油液温升计算及冷却器选型 摘要: 介绍了液压系统的系统损耗功率及油液温升的计 算。通过对两种冷却器的比较, 提出了正确的选型方法。
关键词: 液压系统; 油液温升; 冷却器; 损耗功率 1 前言 液压系统的压力、容积和机械损失构成总的能 量损失, 这些能量损失都将转化为热量, 使系统油温升高。油温的变化将直接影响液压元件的寿命; 油温升高将使油液氧化, 加速油液的变质; 油温过高还严重影响液压油的稳定性, 进而影响液压系统的寿命和传动效率。为此, 必须对系统进行发热与温升计算, 以便对系统温升加以控制。下面对液压系统的发热量及温升计算和冷却器的选择予以介绍。 2 系统损耗功率和温升计算 2.1 损耗功率计算 液压系统发热的主要原因是由液压泵和执行器 的功率损失以及溢流阀的溢流损失造成的。其系统的损耗功率即发热功率为: H=P( 1- η) 式中: P—系统泵组的总驱动功率; η—系统效率。 η=ηP η C η A 其中: ηP —液压泵的效率, 可从产品样本中查到; η A —液压执行器总效率, 液压缸一般取0.9～0.95; η C —液压回路的效率。 η C = Σp1 q1 Σp P q P 式中: Σp1 q1 —各执行器负载压力和负载流量即输入 流量乘积的总和; Σp p q p —各液压泵供油压力和输出流量乘积的 总和。 系统的损耗功率即发热功率H 也可按下式估 算, 由于热能的损耗总量约占泵组驱动功率的15% ～30%, 因此: H=( 15%～30%) P 2.2 油液温升计算 液压系统中产生的热量H, 由系统中各个散热
热力标准系统计算模板
计算原始资料: 1.汽轮机型式及参数 （1）机组型式：亚临界、一次中间再热、四缸四排汽、单轴、凝汽式汽轮机； （2）额定功率：p e=600MW （3）主蒸汽参数（主汽阀前）：p0=16.7MPa，t0=537℃； （4）再热蒸汽参数（进汽阀前）：热段：p rh=3.23MPa，t rh=537℃ 冷段：pˊrh=3.56MPa，tˊrh=315℃（5）汽轮机排汽压力p c=4.4/5.39 MPa，排汽比焓：h c=2333.8KJ/Kg。2.回热加热系统参数： （1）机组各级回热抽汽参数见表1-1； 表1-1 回热加热系统原始汽水参数 项目单位H1 H2 H3 H4 H5 H6 H7 H8 Mpa 5.89 3.59 1.6 0.74 0.305 0.13 0.07 0.022 抽汽压力pˊ j 抽汽比焓h KJ/Kg 3133 3016 3317 3108 2913 2750 2650 2491 j 抽汽管道压 % 3 3 3 3 3 3 3 3 损δp j Mpa 20.1 20.1 20 0.71 1.724 1.724 1.72 1.724 水侧压力p w 加热器上端 差δ ℃-1.7 0 0 0 2.8 2.8 2.8 2.8 t ℃380.9 316 429 323 223.2 137 88.5 2.8 抽汽温度t wj 加热器下端 ℃ 5.5 5.5 5.5 5.5 5.5 5.5 5.5 差δ t1 （2）最终给水温度：t fw=274.1℃； （3）给水泵出口压力：p pu=20.13MPa，给水泵效率：ηpu=0.83； （4）除氧器至给水泵高差:H pu=21.6m （5）小汽机排汽压力：p e，xj=6.27 MPa；小汽机排汽焓：h c，xj=2422.6 KJ/Kg
液压平衡阀的作用
液压平衡阀的作用 拉动2006年价格明显攀升的有色金属、石油及其制品等产品价格已从历史高位纷纷回落，这一变化及未来走向，将会对今年的生产资料市场价格走势产生影响。 我国水、电、石油、天然气、煤炭等资源性产品的价格改革正加快推进；钢铁、氧化铝、焦炭等行业投资过快增长及产能集中释放的情况正得到有效调整和改善。这些将会增大未来生产资料价格的 上行因素，对价格走低将起到抑制作用。 一、产品[丝口平衡阀]的详细资料： 产品型号：JP11F 产品名称：丝口平衡阀 产品特点：工洲牌平衡阀是一种具有特殊功能的阀门。通过安装平衡阀可以将系统的总水量控制在合理的范围内,从而克服＂流量大，小温差＂的不合理运行工况。还可以有效地解决供热(空调)系统中存在的室温冷热不均问题。
二、外型尺寸和连接尺寸： 型号 Type G(DN) L H D0 重量 Weight(kg) JP11F-16 1/2 110 140 75 1.53 3/4 120 140 75 1.65 1 130 160 75 2.08 11/4 140 220 100 3.71 11/2 170 245 120 5.18 2 200 290 120 8.4 一、产品[截止式流量平衡阀]的详细资料： 产品型号：KPF 产品名称：截止式流量平衡阀 产品特点：工洲牌平衡阀是一种具有特殊功能的阀门。通过安装平衡阀可以将系统的总水量控制在合理的范围内,从而克服＂流量大，小温差＂的不合理运行工况。还可以有效地解决供热(空调) 系统中存在的室温冷热不均问题。
二、性能规范： 公称压力( M pa ) 试验压 力 (Mpa) 工作压力(Mpa) 工作介质 介质温度 (℃) 壳 体 密 封 P20 P12 1. 6 2 . 4 1. 76 1.5 1.6 水，蒸汽 三、工洲牌截止式流量平衡阀主要尺寸： 公称压力(PN) 公称通径 (DN) 主要连接尺寸 L H H 1 D0 1.6Mpa 15 1 3 1 5 1 6 80 20 1 5 1 6 1 7 80 25 1 6 1 8 2 1 9 7 80 32 1 8 1 9 2 2 7 90 40 2 2 5 2 7 100 50 2 3 2 6 4 2 8 4 120 65 2 9 3 8 4 1 200 80 3 1 4 1 3 4 4 8 200 100 3 5 4 6 6 5 6 240 125 455240
液压平衡阀的工作原理
液压平衡阀的工作原理 标签:平衡阀动态流量平衡阀阀门系数水力平衡 平衡阀是一种特殊功能的阀门，它具有良好的流量特性，有阀门开启度指示，开度锁定装置及用于流量测定的测压小阀。利用专用智能仪表，输入阀门型号和开度值，根据测得的压差信号就可直接显示出流经该平衡阀的流量值，只要在各支路及用户入口装上适当规格的平衡阀，并用专用智能仪表进行一次性调试，就可使各用户的流量达到设定值。平衡阀是在水力工况下，起到动态、静态平衡调节的阀门。如：静态平衡阀，动态平衡阀。静态平衡阀亦称平衡阀、手动平衡阀、数字锁定平衡阀、双位调节阀等，它是通过改变阀芯与阀座的间隙（开度），来改变流经阀门的流动阻力以达到调节流量的目的，其作用对象是系统的阻力，能够将新的水量按照设计计算的比例平衡分配，各支路同时按比例增减，仍然满足当前气候需要下的部份负荷的流量需求，起到热平衡的作用。动态平衡阀分为动态流量平衡阀，动态压差平衡阀，自力式自身压差控制阀等.平衡阀属于调节阀范畴，它的工作原理是通过改变阀芯与阀座的间隙（即开度），改变流体流经阀门的流通阻力，达到调节流量的目的。平衡阀相当于一个局部阻力可以改变的节流元件，对不可压缩流体，由流量方程式可得。与其它阀门相比，平衡阀主要有以下特点： (1)直线型流量特性，即在阀门前后压差不变情况下，流量与开度大体上成线性关系； (2)有精确的开度指示； (3)有开度锁定装置，非管理人员不能随便改变开度；表连接，可方便地显示阀门前后的压差及流经阀门的流量。尽管平衡阀具有很多优点，但它在空调水系统的应用还存在不少问题。如果这些问题解决不好，平衡阀的特点并不能充分显现出来。平衡阀的作用是为了调节系统内，各个分配点的（如每一个楼座）的预定流量。每一座楼的入口处都安装平衡阀，可以使供暖系统的总流量得到合理分配。 平衡阀的原理是阀体内的反调节，当入口处压力加大时，自动减小通径，减少流量的变化，反之亦然。如果反接，这套调节系统就不起作用。而且起调节作用的阀片，是有方向性的，反向的压力甚至可以减少甚至封闭流量。既然安装平衡阀是为了更好的供暖，就不存在反装的问题。如果是反装，就是人为的错误，当然就会纠正。平衡阀属于调节阀范畴，它的工作原理是通过改变阀芯与阀座的间隙（即开度），改变流体流经阀门的流通阻力，达到调节流量的目的。平衡阀相当于一个局部阻力可以改变的节流元件，对不可压缩流体，由流量方程式可得。 Kv为平衡阀的阀门系数。它的定义是：当平衡阀前后差压为1bar（约1kgf/cm2）时，流经平衡阀的流量值（m3/h）。平衡阀全开时的阀门系数相当于普通阀门的流通能力。如