鄂钢2高炉炉凉事故分析与处理(武钢李朝阳)
2006年炼铁生产技术会议
鄂钢2#高炉炉凉事故分析与处理
李朝阳
（武汉钢铁集团鄂钢公司炼铁厂）
摘要槽下电器电器故障，高炉慢风待料，是导致高炉无计划休风的直接原因；值班工长处置不当，致使顶温过高，是造成无计划休风的重要因素；下密阀存在的固有缺陷及炉喉无打水装置，是造成无计划休风的克观情况；炉况处理过程中，对困难估计不足，急于求成，延长了炉况处理时间。
关键词炉凉凉悬料坐料崩料
1 前言
武汉钢铁集团鄂钢公司炼铁厂2#高炉于1986年建成投产。高炉有效容积620m3，共有14全风口，无料钟炉顶。炉凉事故发生前，顺行情况比较好。矿批达到2车制的极限16.2吨，焦批3.4吨，焦丁0.2吨，焦炭负荷为4.5。
2 事故经过
2005年12月10是夜班00：08，槽下电器故障导致计算机主机断电不能上料，炉内被迫减风控制顶温，保护炉顶设备，风量由8.0万m3/h减至4.8万m3/h。由于慢风时间较长，接近90分钟，炉顶温度最高达到800℃，最终导致下密阀开不了，随后休风更换下密，共休风620分钟。
12月10日11：50复风，复风前堵4＃、7＃和11＃三个风口，首回加焦10车，后跟循环焦（3H＋1J）×4。刚复风时，炉内状况尚可，风量4万m3/h左右。复风后不久，4＃和7＃口被吹开，炉内状况开始变坏，探尺不崩不走，后崩料次数增多，风量逐渐萎缩到2-3万m3/h。考虑到炉况恢复困难，于9回减矿2t/批,并加底焦1.3t/批，取消焦丁，焦炭负荷由4.5降为3.02。随后炉况开始恶化，于24回加焦6车，27回加焦10车，34回再加焦6车，并加循环焦（2H＋1J）×2。炉温逐渐下降，夜班［si］为0.45%，［s］为0.050%，早班接班后出铁［si］为0.23%，［s］为0.045%，中班炉温继续下降为［si］0.21%。炉内状况进一步恶化，风量为零，凉悬料已形成。
12月11日00：00坐料。坐料后，11＃、12＃、13＃、14＃和1＃风口灌渣，2＃-10＃风口尚可。回风后，风量一直维持在2万m3/h左右，探尺仍旧不崩不走。料后加集中焦4车和循环焦（2H＋1J）×5。由于铁口（1＃和14＃风口之间）方向不能进风，铁口的工作状况越来越糟。刚复风时，铁口出渣铁还可以，流动性尚可，后来铁口出渣铁非常困难。从后来分析看，当时炉缸并没有冻结，而是铁口氧烧方向不对。下午3点钟，铁口氧烧3小时未见渣铁，只有吹风。遂研究决定休风处理灌渣风口，休风后，剩余2＃-10＃全部灌渣。这次休风从下午3点一直到12月12日凌晨01：53，共休风10个小时又53分钟，至此，炉凉事故已成事实。
3 炉凉事故原因
3.1 槽下电器断电，不能上料，致使顶温太高，下密阀开不了，造成高炉长期无计划休风。
3.2 休风后，从炉顶人孔看，料面较深，对深料线没有收起足够的重视。
3.3 高炉在10月份下旬曾发生过一次断水事故，2＃热风炉的热风阀阀芯破损严重，进水较多。
3.4 堵3个风口，2个被吹开，导致炉况恢复困难，长期不能喷煤，炉内状况恶化，崩料不止。
3.5 对炉内工作状况预计不足，复风料是根据炉子正常状况下制定的，没有考虑到休风前慢
风时间较长，停煤长达一个半小时，炉温基数不是很好。
3.6 复风后，对凉崩料没有引起足够警觉，在吹开2个风口后，尽管采取了措施，加入净焦，减轻焦炭负荷，但事后看力度不够，导致炉况不断恶化，最终酿成炉凉事故。
4 事故处理
4.1休风期间，更换了全部的吹管，并用O2烧开风口，后堵死2＃-10＃风口，只留下12＃、13＃、14＃和1＃风口进风，高渣口用耐火砖砌筑了临时铁口。
4.2 改变了装料制度。由事故前的35＃装料制度变更为44＃装料制度，从而适度放松边沿，发展两股煤气通道。
4.3 加入锰矿和萤石洗炉，改善渣铁流动性，并适度调低渣碱度，清洗炉墙粘结，尽快恢复边沿煤气流通道。
4.4 调整O/C。增加软熔带区域焦窗厚度，改善料柱透气性。此次事故处理中，O/C最低2.13，即焦批4.7吨，矿批10吨，比全焦冶炼的O/C（2.6左右）还低。
4.5 增加出铁次数，控制在1个小时10分钟开一次铁口，排净渣铁。
4.6 处理过程
12月12日凌晨01：53复风，风量2-4万m3/h。复风后不久，铁口自动流出渣铁，随着铁口的复活，炉内进风有所好转。中班（16：00-24：00）休风145分钟，烧通4＃-11＃风口并堵泥，遂炉况好转，不断捅开风口，最后剩下7＃、8＃和9＃风口未开。虽然进风面积增大，但风量上升并不多，后来炉况反复，减风坐料2次，休风坐料3次。
12月13日，见炉况进程仍不佳，早班（08：00-16：00）19回减矿3200kg/批,此时，矿批为10000kg,焦批为4700kg。中班加焦20车，后加循环焦（3H＋1J）×10。集中焦加完后，每批料加锰矿2吨，共加5批，共10吨，后每批料加锰矿300kg。大约在16：40炉内出现五次管道，下料后管道堵死，风量为零。17：55休风75分钟，堵死2＃、4＃、11＃和13＃风口，用1＃、3＃、5＃、6＃、10＃、12＃、14＃风口送风。复风后，炉况并未见好转，坐料3次，其中一次休风坐料，到晚上9点后，风量自动为零。
12月14日00：00左右，风量突升到5万m3/h左右，这是一次大崩料，在维持一刻钟后，又连续出现5次大的管道，在用焦炭堵塞管道后，风量再次为零，并形成恶性悬料，夜班（00：00－08：00）休风处理风口，只留下13＃、14＃、1＃和2＃送风。因为是恶性悬料，风量为零。采纳武钢专家建议，热风压力维持在150-170KP左右。炉前每一个小时开一次铁口，出渣出铁，到晚上22：22恶性悬料终于崩下，风量由2万m3/h逐步回升。由于炉内大部分都是焦炭，炉温比较好，［si］为0.80%左右，因此捅风口并没按常规方法，而是采取跳越式，捅风口比较快，恢复炉况速度比较快。
12月15日夜班首回加净焦20车，锰矿16t/批,萤石3t批,加循环焦（2H＋1J）×5。早班，炉况基本正常，至此，炉凉事故处理结束。
5 教训及认识
5.1 当高炉不能上料，应果断休风处理，不能长时间慢风。
5.2 当出现无计划休风时，一定要慎重对待，把困难想的多一点，加焦和减矿力度要大一点。
5.3 堵风口一定要严实。当堵泥被吹开后，要积极采取强有力措施，或休风或加足够多的净焦。炉内要控制好进风量，不急于求成，防止炉况恶化。
5.4 处理严重炉凉事故时，要加足够多的净焦，不能靠循环焦。
5.5 恢复炉况时，捅风口速度不能过快。
5.6 处理炉凉，切忌休风过多。
高炉炉况判断总结
高炉炉况判断总结 常见的炉况判断方法：直接判断法和利用仪器仪表进行判断。 一．直接观测法 1.看出铁 主要看铁中含硅与含硫情况。 ◆看火花判断含硅量 ①冶炼铸造生铁时： 当[Si]大于2.5%时，铁水流动时没有火花飞溅； 当[Si]为2.5%～l.5%时，铁水流动时出现火花，但数量少，火花呈球状； 当[Si]小于1．5%时，铁水流动时出现的火花较多，跳跃高度降低，呈绒球状火花。 ②冶炼炼钢生铁时： 当[Si]为1．0%～0．7%时，铁水流动时火花急剧增多，跳跃高度较低； 当[Si]小于0．7%时，铁水表面分布着密集的针状火花束，非常多而跳得很低，可从铁口一直延伸到铁水罐。 ◆看试样断口及凝固状态判断含硅量 看断口 ①冶炼铸造铁时： 当[Si]为1.5%～2.5%时，模样断口为灰色，晶粒较细； 当[Si]大于2.5%时，断口表面晶粒变粗，呈黑灰色； 当[Si]大于3.5%时，断口逐渐变为灰色，晶粒又开始变细。
②冶炼炼钢生铁时： 当[Si]小于l.0%时，断口边沿有白边； 当[Si]小于0.5%时，断口呈全白色； 当[Si]为0.5%～l.0%时，为过渡状态，中心灰白，[Si]越低，白边越宽。 看凝固状态 铁水注入模，待冷凝后，可以根据铁模样的表面情况来判断。 当[Si] 小于1.0%时，冷却后中心下凹，生铁含[Si]越低，下凹程度越大； 当[Si]为1.0%～l.5%时，中心略有凹陷； 当[Si]为1.5%～2.0%时，表面较平； 当[si]大于2.0%以后，随着[Si]的升高，模样表面鼓起程度越大。 ◆用铁水流动性判断含硅量 ①冶炼铸造生铁时： 当[Si]为1.5%～2.0%时，铁水流动性良好，但比炼钢铁黏些； 当[Si]大于2.5%时，铁水变黏，流动性变差，随着[Si]的升高黏度增大。 ②冶炼炼钢生铁时： 铁水流动性良好，不粘沟。 ◆生铁含[S]的判断 ①看铁水凝固速度及状态： 当[S]小于0.04%时，铁水很快凝固； 当[S]在0.04%～0.06%时，稍过一会儿铁水即凝固，生铁含[S]越高，凝固越慢，含[S]越低，凝固越快；
衡钢1000m3高炉炉凉冻结事故
衡钢1000m3高炉炉凉冻结事故 湖南衡阳钢管集团公司炼铁厂的一座1000m3高炉于2009年5月1日建成投产。该高炉有风口20个，铁口2个，无渣口。开炉后头几个月炉况顺行较好，进入9月以后，高炉炉况突然失常，崩料、悬料频繁，炉温骤降，最后发生了炉缸冻结事故。 （1）事故发生经过 9月2日开始，高炉炉况突然恶化，发生崩料、悬料，仅夜班就坐料4次，高炉处于慢风操作状态。当时对炉况判断不准，负荷调剂不够，加焦太少，致使低料线下达后渣铁物理热严重不足，流动性极差。由于炉前清渣难度极大，出铁间隔时间太长，炉内积存渣铁量增多，憋风严重，加风、减风操作频繁。23：03，1号主沟自动凝死，被迫改用2号铁口出铁。 9月3日夜班炉况进一步恶化，第3次铁中2号主沟及渣沟也自动凝死，高炉只能慢风作业。由于炉内积存大量凉渣铁，夜班有多数风口涌渣，铁口打开后只出铁不出渣，到中班时有部分风口自动灌渣。 9月4日夜班炉况没有好转，烧坏风口1个，白班又烧坏风口2个。高炉被迫于15：19休风处理风口，休风后发现风口全部灌渣。休风时间长达77小时31分钟才处理好风口及铁口，炉缸冻结已经形成。 这次事故造成了巨大的经济损失，处理时间历时13天。在处理事故过程中采取的措施尚属得当，所以恢复过程比较顺利。 （2）事故原因分析 总的来看，这次事故是在原燃料质量出现大的波动时经验不足，对炉况判断不准确，调剂处理不当引起的。具体表现在以下方面： 1）原燃料质量急剧恶化。进入9月以后，在高炉操作人员没有准备的情况下，烧结矿强度大大降低，入炉粉末增多，小于5mm部分从4.37%升高到8.94%，碱度波动幅度较大（1.61～2.02）。与此同时，焦炭多项质量指标变差。与8月25日相比，9月1日焦炭灰分从原来的12.64%升高到13.48%，M40由85.65%降至83.61%，特别是水分从11.40%升至13.04%。在炉料质量变差时判断和调剂幅度不准，是发生这次事故的最根本原因。 2）炉内操作不当。从9月2日夜班到9月4日白班，在炉况严重失常，悬料、大崩料不断，炉温急剧向凉，渣铁温度很低的情况下，没有及时采取大量减负荷、加净焦等措施，有的班还反向采取了加负荷、停煤和不调负荷的错误操作，不仅未提升炉温，反而加剧了炉凉。 3）炉前工作经验不足，处理不力。在渣铁温度很低，流动性极差，排放困难的情况下，炉前未将渣铁沟用河砂等材料垫起来，致使主沟全部凝死，增加了清理难度，延长了出铁间隔时间，使炉内凉渣铁越积越多，加剧了炉凉，延误高炉炉况恢复时间，增大了事故的危害程度。
武钢炼铁厂5号高炉实习报告[1]
武钢炼铁厂5号高炉 实习目的 毕业实习是我们专业重要的教学环节，是专业课教学的一个组成部分。通过在实习厂主要岗位的生产劳动、现场参观、现场教学和讨论，培养和锻炼我们在生产现场独立工作的能力，分析问题的方法和解决问题的能力，理论联系实际的能力及科学的思维方法。在牢固掌握专业理论知识的基础上，我们深入到武汉钢铁集团炼铁厂5号高炉，详细了解炼铁工艺流程及其主要设备，收集毕业设计所需的参数等相关资 料。 在学习工程技术人员和工人师傅在长期实践中积累的丰富知识和经验的同时，我们还要学习他们勤奋工作的精神和实事求是的工作作风，学习他们的生产实际知识和为“四化”勤奋工作的精神，增强热爱专业，热爱劳动的思想。为毕业设计的顺利进行以及以后踏上工作岗位奠定坚实的基础。 实习时间 共两周，即20xx年x月x日—20xx年x月xx日 实习地点 武钢炼铁厂5号高炉 1 武钢炼铁厂简介 武钢股份公司炼铁总厂于2008年6月成立,包括烧结分厂、炼铁分厂，是武钢生产烧结矿和制钢生铁、铸造生铁的首道工序厂，具有精良的生产装备和先进的技术优势，主要经济技术指标在国内外同行业中处于领先地位。 炼铁分厂（原炼铁厂）于1957年破土动工，1958年建成投产。经过50年的建设、改造和发展，已拥有8座现代化大型高炉，其中3200 m3的有3座，3800m3的有1座（暂未投产），年生产能力超过15 00万吨，是我国生铁的主要生产基地之一。炼铁分厂坚持走引进、消化与自主开发之路，无料钟炉顶、软水密闭循环、环保型INBA炉渣处理系统、薄炉衬铜冷却壁、高炉专家系统等一大批当代先进的炼铁工艺广泛应用于高炉生产之中，高炉利用系数进入国际一流、国内领先水平。 武钢炼铁厂5号高炉是武钢自行投资建成的一座集国内外十余种先进技术于一身的特大型现代化高炉，于1991年10 月19日点火投产。高炉有效容积3200 m3，共有32个风口，皮带上料，环形出铁场，设有4个出铁口，对称的两个铁口出铁，另两个检修备用，日产生铁7000t以上。引进卢森堡PW公司的
高炉炉况的判断和失常炉况处理概要
高炉炉况的判断和失常炉况处理 要保持高炉优质、高产、低耗、长寿，首先就是维持高炉炉况的稳定顺行。从操作方面来看，维持高炉炉况的稳定顺行主要是协调好各种操作制度的关系，做好日常调剂。正确判断各种操作制度是否合理，并准确地进行调剂，掌握综合判断高炉行程的方法与调剂规律，显得尤为重要。观察炉况的内容主要就是判断高炉炉况变化的方向与变化的幅度。这两者相比，首先要掌握变化的方向，使调剂不发生方向性的差错。其次，要掌握各种参数波动的幅度。只有正确掌握高炉炉况变化的方向和各种资料，调剂才能恰如其分。 常见的炉况判断方法有直接判断法和利用仪器仪表进行判断。 一．直接观测法 高炉炉况的直接判断包括看出铁、看渣、看风口、看料速和探尺运动状态等，这是判断炉况的主要手段之一，尤其是对监测仪表不足的小型高炉更为重要。虽然直接判断法缺乏全面性，并且在时间上有一定的滞后性，但由于其具有直观和可靠的特点，因此是一项十分重要的观察方法，也是高炉工长必须掌握的技能。 （一）看出铁 主要看铁中含硅与含硫情况，它的变化能反映炉缸热制度、造渣制度、送风制度、装料制度的变化情况。判断生铁含硅高低，主要以铁水流动过程中火花大小、多少，以及试样冷却后的断口颜色为依据。 铁水含硅低时，在出铁过程中，火花矮而多；铁水流动性好，不粘铁沟，铁样断口为白色。随着铁水含硅量的提高，火花逐渐变大、变少，当含硅量超过3．0％时就没有火花了，同时铁水流动性也越来越差，粘铁沟现象越来越严重，铁样断口逐渐由白变灰，结晶颗粒加粗。 看火花估计含硅量要综合看出铁的全过程。既要看主沟火花的多少，又要看小坑出口及其它地方的火花情况，同时还要注意铁水的流速对火花的影响，一般流速快时火花多，这要与硅过低的情况区分开来。目前大型高炉铁沟都加沟盖，很难通过看火花来判断含硅量，这时可以通过看铁样断口来判断炉温。 看生铁含硫情况是以铁水表面“油皮”多少和凝固过程中表面裂纹的变化及铁样断口来观察。铁水表面“油皮”多，凝固时表面颤动，裂纹大，形成凸起状，并有一层黑皮，铁样断口为白色，呈放射状针形结晶，铁样质脆易断时生铁含硫高。随着生铁“油皮”减少，凝固时裂纹变小，形状下凹，铁质坚硬，断口白色减少则生铁含硫降低。高硅高硫时铁样断口虽然是灰色的，但布满白色星点。生铁含硅含硫量直接反映了炉缸热制度与造渣制度是否合理。 高炉炉温充足时，生铁中[Si]升高而[S]降低。炉凉时，生铁中[Si]降低而[S]升高；当炉缸温度发生变化时，生铁中[S]的波动幅度比[Si]大。在炉渣成分基本不变的条件下，生铁含[Si]量增加，炉缸温度也相应增加。因此，在其它条件相同时可以用生铁含[Si]量来判断炉缸温度，生铁中含[S]量的变动成为判断炉缸温度变化趋势的标志。
高炉车间炉温大凉事故形成的原因分析及处理意见
高炉车间炉温大凉事故 形成的原因分析及处理意见 一、事故经过 3月7日白班接班后，炉前工发现铁口护板上方缝隙冒水、气泡和蒸汽，炉外工长于林发立即组织看水工张元元、马斌强检漏，首先从风口检查，发现14#风口漏水，而且确定无疑，随即控制水压至不断水为为止。其次，看水工张元元、马斌强从铁口上方冷却壁开始检漏，没有发现漏水（点火检漏），然后，停炉外冷却水检查炉壳及外冷水箱。停外冷水后发现1#风口上方炉壳破裂一条缝（上下缝，长度1.5米左右），而且此缝是1月25日检修时焊接并用钢板筋加固的。两项措施采取后，铁口护板上方缝隙冒水、气泡和蒸气现象有明显好转，但没有完全消失。 发现漏水时，炉内工长莫喜周即和生产部门及相关使用煤气单位联系，说明情况准备休风，但因为请示环保部门后态度坚决，不准休风，而定在当天晚上8点联系后休风。至18：24分铁口上方从开缝破裂处跑火，当班炉内工长翟云海减风转休风。炉顶点火后，迅速组织维修工焊缝，炉前工更换14#风口小套及3#风口小套。卸下14#风口后，发现下沿裂开缝隙长度6厘米，宽度1厘米，并且有洞，说明14#风口漏水严重。卸下3#风口后，发现从中套上方漏水大，而且着火后火苗很长，经检查中套不漏，又检查上方左右冷却壁，但因冷却壁进水阀门都不能完全关闭，甚至有个别阀门不会活动，车间从仓库领取阀门更换后，看水工张元元、赵存玉、栗文学检查不是冷却壁，确认是水箱（5层第6、7、8块水箱）后，因火苗大，放水的阀门关不了，待水箱中的水消耗完时火苗才明显减弱，时间跨度从19:20至23:00。 待更换完风口后，3月8日0:13分送风，0:40开铁口时，铁口里面有
潮气、而且黑，几次点不着氧气管，铁口打开后，反流出少量渣铁后大喷，堵铁口。清理主沟渣铁后30分钟再开时，铁口只有红火苗，直至17:15休风当大凉事故处理。 3月8日车间安排夜班马合军、常贵林，白班吴万民、张元元、马斌强等继续用点火法检漏，没有漏水。但17：25休风后，从9#—14#风口小套内都有不同程度的滴水，12#风口较为明显有水流出。车间组织彭广现、郭军周、于林发、翟云海及看水工等继续检漏，排除风口套不漏后，检查4层至七层冷却壁及冷却棒，此次用氮气检漏，并将不会关闭的阀门全部更换，共更换铜璇塞阀71个，普通冷却棒用阀门若干。在随后的捡漏中发现5层26块，6层18块、6层26块、27块漏水。 二、原因分析 事故发生后，车间组织相关人员及时召开事故分析会，通过过程分析，认为形成此次炉缸大凉事故的主要原因有以下几个方面： 1、14号风口漏水是引起此次大凉的主要原因：因环保要求白天不能休风，起初控制水，控制水后小套放炮，水直接进入炉缸； 2、车间安排方面的原因：应该在8日组织用氮气打压检漏，而不应该用点火方法检漏； 3、车间管理方面的原因：日常巡检制度不完善，冷却壁进水阀门不能完全关闭，甚至不会活动，对检漏带来困难。没有进一步发现冷却壁漏水，也是引起大凉的一个主要原因。 三、预防措施 为吸取此次事故的教训，要求炉外工长、看水工严格执行车间元月份制定的操作方针，做到班中重点检漏，要有记录，车间要有考核。 在7日发现漏水后采取措施，到休风更换风口套、送风后开铁口、炉
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包钢1号高炉热风炉的高风温及长寿技术的介 绍 方平 摘要介绍了为配合包钢1号高炉扩容而易地新建的4座改造内燃式热风炉,为保证高炉获得高风温并保证热风炉的长寿,设计中采用了多项先进和实用的技术。 关键词内燃式热风炉高风温长寿技术 INTRODUCTION TO HIGH BLAST TEMPERATURE LONG LIFE TECHNIQUE FOR HOT BLAST STOVE OF NO.1 BF AT BAOTOU IRON & STEEL CORP. Fang Ping Baotou Iron & Steel Corp. Synopsis The present paper described 4 modified internal combustion type hot blast stoves which were rebuilt in the new site in the volumetric enlargement of No.1 BF at Baotou Iron & Steel Corp. To ensure high blast temperature as well as long service life of the hot blast stoves a number of advanced application techniques have been adopted in the design. Keywords internal combustion type hot blast stove high blast temperature long life technology 1 前言 包钢1号高炉于1959年9月建成,有效容积为1513m3。在1981年4月至1985年3月间进行了1号高炉的改造性大修。从上次大修后高炉已生产10余年时间,其间虽经几次中修但并未根本改变炉子的状况。随着包钢原料条件的不断改善,炼钢、轧钢生产规模的不断扩大,炼铁生产能力已不能满足要求。为此,包钢公司决定对1号高炉实施扩容改造大修,将炉容由1513m3扩容至2200m3。 实践证明,对于包钢的原料条件,高炉容积达到1800m3时,就需要有2个出铁口才能满足高炉的正常生产,所以1号高炉扩容改造需新建出铁场,将热风炉易地建,为新建北出铁场提供场地。 基于上述原因,决定在1号高炉东北侧新建4座改造内燃式热风炉。 2 热风炉主要技术参数 新建4座改造内燃式热风炉是按高炉扩容至2200m3进行设计的,热
武钢8号高炉炉体系统设计特点
2 第 2 1 卷第 7 期 2 01 1 年 7 月 中国冶金 C h i n a M et a l l u r g y Vo l. 21 , N o. 7 J u l y 2 01 1 武钢 8 号高炉炉体系统设计特点 薛维炎1 , 闫彩菊1 , 欧阳龙1 , 杨佳龙2 , 迟建 生2 , 邓 棠2 ( 1 . 中钢集团工程设计研究院 有限公司, 北京 1 000 80 ; 2 . 武钢炼铁总厂, 湖北 武汉 43 00 83 ) 摘 要: 对武钢 8 号高炉炉体系统的设计进行总结, 根据武钢现役高炉的设计和生产经验, 对现役高炉存在的问题 和原因进行了分析, 对 8 号高炉炉体系统的设计方 案及特 点进行 了论述。主 要针对 高炉内 衬、冷 却壁的 结构形 式 及材 质的选择进行了详细分析、多方案比较, 其中对炉缸 冷却壁 与耐材 的结合 形式、炉缸冷 却壁、风口带 冷却壁 的 材质选择、风口组合砖上部至炉腹下部区域内衬 结构形式等几个方面的优化获得了业主的 认可并取 得了良好的 实 际生产效果。 关键词: 高炉; 炉体; 设计; 特点 中图分类号: T F 57 2 文献标志码: A 文章编号: 1 00 6- 9 356 ( 2 01 1) 07- 00 13- 05 Furnace Body System Design of WISCO s BF No. 8 X U E W e -i yan 1 , Y A N C a -i ju 1 , O U Y A N G L o ng 1 , Y A N G Jia - l o n g 2 , C H I J i an - s h e n g , D E N G T an g 2 ( 1. S i no s t e el E n g in e eri n g D es i g n an d R es e ar ch In s t i t u t e C o . , L t d . , B e iji n g 10 00 80 , C h i n a ; 2 . W uh a n Iro n an d S t e el Gr o u p Co . , W u h an 4 3 00 83 , H u b ei, C h i na ) Abstract: T h e des i g n of W I S C O s bl a s t f u r nace No . 8 b o d y s y s t e m is bei n g su m m a r i z ed . In co ns i d e rat ion of pr o d u c - t i o n e x p e ri e nce and p r o bl e m o f s e rv ice b l as t f u r n a ce of W I S C O , t h e d e s i g n s c h e m e an d ch a ract e ri s t ic o f B F N o. 8 bo dy sy s t e m is de m o ns t r at e d. A n a l y z i n g an d com par in g b l as t f u r n a ce inn e r lin i n g , c oo l i n g s t a v es s t r uct u r e an d m a - t e r ial , t h e c o m b i n i n g f o rm o f h e art h c oo l i n g s t a ves an d r ef ract o r y, h e art h co o l i n g s t a v es , t u y ere co o l i n g s t a ves m a t e - r ial sel e ct i o n , i n n e r lin i n g s t r u c t u r e f o rm o f t u y ere c o m b i n a t i o n br ick s up s i d e t o u n d er si d e w ere o p t i m i z e d and r at -i f i ed b y o w n e r. T h e BF No . 8 bo dy s y s t e m is w o rk i n g w e l l n o w . Key words: b l a st f u r nace; f u r nace b o d y ; d e s i g n; ch a r act eris t i c 1 概述和设计原则 1. 1 概述 武钢 8 号高炉为武钢第一座4 00 0 m 3 级的特大 型高炉, 该高炉从 200 7 年 5 月 1 8 日正式开工建设, 2008 年末已具备投 产条件, 但由 于金融 危机的 影 响, 一直到 2 009 年 8 月 1 日才正式点火投产。 现就该高炉炉体系统的设计作一个较为全面的 总结, 以便同行在同类型高炉设计中加以借鉴和参 考。 高炉炉体系统设计的好坏直接影响到高炉操作 和高炉寿命, 而炉体内衬和冷却系统的设计又是高 炉炉体系统设计的关键, 本高炉炉体内衬和冷却系 统设计采用了目前国内外普遍接受和认可的 薄壁 炉衬配联合软水密闭循环冷却 系统 的设计方案。 与武钢现役高炉的不同之处在于风口带冷却壁采用 了铸铜冷却壁, 并且对风口组合砖上部至炉腹下部 区域的内衬结构作了一些改进和优化。 根据武钢 1 号、4 号、5 号、6 号、7 号高炉[ 1] 以及 国内外很多 其他 高炉的 生产 实践, 证明 薄壁 炉衬 ( 5 0~ 15 0 m m ) 高 炉 完全 能取 代 传统 的 厚 壁炉 衬 ( 5 75~ 805 mm) 高炉。但是随着高炉冶炼强度的不 断提高, 薄壁炉衬高炉也暴露出一些问题, 例如风口 组合砖上部至炉腹下部区域, 经常出现开炉后 3 个 月左右的时间便有大量的耐火材料脱落, 且风口带 冷却壁水管出现渗漏的现象。一旦出现这些问题, 处理起来非常棘手, 轻则需对破损的管路进行处理, 例如用穿软管的办法来代替漏损的管路[ 2] , 重则需 进行内衬修补和对冷却壁进行更新改造。导致这些 问题出现的原因综合起来有三大方面: 一是设计原 因, 二是冷却设备制造方面原因, 三是实际生产操作 方面原因。本文重点对薄壁炉衬高炉暴露出的以上 作者简介: 薛维炎( 1963- ) , 男, 大学本科, 教授级高工; E - m ail: x u e w y @ sin o s t e e l. c o m ; 收稿日期: 2010- 08- 09
月份高炉炉况分析
月份高炉炉况分析
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2014年7月2#高炉炉况分析 7月份2#高炉整体顺行,月平均压差水平在129kpa，与上月相比升高3kpa。月初受上月堵3个风口后炉缸工作状态变化使得使炉况稳定性变差、下雨料湿等因素的影响，综合燃料比水平偏高。后随着捅开1#风口、料制的及时调整、炉料水分渐干等变化，燃料比逐渐下行稳定在510-513kg 水平。下旬受烧结矿质量变化、因炉缸局部温度上涨较快重新堵上3个风口后炉缸工作状态变化、下雨料湿等因素的影响，燃料比相对又有所升高，压量关系有渐紧的趋势。本月炉缸温度变化从下图看出，月初捅开1#风口后其临近区域（8A、7J、8J）在堵着2#风口的前提下温度仍呈上行趋势，24日重堵1#风口送风后，该区域有下行趋势，但受月末理铁升高影响，温度又有所抬头。16#风口区域（8E、8D、7D）内温度前期相对稳定，月底呈上行趋势。13#风口附近温度临近下旬上涨较快，24日加堵13#风口后，该区域内（8F）呈下行趋势。炉底中心碳砖温度前期随着捅开1#风口整体呈上行趋势直至稳定，但24日加堵风口以后略有下行趋势。全月主要技术指标完成情况，本月煤比完成145.33kg/tfe，小焦比27.83kg/tfe，大焦比356.64kg/tfe，燃料比529.80kg/tfe（亏摊后）。 一、主要技术指标完成情况 指标名称实产铁量合格率内控率利用系 数 焦比小焦比煤比 综合 焦比 单位t % % t/m3d kg/t kg/t kg/t kg/t 2BF 当月110125.355 100.00 84.49 2.000 356.64 27.83 145.33 495.17 累计783640.698 100.00 84.26 2.104 352.45 31.55 146.26 494.70 指标名称风量风温热压顶压顶温铁水温 度 入炉矿 品位 富氧率
讲课内容,国内高炉热风炉现状,高炉热风炉设计思路
我们能不能干得比外国人更好一些 ——中冶京城吴启常大师于2015年4月，做客于山东慧敏科技公司，讲授热风炉的相关知识，同时对目前钢铁行业热风炉的情况进行讲解，受益匪浅，仅此上传吴大师的讲授资料，大家共同学习，向吴大师致敬！ 1. 格子砖热工特性： 对于没有影响热交换过程横向凸台和水平通道的格子砖，都可以通过两个基本参数——格子砖的水力学直径d Э和相应的活面积f ——来表述，即： 单位加热面积（m 2/m 3） 4f H d = 1m 3格子砖中砖的容积（m 3/m 3） k 1V =－f 烟气辐射的厚度（cm ） 3.41004 d S =ЭЭФ 砖的半当量厚度（mm ） (1)4f d R f -=ЭЭ 格孔间最小壁厚（mm ） m i n 1d f ?=-??? Эδ 2.高炉风温有没有上限? 上一世纪70年代，西方国家的高炉设计纷纷高喊要使用1350℃以上的高风温，试图获得提高风温给高炉带来的最大好处。但实际的结果是热风炉拱顶钢壳 出现了大量裂纹，给高炉生产带 来了极大的困难。欧洲人深入研 究了此问题之后认为：这是高炉 采用高风温高压操作之后，燃烧 产物中出现了大量的NO X 和SO X 造成钢壳出现晶间应力腐蚀的缘 故。 尤其是炉壳在高应力状态下 工作时，晶粒之间的腐蚀更为严重。此外，NO X 和SO X 对于环境污染也是极大的
挑战。它们是PM2.5指标的重要组成部分。 NO X 生成量与拱顶温度之间关系 欧洲人从防止热风炉炉壳出现晶间应力腐蚀以及保护大气环境的角度出发，他们以热风炉的拱顶温度水平来对热风炉进行分类（详见图2）。按欧洲人的观念，拱顶温度范围：＞1420℃属超高风温热风炉；1350～1420℃属高温热风炉；1250～1350℃属中温热风炉；1100～1250℃属低温热风炉。 晶间应力腐蚀是怎么回事？ 晶间应力腐蚀的定义：在腐蚀介质和应力的双重作用下，没有产生变形而出现沿晶间方向的开裂，最终导致材料的破坏。热风炉出现晶间应力腐蚀开裂破坏的主要部位在拱顶的焊缝附近，并且工地焊缝比工厂焊缝出现开裂的频率要高。可见焊接产生的残余应力对于腐蚀开裂有很大的影响。 晶间应力腐蚀产生的原因：在高温条件下，N 2和O 2分解成单体的N 和O 并生成NO x 。NO x 产生的化学反应式如下： N 2 + xO 2 = 2NO x x 22111N O +O =N O x 2x x 如果热风炉炉壳没有特殊的隔热层，炉壳的温度会低于100℃，其内表面会形成冷凝水。氧化氮与这些冷凝水接触便会生成硝酸根离子水溶液，这样，腐蚀介质就形成了。其反应式如下： 2NO 2 + H 2O = HNO 2 + HNO 3 2NO 2 + H 2O + 0.5O 2 = 2HNO 3 硝酸对钢板产生化学侵蚀破坏，反应式如下： 2Fe + 6HNO 3 =Fe 2O 3 + 3N 2O 4 + 3H 2O 研究还表明，在有SO 2介质的存在条件下，应力腐蚀的速度将加快。 为了防止热风炉高温区炉壳出现晶间应力腐蚀，人们曾经采用过一些技术措施： 1）拱顶温度控制在1420℃的水平上； 2）拱顶外壳内表面喷砂除锈后涂刷耐酸高温漆并喷涂耐酸耐火材料； 3）适当加厚拱顶外壳钢板，采用‘低应力设计’，并选用细晶粒耐龟裂钢板作为炉壳材料；
宝钢武钢并购重组案例分析
宝钢武钢并购重组案例分析 钢铁行业是我国国民经济的重要组成部分,是我国制造业的命脉。钢铁行业作为供给侧改革的排头兵,其意义不仅局限于行业本身,而是关乎整个制造业供给侧改革的方向和信心。在我国钢铁产能严重过剩,产业集中度低,无序竞争激烈的大环境下,并购重组成为钢铁企业优化资源配置,实现高水平专业化发展,增强综合竞争力的一条重要途径。首先本文从理论入手,简要介绍了并购的定义和并购的实质及关键,以行业和付款方式两种划分方式对并购的形式进行了描述。 其次概述了我国钢铁行业并购重组整体情况,着重分析我国钢铁行业上一轮并购存在的问题,分析认为仅注重规模扩张的简单产能叠加式的并购重组易造成整而不合的问题。接着本文从内部动因和外部动因两个层次对宝武合并进行了动因分析。内部动因主要是武钢经营业绩欠佳、炼钢成本较高、管理理念和方式落后、非钢产业发展较慢等。外部动因主要是全球经济放缓、工业化接近末期、我国钢铁产能过剩、产业集中度低、政府积极推动等。 然后本文利用可比公司法、可比交易法并结合对历史交易价格的比较分析宝武并购交易换股价格的合理性。并购交易中宝钢和武钢以停牌前的历史交易价格为基础确定换股价格和换股比例,表明此次两大央企是充分以市场化的角度进行整合,该定价方法反映了资本市场对宝钢股份和武钢股份的投资价值判断,符合市场惯例。通过分析认为其具有合理性。再者本文对存续方宝钢并购交易前后的财务状况进行了比较分析。 分析发现交易前后上市公司的资产规模有所提升,资产结构保持稳定。负债结构基本保持稳定,不会面临短期资金压力和流动性风险。资产运营效率水平未受到较大冲击,总资产周转率未有明显变化。偿债能力水平未有太大波动、基本维持稳定。 盈利能力水平有所下降但仍高于行业平均水平。最后分析了宝武合并面临的问题及合并后对时局的影响。研究认为宝武合并后将释放潜在协同效应、消除无序竞争、增强议价能力、优化企业布局、推动行业去产能、为钢铁业供给侧改革助力、提升我国钢企的国际影响力、起到示范表率的作用、打破我国钢铁“北强南弱”的格局。但合并存在整而不合、产业链整合优势不突出、计划与市场的冲突、所有者的缺失、强中寄弱等问题。
浅谈武钢5号高炉的技术进步
浅谈武钢5号高炉的技术进步 作者:邬晓伟浏览次数:4 武汉钢铁公司炼铁厂 摘要:近10年来，武钢5号高炉在提高原燃料质量、改进高炉操作、提高煤比、延长高炉寿命等方面取得了明显的进步。今后的努力方向主要是三高一低：高利用系数(2.3～2.5t/m3·d)、高煤比(>120kg/t)、高炉龄(15年)、低燃料消耗(焦比<380kg/t)。 关键字:高炉操作顺行技术进步强化冶炼 1 前言 武钢炼铁厂5号高炉是武钢自行投资建成的一座集国内外十余种先进技术于一身的特大型现代化高炉。有效容积3200m3，32个风口，环形出铁场设有四个铁口，对称两个铁口出铁，另两个铁口检修备用，日产生铁达7000t以上。引进卢森堡PW公司的第四代水冷传动齿轮箱并罐式无钟炉顶设备，设计顶压可达0.245MPa。矩形陶瓷燃烧器内燃式热风炉可稳定地提供1150℃的风温。5号高炉1991年10月19日点火投产。投产初期高炉强化冶炼水平不高，技术经济指标较差。经过广大技术人员及职工的共同努力，高炉冶炼技术不断进步，从1993年开始进入强化冶炼期，生产水平逐年提高，主要技术经济指标达到并超过了国内先进水平。具体参数见表1。 表1 5号高炉主要技术经济指标 项目1992 年 1993年1994年1995年1996年1997年1998年1999年2000年2001年 实产生铁，万t165.9200.2213.2192.2183.5233.0245.2241.9245.4249.7利用系数，t/(m3·d) 1.424 1.718 1.829 1.812 1.572 2.082 2.189 2.160 2.185 2.229 风量，m3/min494158435902 6001 531361336224627462836285 风速，m/s210218221228212232233234236237透气性，Q/△P34.0837.7038.0838.2236.9039.0640.4240.7442.1741.08顶压，kPa152187191188168199207210208204 热风温度，℃1034108811301133107511361130112511021104 富氧率，%/0.06 1.09 1.33 1.368 1.213 1.433 1.568 1.520 1.588入炉焦比，kg/t491.3485.9470.8477.7477.0428.9412.8405.9398.7396.1 小焦比，kg/t9.817.415.516.322.630.032.429.722.826.2 煤比，kg/t31.569.477.982.879.599.5108.2120.0122.1123.3综合焦比，kg/t540.7545.9536.8550.0547.3527.6523.6525.6514.6515.6 CO利用率，%40.0442.0843.1042.9341.3344.6644.5744.2544.1944.19 2 主要技术措施
2021年包钢6号高炉实习报告
包钢6号高炉实习报告 一、时间 200X年X月X日—X月X日 二、实习地点 武汉钢铁公司炼铁厂五号高炉、毕业设计办公室。 三、实习目的 （1）对高炉结构、主要的技术指标及任务措施的认识了解。 大学的最后一个学期，我们在老师的带领下，到武汉钢铁公司炼铁厂五号高炉进行了为期两周的毕业实习。在实习期间，对其高炉结构、主要的技术指标及任务措施做了全面的了解。 武钢股份有限公司炼铁厂现有六座现代化大型高炉，是我国生铁的重要生产基地之一。炼铁厂 1958年9月13日建成投产。经过49年的建设、改造和发展，年生产规模达到1000万吨。炼铁厂5号高炉是武钢自行投资建成的一座集国内外十余种先进技术于一身的特大型现代化高炉。有效容积3200m3，32个风口，环形出铁场设有四
个铁口，对称两个铁口出铁，另两个铁口检修备用，日产生铁达7000t 以上。引进卢森堡PW公司的第-四-代水冷传动齿轮箱并罐式无钟炉顶设备，设计顶压可达0.245MPa。矩形陶瓷燃烧器内燃式热风炉可稳定地提供1150℃的风温。5号高炉1991年10月19日点火投产。投产初期高炉强化冶炼水平不高，技术经济指标较差。经过广大技术人员及职工的共同努力，高炉冶炼技术不断进步，从1993年开始进入强化冶炼期，生产水平逐年提高，主要技术经济指标达到并超过了国内先进水平。具体参数见表1。 表1 5号高炉主要技术经济指标 项目 1992年 1993年 1994年 1995年 1996年 1997年 1998年1999年 2000年 xx年 实产生铁，万t 165.9 200.2 213.2 192.2 183.5 233.0 245.2 241.9 245.4 249.7 利用系数，t/(m3?d) 1.424 1.718 1.829 1.812 1.572 2.082 2.189 2.160 2.185 2.229 风量，m3/min 4941 5843 5902 6001 5313 6133 6224 6274 6283 6285
高炉炉况管理规定
高炉炉况管理规定 1.目的 因料制宜，实施精细化、数据化炉况管理，实现高炉长期“均衡、稳定、高效”的生产理念。 2.适用范围 龙钢公司炼铁高炉生产工序。 3.定义 炉况管理内容包括炉况分级管理、原燃料质量管理、高炉操作管理、炉型管理、数据化管理、高炉休/复风管理、预案管理。 正常炉况：全风作业、压量稳定、下料顺畅、渣铁热量充沛、流动性好、生铁质量良好，对冶炼条件有较强的适应能力，休减风后容易恢复到正常水平。 失常炉况：采用日常调整炉况失效，不能在短期内恢复正常的炉况，通常可分煤气流失常和热制度失常两大类。 4.职责 4.1总工程师办公室（以下简称“总工办”） 4.1.1负责入炉原燃料内控标准的制、修定。 4.1.2负责入炉原燃料质量监控和相关事宜的协调。 4.1.3负责炉料结构调整的审批。 4.1.4负责配料方案的审批。 4.1.5负责高炉炉况重点参数的检查、纠偏。 4.2炉料优化办公室（以下简称“炉料优化办”） 4.2.1负责配料方案的制定。 4.2.2负责炉料结构的制定。 4.2.3负责入炉原燃料达到内控标准要求及配料要求。 4.3炼铁厂 4.3.1负责高炉操作方针的制定、执行。 4.3.2负责入炉原燃料质量的跟踪。 4.3.3负责炉料配比的执行。 4.3.4负责高炉操作预案的制定、执行。 4.3.5负责高炉休、复风方案的制定、执行。 4.3.6负责炉况信息的传递工作。 4.3.7负责日常炉况的操作管理工作。
4.3.8负责按要求召开炉况分析会,并严格落实所定操作要求。 4.4生产部 负责生产信息及重大工艺信息的传递工作。 4.5质量保证部 4.5.1负责按检验计划对入炉原燃料检验分析。 4.5.2负责按检验计划要求及时上传检验数据、并将不达标数据进行通报。 5.管理程序 5.1炉况管理 5.1.1炉况管理分为公司级、分厂级、车间级三级管理。 a.公司级 a)当原燃料质量（炉料结构）出现较大幅度波动（需调整），可能引起各炉炉况波动时。总工办确认后报公司主管副总批准，炼铁厂启动高炉原、燃料理化指标变化预案；同时总工办组织相关部门/单位人员分析原因，制定措施，使原燃料质量限期达到内控标准要求，原燃料质量达至内控标准要求二日后，预案解除，高炉在二日内操作参数调整控制到正常水平（核心为产量、炉温、风温、喷煤、焦比、炉料结构达到计划控制要求）。 b)当外部条件或内部炉况等原因需调整风口配置时。炼铁厂提出调整计划（方案和分厂炉况组组长组织的，成员参加的，主管厂长审批的专题会分析材料），经总工办审核，报公司主管副总批准后，炼铁厂利用修风或检修机会执行，总工办负责监督。 c)正常生产中需调整炉况：布料矩阵需增减环带或调整角度，或矿石批重1、2需大于27吨，3、4需大于48吨时。由炼铁厂提出（方案和分厂炉况组组长组织的，成员参加的，主管厂长审批的专题会分析材料），总
炼铁高炉事故及应对措施
炼铁高炉安全事故及应对措施 高炉冶炼事故主要有低料线、管道行程和崩料、悬料、风口灌渣、炉缸和炉底烧穿等。如不及时处理，就会酿成大祸。 1．高炉突然断风处理 高炉突然断风，应按紧急休风程序操作，同时组织出净炉内的渣和铁。休风作业完成后，组织处理停风造成的各种异常事故。如果设有拨风系统，应按照拨风规程作业，采取停煤、停氧等应急措施，按规程逐步恢复炉况。 2．高炉停电事故处理 高炉停电事故处理应遵守下列规定： (1)高炉生产系统（包括鼓风机等）全部停电，应积极组织送电；因故不能送电时，应按紧急手动休风程序处理。 (2)煤气系统停电，应立即减风，同时立即出净渣、铁，防止高炉发生灌渣、烧穿等事故；若煤气系统停电时间较长，则应根据总调度室要求休风或切断煤气。 (3)炉顶系统停电时，高炉工长应酌情立即减风降压直至休风（先出铁、后休风）；严密监视炉顶温度，通过减风、打水、通氮气或通蒸汽等手段，将炉顶温度控制在规定范围以内；立即联系有关人员尽快排除故障，及时恢复，恢复时应平衡风量、矿批与料线的关系，合理控制入炉燃料比。 (4)发生停电事故时，应将电源闸刀断开，挂上停电牌；恢复供电时，应确认线路上无人工作并取下停电牌，方可按操作规程送电。 (5)鼓风机停电按停风处理。 (6)水系统停电按停水处理。 3．高炉冷却系统事故处理 就高炉主体来讲，冷却的目的是保护炉体设备，生成稳定的渣壳。为了达到有效的冷却，必须提高水质，采用高效的冷却构件，对水进行有效的控制，既不危及耐火材料的寿命，又不致因冷却件的泄漏导致高炉运转失常或发生事故。 (1)高炉冷却系统应符合下列规定： ①高炉本体冷却水压力都应大于炉内压力0. 05MPa以上。
宝钢股份合并吸收武钢股份
宝钢股份合并吸收武钢股份套利分析 一、基本信息 二、合并换股方案摘要 1、宝钢股份作为续存方，武钢股份将注销法人资格； 2、宝钢股份发行股份吸收合并武钢股份的发行价为：4.60元/股；异议股东现金选择权价格为4.60元/股。 3、武钢股份的换股价格为2.58元/股；异议股东现金选择权价格为2.58元/股。 4、武钢股份和宝钢股份的换股比例为1:0.56； 5、武钢股份与宝钢股份停牌前收盘价的比值为：2.76：4.90，即0.5632:1。 三、合并换股套利分析 （一）无风险套利 武钢股份与宝钢股份的换股比例为1:0.56，一旦武钢股份和宝钢股份复牌后的股价比值偏离0.5632，那么将产生无风险套利空间。排除武钢股份与宝钢股份股价保持0.56的情况之后，对双方的股价变化后的比值做以下假设： 情况A：双方价格变化后出现武钢股份和宝钢股份的价格比值大于0.56，那么就意味着武钢股份价格被相对高估，这时可以融券做空武钢股份同时以融券股份数量的0.56倍买入宝钢股份，等待双方的股价比值回归0.56，即可获得无风险收益； 例如，复牌后，某一时刻，武钢股份价格2.96，而宝钢股份价格为4.98，此刻它们的价格比值为0.594，大于0.56，那么就可以融券做空武钢，同时买入宝钢股份。比如此刻融券100万股武钢股份，即融券做空296万武钢股份，同时买入56万股宝钢股份，即做多278.88万宝钢股份，持有到双方的股价比值回归到0.56时，即可平仓获得
约17.12万元无风险收益。 情况B：双方价格变化后出现武钢股份和宝钢股份的价格比值小于0.56，那么就意味着武钢股份价格被相对低估，而宝钢股份价格相对偏高，这时可以融券做空宝钢股份同时买入相应比例武钢股份，等待双方的股价比值回归0.56，同样可获得无风险收益； （二）现金选择权套利 这期重组合并中，宝钢股份发行股份吸收合并武钢股份的发行价为：4.60元/股；异议股东现金选择权价格为4.60元/股。武钢股份的换股价格为2.58元/股；异议股东现金选择权价格为2.58元/股。在股权登记日持有相关公司股票的股东，都可以行使异议股东现金选择权。 当股权登记日之前，任意一家公司的股价低于现金选择权价格，都可以买入并持有到异议股东现金选择权执行日行使现金选择权套利。 四、套利风险分析 1、合并换股重组审批风险。 目前合并换股重组已经获得国资委同意，但还需要证监会核准相关事项，以及通过必要的反垄断审查，不过此次合并是政府意志，审批通过已经板上钉钉。 2、武钢股份融券提前终止的风险。 此次合并吸收，宝钢作为续存方而武钢则会被注销法人资格，武钢的融券资格可能会提前被终止，如果融券做空武钢，则可能面临这个方面的风险。 3、与现金选择权相关的风险。 现金选择权的行使相对繁琐，任何一个步骤遗漏都可能丧失现金选择权，导致最终无法实现套利目标。 通常现金选择权的行使需要满足以下三个条件： 1、在股权登记日持有股票； 2、目标股股东大会表决本次交易方案中的换股合并方案项下的各项子议案时均投出有效反对；持续持有代表该反
高炉常见事故及处理
高炉常见事故及处理办法 一、鼓风机突然停风 1.原因： 1、鼓风机断电 2、风机设备故障 3、岗位人员误操作 2.主要危险： 1、煤气向送风系统倒流，造成送风管道甚至风机爆炸。 2、引起煤气管道产生负压，吸入空气爆炸。 3、可能造成全部风口，吹管甚至弯头严重灌渣。 3.处理：发生鼓风机突然停机时应立即进行如下操作 1、立即关闭冷风大闸及混风调节阀，全开放风阀 2、停止喷煤及富氧，停止下料 3、TRT改手动，调压阀组改手动，自动阀，量程阀全开，快开阀关 4、打开炉顶放散伐，关闭煤气截断阀。 5、向炉顶除尘器下降管处通蒸汽。 6、发出停风信号，通知热风炉关热风阀，开冷风伐和烟道阀，开倒流休风阀。 7、组织炉前工人检查各风口，发现进渣立即打开弯头的窥视孔大盖，防止炉渣灌死吹 管和弯头，同时组织炉前出铁。 4.注意事项 1、事故发生时炉内按处理程序快速果断处理 2、打风口大盖时，注意避开风口正面，防止渣铁液流出造成烧烫伤 3、出铁时用较大钻头（直径50—55MM）全开铁口 二、高炉水压突然降低及突然停水 1.原因： 1、循环水泵站停电 2、设备故障 3、供水管道破裂 4、操作失误 5、过滤器或管道堵塞 2.主要危险： 1、风渣口套在失去冷却条件下短时间即可烧出，大量红焦及渣铁喷出炉外，给设备及 人员安全带来极大威胁。 2、炉身冷却系统大量烧损及堵塞，缩短一代炉龄。 3、炉内煤气侵入冷却水管道产生爆炸危险。 3.处理： 1、当水压降低低以正常水压时，立即联系水泵站，查明原因立即处理 2、供水系统故障致冷却水压降低时，炉内改常压操作，减风至风压较水压低50kpa维 持生产，但水压低于100kpa时立即休风。