2.0C全启式安全阀设计计算书(6.0)

2.0寸卫生级全启式安全计算书

根据《实用阀门设计手册》（陆培文主编，机械工业出版社出版，2006年1月第1版）所列安全阀的通用计算项目如下（表5-39）及安全阀专用计算项目：

通用及专用计算项目：

1.阀体厚度计算

2．阀盖厚度

3．阀座密封面面上计算比压

4．弹簧理论计算

5．安全流道直径计算

6．安全阀额定排量计算

本阀门阀体材质采用316L,阀盖采用304，快装卡箍采用304，因阀门设计手册上没有相应的材质，故采用相近的1Cr18Ni9Ti材质进行验算。

一．阀体厚度计算（表5-168，第1014页）

阀体厚度S’B=(P*Dn)/(2.3*［σL］-P)+C;

其中：P为公称压力,安全阀设计公称压力：0.7Mpa,故P=0.7

计算通径Dn=72.9mm

许用应力［σL］查表3-3（第597）,［σL］=92Mpa

设计给定腐蚀余量C为0.5mm

计算给果：S’B=0.846mm

阀体最薄处设计厚度S B：1.65mm

S’B< S B=1.65mm

故阀体厚度设计合理。

二．阀盖厚度

因本安全阀采用的是卡箍连接，其阀盖等同于快装盲板，依据DIN 32675-2009标准，对于快装接头使用工作压力之规定：

Rohrau?endurchmesser von 6,35 mm bis 42,4 mm: 2,5 MPa (25 bar);

Rohrau?endurchmesser von 48,3 mm bis 76,2 mm: 1,6 MPa (16 bar);

Rohrau?endurchmesser von 85,0 mm bis 219,1 mm: 1,0 MPa (10 bar).

本安全阀连接采用85口径的快装卡盘（106），依据以上所引用标准要求，工作压力为1.0Mpa，故符合设计要求。

三．3．阀座密封面面上计算比压（表5-197,第1115页）

介质压力为p时密封面上比压力：q1=D m(p S-p)/4b≥q MF

因设计输入的整定压力p s=0.7Mpa,

依据安全阀密封性能试验的相关规定《实用阀门设计手册》表10-40，安全阀的密封性能试验压力，为整定压力的90%，

故：设备正常工作压力:p=0.63Mpa,

关闭件密封面平均直径：DM=32.16mm(设计给定)

关闭件密封面宽度：

b=1.3mm (设计给定)

密封面必需压力: q MF=(0.4+0.6PN)/ 10/

b(表3-13，662页)

b=1.3mm(设计给定)

PN：取1.0Mpa

计算结果：

q=2.77Mpa

密封面比压力：q1= D m(p S-p)/4b =4.33 Mpa,

验算结果：q1=4.33≥q MF =2.77, 故密封设计合格。

四．弹簧理论计算( <弹簧直接载荷式安全阀弹簧计算>，中国特种设备安全第25卷第11期，第5页。)

本安全阀为全启式安全阀故:

1. 刚度λ=［（P d -P S ）A+0.1P d A 1］/h

=［（0.721-0.7）*811.9+0.1*0.721*3637.9］/8.04

= 34.7N/mm,

取刚度：35N/mm

整定压力：P s =0.7Mpa

排放压力：P d =P s *1.03=0.721Mpa

介质作用面积：A=3.14*(D m 2)/4=3.14*32.162=811.9mm 2

阀瓣开启后受介质作用面积增加部分：A 1=3.14*(D w 2+D m 2)/4=3637 .9mm 2 本全启式安全阀反冲盘外径按:D w =2.0D=61.2;取D w =60mm

密封面中径：Dm=32.16mm,

阀瓣开启高度:h=D/4=32.16/4=8.04mm

钢丝计算直径：d ‘=1.6

］τ/'2［KC P =1.67.377/5.333*1.288*849=6.3mm 故钢丝直径：d=6.0mm

'2P =3.14*Dm 2*P S /4+λh=3.14*32.162*0.7/4+35*8.04=849N

本安全阀采用与密封面中径相同的弹簧中径：即弹簧中径：D2=32 假设弹簧丝径：d=6

弹簧：C=32/6=5.333

弹簧弯曲系数：K=(4C-1)/(4C-4)+0.615/C=1.288

τ［］=0.35σb =0.35*1079=377.7Mpa

2. 弹簧工作圈数：n=(71000*d 4)/(8*D 23λ)=（71000*6.04）/(8*323*35)=10.0

故弹簧工作圈数：n=10圈

3. 弹簧实际刚度：λ=(71000*d 4)/(8*D 23*10)=35.1N/mm.

4.计算弹簧节距：

极限负荷：P’j=(πd3τj)/(8KD2)=( 3.14*6.03*485)/(8*1.288*32)=998N.

工作极限剪应力：τj=0.45σb=1079*0.45=485Mpa.

极限负荷下变型量：F’j= P’j/λ=998/35.1=28.4mm.

单圈极限变形量：f’j= F’j/n=28.4/10=2.84mm.

间距：δ≈f’j，取3.5

节距:t=δ+d=3.5+6.0=9.5.

自由度度：H0=nt+1.5d=104mm.

工作极限负荷下变形量：F j=nδ=10*3.5=35mm.

工作极限负荷：P j=λF j=35.1*35=1228.5N.

最大工作负荷:P2=P2y+λh=(3.14*Dm2p d1)/4+34.5*8.04=625+277=902N.

最大工作负荷下变形量: F2= P2/λ=902/35.1=25.6mm.

最小工作负荷：P1=(3.14*Dm2p d)/4=3.14*32.162*0.7/4=568N

最小工作负荷下变形量：F1= P1/λ=568/35.1=16.2mm

最大工作负荷高度：H2= H0-F2=104-25.6=78.4mm

最小工作负荷高度：H2= H0-F1=104-16.2=87.8mm

弹簧展开长度：L=3.14*D2*n1/cosa=3.14*32*10/0.9958=1009mm

弹簧螺旋角:a=arctan(t/D2)= arctan(9.5/(3.14*32))=5.41

细长比：b=H0/D2=3.25<3.7，故符合使用要求。

安全阀弹簧参数:

规格：υ6.0x32x104,有效圈数：10，总圈数：12，节距：9.5mm，最小变形量：

16.2mm，最小负荷：568N，最大变形量：25.8N,最大负荷:902N,极限变形量：

35mm,极限负荷：1228.5N,刚度：35.1N/mm,螺旋角：5.41度.

五．阀座流道直径（表5-190,第1107页）

理论阀座流道直径: d0’= )14.3/(

700

4=29.86mm,

4A=)

因密封材质特殊为配合采购，选用d2=30.6mm的流道直径。

流道面积：A’=W r‘/(5.25*K dr *p dr*K sh)=2400/(5.25*0.75*0.87*1)=700.6mm2 排量：W r‘=2400kg/hr,(设计输入)

额定排放系数：K dr=0.75(选定)

绝对额定压力排放系数：p dr=1.1p s+0.1=1.1*0.7+0.1=0.87

整定压力：P s=0.7Mpa

过热修正系数：K sh=1.0（查表：5-192，第1108页）

六．实际安全阀额定排量计算（表5-190,第1107页）

安全阀额定排量: W r=5.25*K dr*A*p dr*K sh=5.25*0.75*735*0.87*1=2518kg/hr 流道面积：A=3.14D02/4=3.14*30.62/4=735mm2

额定排放系数：K dr=0.75

绝对额定压力排放系数：p dr=1.1p s+0.1=1.1*0.7+0.1=0.87

整定压力：P s=0.7Mpa

过热修正系数：K sh=1.0（查表：5-192，第1108页）

安全阀计算公式

安全阀计算公式安全阀系压力容器在运行中实现超压泄放的安全附件之一，也是在线压力容器定期检验中必检项目。它包括防超压和防真空两大系列，即一为排泄容器内部超压介质防止容器失效，另一方面则为吸入外部介质以防止容器刚度失效。凡符合《容规》适用范围的压力容器按设计图样的要求装设安全阀。一．安全阀的选用方法 a）根据计算确定安全阀.公称直径.必须使安全阀的排放能力≥压力容器的安全泄放量b）根据压力容器的设计压力和设计温度确定安全阀的压力等级; c）对于开启压力大于3MPa蒸汽用的安全阀或介质温度超过320℃的气体用的安全阀,应选用带散热器(翅片)的形式; d）对于易燃、毒性为极度或高度危害介质必须采用封闭式安全阀,如需采用带有提升机构的,则应采用封闭式带板手安全阀; e）当安全阀有可能承受背压是变动的且变动量超过10%开启压力时,应选用带波纹管的安全阀; f）对空气、60℃以上热水或蒸汽等非危害介质,则应采用带板手安全阀 g）液化槽(罐)车,应采用内置式安全阀. h）根据介质特性选合适的安全阀材料:如含氨介质不能选用铜或含铜的安全阀;乙炔不能选用含铜70%或紫铜制的安全阀. i）对于泄放量大的工况,应选用全启式;对于工作压力稳定, 泄放量小的工况,宜选用微启式;对于高压、泄放量大的工况, 宜选用非直接起动式,如脉冲式安全阀.对于容器长度超过6m的应设置两个或两个以上安全阀.

j）工作压力Pw低的固定式容器,可采用静重式（高压锅）或杠杆重锤式安全阀.移动式设备应采用弹簧式安全阀. k）对于介质较稠且易堵塞的, 宜选用安全阀与爆破片的串联组合式的泄放装置. l）根据安全阀公称压力大小来选择的弹簧工作压力等级. 安全阀公称压力与弹簧工作压力关系,见表1 m）安全阀公称压力PN与弹簧工作压力关系表表1 安全阀应动作灵敏可靠,当到达开启压力时,阀瓣应及时开启和完全上升,以顺利排放;同时应具有良好的密封性能,不仅正常工作时保持不漏,而且要求阀瓣在开启复位后及时关闭且保持密封;在排气压力下阀瓣应达到全开位置,无震荡现象,并保证排出规定的气量。二．安全阀计算实例

安全阀计算与选型

安全阀计算与选型 1. 确定确定安全阀类型安全阀类型根据卸放介质物性、卸放量确定安全阀类型。 2. 确定安全阀公称压力根据介质操作条件确定PN，选定弹簧工作压力级。 3. 安全阀安全阀计算计算 3.1 由工艺计算软件（hysis,pro II,aspen）计算获得介质基本物性数据（比重ρ，分子量M，粘度μ，泄放量Gv，气体特性系数C，流量系数Kf，压缩系数Z，最高泄放压力Pm，泄放温度Ti，操作压力P 0，整定压力Ps）。 3.2 计算公式：安全阀的计算参照GB/T 12241-2005（它与ISO 4126 安全阀一般要求计算方法相同）中的公式并依据实测额定排量系数来计算安全阀的额定排量，进而确定安全阀的口径，是比较可靠的计算方法。具体计算公式见GB/T 12241-2005 6.3节/6.5节。 3.2.1 介质为气体或蒸汽 1）临界流动下的理论排量计算在下列条件下达到临界流动：临界流动下的理论排量计算公式： 2）亚临界流动下的理论排量计算：在下列条件下达到亚临界流动：亚临界流动下的理论排量计算公式： 3）Excel 表格计算安全阀卸放面积A 0（作者Huang WenJia）

3.3 将必须的介质物性数据编入Excel 表格，并在安全阀卸放面积栏编好计算公式（见安全阀计算excel 表格）。安全阀安全阀的选用与的选用与的选用与计算实例计算实例计算实例安全阀系压力容器在运行中实现超压泄放的安全附件之一，也是在线压力容器定期检验中必检项目。它包括防超压和防真空两大系列，即一为排泄容器内部超压介质防止容器失效，另一方面则为吸入外部介质以防止容器刚度失效。凡符合《容规》适用范围的压力容器按设计图样的要求装设安全阀。一．安全阀的选用安全阀的选用 1. 1. 安全阀安全阀安全阀各种参数的确定各种参数的确定各种参数的确定 a）确定安全阀公称压力。根据阀门材料、工作温度和最大工作压力选定公称压力。 b) 确定安全阀的工作压力等级。根据压力容器的设计压力和设计温度选定工作压力等级。安全阀的工作压力与弹簧的工作压力级有着不同的含义，不能混为一谈。工作压力是指安全阀正常运行时阀前所承受的静压力，它与被保护系统或设备的工作压力相同。而弹簧的工作压力级则是指某一根弹簧所允许使用的工作压力范围，在该压力范围内，安全阀的开启压力（即整定压力）可以通过改变弹簧的预紧压缩量进行调节。同一公称压力的安全阀，根据弹簧设计要求，可以分为多种不同的工作压力级。具体划分见下表，划分的前提是能足以保证各个工作压力级的压力上限与下限均能符合有关标准所规定的动作性能指标。选用安全阀时，应根据所需开启压力值确定阀门的工作压力级。表1 安全阀公称压力PN 与弹簧工作压力关系表 PN 弹簧工作压力等级 1.6 0.06～0.1 >0.12 >0.16～0.25 >0.25～0.4 >0.4～0.5 >0.5～0.6 >0.6～0.8 >0.8～1.0 >1.0～1.3 >1.3～1.6 2.5 >1.3～1.6 >1.6～2.0 >2.0～2.5 只能用于大于 1.3MP 6.4 ->1.3～1.6 >1.6～2.0 >2.0～2.5 >2.5～3.2 >3.2～4.0 >4.0～6.4 只能用于大于1.3MPa 10 >4～5 >5～6.4 >6.4～8 >8～10 只能用于大于4.0MPa

液态二氧化碳储罐安全阀计算

濮城油田沙一下新建31#注气站工程 100m 3液态CO 2储罐安全阀计算一. 计算基本参数设计压力：2.42MPa ；介质：液态CO 2；容器内径=3200mm 容器壁厚=28mm 容器筒体长度=12000mm 所以，D 0-压力容器外径，D 0=3.256m ； L-压力容器总长，L=13.736m ；容器位置：设备置于地面以上，F=1.0 保冷：有绝热保冷层（聚氨酯泡沫）；保温层厚度δ=0.08m; λ-导热系数：λ=0.0864KJ/m*h*℃； q-介质的汽化潜热，取q=151.798KJ/Kg ； M-摩尔质量M=44.01g/mol ； k-绝热指数k=1.3； C-气体特性系数C=346.98； Z-压缩系数Z=0.873； t-泄放压力下介质的饱和温度，t=-9℃；二、需要的安全泄放量容器型式：椭圆形封头的卧式容器,容器受热面积r A 的计算： )0.3D (L D A 00r +?=π=150.422m 保冷层：有绝热保冷层,液化气体的安全泄放量按下列要求计算： h q Ar t W s /Kg 72.497)650(61.282 .0=-?=δλ

三．泄放面积的计算 1.判断是否是临界条件 P 0-安全阀出口侧的压力(绝压)，P 0=0.1MPa ；取超压限度为： 2.42x10%=0.242MPa ； P f -安全阀的泄放压力(绝压)，P f =2.42+0.242+0.1=2.762MPa ； P 0/P f =0.1/2.762=0.036205648≤5457.0）1 k 2（1k k =+- 所以，是临界条件。 2.需要的排放面积的计算： M ZT p 16.13A f f CK W S = K-安全阀泄放系数，取K=0.62； T f -泄放温度，取273.15+（-9）=264.15K 所以，A=23.17mm 2 3.单个安全阀的排放面积的计算选择全启式安全阀DA42Y-40DN100X150，数量为2个。查表，得安全阀阀座喉径d 1=65mm 所以，单个安全阀的排放面积A 1= 221mm 6.33164d =π 4.判断因为A 1>A ，所以，所选的安全阀合格，完全满足排放量要求。设计：校对：审核：审定：

安全阀的工艺计算

安全阀的工艺计算 1各种事故工况下泄放量的计算 1.1阀门误关闭 1.1.1出口阀门关闭，入口阀门未关闭时，泄放量为被关闭的管道最大正常流量。 1.1.2管道两端的切断阀关闭时，泄放量为被关闭液体的膨胀量。此类安全阀的入口一般不大于DN25。但对于大口径、长距离管道和物料为液化气的管道，液体膨胀量按式(1.1)计算。 1.1.3换热器冷侧进出口阀门关闭时，泄放量按正常工作输入的热量计算，计算公式见式(1.1)。 1.1.4充满液体的容器，进出口阀门全部关闭时，泄放量按正常工作输入的热量计算。按式(1.1)计算液体膨胀工况的泄放量： V=B·H／(G l ·C p ) (1.1) 式中: V——体积泄放流量，m3／h； B——体积膨胀系数，l／℃； H——正常工作条件下最大传热量，kJ／h； G l ——液相密度，kg／m3； C P --定压比热，kJ／(kg℃)。 1.2循环水故障 1.2.1以循环水为冷媒的塔顶冷凝器，当循环水发生故障(断水)时，塔顶设置的安全阀泄放量为正常工作工况下进入冷凝器的最大蒸汽量。 1.2.2以循环水为冷媒的其它换热器，当循环水发生故障(断水)时，应仔细分析影响的范围，确定泄放量。 1.3电力故障 1.3.1停止供电时，用电机驱动的塔顶回流泵、塔侧线回流泵将停止转动，塔顶设置的安全阀的泄放量为该事故工况下进入塔顶冷凝器的蒸汽量。 1.3.2塔顶冷凝器为不装百叶的空冷器时，在停电情况下，塔顶设置的安全阀的泄放量为正常工作工况下，进入冷凝器的最大蒸汽量的15%。 1.3.3停止供电时，要仔细分析停电的影响范围，如泵、压缩机、风机、阀门的驱动机构等，以确定足够的泄放量。

安全阀计算示例

安全阀计算实例陈桦安全阀系压力容器在运行中实现超压泄放的安全附件之一，也是在线压力容器定期检验中必检项目。它包括防超压和防真空两大系列，即一为排泄容器内部超压介质防止容器失效，另一方面则为吸入外部介质以防止容器刚度失效。凡符合《容规》适用范围的压力容器按设计图样的要求装设安全阀。一．安全阀的选用方法 a）根据计算确定安全阀.公称直径.必须使安全阀的排放能力≥压力容器的安全泄放量b）根据压力容器的设计压力和设计温度确定安全阀的压力等级; c）对于开启压力大于3MPa蒸汽用的安全阀或介质温度超过320℃的气体用的安全阀,应选用带散热器(翅片)的形式; d）对于易燃、毒性为极度或高度危害介质必须采用封闭式安全阀,如需采用带有提升机构的,则应采用封闭式带板手安全阀; e）当安全阀有可能承受背压是变动的且变动量超过10%开启压力时,应选用带波纹管的安全阀; f）对空气、60℃以上热水或蒸汽等非危害介质,则应采用带板手安全阀 g）液化槽(罐)车,应采用内置式安全阀. h）根据介质特性选合适的安全阀材料:如含氨介质不能选用铜或含铜的安全阀;乙炔不能选用含铜70%或紫铜制的安全阀. i）对于泄放量大的工况,应选用全启式;对于工作压力稳定, 泄放量小的工况,宜选用微启式;对于高压、泄放量大的工况, 宜选用非直接起动式,如脉冲式安全阀.对于容器长度超过6m的应设置两个或两个以上安全阀. j）工作压力Pw低的固定式容器,可采用静重式（高压锅）或杠杆重锤式安全阀.移动式设备应采用弹簧式安全阀. k）对于介质较稠且易堵塞的, 宜选用安全阀与爆破片的串联组合式的泄放装置. l）根据安全阀公称压力大小来选择的弹簧工作压力等级. 安全阀公称压力与弹簧工作压力关系,见表1 m）

安全阀计算实例

安全阀计算实例安全阀系压力容器在运行中实现超压泄放的安全附件之一，也是在线压力容器定期检验中必检项目。它包括防超压和防真空两大系列，即一为泄放容器内部超压介质防止容器失效，另一方面则吸入外部介质以防止容器刚度失效。凡符合《容规》适用范围的压力容器，按设计图样的要求装设安全阀。安全阀设置原则是适用于清洁、无颗粒、低粘度的流体。有颗粒的场合，安全阀进口前加设过滤装置；须安装但又不适合时，应安装爆破片或爆破片与安全阀串联使用。容器在正常运行下为什么会产生超压？1．压力来自容器外部的压力容器,若输入气量大于输出气量，使密度增加，压力就提高； 2. 减压阀失灵； 3. 介质进行化学反应，使压力不断增高（称料不当等）；4.盛装液化气体，工作温度上升或超装； 5.储藏介质产生聚合反应，热量增高，压力上升 6.用于制造高分子聚合物的高压釜，由于原料，催化剂使用不当或操作失误致使单体爆聚，热量猛增，压力就骤升。一、下列压力系统必须安装安全阀： a)容器的压力来自于没有安全阀的场合； b)设计压力低于来源处的压力容器或管道；容积泵和压缩机出口的管道； c)由于不凝气的积累产生超压的容器； d)液化气体储罐； e)空压机的附属储罐； f)容器内进行放热或进行化学反应，能使气体压力升高的压力容器； g)高分子聚合(物理反应)设备； h)有热载体加热，使器内液体蒸发气化的换热器； i)用减压阀降压后输入容器的（使用压力低于压力源的容器）; j)余热锅炉； k)介质毒性为高度极度危害的压力容器； l)共用同一个气源的容器等。二、下列压力系统不适宜安装安全阀 a)系统压力有可能迅速上升，如化学爆炸等场合 b)泄放介质含有颗粒、易沉积、易结晶、易聚合或粘度较大；强腐蚀介质； c)一些影响安全阀排放面积过大、造价过高、动作困难的场合（极低温度等）三、安全阀的开启压力(整定压力): 安全阀的开启压力(整定压力)---是指阀瓣开始上升,介质经阀瓣上升后的空隙,继续排放时的瞬时压力.对于蒸汽安全阀---有5滴冷凝水时的压力.安全阀的回座压力一般为0.93~0.96Pl,也就是回座压力差在4~7%左右最大不超过10%. 由于安全阀阀瓣开启动作的滞后,使容器不能马上泄压.因此压力容器的设计压力一般不低于安全阀的开启压力. 下面的示意图,表明压力容器与安全阀各种动作压力之间关系. 压力容器安全阀试验压力最大允许工作压力排放压力设计压力开启压力回座压力关闭压力最高工作压力四、安全阀的选用方法为；

2020年(安全生产)安全阀的工艺计算

（安全生产）安全阀的工艺计算

安全阀的工艺计算 1各种事故工况下泄放量的计算 1.1阀门误关闭 1.1.1出口阀门关闭，入口阀门未关闭时，泄放量为被关闭的管道最大正常流量。 1.1.2管道俩端的切断阀关闭时，泄放量为被关闭液体的膨胀量。此类安全阀的入口壹般不大于DN25。但对于大口径、长距离管道和物料为液化气的管道，液体膨胀量按式(1.1)计算。 1.1.3换热器冷侧进出口阀门关闭时，泄放量按正常工作输入的热量计算，计算公式见式(1.1)。 1.1.4充满液体的容器，进出口阀门全部关闭时，泄放量按正常工作输入的热量计算。按式(1.1)计算液体膨胀工况的泄放量： V=B·H／(G l·C p)(1.1) 式中: V——体积泄放流量，m3／h； B——体积膨胀系数，l／℃； H——正常工作条件下最大传热量，kJ／h； G l——液相密度，kg／m3； C P--定压比热，kJ／(kg℃)。 1.2循环水故障 1.2.1以循环水为冷媒的塔顶冷凝器，当循环水发生故障(断水)时，塔顶设置的安全阀泄放量为正常工作工况下进入冷凝器的最大蒸汽量。 1.2.2以循环水为冷媒的其它换热器，当循环水发生故障(断水)时，应仔细分析影响的范围，确定泄放量。 1.3电力故障 1.3.1停止供电时，用电机驱动的塔顶回流泵、塔侧线回流泵将停止转动，塔顶设置的安全阀的泄放量为该事故工况下进入塔顶冷凝器的蒸汽量。 1.3.2塔顶冷凝器为不装百叶的空冷器时，在停电情况下，塔顶设置的安全阀的泄放量为正常工作工况下，进入冷凝器的最大蒸汽量的15%。 1.3.3停止供电时，要仔细分析停电的影响范围，如泵、压缩机、风机、阀门的驱动机构等，以确定足够的泄放量。

压力容器计算说明书

**** 储罐C-2013001-JS 强度计算书第 1 页共 9 页强度计算按GB150-1998 《钢制压力容器》、《固定式压力容器安全技术监察规程》及质检特函〔2010〕86 号函<关于《固定式压力容器安全技术监察规程》的实施意见 >进行计算。目录一、技术参数????????????????????2 二、筒体强度计算??????????????????2 三、筒体开孔及开孔补强计算?????????????3 四、封头强度计算??????????????????6 资料来源编制校核标准化提出部门审核标记处数更改文件号签字日期批准文号批准序目符计算公式数据单位项计算依据号号

一、技术参数 1.最高工作压力 2. 3.设计压力 4.最高工作温度 5.设计温度 6.介质 7.选用材料 8.许用应力 9.许用应力 10.许用应力二、筒体强度计算 **** 储罐C-2013001-JS 强度计算书第 2 页共 9 页符计算依据计算公式数据单位号 P e给定 1.25Mpa GB150.1-2011 Pc Pc=(1.05~1.1)Pe =1.25 × 1.1=1.375 1.375MPa P19 te任务书给定193℃t c193+(15~30)210℃饱和水蒸气任务书给定 GB150-2011Q345R/GB713 、 20/GB8163、 P4720/NB47008 t 根据 GB150.2-2011 GB713 B-1碳素钢和低合金钢钢板许用应力，筒体材料 Q345R，板厚＜ 16mm，184.2MPa 温度 193℃所得应力值 t 根据 GB150.2-2011 GB713 B-3碳素钢和低合金钢钢板许用应力，人孔圈及接管材料184.2MPa 20/GB8163 ，板厚＜ 16，温度 193℃所得应力值 t 根据 GB150.2-2011 GB/6479 B-6碳素钢和低合金钢钢管许用应力，接管材料20 钢，板厚184.2MPa 15mm，温度 193℃所得应力值 1.筒体内直径D n1400mm 2.S S=δ+C+ =6.17+1.8+2.03=10 10mm 筒体壁厚为除去负偏差的圆整量 3.筒体壁厚附加量C C1=0.8 ； C2=1 ； C=C1+C2=1.8 1.8mm GB150- 4.焊缝系数2011局部无损检测0.85 P13

安全阀计算书

安全阀计算书设备参数：蒸汽分汽缸DN273X8㎜，容积V=0.085m3，最高工作压力为1.4MPa，工作温度为105，进口管为φ108X6 。计算过程如下：（1）.确定气体的状态条件：设Po—安全阀出口侧压力（绝压）0.103MPa （近似为0.1MPa）则P d—安全阀泄放压力（绝压）为 P d=1.1Ps+0.1 =1.1×1.1Pw＋0.1=1.794MPa （GB150附录B4.2.1）当安全阀出口侧为大气时: Po/Pd=0.103/1.794=0.057 而{2/(k+1)}k/(k-1)={2/(1.4+1)}1.4/(1.4-1)=0.55 （水蒸汽的绝热指数为k=1.3） ∴Po/Pd＜（2/(k+1)）k/(k-1) 是属于临界状态条件, 安全阀排放面积A按GB150式（B5）计算（B5）式中: C：气体特性系数,查表B1或C=520√k（2/(k+1)(k+1)/(k-1)）得出：C=347 K：安全阀额定泄放系数,K=0.9倍的泄放系数(泄放系数由制造厂提供,一般为0.75);或按《容规》附件五第二节有关规定中选取. 本计算书取：K=0.675 M：气体摩尔质量，水蒸汽摩尔质量M=18.2Kg/kmol Z：气体压缩系数，水蒸汽Z=0.9216 T：气体绝对温度，T=273+105=378k （2）. 容器安全泄放量的计算: 盛装压缩气体或水蒸汽的容器安全泄放量,按下列规定来确定

a.对压缩机贮罐或水蒸汽的容器,分别取压缩机和水蒸汽发生器的最大产气量; b.气体储罐等的安全泄放量按GB150式(B1)计算 Ws=2.83×10-3ρυd2㎏/h (B1) ρ：为排放压力下的气体密度㎏/m3. ρ=M/V ρ=M（分子量）×Pw’(排放绝对压力)×T标/P (V×T) 空气分子量 M=18.2 标准状态理想气体摩尔体积 V=22.4 排放绝对压力 Pw’=17.94㎏/㎝2 大气绝对压力 P=1.03㎏/㎝2 将M、Pw’、 T标、P、V、T代入上式得 ρ=18.2×17.94×273/1.03×22.4×378=10.22㎏/m3 υ：容器在工作压力下的进口管的气体流速m/s;根据HG/T20570.6-95中表2.0.1饱和水蒸汽管径DN ：200~100mm时，υ：35~25m/s 所以本计算书取：υ=25m/s d：进气管内径， d=92mm 将上述ρ、ν、d代入式（B1）得 Ws=2.83×10-3×10.22×25×922 =6120㎏/h （3）. 安全阀排放面积的计算: 将上述Ws、C、K、P d、M、Z、T代入上式（B5）可计算出：A=873.3mm2 根据设备工况选用全启式安全阀则：A=0.785d02=873.3mm2 安全阀喉径为：d0=33.4㎜根据安全阀公称直径与喉径对照表表1 安全阀公称直径与喉径对照表

安全阀校核计算(复证图纸)

过程设备设计计算书 SW6－1998 ( v2.0 ) 安全阀的校核计算(CH011) 一、空气储罐的安全泄放量： W S = 2.83×10-3ρvd 3 kg/h 式中 W S —— 压力容器的安全泄放量，kg/h ； d —— 压力容器进口管的内径，mm ； v —— 压力容器进口管内气体的流速，m/s ； ρ —— 气体密度，kg/m 3；本储罐 d=31 mm v=10 m/s ρ=12.8 kg/m 3 W S = 2.83×10-3×12.8×10×312 = 348 kg/h 二、安全阀的泄放能力： W s ’ = 7.6×10 -2 CKp d A ZT M kg/h 式中：W s ’——临界条件下安全阀的排放能力，kg/h ； C ——气体特性系数，C=5201 112-+?? ? ??+k k k k 见《压力容器安全技术监察规程》第102页附表5-1；k ——气体绝热系数 k=C P /C V ； K ——排放系数，与安全阀结构有关，全启式安全阀取0.70； p s ——安全阀的整定压力，本储罐取1.1，Mpa ； p d ——安全阀的排放压力（绝压），p d =1.1p s +0.1=1.1×1.1+0.1 =1.31，Mpa ； A ——安全阀最小排气截面积，mm 2； A=π×4 2042 2?=πd =314 mm 2 M ——气体摩尔质量，kg/kmol ； T ——气体温度，K ； Z ——气体在操作温度压力下的压缩系数，Z=1。 W s ’ = 7.6×10-2×356×0.7×1.31×314×293 129 ? = 2450 kg/h ∵ W s ’＞W s ∴ 本安全阀公称直径合格

压力容器强度计算(20210201112022)

压力容器强度计算第一节设计参数的确定 1我国压力容器标准与适用范围我国现执行GB150 - 98钢制压力容器”国家标准。该标准为规则设计，采用弹性失效准则和稳定失效准则, 应用解析法进行应力计算，比较简便。 JB4732-1995《钢制压力容器一分析设计标准》，其允许采用高的设计强度，相同设计条件下，厚度可以相应地减少，重量减轻。其采用塑性失效准则、失稳失效准则和疲劳失效准则，计算比较复杂，和美国的 ASME标准思路相似。 2、容器直径（diameter of vessel 考虑压制封头胎具的规格及标准件配套选用的需要，容器筒体和封头的直径都有规定。对于用钢板卷制的筒体，以内径作为其公称直径。如果筒体是使用无缝钢管直接截取的，规定使用钢管的外径作为筒体的公称直径。表2无缝钢管制作筒体时容器的公称直径（mm） 3、设计压力（design pressure （1）相关的基本概念（除了特殊注明的，压力均指表压力）工作压力P W：在正常的工作情况下，容器顶部可能达到的最高压力。 ①由于最大工作压力是容器顶部的压力，所以对于塔类直立容器，直立进行水压试验的压力和卧置时不同; ②工作压力是根据工艺条件决定的，容器顶部的压力和底部可能不同，许多塔器顶部的压力并不是其实际最高工作压力（the maximum allowable working pressure ）。 ③标准中的最大工作压力，最高工作压力和工作压力概念相同。设计压力指设定的容器顶部的最高压力，与相应的设计温度一起作为设计载荷条件，其值不低于工作压力。 ①对最大工作压力小于0.1Mpa的内压容器，设计压力取为0.1Mpa; ②当容器上装有超压泄放装置时，应按超压泄放装置”的计算方法规定。 ③对于盛装液化气体的装置，在规定的充满系数范围内，设计压力由工作条件下，可能达到的最高金属温度确定。（详细内容，参考GB150-1998，附录B （标准的附录），超压泄放装置。）

安全阀参数及计算书

12345 11121314151617181920212223242526272829303132333435363738工位号台数结构型式阀盖型式波纹管试验杆扳手制造标准所需排量工作压力整定压力工作温度排放温度背压超过压力压缩系数绝热指数启闭压差计算面积流道直径高度W M Ps Z k As A Wr 特殊技术要求批准校对设计kg/h MPa(G)o C %mm 2mm ΔP 0PREPARED BY CHECKED BY APPROVED BY 工艺条件一般事项GENERAL Tag No.Quantity Design Type Bonnet Type Bellows Test Gag Lifting Lever PROCESS CONDITONS Code Required Cap.Oper. Pressure Set Pressure Oper. Temp. Reliev. Temp. Back Pressure Overpressure Compress. Factor Spe. Heat Ratio Blowdown Calculated Area Throat Diameter Approach Height P b 39 粘度μViscosity （原中国航天科技集团公司第十一研究所(京)）北京航天动力研究所 678910密封面型式Seat Type 金属对金属 Metal to Metal 保温夹套with Jacked 爆破片Rupture Disk 三通切换Crossover Valve 介质 Fluid 摩尔质量Mol. Weight 密度Density Super. Const.附加恒定介质状态State Super. Min/Max 附加变动Built-Up 排放背压Total 总背压计算和选择 CALCULATION AND SELECTION 选择面积Selected Area 面积代号Orifice Design.提供排量Relieving Cap.型号Model No. 切换阀型号冷态试验差压力CDTP ρ排放反力Reactive Force 噪音Noise Level 材料 MATERIALS 连接CONNECTION 404142阀体/阀盖Body/Bonnet 434445 阀座/阀瓣Nozzle/Disk 弹簧 Spring o C mm 2484950连接标准Connection Code 进口Inlet 出口 Outlet 附件ACCESSORIES 4647面心距 Center to Face E / P X 约重Approach Weight H 51525354 2 ASME VIII 常规式 Conventional 封闭式 Close 无 No 否 No 否 No T 空气Gas 29.00kg/kmol 1.0010.9954-60 60 2.700MPa(G) 2.97010.00MPa(G)MPa(G) / MPa(G) MPa(G) 0.000 2330.4kg/h 116.4 153.9E 3082.0HTO-03aCB 14.0MPa(G) 2.970 10 264N in open system WCB 304+Ste.50CrVA 无(No) 无 No 无 No ASME B16.5105.039.0 450 201″300lb RF 2″150lb RF mm mm mm kg C：气体特征系数 COEFFICIENT DETERMINED BY k Pdr：额定排放压力 RATED RELIEVING PRESSURE Kb：背压修正系数 BACK PRESS. CORRECTION FACTOR T：排放温度 RELIEVING TEMPERATURE MPa (A)K Kdr：额定排量系数 RATED COEFFICIENT OF DISCHARGE 5557 计算公式CALCULATION FORMULA 3.36800.837 3161.000Kc：爆破片修正系数 RUPTURE DISK CORRECTION FACTOR 1.00 333.00Crossover Valve /115.0安装位置Location % 提供入口配对法兰。提供出口配对法兰。提供紧固密封件。56 选型说明Requirments Notes

压力容器的强度计算.

第11章压力容器的强度计算本章重点要讲解内容：（1）理解内压容器设计时主要设计参数（容器内径、设计压力、设计温度、许用应力、焊缝系数等）的意义及其确定原则；（2）掌握五种厚度（计算壁厚、设计壁厚、名义壁厚、有效壁厚、最小壁厚）的概念、相互关系以及计算方法；能熟练地确定腐蚀裕度和钢板负偏差；（3）掌握内压圆筒的厚度设计；（4）掌握椭圆封头、锥形封头、半球形封头以及平板封头厚度的计算。（5）熟悉内压容器强度校核的思路和过程。第一节设计参数的确定 1、我国压力容器标准与适用范围我国现执行GB150－98 “钢制压力容器”国家标准。该标准为规则设计，采用弹性失效准则和稳定失效准则，应用解析法进行应力计算，比较简便。 JB4732-1995《钢制压力容器—分析设计标准》，其允许采用高的设计强度，相同设计条件下，厚度可以相应地减少，重量减轻。其采用塑性失效准则、失稳失效准则和疲劳失效准则，计算比较复杂，和美国的ASME标准思路相似。 2、容器直径（diameter of vessel）考虑压制封头胎具的规格及标准件配套选用的需要，容器筒体和封头的直径都有规定。对于用钢板卷制的筒体，以内径作为其公称直径。表1 压力容器的公称直径（mm）如果筒体是使用无缝钢管直接截取的，规定使用钢管的外径作为筒体的公称直径。表2 无缝钢管制作筒体时容器的公称直径（mm）

3、设计压力（design pressure）（1）相关的基本概念（除了特殊注明的，压力均指表压力） ?工作压力P W：在正常的工作情况下，容器顶部可能达到的最高压力。 ①由于最大工作压力是容器顶部的压力，所以对于塔类直立容器，直立进行水压试验的压力和卧置时不同； ②工作压力是根据工艺条件决定的，容器顶部的压力和底部可能不同，许多塔器顶部的压力并不是其实际最高工作压力（the maximum allowable working pressure）。 ③标准中的最大工作压力，最高工作压力和工作压力概念相同。 ?设计压力指设定的容器顶部的最高压力，与相应的设计温度一起作为设计载荷条件，其值不低于工作压力。 ①对最大工作压力小于0.1Mpa 的内压容器，设计压力取为0.1Mpa； ②当容器上装有超压泄放装置时，应按“超压泄放装置”的计算方法规定。 ③对于盛装液化气体的装置，在规定的充满系数范围内，设计压力由工作条件下，可能达到的最高金属温度确定。（详细内容，参考GB150-1998，附录B（标准的附录），超压泄放装置。） ?计算压力P C是GB150-1998 新增加的内容，是指在相应设计温度下，用以确定元件厚度的压力，其中包括液柱静压力，当静压力值小于5％的设计压力时，可略去静压力。 ①注意与GB150-1989 对设计压力规定的区别；《钢制压力容器》规定设计压力是指在相应设计温度下，用以确定容器壳壁计算厚度的压力，亦是标注在铭牌上的设计压力，取略高或等于最高工作压力。当容器受静压力值大于5％设计压力时，应取设计压力与液柱静压力之和进行元件的厚度计算。使许多设计人员误将设计压力和液柱静压力之和作为容器的设计压力。 ②一台设备的设计压力只有一个，但受压元件的计算压力在不同部位可能有所变化。 ③计算压力在压力容器总图的技术特性中不出现，只在计算书中出现。 4、设计温度（Design temperature）设计温度是指容器在正常工作情况下，在相应的设计压力下，设定的受压元件的金属温度。主要用于确定受压元件的材料选用、强度计算中材料的力学性能和许用应力，以及热应力计算时设计到的材料物理性能参数。 ●设计温度不得低于元件金属在工作状态可能达到的最高温度； ●当设计温度在0℃以下时，不得高于元件金属可能达到的最低温度； ●当容器在各部分工作状态下有不同温度时，可分别设定每一部分的设计温度； 5、许用应力(Maximum allowable stress values) 许用应力是以材料的极限应力除以适当的安全系数，在设计温度下的许用应力的大小，直接决定容器的强度，GB150-1998 对钢板、锻件、紧固件均规定了材料的许用应力。表3 钢制压力容器中使用的钢材安全系数

安全阀的选型计算与设置规定

目次 1 名词 2 引用标准 3 设计要求 3.1 安全阀的分类 3.2 安全阀的选型 3.3 安全阀的制造标准 3.4 安全阀的计算 3.5 安全阀设置附录A 安全阀的计算

1 名词 1.1 安全阀由弹簧作用或由导阀控制的安全阀。当入口处静压超过设定压力时，阀瓣上升以泄放被保护系统的超压，当压力降至回座压力时，可以自动关闭的安全泄放阀。 1.2 导阀控制主阀动作的辅助压力泄放阀。 1.3 全启式安全阀当安全阀入口处的静压达到其设定压力时，阀瓣迅速上升至最大高度，最大限度地排除超压的物料。一般用于可压缩流体。阀瓣的最大上升高度不小于喉径的1/4。 1.4 微启式安全阀当安全阀入口处的静压达到其设定压力时，阀瓣位置随入口压力的升高而成比列的升高，最大限度地减少应排出的物料。一般用于不可压缩流体。阀瓣的最大上升高度不小于喉径的1/40～1/20。 1.5 弹簧式安全阀由弹簧作用的安全阀。其设定压力由弹簧控制，其动作特性受背压的影响。 1.6 背压平衡式安全阀由弹簧作用的安全阀。其设定压力由弹簧控制，用活塞或波纹管减少背压对其动作性能的影响。 1.7 导阀式安全阀由导阀控制的安全阀。其设定压力由弹簧控制，其动作性能基本上不受背压的影响。当导阀失灵时，主阀仍能在不超过泄放压力时自动开启，并排出全部额定泄放量。 1.8 主安全阀安全阀是被保护系统的主要安全泄放装置，其泄放面积是基于最大可能事故工况下的泄放量。 1.9 辅助安全阀辅助安全阀（有时多于一个）是主安全阀的辅助装置，提供除主安全阀以外的附加泄放面积。用于非最大可能事故工况下的超压泄放。 1.10 实际排放面积流体经过安全阀的最小流通面积。 1.11 有效泄放面积（最小泄放面积）用公式或图表计算的泄放面积。有效泄放面积要小于实际泄放面积。 1.12 喉径面积安全阀喷嘴中最小直径的面积。

压力容器强度计算公式及说明

压力容器壁厚计算及说明一、压力容器的概念同时满足以下三个条件的为压力容器，否则为常压容器。 1、最高工作压力P ：9.8×104Pa ≤P ≤9.8×106Pa ，不包括液体静压力； 2、容积V ≥25L ，且P ×V ≥1960×104L Pa; 3、介质：气体，液化气体或最高工作温度高于标准沸点的液体。二、强度计算公式 1、受内压的薄壁圆筒当K=1.1～1.2，压力容器筒体可按薄壁圆筒进行强度计算，认为筒体为二向应力状态，且各受力面应力均匀分布，径向应力σr =0，环向应力σt =PD/4s ，σz = PD/2s ，最大主应力σ1＝PD/2s ，根据第一强度理论，筒体壁厚理论计算公式， δ理＝ P PD －σ][2 考虑实际因素， δ＝P PD φ－σ][2+C 式中，δ—圆筒的壁厚（包括壁厚附加量），㎜； D — 圆筒内径，㎜； P — 设计压力，㎜； [σ] — 材料的许用拉应力，值为σs /n ，MPa ； φ— 焊缝系数，0.6～1.0； C — 壁厚附加量,㎜。 2、受内压P 的厚壁圆筒 ①K ＞1.2，压力容器筒体按厚壁容器进行强度计算，筒体处于三向应力状态，且各受力面应力非均匀分布（轴向应力除外）。径向应力σr ＝--1(2 22a b Pa 22 r b ）环向应力σθ＝+-1(222a b Pa 22 r b ）轴向应力σz =2 22 a b Pa - 式中，a —筒体内半径，㎜；b —筒体外半径，㎜； ②承受内压的厚壁圆筒应力最大的危险点在内壁，内壁处三个主应力分别为： σ1＝σθ＝P K K 1 122-+ σ2=σz =P K 11 2-

安全阀的工艺计算模板

安全阀的工艺计算模板 1

安全阀的工艺计算 1各种事故工况下泄放量的计算 1.1阀门误关闭 1.1.1出口阀门关闭, 入口阀门未关闭时, 泄放量为被关闭的管道最大正常流量。 1.1.2管道两端的切断阀关闭时, 泄放量为被关闭液体的膨胀量。此类安全阀的入口一般不大于DN25。但对于大口径、长距离管道和物料为液化气的管道, 液体膨胀量按式(1.1)计算。 1.1.3换热器冷侧进出口阀门关闭时, 泄放量按正常工作输入的热量计算, 计算公式见式(1.1)。 1.1.4充满液体的容器, 进出口阀门全部关闭时, 泄放量按正常工作输入的热量计算。按式(1.1)计算液体膨胀工况的泄放量: V=B·H／(G l·C p) (1.1)式中: V——体积泄放流量, m3／h; B——体积膨胀系数, l／℃; H——正常工作条件下最大传热量, kJ／h; G l——液相密度, kg／m3; C P--定压比热, kJ／(kg℃)。 1.2循环水故障 1.2.1以循环水为冷媒的塔顶冷凝器, 当循环水发生故障(断水)时, 塔

顶设置的安全阀泄放量为正常工作工况下进入冷凝器的最大蒸汽量。 1.2.2以循环水为冷媒的其它换热器, 当循环水发生故障(断水)时, 应仔细分析影响的范围, 确定泄放量。 1.3电力故障 1.3.1停止供电时, 用电机驱动的塔顶回流泵、塔侧线回流泵将停止转动, 塔顶设置的安全阀的泄放量为该事故工况下进入塔顶冷凝器的蒸汽量。 1.3.2塔顶冷凝器为不装百叶的空冷器时, 在停电情况下, 塔顶设置的安全阀的泄放量为正常工作工况下, 进入冷凝器的最大蒸汽量的15%。 1.3.3停止供电时, 要仔细分析停电的影响范围, 如泵、压缩机、风机、阀门的驱动机构等, 以确定足够的泄放量。 1.4不凝气的积累 1.4.1若塔顶冷凝器中有较多无法排放的不凝气, 则塔顶设置的安全阀的泄放量与1.2规定相同。 1.4.2其它积累不凝气的场合, 要分析其影响范围, 以确定泄放量。1.5控制阀故障 1.5.1安装在设备出口的控制阀, 发生故障时若处于全闭位置, 则所设安全阀的泄放量为流经此控制阀的最大正常流量。

2-安全阀计算详解

安全阀计算、选型与设置主讲：袁天聪教授级高工

1 目的在石油化工生产过程中，为了防止由于生产事故等造成生产系统压力超过设备和管道的设计压力而发生爆炸事故，应在设备或管道上设置安全阀。安全阀为一种自动阀门。它不借助任何外力，而是利用介质本身的力来排出额定数量的流体，以防止系统内压力超过预定的安全值。当压力恢复正常后，阀门再行关闭并阻止介质继续流出。在工艺和工艺系统专业的设计中，安全阀的设计内容，主要指安全阀的排放量计算和安全阀的设置两个方面。按照国际惯例安全阀的喷嘴面积的计算和选型是由制造商来完成的，所以有关这方面的内容列入附录中。 1.2 名词对于安全阀的描述在国际上多遵循美国的ASME标准，在该标准中“安全阀”指仅用于蒸汽或气体工况的泄压设施，而用“安全泄压阀”表示包含安全阀、泄压阀、安全泄压阀在内的全部泄压设施。由于历史的原因，在我国是用“安全阀”代表了ASME的安全泄压阀的含义。本规定仍按现行的国家标准来命名，以安全阀代表ASME的安全泄压阀的全部含义，不再区分安全阀、泄压阀、安全泄压阀。 2 术语、符号 2.1 安全阀几何尺寸特性 2.1.1实际排放面积（排放面积）(The actual discharge area) 实际排放面积是实际测定的决定阀门流量的最小净面积。对微启式安全阀即为帘面积；对全启式安全阀即为喷嘴面积。 2.1.3喷嘴面积(The nozzle area) 也称喷嘴喉部面积，是指喷嘴的最小横截面积。 2.1.6开启高度(lift) 是当安全阀排放时，阀瓣离开关闭位置的实际升程。 2.2 安全阀的动作特性 2.2.1工作压力P (MPa.G) (operating pressure)：设备及管道在正常工作运行期间经常承受的压力； 2.2.2 最高允许工作压力Pm(M P a.G)（maximum allowable working pressure）：在指定的相应温度下，容器顶部所允许承受的最大压力，该压力是根据容器受压元件的有效厚度，考虑了该元件承受的所有载荷而计算得到的，且取最小值。 2.2.3背压力(The back pressure) Pb(MPa.G)安全阀出口处压力，它是附加背压力和排放背压力的总和； 2.2.4整定压力( set pressure) Ps(MPa.G)（也称开启压力opening pressure，简称定压）安全阀阀瓣在运行条件下开始升起的进口压力，在该压力下，开始有可测量的开启高度，介质呈由视觉或听觉感知的连续排放状态； 2.2.9排放背压力(built-up back pressure) Pbd(MPa.G ) (也称“积聚背压”或“动背压”) 由于介质通过安全阀流入排放系统，而在阀出口处形成的压力；

安全阀参数及计算书1

1 2 3 4 5 11 12 13 14 15 16 17 18 1920 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 工位号台数结构型式阀盖型式波纹管垫片试验杆扳手制造标准所需排量工作压力整定压力工作温度排放温度背压超过压力压缩系数绝热指数启闭压差计算面积流道直径高度 W M Ps Z k As A Wr 备注批准校对设计 kg/h MPa(G) o C % % mm2mm ΔP0 北京航天石化技术装备工程公司 BEIJING AEROSPACE PROPULSION INSTITUTE BSPC PREPARED BY CHECKED BY APPROVED BY 工艺条件一般事项GENERAL Tag No. Quantity Design Type Bonnet Type Bellows Gaskets Test Gag Lifting Lever PROCESS CONDITONS Code Required Cap. Oper. Pressure Set Pressure Oper. Temp. Reliev. Temp. Back Pressure Overpressure Compress. Factor Spe. Heat Ratio Blowdown Calculated Area Throat Diameter Approach Height NOTES P b O型圈 39 粘度μ Viscosity （原中国航天科技集团公司第十一研究所(京)）北京航天动力研究所 6 7 8 9 10 密封面型式Seat Type PSV-D5015A金属对金属 Metal to Metal 隔热冷却腔Cooling Spool 保温夹套with Jacked 爆破片Rupture Disk 三通切换Crossover Valve 介质Fluid 摩尔质量Mol. Weight 密度Density Super. Const. 附加恒定介质状态State Super. Min/Max 附加变动 Bulit-Up 排放背压 Total 总背压计算和选择CALCULATION AND SELECTION 选择面积Selected Area 面积代号Orifice Design. 提供排量Relieving Cap. 型号Model No. 切换阀型号开启高度Lift 冷态试验差压力CDTP ρ 排放反力Reactive Force 噪音Noise Level 材料MATERIALS 连接CONNECTION 40 41 42阀体/阀盖Body/Bonnet43 44 45 阀座/阀瓣Nozzzle/Disk 弹簧Spring o C mm2mm 48 49 50连接标准Connection Code 进口Inlet 出口Outlet 附件ACCESSORIES 46 47 面心距Center to Face E / P X 约重Approach Weight H 51 52 53 54 1 ASME VIII 平衡波纹管式 Bellows 封闭式 Close 无 No 无 No 否 No 否 No T phenol Gas 94.10kg/kmol 1.050 1.000 282 280 0.420 MPa(G) 0.690 10 MPa(G) MPa(G) /0.047 MPa(G) MPa(G) 0.047 6936.3kg/h 989.6 1256.6 K 8828.2 HTB-03CSB 40.0 10.0 MPa(G) 0.690 15 917N in open system 139 WCB 316+Ste. Alloy St. 316L Graphite 无 No 无 No ANSI B16.5 155.5 54.0 680 70 3″300lb RF 4″150lb RF "O" Ring mm mm mm kg db at 30m from outlet C：气体特征系数 COEFFICIENT DETERMINED BY k Pdr：额定排放压力 RATED RELIEVING PRESSURE Kb：背压修正系数 BACK PRESS. CORRECTION FACTOR T：排放温度 RELIEVING TEMPERATURE MPa (A) K Kdr：额定排量系数 RATED COEFFICIENT OF DISCHARGE 55 56计算公式CALCULATION FORMULA 0.8600 0.81 321 1.000 Kc：爆破片修正系数 RUPTURE DISK CORRECTION FACTOR1.00 553.00 Crossover Valve /162.0 选择波纹管型阀门