目前主要国内制造厂1000MW超超临界锅炉设备及特点
目前主要国内制造厂1000MW超超临界锅炉设备及特点
超超临界机组技术资料汇编锅炉专业第五章目前主要国内制造厂1000MW超超临界锅炉设备及特点
概述
我国电力工业以煤为主要燃料，以煤为主的发电格局在今后相当长的时期内不会改变。超临界机组在国际上已经是商业化成熟的发电技术，对于超临界机组，一般可以分为两个层次，一个是常规超临界机组（Conventional Supercritical）,其中主汽压力一般为240bar左右，主汽和再热蒸汽温度为540－560℃，另一个是高效超临界机组（High Efficiency Supercritical Cycle）,通常也称为超超临界机组（Ultra Supercritical）或者高参数超临界机组（Advanced Supercritical）,其中主汽压力为280～300bar，主汽和再热蒸汽温度为580～600℃。
目前我国超超临界锅炉的主要设计生产厂家
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超超临界机组技术资料汇编锅炉专业主要有：哈尔滨锅炉厂（简称HBC），其技术支持方为日本三菱重工业株式会社（MHI）；东方锅炉厂（简称DBC），其技术支持方为日本巴布科克-日立公司（BHK）；上海锅炉厂（简称SBWL）的技术支持方为美国阿尔斯通公司（API）。
哈尔滨锅炉厂选定三菱重工株式会社（MHI）作为技术支持方。MHI是全球著名的发电设备和重型机械制造公司之一，在开发超临界和超超临界技术方面走在世界的前列，到目前为止已投运的容量大于500MW的超临界和超超临界锅炉已达60台，其中采用螺旋管圈水冷壁的变压运行超临界锅炉为21台，采用新型的垂直管圈水冷壁的变压超临界锅炉和超超临界锅炉已投运12台。采用内螺纹管垂直管圈、变压运行的超超临界锅炉在技术上代表了当前高效超临界锅炉的最新水平。到2003年，MHI已生产了68台超临界锅炉和超
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超超临界机组技术资料汇编锅炉专业超临界锅炉，其中500MW以上的锅炉为59台，而1000MW的超临界和超超临界锅炉共有7台；如以运行方式分类，则32台为定压运行，36台为变压运行；如从蒸汽参数上看，超超临界锅炉共有9台，其中2台为31MPa，566/566/566℃二次再热，其余均为一次再热，蒸汽压力为24.1～24.5MPa，蒸汽温度为566/593，593/593直至600/600℃。MHI是目前世界上生产超临界和超超临界锅炉最多和最大的火力发电设备制造商。哈锅是国家大型电站锅炉的科研与开发基地，高度重视新产品的开发工作，哈锅与国内高等院校及研究所合作完成了多项超临界锅炉关键技术的开发研究，并完成了黑龙江省双鸭山垂直管圈变压运行超临界锅炉方案，为完成好玉环项目打下了坚实的基础。
东方锅炉和巴布科克-日立共同合作，全面进
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超超临界机组技术资料汇编锅炉专业行产品的技术设计、制造技术等方面的工作，各项工作都在有序的进行之中。BHK公司在超临界本生直流锅炉方面具有世界一流的技术和良好的业绩。BHK自60年代起就在研究超临界直流炉的技术，对于发展大容量高参数锅炉，BHK在十分重视煤粉燃烧技术、烟气脱硫、脱硝技术开发的同时，还十分重视耐热新钢种的研制与使用。到现在已销售约13台500MW及以下的亚临界压力本生炉和21台600MW及以上容量的超临界压力本生型直流锅炉，自90年代以来600MW及以上容量的13台超临界压力锅炉全部都是按变压运行带中间负荷调峰、低污染排放设计的本生直流炉，其中燃煤炉12台。BHK的超临界本生直流炉上以下特点：
a 高的可靠性、制造精良、利用率高
b 性能优异
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①参数高，效率高
②环保措施好
c 降低成本，大模块化组合率
东锅拥有雄厚的技术实力和完善的质保体系，取得了美国ASME授权证书和S、U、U2三枚钢印，国家核安全局颁发的民用核承压设备制造许可证，A级锅炉生产许可证和三类容器设计制造许可证，并通过了GB/T19001-ISO9001质量体系认证。东方锅炉具有现代化的生产装备，现已配置、引进了生产超临界本生型直流锅炉的专用设备，并具备开发、设计、研制、生产单机容量为600MW锅炉的能力。
上海锅炉厂引进ALSTOM Power Inc.,USA的超临界技术。ALSTOM公司是世界著名的发电设备供货商之一。在全球已安装的发电设备中，采用ALSTOM锅炉技术的市场份额高达40%以上。
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超超临界机组技术资料汇编锅炉专业ALSTOM直接提供的设备几乎占20%，总装机容量为650,000MWe，其中锅炉设备超过400,000MWe，煤粉锅炉超过270,000MWe。ALSTOM Power., Inc.在超临界技术领域始终处于领先地位，全球范围内提供的超临界锅炉超过60,000MW，其技术受让方（包括日本三菱）运用ALSTOM的技术提供的超临界锅炉超过40,000MW。ALSTOM的超临界技术先进、可靠，使电厂的运行效率更高，运行成本更低，同时也更能满足环保要求锅也曾做过多种技术引进方案，但从技术的连续性和技术的先进性两方面考虑，最终还是决定引进ALSTOM Power Inc.,USA的超临界技术。
1 上海锅炉厂（SBWL）1000MW超超临界锅炉主要特点
1.1 锅炉的主要特点
1.1.1 锅炉结构特点
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1.1.3 锅炉设计参数
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1.2 内螺纹管垂直水冷壁特点
采用改进型的内螺纹垂直水冷壁。炉膛内螺纹管垂直水冷壁由冷灰斗上1m处开始至炉顶棚，中间无混合集箱（压降低），水冷壁的节流孔圈装在水冷壁进口球型容器中，负责将总流量按不同墙的热负荷分布，进行分配；装在进口集箱中的节流圈负责对每面墙中的每组管子按炉膛横向热
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超超临界机组技术资料汇编锅炉专业负荷分布曲线进行流量分配。
垂直水冷壁和内螺纹管
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上锅－阿尔斯通1000MW双火球切圆燃烧垂直水
冷壁初步方案
1.3 过热器与再热器系统
过热器由顶棚、包墙、分隔屏、屏式过热器和末级过热器组成，无低温过热器。再热器分为低温再热器和高温再热器两级。在低温再热器入口设有事故喷水减温器，再热汽温主要用摆动式燃烧器调节。
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1.4 燃烧系统
1.4.1 燃烧器设计特点
煤粉燃烧器为切向燃烧，主风箱设有6层强
化着火煤粉喷嘴，在其四周布置有燃料风（周界
风），每相邻两层煤粉喷嘴之间布置1层辅助风喷
嘴，其中包括上下两只偏置的CFS （Concentric
Firing System ）同心切圆喷嘴。在主风箱上部设
有两层CCOFA （Closed-Coupled OFA ）紧凑燃尽
风喷嘴，在主风箱下部设有一层UFA （Underfire
Air ）火下风喷嘴。在主风箱上部布置有5层（SOFA
分离燃尽风）喷嘴，以降低NO X 排放量。
1.4.2 采用CFS 同心切圆燃烧喷嘴有的特点
a 在各种负荷工况下热分布均匀
b 炉膛烟温低
c 燃烧完全
d 炉膛出口温度可控
e 生成NOx 最少
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CFS 同心切圆喷嘴
1.4.3 采用SOFA燃尽风喷嘴的特点
a 可调的偏转角度
b 可调的节距
SOFA分离燃尽凤喷嘴
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超超临界机组技术资料汇编锅炉专业1.4.4 上锅－阿尔斯通公司设计的1000MW切圆燃烧锅炉的优点
a 炉膛热负荷及吸热均匀 - 不会产生极端峰值烟温
b 采用摆动燃烧器调节再热蒸汽温度
c 可用偏转风燃烧系统防止水冷壁结焦，改善清洁度增加炉膛下部吸热－降低结焦风险
d 反切燃烬风和分离燃烬风降低炉膛热负荷峰值和烟温峰值-降低结焦风险
e 反切燃烬风和分离燃烬风降低旋流强度，增加燃料喷射强度，减少水冷壁附近的煤/灰粒子－降低烟温偏差和结焦风险
f 分离燃烬风喷射角度可调–降低烟温偏差和未燃烬碳损失
g 反切燃烬风和分离燃烬风控制NOx<350mg/Nm3
1.5 制粉系统
900MW、1000MW均为中速磨直吹式制粉系统，
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超超临界机组技术资料汇编锅炉专业每台磨带一层燃烧器。900MW配置6台中速磨，1000MW配置7台中速磨。
2 哈尔滨锅炉厂（HBC）1000MW超超临界锅炉主要特点
2.1 锅炉的主要特点
2.1.1 锅炉结构特点
哈锅1000MW超超临界锅炉采用“Л”型布置、MHI反向双切圆燃烧方式（单炉膛双火球），PM （Pollution Minimum）主燃烧器和MACT （Mitsubishi Advanced Combustion Technology）型低NOx分级送风燃烧系统，它具有炉内烟气温度场和热负荷分配较为均匀、单只燃烧器热功率较小的优点，避免了≥1000MW大型燃煤锅炉采用单切圆燃烧时炉膛尺寸上的限制。双切圆燃烧炉膛相当于二个尺寸较小的单切园炉膛的组合，对保证直流燃烧器的火焰穿透能力和改进燃烧组织均是有利的。炉膛采用内螺纹管垂直上升膜式水冷壁、循环泵启动系统、一次中间再热、调温方式除煤/水比外，还采用烟气调节挡板、燃烧器摆动、喷水等方式。锅炉采用平衡通
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257 风、露天布置、固态排渣、全钢构架、全悬吊结
构。
哈锅锅炉总体简图
2.1.2 设计煤种 项 目
单 位 设 计 煤 校 核 煤 产地
－ 神华 兖州 同忻
挥发份 VM % 26.50 27.33
元素
碳 C Y % 61.7 57.92 56.32 氢 H Y % 3.67 3.68 3.68
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2.1.3 锅炉设计参数
锅炉设计参数如下：
蒸汽流量
主蒸汽流量：2980 t／h (BMCR)
2887 t／h (BRL)
再热汽流量：2424 t／h (BMCR)
2339 t／h( BRL)
蒸汽压力
过热器出口：26.15 MPa.g (BMCR)
再热器入口：5.11 MPa.g (BMCR)
再热器出口：4.85 MPa.g (BMCR)
蒸汽温度
过热器出口：605 ℃ (BMCR)
再热器入口：353 ℃ (BMCR)
再热器出口：603 ℃ (BMCR)
给水温度： 302 ℃ (BMCR)
锅炉热力参数如下：
炉膛容积热负荷 83.0 MW／m3
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(整理)600MW超超临界机组资料
600MW超超临界汽轮机介绍第一部分 两缸两排汽 600MW超超临界汽轮机介绍 0 前言 近几年来我国电力事业飞速发展，大容量机组的装机数量逐年上升，同时随着国家对环保事业的日益重视及电厂高效率的要求，机组的初参数已从亚临界向超临界甚至超超临界快速发展。根据我国电力市场的发展趋势，25MPa/600℃/600℃两缸两排汽 600MW 超超临界汽轮发电机组将依据其环保、高效、布局紧凑及利于维护等特点占据相当一部分市场份额，下面对哈汽、三菱公司联合制造生产的25MPa/600℃/600℃两缸两排汽600MW超超临界汽轮机做一个详细的介绍。 1 概述 哈汽、三菱公司联合制造生产的600MW超超临界汽轮机为单轴、两缸、两排汽、一次中间再热、凝汽式机组。高中压汽轮机采用合缸结构，低压汽轮机采用一个48英寸末级叶片的双分流低压缸，这种设计降低了汽轮机总长度，紧缩电厂布局。机组的通流及排汽部分采用三维设计优化，具有高的运行效率。机组的组成模块经历了大量的实验研究，并有成熟的运行经验，机组运行高度可靠。 机组设计有两个主汽调节联合阀，分别布置在机组的两侧。阀门通过挠性导汽管与高中压缸连接，这种结构使高温部件与高中压缸隔离，大大地降低了汽缸内的温度梯度，可有效防止启动过程缸体产生裂纹。主汽阀、调节阀为联合阀结构，每个阀门由一个水平布置的主汽阀和两个垂直布置的调节阀组成。这种布置减小了所需的整体空间，将所有的运行部件布置在汽轮机运行层以上，便于维修。调节阀为柱塞阀，出口为扩散式。来自调节阀的蒸汽通过四个导汽管（两个在上半，两个在下半）进入高中压缸中部，然后进入四个喷嘴室。导汽管通过挠性进汽套筒与喷嘴室连接。 进入喷嘴室的蒸汽流过冲动式调节级，然后流过反动式高压压力级，做功后通过外缸下半的排汽口进入再热器。 再热后的蒸汽通过布置在汽缸前端两侧的两个再热主汽阀和四个中压调节阀返回
登封600MW超临界锅炉运行说明终
登封600MW超临界锅炉运行说明终
华润电力登封有限公司超临界2×600MW机组 HG-1970/25.4-PM18型 锅炉运行说明书编号F0310YX001C331 编写： 校对： 审核： 审定： 批准： 哈尔滨锅炉厂有限责任公司
二〇一一年三月
目录 1、前言 (4) 2、化学清洗 (4) 2.1概述 (4) 2.2清洗范围 (4) 2.3清洗介质的选择 (5) 2.4清洗工艺 (5) 2.5清洗质量标准 (6) 2.6清洗废液处理 (6) 2.7清洗流速和水容积 (6) 2.8注意事项 (6) 3、蒸汽吹管 (7) 3.1概述 (7) 3.2吹管范围 (7) 3.3吹管系数 (8) 3.4两种吹管方式及其比较 (8) 3.5吹管质量评价 (9) 3.6注意事项 (9) 3.7吹管后的检查 (9) 4、锅炉启动 (10) 4.1概述 (10) 4.2启动前的检查和准备 (10)
4.4锅炉水清洗 (15) 4.5锅炉点火 (16) 4.6升温升压 (17) 4.7汽机冲转—并网 (19) 4.8升负荷 (19) 5、锅炉运行的控制和调整 (20) 5.1蒸汽与给水 (20) 5.2 过热汽温控制 (22) 5.3 再热汽温控制 (22) 5.4锅炉排气和疏水 (22) 5.5 金属温度监测 (22) 5.6 燃烧控制 (22) 5.7回转式空气预热器 (22) 5.8锅炉汽水品质 (22) 5.9锅炉运行的报警值和跳闸值 (22) 6.锅炉的停运 (22) 6.1正常停炉和减负荷 (22) 6.2熄火后炉膛吹扫和锅炉的停运 (22) 7、锅炉非正常运行 (22) 7.1 主要辅机丧失 (22) 7.2 锅炉主燃料跳闸（MFT） (22)
超临界锅炉运行技术
超临界锅炉运行技术 4. 超临界机组协调控制模式 （1）CCBF,机炉自动，机调负荷，炉调压力； 能充分利用锅炉蓄热，负荷响应快；主汽压力控制存在较大延迟，降低了主汽压稳定性。 （2）CCTF,机炉自动，炉调负荷，机调压力； 主汽压稳定性好，负荷响应慢。 （3）机炉协调； 机炉同时接受负荷和主汽压力指令，同步响应负荷和主汽压力的变化。 其中：（1）应用最广，（3）的调节器若匹配不当，机炉间容易引起震荡。 3.2.3 600MW超临界机组协调控制策略 1. 被控参数 (1)给水流量／蒸汽流量 因为给水系统和蒸汽系统是直接连通的，且由于超临界锅炉直流蓄热能力较小，给水流量和蒸汽流量比率的偏差过大将导致较大的汽压波动。 (2)煤水比 稳定运行工况时，煤水比必须维持不变，以保证过热器出口汽温为设计值。而在变动工况下，煤水比必须按一定规律改变，以便既充分利用锅炉蓄热能力，又按要求增减燃料，把锅炉热负荷调到与机组
新的负荷相适应的水平. (3)喷水流量／给水流量 超临界锅炉喷水仅能瞬时快速改变汽温．但不能始终维持汽温，因为过热受热面的长度和热焓都是不定的。为了保持通过改变喷水流量来校正汽温的能力，控制系统必须不断地把喷水流量和总给水流量之比恢复到设计值。 (4)送风量／给煤量(风煤比) 为了抑制NOx的产生，以及锅炉的经济、安全运行，需对各燃烧器的进风量进行控制，具体是通过各层燃烧器的二次风门和燃尽风门控制风量，每层风量根据负荷对应的风煤比来控制。 2 协调控制回路 超临界机组蓄热能力相对较小．锅炉跟随系统的局限性较大，对于锅炉和汽机的控制指令既考虑稳态偏差又要考虑动态偏差。为了在机组负荷变化时机炉同时响应，机组负荷指令作为前馈信号分别送到锅炉和汽机的主控系统，以便将过程控制变量维持在可接受的限度内。 汽轮机调节汽门直接控制功率，锅炉控制主汽压力(CCBF)，给水流量由锅炉给水泵改变。功率指令直接发送到汽轮机调节汽门，使得功率响应较快。由于锅炉惯性大，负荷应变较慢．为防止汽机调门动作过大锅炉燃烧跟不上，设计了压力偏差拉回逻辑，当压力偏差过大时限制调门进一步动作，直到燃烧满足负荷需求。 在协调控制模式下，主汽压力偏差一直作为限制主汽调门响应负荷需
国外超超临界机组技术的发展状况
国外超超临界机组技术的发展状况 一、超超临界的定义 水的临界状态点：压力 22.115MPa，温度374.15℃；蒸汽参数超过临界点压力和温度称为超临界。锅炉、汽轮机系列（通常以汽轮机进口蒸汽初压力划分等级）：次中压2.5 MPa，中压3.5 MPa，次高压6.5 MPa，高压9.0MPa，超高压13.5 MPa ，亚临界16.7 MPa，超临界24.1 MPa。 超超临界（Ultra Super-critical）（也有称高效超临界High Efficiency Supercritical））的定义：丹麦人认为：蒸汽压力27.5MPa是超临界与超超临界的分界线；日本人认为：压力>24.2MPa，或温度达到593℃(或超过 566℃)以上定义为超超临界；德国西门子公司的观点：从材料的等级来区分超临界和超超临界；我国电力百科全书：通常把蒸汽压力高于27MPa称为超超临界。 结论：其实没有统一的定义，本质上超临界与超超临界无区别。 二、国外超超临界技术发展趋势 （一）超超临界机组的发展历史 超超临界机组发展至今有50年的历史，最早的超超临界机组于1957年投产，建在美国俄亥俄州（Philo 电厂6#机组），容量为125MW，蒸汽进汽压力31MPa，进汽温度621 / 566 / 566 C（二次再热）。汽轮机制造商为美国GE公司，锅炉制造商为美国B&W公司。 世界上超超临界发电技术的发展过程一般划分为三个阶段： 第一阶段（上世纪50-70年代）
以美国为核心，追求高压/双再的超超临界参数。1959年Eddystone 电厂1#机组，容量为325MW，蒸汽压力为34.5MPa，蒸汽温度为 649 / 566 / 566 C（二次再热），热耗为8630kJ/kWh，汽轮机制造商美国WH 公司，锅炉制造商美国CE公司。其打破了最大出力、最高压力、最高温度和最高效率的4项记录。1968 年降参数（32.2MPa/610/560/560 C）运行直至今，但至今仍是世界上蒸汽压力和温度较高的机组。 结果，早期的超超临界机组，更注重提高初压（30MPa或以上）,迫使采用二次再热。使结构与系统趋于复杂，运行控制难度更难，并忽视了当时技术水平和材料水平，使机组可用率不高。 第二阶段（上世纪80年代） 以材料技术发展为中心，超超临界机组处于调整期。锅炉和汽轮机材料性能大幅度提高，电厂水化学方面的认识更趋深入，美国对已投运的超临界机组进行大规模的优化和改造，形成了新的结构和新的设计方法，使可靠性和可用率指标达到甚至超过了相应的亚临界机组。其后，美国将超临界技术转让给日本，GE公司转让给东芝和日立公司，西屋公司转让给三菱公司。 第三阶段（上世纪90年代开始） 迎来了超超临界机组新一轮的发展阶段。主要原因是国际上环保要求日趋严格，新材料的开发成功，常规超临界技术的成熟。大规模发展超超临界机组的国家以日本、欧洲（德国、丹麦）为主要代表。日本以川越电厂31 MPa /654℃/566℃/566℃超超临界为代表，开拓了一条从引进到自主开发，有步骤有计划的发展之路，成为当今超超临界技术领先国家。其值得我们认真学习。 三、各国超超临界发电技术情况
600 MW超临界锅炉带循环泵启动系统的控制设计与运行通用版
安全管理编号：YTO-FS-PD447 600 MW超临界锅炉带循环泵启动系统的控制设计与运行通用版 In The Production, The Safety And Health Of Workers, The Production And Labor Process And The Various Measures T aken And All Activities Engaged In The Management, So That The Normal Production Activities. 标准/ 权威/ 规范/ 实用 Authoritative And Practical Standards
600 MW超临界锅炉带循环泵启动 系统的控制设计与运行通用版 使用提示：本安全管理文件可用于在生产中，对保障劳动者的安全健康和生产、劳动过程的正常进行而采取的各种措施和从事的一切活动实施管理，包含对生产、财物、环境的保护，最终使生产活动正常进行。文件下载后可定制修改，请根据实际需要进行调整和使用。 综观世界锅炉制造商,直流锅炉的启动系统不管其形式如何变化,一般可分为内置式和外置式两种,而内置式启动系统又可分为扩容器式、疏水热交换式及循环泵式,对于带循环泵启动系统,就其布置形式有并联和串联两种。本文主要介绍600 MW超临界参数锅炉所带循环泵启动系统,而且循环泵与给水泵为串联布置的启动系统的工作原理、控制思想及运行特点,锅炉最低直流负荷不大于30 %BMCR。 锅炉的主要设计参数(锅炉型 号:SG1953P25.402M95X) 见表1。 1 带循环泵启动系统的组成 在锅炉的启动及低负荷运行阶段,炉水循环确保了在锅炉达到最低直流负荷之前的炉膛水冷壁的安全性。当锅炉负荷大于最低直流负荷时,一次通过的炉膛水冷壁质量流速能够对水冷壁进行足够的冷却。在炉水循环中,由分离器分离出来的水往下流到锅炉启动循环泵的入口,通过泵提高压力来克服系统的流动阻力和省煤器最小流量控制阀(V2507)
超临界大型火电机组安全控制技术示范文本
超临界大型火电机组安全控制技术示范文本 In The Actual Work Production Management, In Order To Ensure The Smooth Progress Of The Process, And Consider The Relationship Between Each Link, The Specific Requirements Of Each Link To Achieve Risk Control And Planning 某某管理中心 XX年XX月
超临界大型火电机组安全控制技术示范 文本 使用指引：此解决方案资料应用在实际工作生产管理中为了保障过程顺利推进，同时考虑各个环节之间的关系，每个环节实现的具体要求而进行的风险控制与规划，并将危害降低到最小，文档经过下载可进行自定义修改，请根据实际需求进行调整与使用。 目前，国内装机容量已突破4亿千瓦，引进和建设低 煤耗、大容量的超临界大型火电机组可以提高我国发电厂 的经济性，同时也能满足节能、环保的要求，国内已投产 600 MW、800 MW、900 MW级超临界燃煤机组多台， 邹县电厂2×1000 MW超超临界燃煤机组立项在建。随着 超临界燃煤机组占国内装机容量的比重越来越大，其运行 情况将对电网安全产生很大影响。所以根据超临界大型火 电机组的特点，实施科学合理的安全控制监测，将对确保 电力安全生产发挥积极的作用。 1 超临界机组安全生产的特点 超临界大型火电机组蒸汽参数高（压力≥22.12 MPa、
温度≥540 ℃），和亚临界机组相比在运行过程中存在的问题有所不同。其主要问题有：①过热器进出口的部分管子过度磨损和水冷壁管、再热器管的泄漏，这些问题大多与燃料的含灰量和烟气流速有关；②汽机高压缸第一级叶片根部腐蚀，此种现象在机组投运6～8年后渐渐严重，蒸汽品质是主要的原因；③高压阀门的泄漏问题。 超临界大型火电机组的不可用率（包括强迫停炉、维修与计划停运）的影响因素是多方面的，超临界压力锅炉的不可用率约为汽轮机、发电机和电站辅机的3倍。水冷壁管泄漏是锅炉方面的主要问题，大部分是由于过热所致。管壁结垢和水冷壁中质量流量过低、管内紊流程度不够，使锅炉在高热负荷区发生核态沸腾所引起。造成上述问题的原因大多是锅炉水冷壁无法得到足够的冷却和缺少凝结水除盐设备或除盐设备不完善。水的品质对于超临界机组的可靠运行极为重要。
上汽600MW超临界汽轮机DEH说明书概览
600MW超临界机组DEH系统说明书 1汽轮机概述 超临界600/660MW中间再热凝汽式汽轮机主要技术规范 注意： 上表中的数据为一般数据，仅供参考，具体以项目的热平衡图为准。 由于锅炉采用直流炉，再热器布置在炉膛较高温区，不允许干烧，必须保证最低冷却流量。这就要求在锅炉启动时，必须打开高低压旁路，蒸汽通过高旁进入再热器，再经过低旁进入凝汽器。而引进型汽轮机中压缸在冷态启动时不参与控制，仅全开全关，所以在汽轮机冷态启动时，要求高低旁路关闭，再热调节阀全开，主蒸汽进入汽轮机高压缸做功，经高排逆止门进入再热器，经再热后送入中低压缸，再进入凝汽器。由于汽轮机在启动阶段流量较小，在3000 r/min 时只有3-5%的流量，远远不能满足锅炉再热器最低的冷却流量。因此，在汽轮机启动时，再热调节阀必须参加控制，以便开启高低压旁路，以满足锅炉的要求。所以600MW 超临界汽轮机一般要求采用高中压联合启动（即bypass on）的启动方式。 2高中压联合启动 高中压缸联合启动，即由高压调节汽阀及再热调节阀分别控制高压缸及中
压缸的蒸汽流量，从而控制机组的转速。高中压联合启动的要点在于高压缸及中低压缸的流量分配。启动过程如下： 2.1 盘车（启动前的要求） 2.1.1主蒸汽和再热蒸汽要有56℃以上的过热度。 2.1.2 高压内缸下半第一级金属温度和中压缸第一级持环下半金属温度，大于204 ℃时，汽轮机采用热态启动模式，小于204℃时，汽轮机采用冷态启动模式，启动参数见图“主汽门前启动蒸汽参数”，及“热态起启动的建议”中规定。 冷再热蒸汽压力最高不得超过0.828MPa(a)。 高中压转子金属温度大于204℃，则汽机的启动采用热态启动方式，主蒸汽汽温和热再热汽温至少有56℃的过热度，并且分别比高压缸蒸汽室金属温度、中压缸进口持环金属温度高56℃以上，主蒸汽压力为对应主蒸汽进口温度下的压力。第一级蒸汽温度与高压转子金属温度之差应控制在 56℃之内，热再热汽温与中压缸第一级持环金属温差也应控制在这同样的水平范围。在从主汽阀控制切换到调节阀控制之前，主汽阀进汽温度应大于“TV/GV切换前最小主汽温”曲线的限值（参见“主汽门前启动蒸汽参数”曲线）。 2.1.3 汽轮机的凝汽器压力，应低于汽机制造厂推荐的与再热汽温有关的低压排汽压力限制值，在线运行的允许背压不高于0.0247MPa(a)。 2.1.4 DEH在自动方式。 2.2 启动冲转前（汽机已挂闸） 各汽阀状态： 主汽阀TV 关 高调阀GV 开 再热主汽阀RSV 开 再热调阀IV 关 进汽回路通风阀VVV开（600r/min至3050r/min关） 高排通风阀HEV 开（发电机并网，延迟一分钟关） 高排逆止阀NRV 关（OPC油压建立，靠高排汽流顶开） 高中压疏水阀开（分别在负荷大于10%、20%关高、中压疏水阀） 低排喷水阀关（2600r/min至15%负荷之间，开） 高旁HBP 控制主汽压力在设定值，并控制热再热温度在设定值
超超临界锅炉制造技术的研究
超超临界锅炉制造技术的研究 摘要：超超临界锅炉的材料以及结构有其自身的制造特点，要想能够使得超临 界锅炉的制造技术能够实现进一步的发展，就需要在有效掌握超临界锅炉制造工 艺特点的基础上，采取有效的方式来对超超临界锅炉制造技术进行改进，选取合 理的制造技术应用到超超临界锅炉的研制当中，从而使得超超临界锅炉的未来应 用范围更加的宽广。本文将对超超临界锅炉制造技术进行研究。 关键词：超超临界锅炉，螺旋管圈水冷壁，细晶粒不锈钢，集箱管座机械焊超超临界机组因其煤耗低，节约能源，我国已经把大幅度提高发电效率、加 速发展洁净煤技术的超超临界机组作为我国可持续发展、节约能源、保护环境的 重要措施。 1超超临界锅炉用钢 超超临界机组蒸汽压力和温度的提高对关键部件材料带来更高的要求，尤其 是材料的高温强度性能、抗高温腐蚀和氧化性能以及高温疲劳蠕变性能。超超临 界机组广泛采用各种低合金高强钢、耐热钢。如水冷壁采用具有优异的焊接性能 的T23和T24，联箱和蒸汽管道主要采用P91、P92、P122等马氏体高强钢，过热器、再热器主要采用P91马氏体高强钢及uper304H和TP347HFG奥氏体耐热钢。 2超超临界直流锅炉制造工艺方案 2.1 集箱制造工艺 超超临界锅炉集箱本体的材料与超临界、亚临界锅炉略有不同，主要体现在 过热器和再热器集箱选用了性能更好的 T P347H、P92 作为集箱本体材料。集箱管径较大、管壁较厚，特别是超长集箱给集箱制造、翻转、吊运及运输等均带来一 定的难度，另外，尤为关键的是所有管座与集箱连接的角焊缝均要求全焊透。根 据以上特点，我们采取了如下措施: (1)针对 TP347H、P92、P91 等钢的焊接难点，避免焊接返修，保证一次合格率，我们新研制了1 台集箱环缝对接的窄间隙自动焊机。此设备能实现不点固焊 装配、全自动氩弧焊打底及细丝窄间隙埋弧焊一次性焊妥，此技术在国内外尚无 先例，系自主创新成果。 (2)对于管径大于 108mm 的管座角焊缝，我们采用机械焊，用先进的工艺装 备保证产品质量。 (3)对于全焊透结构的小管座角焊缝，我们尽量采用自动内孔氩弧焊封底+ 手 工电弧焊焊妥工艺。对有些无法采用内孔氩弧焊设备的长管接头角焊缝，在选用 合理的焊接坡口的同时，我们采用独创的外壁自动氩弧焊打底设备焊接，保证根 部全焊透，然后用手工电弧焊焊妥。 (4)对于超长集箱的翻转、吊运及运输，除了添置必需的工艺装备之外，我们 还制定了一系列的吊运、运输工艺守则及注意事项，防止集箱碰伤、碰坏。 (5)针对 TP347H 不锈钢集箱的制造难点，我们设计制作了焊缝背面气体保护 防氧化工装，选用合理的焊接规范，控制层间温度，减少在敏化温度区域内的停 留时间，并通过焊后稳定化处理解决受焊接热循环影响出现的“贫铬区”间隙。 2.2 “三器”制造工艺 对于蛇形管的制造工艺，无论是超(超)临界机组还是亚临界机组均无明显区别，只是按锅炉容量的大小在管径、壁厚和外形尺寸上有所不同。超超临界锅炉的“三器”管排均为超长、超宽管排，且末级过热器和再热器采用 Super304H、TP347HFG 等细晶粒不锈钢，针对制造中的难点，我们采取如下措施:
超(超)临界锅炉的特点
超（超）临界锅炉的特点 一、引言 随着我国火力发电事业的快速发展和节能、环保要求的日趋严格，提高燃煤机组的容量与蒸汽参数，进一步降低煤耗是大势所趋。在这个基础上，节约一次能源，加强环境保护，减少有害气体的排放，已越来越受到国内外的高度重视。超超临界机组因其煤耗低，节约能源，我国已经把大幅度提高发电效率、加速发展洁净煤技术的超超临界机组作为我国可持续发展、节约能源、保护环境的重要措施。尽管在同等蒸汽参数情况下，联合循环的效率比蒸汽循环的效率高10%左右，但是，由于PF-BC和IGCC尚处于试验或示范阶段，在技术上还存在许多不完善之处，而超临界技术已十分成熟，超超临界机组也已批量投运，且积累了良好的运行经验，国外已有一套完整而成熟的设计、制造技术。因此，技术成熟的大容量超临界和超超临界机组将是我国清洁煤发电技术的主要发展方向，也是解决电力短缺、能源利用率低和环境污染严重等问题的最现实和最有效的途径。 超超临界压力锅炉的关键技术是多方面的，在材料的选择、水冷壁系统及其水动力安全性、受热面布置、再热系统汽温的调控等多方面均存在设计和制造上的高难技术。 二、超（超）临界锅炉的特点 超临界机组区别与普通机组主要有以下特点： 1、蒸汽参数的选择 机组的蒸汽参数是决定机组热经济性的重要因素。一般压力为16.6～31.0MPa、温度在535~600℃的范围内，压力每提高1MPa，机组的热效率上升0.18％~0.29％：新蒸汽温度或再热蒸汽温度每提高10℃，机组的热效率就提高0.25％~0.3％；因此提高蒸汽参数是提高机组热效率的重要途径。目前超超临界与超临界的划分界限尚无国际统一的标准，下表列举了一些发达国家的典型机组的参数[1]。 现在常规的超临界机组采用的蒸汽参数为24.1MPa、538℃/566℃。一般认为蒸汽压力大于25MPa，蒸汽温度高于580℃称为超超临界。研究分析[2]指出对600/600℃这一温度等级，当主汽压力自25MPa升高到28MPa，锅炉岛和汽机岛的钢耗量将分别增加3.5％和2%。此外主汽压力28MPa时，汽机低压缸末级叶片排汽湿度将达到10.7%，已接近采用一次再热的极限值。 有文章表明[3]我国今后重点发展的超临界机组的参数将为汽机进口参数24.2MPa/566℃/566℃，锅炉的出口参数则为25.4MPa/571℃/569℃；超超临界机组的参数为汽机进口参数26.25MPa/600℃600℃，锅炉出口的参数则为27.56MPa/605℃/603℃；机组容量将主要为600MW和1000MW两种。
锅炉本体说明书
华能长兴电厂2X660MW超超临界燃煤机组锅炉HG-1968/29.3-YM5锅炉 超超临界直流锅炉本体说明书 编号：F0310BT001B161 编写: 校对: 审核: 审定: 锅炉厂有限责任公司 二○一四年三月
目录 1．锅炉技术规 (1) 2．设计条件 (2) 2.1煤种 (2) 2.2点火助燃用油 (3) 2.3自然条件 (3) 2.4锅炉给水及蒸汽品质要求 (5) 2.5锅炉运行条件 (6) 3．锅炉特点 (6) 3.1技术特点 (8) 3.2结构特点 (9) 4．锅炉整体布置 (9) 4.1 炉膛及水冷壁 (10) 4.2 启动系统 (13) 4.3过热器系统 (17) 4.4 再热器 (18) 4.5 省煤器 (18) 4.6 蒸汽冷却间隔管和蒸汽冷却夹管 (19) 4.7 杂项管道 (19) 4.8 燃烧设备 (20) 4.9 空气预热器 (21) 4.10 吹灰系统和烟温探针 (21) 4.11 安全阀 (22) 4.12 热膨胀系统 (23) 4.13 炉顶密封和包覆框架 (24) 4.14 锅炉钢结构（冷结构） (25) 4.15 刚性梁 (28) 5．主蒸汽和再热蒸汽温度控制 (30) 5.1主蒸汽温度控制 (30) 5.2再热蒸汽温度控制 (32) 6．锅炉运行、维护、检修注意事项 (32)
6.1安装注意事项 (32) 6.2运行注意事项 (35) 6.3循环泵运行注意事项 (36) 附图01－01：锅炉总体布置图(纵剖视) (37) 附图01－02：锅炉总体布置图(前视图) (38) 附图01－03：锅炉总图布置图（顶视图） (39) 附图01－04：锅炉总图布置图（水平图） (40) 附图01－05：水冷壁流程图 (41) 附图01－06：过热器和分离器流程图 (42) 附图01－07：再热器流程图 (43) 附图01－08：启动系统流程图 (44) 附图01－09：热膨胀系统图一 (45) 附图01－10：热膨胀系统图二 (46) 附图01－11：调温挡板 (47) 附图01－12：流体冷却夹管 (48) 附图01－13：蒸汽冷却间隔管 (49) 附图01－14：立面框架的典型结构图（1） (50) 附图01－15：立面框架的典型结构图（2） (51) 附图10－16：柱接头典型结构图 (52) 附图10－17：柱、梁和垂直支撑及水平支撑的连接节点详图 (53) 附图01－18：EL13700平面图 (54) 附图01－19：EL86800平面图（锅炉受压部件支撑平面） (55) 附图01－20：导向装置 (56) 附图01－21：刚性梁导向装置 (57) 附图01－22：顶板布置图 (58) 附图01－23：极热态启动曲线 (59) 附图01－24：热态启动曲线 (60) 附图01－25：温态启动曲线 (61) 附图01－26：冷态启动曲线 (62)
第五章 超临界锅炉工作原理及基本型式
第五章超临界锅炉工作原理及基本型式 超临界锅炉的工作原理 根据锅炉蒸发系统中汽水混合物流动工作原理进行分类，锅炉可分为自然循环锅炉、强制循环锅炉和直流锅炉三种。 若蒸发受热面内工质的流动是依靠下降管中水与上升管中汽水混合物之间的密度差所形成的压力差来推动，此种锅炉为自然循环锅炉；若蒸发受热面内工质的流动是依靠锅水循环泵压头和汽水密度差来推动，此种锅炉为强制循环锅炉；若工质一次性通过各受热面，此种锅炉为直流锅炉。 直流锅炉是由许多管子并联，然后再用联箱连接串联而成。它可以适用于任何压力，通常用在工质压力≥16MPa的情况，且是超临界参数锅炉唯一可采用的炉型。 1.直流锅炉的工作原理 直流锅炉依靠给水泵的压头将锅炉给水—次通过预热、蒸发、过热各受热面而变成过热蒸汽。直流锅炉的工作原理如图5-1所示。 图5-1直流锅炉的工作原理示意图 在直流锅炉蒸发受热面中，由于工质的流动不是依靠汽水密度差来推动，而是通过给水泵压头来实现，工质一次通过各受热面，蒸发量D等于给水量G，故可认为直流锅炉的循环倍率K＝G/D＝1。 直流锅炉没有汽包，在水的加热受热面和蒸发受热面间，及蒸发受热面和过热受热面间无固定的分界点，在工况变化时，各受热面长度会发生变化。 沿直流锅炉管子工质的状态和参数的变化情况示于图5-2： 图5-2 直流锅炉管子工质的状态和参数的变化情况 图5-2直流锅炉管子工质的状态和参数的变化阻力，工质的压力沿受热面长度不断降低；工质的焓值沿受热面长度不断增加；工质温度在预热段不断上升，而在蒸发段由于压力不断下降，工质温度不断降低，在过热段工质温度不断上升。 2.直流锅炉的特点 2.1直流锅炉的结构特点 直流锅炉无汽包，工质一次通过各受热面，且各受热面之间无固定界限。直流锅炉的结
600MW超临界机组给水控制的分析
一、超临界机组给水系统的控制特性 汽包炉通过改变燃料量、减温水量和给水流量控制蒸汽压力(简称汽压)、蒸汽温度(简称汽温)和汽包水位，汽压、汽温、给水流量控制相对独立。而直流炉作为一个多输入、多输出的被控对象，其主要输出量为汽温、汽压和蒸汽流量（负荷），其主要的输入量是给水量、燃烧率和汽机调门开度,由于是强制循环且受热区段之间无固定界限，一种输入量扰动将对各输出量产生作用，如单独改变给水量或燃料量，不仅影响主汽压与蒸汽流量，过热器出口汽温也会产生显著的变化，所以比值控制(如给水量/蒸汽量、燃料量/给水量及喷水量/给水量等)和变定值、变参数调节是直流锅炉的控制特点。 实践证明要保证直流锅炉汽温的调节性能，维持特定的煤水比来控制汽水行程中某一点焓（分离器入口焓）达到规定要求，是一个切实有效的调温手段。当给水量或燃料量扰动时，汽水行程中各点工质焓值的动态特性相似；在锅炉的煤水比保持不变时（工况稳定），汽水行程中某点工质的焓值保持不变，所以采用微过热蒸汽焓替代该点温度作为煤水比校正是可行的，其优点在于： 1) 分离器入口焓（中间点焓）值对煤水比失配的反应快，系统校正迅速； 2) 焓值代表了过热蒸汽的作功能力，随工况改变焓给定值不但有利于负荷控制，而且也能实现过热汽温（粗）调正。 3) 焓值物理概念明确，它不仅受温度变化影响，还受压力变化影响，在低负荷压力升高时（分离器入口温度有可能进入饱和区），焓值的明显变化有助于判断，进而能及时采取相应措施。 因此，静态和动态煤水比值及随负荷变化的焓值校正是超临界直流锅炉给水系统的主要控制特征。 二、超临界机组给水系统工艺介绍 某电厂2×600MW超超临界燃煤锅炉（HG-1792/26.15-YM1），由哈尔滨锅炉厂引进三菱技术制造，其形式为超超临界、П型布置、单炉膛、墙式切园燃烧方式，炉膛采用内螺纹管垂直上升膜式水冷壁、带再循环泵的启动系统、一次中间再热。锅炉采用平衡通风、半露天布置、固态排渣、全钢构架、全悬吊结构，燃用烟煤。主要参数见表一：
锅炉说明书F0310BT001Q081
国电大连开发区热电联产新建工程2×350MW超临界机组 HG-1125/25.4-HM2锅炉 锅炉说明书 第一卷锅炉本体和构架 编号：F0310BT001Q081 编写: 校对: 审核: 审定: 哈尔滨锅炉厂有限责任公司
目录 1. 锅炉容量及主要参数 (1) 2. 设计依据 (2) 2.1 煤质及灰成分分析 (2) 2.2 自然条件 (3) 3 锅炉运行条件 (3) 4 锅炉设计规范和标准 (4) 5 锅炉性能计算数据表 (5) 6 锅炉的特点 (5) 7 锅炉整体布置 (9) 8 汽水系统 (10) 9 热结构 (16) 10 炉顶密封和包覆框架 (20) 11 烟风系统 (23) 12 钢结构 (23) 13 吹灰系统和烟温探针 (26) 14 锅炉疏水和放气（汽） (27) 15 水动力特性 (27) 附图 (29)
国电大连开发区热电厂2×350MW——HG-1125/25.4-HM2锅炉是哈尔滨锅炉厂有限责任公司自主开发制造的超临界褐煤锅炉。为一次中间再热、超临界压力变压运行，采用不带再循环泵的大气扩容式启动系统的直流锅炉，锅炉采用单炉膛、平衡通风、固态排渣、全钢架、全悬吊结构、π型（见附图01-01～04）、半露天布置。采用中速磨直吹式制粉系统，每炉配5台MPS200HP-Ⅱ磨煤机，4运1备；煤粉细度R =35%。锅炉采 90 用新型切圆燃烧方式，主燃烧器布置在水冷壁的四面墙上，每层4只喷口对应一台磨煤机。SOFA燃烧器布置在主燃烧器区上方水冷壁的四角，以实现分级燃烧，降低NO 排放。 X 锅炉以最大连续出力工况（BMCR）为设计参数。在设计条件下任何4台磨煤机运行时，锅炉能长期带BMCR负荷运行。 本工程锅炉按预留脱硝（SCR）装置设计，本说明书仅适用于锅炉本体。 1.锅炉容量及主要参数
600MW超超临界机组资料
600MW超超临界汽轮机介绍 第一部分 两缸两排汽 600MW超超临界汽轮机介绍 0 前言 近几年来我国电力事业飞速发展，大容量机组的装机数量逐年上升，同时随着国家对环保事业的日益重视及电厂高效率的要求，机组的初参数已从亚临界向超临界甚至超超临界快速发展。根据我国电力市场的发展趋势，25MPa/600℃/600℃两缸两排汽 600MW 超超临界汽轮发电机组将依据其环保、高效、布局紧凑及利于维护等特点占据相当一部分市场份额，下面对哈汽、三菱公司联合制造生产的25MPa/600℃/600℃两缸两排汽600MW超超临界汽轮机做一个详细的介绍。 1 概述 哈汽、三菱公司联合制造生产的600MW超超临界汽轮机为单轴、两缸、两排汽、一次中间再热、凝汽式机组。高中压汽轮机采用合缸结构，低压汽轮机采用一个48英寸末级叶片的双分流低压缸，这种设计降低了汽轮机总长度，紧缩电厂布局。机组的通流及排汽部分采用三维设计优化，具有高的运行效率。机组的组成模块经历了大量的实验研究，并有成熟的运行经验，机组运行高度可靠。 机组设计有两个主汽调节联合阀，分别布置在机组的两侧。阀门通过挠性导汽管与高中压缸连接，这种结构使高温部件与高中压缸隔离，大大地降低了汽缸内的温度梯度，可有效防止启动过程缸体产生裂纹。主汽阀、调节阀为联合阀结构，每个阀门由一个水平布置的主汽阀和两个垂直布置的调节阀组成。这种布置减小了所需的整体空间，将所有的运行部件布置在汽轮机运行层以上，便于维修。调节阀为柱塞阀，出口为扩散式。来自调节阀的蒸汽通过四个导汽管（两个在上半，两个在下半）进入高中压缸中部，然后进入四个喷嘴室。导汽管通过挠性进汽套筒与喷嘴室连接。 进入喷嘴室的蒸汽流过冲动式调节级，然后流过反动式高压压力级，做功后通过外缸下半的排汽口进入再热器。 再热后的蒸汽通过布置在汽缸前端两侧的两个再热主汽阀和四个中压调节阀返回中压部分，中压调节阀通过挠性导汽管与中压缸连接，因此降低了各部分的热应力。 蒸汽流过反动式中压压力级，做功后通过高中压外缸上半的出口离开中压缸。出口
600MW超临界锅炉旋流燃烧器说明书
600MW超临界锅炉旋流燃烧器说明书三井巴布科克 低NO轴流式燃烧器 X (包括过燃风喷嘴) 06325/B800/OC/3000/X./0001B TSB/O34/003 2004年1月B版 三井巴布科克技术服务处 目录 序言 健康和安全 1 煤和燃烧过程 1.1 排放 1.2 NO的形式 X 1.3 低NO技术 X 2 三井巴布科克低NO轴流式燃烧器 X 2.1 LNASB的布置和转向 2.2 LNASB的装配 2.3 中心风管组件 2.4 煤粉燃料和一次风 2.5 一次风管 2.6 燃烧器面板 2.7 二次风
2.7.1 二次风室和挡板 2.7.2 二次风旋流器 2.8 三次风 2.8.1 三次风锥体、风室和挡板组件 2.9 点火燃烧器组件和点火器 2.10 火焰监视器 2.11 过燃风喷口 3 低NO轴流燃烧器的运行 X 3.1 LNASB结渣的防止 3.1.1 除渣工具 3.1.2 除渣步骤 4 LNASB的维护 4.1 预防性维护 i 4.2 LNASB定期检查项目清单 4.2.1 从燃烧器平台进行的外部检查 4.2.2 从炉膛进行的检查 4.2.3 从风箱内进行的检查 4.2.4 从锅炉上拆下的燃烧器进行的附加检查 5 检修维护 5.1 安全 5.2 拆卸LNASB前的准备 5.3 燃烧器的拆卸 5.3.1 拆下点火器和雾化器组件 5.3.2 拆下中心风管
5.3.3 拆下一次风管桥 5.3.4 拆下燃烧器面板 5.3.5 拆下二次风室组件 5.3.6 拆下三次风锥体、风室、挡板和二次风喷口组件5.3.7 拆卸一次风管组件 5.3.8 拆卸一次风管桥 5.3.9 拆卸蜗壳组件 5.3.10 拆卸二次风室组件 5.3.11 拆卸三次风套筒挡板 5.4 燃烧器大修 5.5 重装燃烧器 5.5.1 重装三次风套筒挡板 5.5.2 重装二次风室组件 5.5.3 重装蜗壳组件 5.5.4 重装一次风管 5.5.5 重装中心风管组件 5.5.6 三次风锥体、风室、挡板和二次风喷口组件复位5.5.7 二次风室组件复位 ii 5.5.8 燃烧器面板复位 5.5.9 一次风管桥复位 5.5.10 中心风管复位 5.5.11 点火器和油枪组件复位 5.6 燃烧器投运准备 5.7 个别齿片更换步骤 6 故障分析
1000MW锅炉设计说明书
锅炉设计说明书 1．锅炉技术规范 哈尔滨锅炉厂有限责任公司由三菱重工业株式会社（Mitsuibishi Heavy Industries Co. Ltd）提供技术支持，为本工程设计的锅炉是超超临界变压运行直流锅炉，采用П型布置、单炉膛、低NO X PM主燃烧器和MACT型低NOx分级送风燃烧系统、反向双切园燃烧方式，炉膛采用内螺纹管垂直上升膜式水冷壁、循环泵启动系统、一次中间再热、调温方式除煤/水比外，还采用烟气分配挡板、燃烧器摆动、喷水等方式。锅炉采用平衡通风、露天布置、固态排渣、全钢构架、全悬吊结构，燃用神府东胜煤、晋北煤。锅炉主要参数如下： 2．设计条件 2.1 煤种 电厂燃煤设计煤种为神府东胜煤，校核煤种为晋北烟煤，煤质分析数据及灰份组成如下表：
2.2点火助燃用油 油种#0轻柴油 粘度(20℃时) 1.2~1.67°E 凝固点不高于0℃ 闭口闪点不低于65℃ 机械杂质无 含硫量不大于1.0% 水份痕迹 灰份不大于0.025% 比重817kg/m3 低位发热值Qnet.ar 41800KJ/ kg
2.3自然条件 玉环地区气象有关数据如下： 累年平均气压1004.9hPa 年最高气压1028.4hPa 年最低气压954.1hPa 累年平均气温17.0℃ 极端最高气温34.7℃ 极端最低气温-5.4℃ 累年平均相对湿度80% 累年最小相对湿度8% 最大的月平均相对湿度91% (此时月平均最高气温25.5℃) 累年平均水汽压17.7hPa 累年平均降水量1368.9mm 累年最大24小时降水量284.6mm 累年最大1小时降水量147.0mm 累年最长连续降水日数18d 累年最大过程降水量225.3mm 累年平均蒸发量1379.0mm 累年平均雷暴日数37.5d 累年平均雾日数49d 累年最大积雪深度14cm 累年平均风速 5.2m/s 累年十分钟平均最大风速40.6m/s(1994年8月21日) 累年瞬时最大风速50.4m/s(1994年8月21日) 50年一遇10M高压基本风压0.8kN/m3(初步) 全年主导风向N(16%) 夏季主导风向SW 冬季主导风向N 2.4锅炉运行条件 锅炉运行方式：带基本负荷并参与调峰（锅炉的效率—负荷曲线见附图）。
660MW超超临界锅炉技术特点及分析
2010年第2期(总第59期) 2010年4月 收稿日期:2010 02 01 第一作者简介:李亚峰,1974年生,男,山西长治人,1996年毕业于太原电力高等专科学校热能与动力工程专业,工程师。 工作研究 660M W 超超临界锅炉技术特点及分析 李亚峰, 薛青鸿 (国华陈家港发电有限公司,江苏 盐城 224631) 摘 要: 介绍了国华陈家港电厂660M W 超超临界锅炉水冷系统、启动系统、低NO x 燃烧器等的主要技术特点。指出,该型号锅炉在节能减排、环境保护等方面有显著的技术优越性。关键词: 超超临界锅炉;技术特点;系统 中图分类号: T K 229 文献标识码: A 文章编号: 1674 3997 (2010)02 0018 03 Analysis on Technical C haracteristics of 660MW Ultra Supercritical Boiler LI Ya feng,XU E Qing hong (GuoHua Chenjiagang Power Generation C O.,LTD.,YanC heng 224631,Jiangsu,Chi na) Abstract:T his paper analyzed 660M W ultr a supercritical boiler technical characteristics of Guohua Chengjiag ang pow er plant.T he unit showed a more significant technical super iority on energ y saving emission r eduction,and enviro nment friendly among ul tra supercritical units throug h analyzed t he technical characteristics of water cooling system,boot,low N ox Burner etc.Key words:ultra supercr itical boiler;technical character istics;system 0 引言 中国以火电为主的电力结构,决定了节能减排的重点是煤炭的清洁利用。大力发展大容量、高参数超超临界机组是中国可持续发展、节约能源、保护环境的重要措施之一。 国华陈家港电厂一期2台660MW 超超临界锅炉是上海锅炉厂有限公司在消化吸收ALST OM 公司超超临界锅炉设计制造技术的基础上,结合超超临界机组参数、锅炉燃煤的特点及用户的特殊要求自行设计的660MW 超超临界机组锅炉。笔者在介绍该型号锅炉承压部件、燃烧系统、启动调节等方面独特技术特点基础上,指出其在节能减排、提高能效方面的优越性和发展前景。 1 总体介绍 陈家港电厂2台660M W 超超临界锅炉采用的是超超临界参数变压运行螺旋管圈与垂直管屏直流炉结合、单炉膛、一次中间再热、四角切圆燃烧方式、平衡通风、 型露天布置,固态排渣,全钢架悬吊结构。额定工况及BM CR 工况主要参数见表1。 炉膛上部布置有分隔屏过热器和后屏过热器,炉膛折焰角上方布置了高温过热器,水平烟道布置了高温再热器,尾部烟道为并联双烟道,后烟井前烟道布置 有低温再热器、后烟道布置有低温过热器,在低温再热器和低温过热器管组下方布置有省煤器,省煤器的型式与常规机组一样。 表1 额定工况及BM CR 工况主要参数 名称单位额定工况 BM CR 工况 过热蒸汽流量t/h 1940 2037 过热蒸汽出口压力M Pa 26.0326.15过热蒸汽出口温度 605605再热蒸汽流量t/h 16291716再热蒸汽进口压力M Pa 5.84 6.16再热蒸汽进口温度 377386再热蒸汽出口压力M Pa 5.66 5.97再热蒸汽出口温度 603603给水温度 294 298 锅炉燃烧系统,按中速磨冷一次风直吹式制粉系统设计。24只直流式燃烧器分6层布置于炉膛下部四角,煤粉和空气从四角送入,在炉膛中呈切圆方式燃烧。 过热器汽温通过煤水比调节和三级喷水来控制。再热器汽温采用烟气挡板调温、燃烧器摆动和过量空气系数的变化调节,两级再热器之间连接管道上设置微量喷水。 2 技术特点及分析 2.1 省煤器及水冷系统 超超临界锅炉采用一级省煤器,并联布置在后烟井中,分别在低温再热器和低温过热器的下部。给水由锅炉左侧单路经过电动闸阀和止回阀后进入省煤器 18
600MW超临界锅炉课程设计正文
第1章设计任务书 设计题目：600MW等级超临界压力煤粉锅炉 原始资料如下： 锅炉蒸发量：D sh=1913t/h 过热蒸汽压力：p sh''=25.4MPa（表压） 过热蒸汽温度：t sh''=571℃ 再热蒸汽流量：D rh=1586t/h 再热蒸汽入口压力：p rh'=4.35MPa（表压） 再热蒸汽入口温度：t rh'=310℃ 再热蒸汽出口压力：p rh''=4.16MPa（表压） 再热蒸汽出口温度：t rh''=569℃ 给水压力：p fw=29.35MPa 给水温度：t fw=282℃ 周围环境温度：t ca=20℃ 排烟温度：v exg=126℃ 制粉系统：直吹式、中速磨 （1）燃料名称：神府东胜煤 （2）煤的收到基成分（%）：C ar=57.33, H ar=3.62，O ar=9.94, N ar=0.70, S ar=0.41, A ar=15.00, M ar=13.00 （3）煤的干燥无灰基挥发分：V daf=33.64% （4）煤的收到基低位发热量：Q net,ar=21805kj/kg （5）灰熔点：DT、ST、FT>1500℃
第2章燃料的数据校核和煤种判别2.1 燃料的数据校核计算列于表2-1。 表2-1 燃料的数据校核和煤种判别 2.2 煤种判别： 由燃料特性得知: 因为V daf =33.64% ，10%＜V daf<37% 所以煤种为烟煤
第3章锅炉整体布置的确定 3.1 炉整体的外型--选Π型布置 选择Π形布置的理由如下： (1)锅炉排烟口在下方送、引风机及除尘器等设备均可布置在地面，锅炉结构和厂房较低，烟囱也建在地面上； (2)对流竖井中，烟气下行流动便于清灰，具有自身除尘的能 力； (3)各受热面易于布置成逆流的方式，以加强对流换热； (3)机炉之间的连接管道不长。 3.2 受热面的布置 在炉膛内壁面，全部布置水冷壁受热面，其他受热面的布置主要受蒸汽参数、锅炉容量和燃料性质的影响。 本锅炉为高压参数，汽化吸热较多，加热吸热和过热吸热较少。为使炉膛出口烟温降到要求的值，保护水平烟道的对流受热面，在水平烟道内布置高、低温对流过热器外，炉膛出口布置半辐射式的屏式过热器。为使屏过热器中的传热温差不致过大，在炉顶及水平烟道的两侧墙，竖井烟道的两侧墙和后墙均布置包覆过热器。 热风温度要求高（t=360℃）采用双级布置空气预热器双级省煤器。在省煤器的烟道转弯处，设置落灰斗，由于转弯处离心力的作用，颗粒较大的灰粒顺落灰斗下降，有利于防止回转式空气预热器的堵灰，减轻除尘设备的负担。 3.3 汽水系统 (1)过热蒸汽系统的流程 汽包→顶棚过热器进口集箱→炉顶及尾部包覆过热器管束→尾部包覆过热器后集箱→（悬吊管过热器管束→悬吊管过热器出口集箱）尾部左右侧包覆过热器上集箱→尾部上下侧包覆过热器管束→尾部上下侧包覆过热器下前集箱→水平烟道左右侧包覆过热器管束→水平烟道左右侧包覆过热器上集箱→对流过热器进口集箱→对流过热器管束→对流过热器出口集箱→集汽集箱→汽轮机。 (2)水系统的流程