混凝土地坪承载力计算(第一版)
混凝土地坪承载力计算
对于500T吊机地面承载力计算
1.道路构造（1）——对应1#、3#支腿
2.道路基础承载力：本次重点分析混凝土路面的承载力情况及道路下卧层承载力验算。由
原设计单位设计的底基层250厚碎砾石碾压密实，30厚粗砂垫层应该符合道路基础的要求。
3.查表可得C25混凝土参数如下：
轴心抗压强度标准值fck=16.7N/mm2
抗拉强度标准值ftk=1.78N/mm2
抗剪强度ft=4N/mm2
4.假设3.5*2.5*0.3钢板为基础，以道路结构层为持力层，参照《建筑地基基础设计规范》
GB 50007-2011进行近似计算，已知吊车支腿最大荷126t，相当于1260KN，钢板重量
20.6T，相当于206KN。
①计算混泥土地面附加应力：
(1260+206)/2.5*3.5=167.5KN/M2<16700KN/M2 满足抗压要求
②计算混泥土地面剪切应力：
(1260+206)/（（2.5+3.5）*2*0.2）=610KN/M2<4000KN/M2 满足抗剪要求
③下卧层承载力验算：
1)已知基础宽度b=2.5M,长度L=3.5M，基础埋深d=0M，持力层厚度
z=0.2+0.03+0.25=0.48M，下卧层承载力取fak=110kpa
2)持力层为混泥土结构，查表取其重度r=24KN/M3
3)按下卧层土性指标，对粉砂夹粉土的地基承载力修正：
fa= fak+ηbγ（b-3）+ηdγm(d-0.5)=110kpa
式中：fa——修正后的地基承载力特征值（kPa）；
fak——地基承载力特征值（kPa），按本规范第 5.2.3 条的原则确定；
ηb、ηd——基础宽度和埋深的地基承载力修正系数，按基底下土的类别查表 5.2.4 取值；γ——基础底面以下土的重度（kN/m3），地下水位以下取浮重度；
b——基础底面宽度（m），当基础底面宽度小于 3m 时按 3m 取值，大于 6m 时按 6m取值；γm——基础底面以上土的加权平均重度（kN/m3），位于地下水位以下的土层取有效重度d——基础埋置深度（m）
4)计算下卧层顶面处土的自重压力：
Pcz=r*dz=24*0.48kpa=11.52kpa
5)确定地基压力扩散角度θ：依据规范6.5条：岩石一般可视为不可压缩地基，上部荷
载通过基础传递到岩石地基上时，基底应力以直接传递为主，应力呈柱形分布，当荷载不断增加使岩石裂缝被压密产生微弱沉降而卸荷时，部分荷载将转移到冲切锥范围以外扩散，基底压力呈钟形分布。验算岩石下卧层强度时，其基底压力扩散角可按θ 30°～40°考虑，
Tanθ=(0.577-0.839)。
6)计算基底平均压力Pk和土的自重压力Pc
Pk=(Fk+Gk)/A=(1260+206)/3.5*2.5=1047.14Kpa
Pc=r*d=0 Kpa
7)计算下卧层顶面处附加压力Pkz
Pkz=b*L(Pk-Pc)/(b+2Ztanθ)((L+2Ztanθ)
=3.5*2.5*(1047.14-0)/(3.5+2*0.48*0.577)(2.5+2*0.48*0.577)
=740.08Kpa
8)验算下卧层承载力：
Pkz+Pcz=740.08+11.52=751.6Kpa>110Kpa 不满足承载力要求。通过增加第二块钢板以扩大地坪抗剪截面，钢板6.0*2.4*0.03，剪切强度320MPa
9)计算基底平均压力Pk和土的自重压力Pc
Pk=(Fk+Gk)/A=(1260+206+33.9)/6.0*2.4=104.16Kpa
Pc=r*d=0 Kpa
10)计算下卧层顶面处附加压力Pkz
Pkz=b*L(Pk-Pc)/(b+2Ztanθ)((L+2Ztanθ)
=6.0*2.4*(104.16-0)/(6.0+2*0.48*0.577)(2.4+2*0.48*0.577)
=77.47Kpa
11)验算下卧层承载力：
Pkz+Pcz=77.47+11.52=88.99Kpa<110Kpa 满足承载力要求。
1.道路构造（2）——对应4#支腿
2.道路基础承载力：本次重点分析混凝土路面的承载力情况及道路下卧层承载力验算。由
原设计单位设计的底基层200厚碎砾石碾压密实应该符合道路基础的要求。
3.查表可得C30混凝土参数如下：
轴心抗压强度标准值fck=20.1N/mm2
抗拉强度标准值ftk=0.20N/mm2
抗剪强度ft=4.5N/mm2
4.假设3.5*2.5*0.3钢板为基础，以道路结构层为持力层，参照《建筑地基基础设计规范》
GB 50007-2011进行近似计算，已知吊车支腿最大荷126t，相当于1260KN，钢板重量
20.6T，相当于206KN。
④计算混泥土地面附加应力：
(1260+206)/2.5*3.5=167.5KN/M2<20100KN/M2 满足抗压要求
⑤计算混泥土地面剪切应力：
(1260+206)/（（2.5+3.5）*2*0.2）=610KN/M2<4500KN/M2 满足抗剪要求
⑥下卧层承载力验算：
12)已知基础宽度b=2.5M,长度L=3.5M，基础埋深d=0M，持力层厚度z=0.2+0.2=0.40M，下
卧层承载力取fak=110kpa
13)持力层为混泥土结构，查表取其重度r=24KN/M3
14)按下卧层土性指标，对粉砂夹粉土的地基承载力修正：
fa= fak+ηbγ（b-3）+ηdγm(d-0.5)=110kpa
式中：fa——修正后的地基承载力特征值（kPa）；
fak——地基承载力特征值（kPa），按本规范第 5.2.3 条的原则确定；
ηb、ηd——基础宽度和埋深的地基承载力修正系数，按基底下土的类别查表 5.2.4 取值；γ——基础底面以下土的重度（kN/m3），地下水位以下取浮重度；
b——基础底面宽度（m），当基础底面宽度小于 3m 时按 3m 取值，大于 6m 时按 6m取值；γm——基础底面以上土的加权平均重度（kN/m3），位于地下水位以下的土层取有效重度
d——基础埋置深度（m）
15)计算下卧层顶面处土的自重压力：
Pcz=r*dz=24*0.40kpa=9.6kpa
16)确定地基压力扩散角度θ：依据规范6.5条：岩石一般可视为不可压缩地基，上部荷
载通过基础传递到岩石地基上时，基底应力以直接传递为主，应力呈柱形分布，当荷载不断增加使岩石裂缝被压密产生微弱沉降而卸荷时，部分荷载将转移到冲切锥范围以外扩散，基底压力呈钟形分布。验算岩石下卧层强度时，其基底压力扩散角可按θ 30°～40°考虑，
Tanθ=(0.577-0.839)。
17)计算基底平均压力Pk和土的自重压力Pc
Pk=(Fk+Gk)/A=(1260+206)/3.5*2.5=1047.14Kpa
Pc=r*d=0 Kpa
18)计算下卧层顶面处附加压力Pkz
Pkz=b*L(Pk-Pc)/（(b+2Ztanθ)*(L+2Ztanθ)）
=3.5*2.5*(1047.14-0)/(3.5+2*0.48*0.577)(2.5+2*0.48*0.577)
=740.08Kpa
19)验算下卧层承载力：
Pkz+Pcz=740.08+9.6=749.68Kpa>110Kpa 不满足承载力要求。通过增加第二块钢板以扩大地坪抗剪截面，钢板6.0*2.4*0.03，剪切强度320MPa
20)计算基底平均压力Pk和土的自重压力Pc
Pk=(Fk+Gk)/A=(1260+206+33.9)/6.0*2.4=104.16Kpa
Pc=r*d=0 Kpa
21)计算下卧层顶面处附加压力Pkz
Pkz=b*L(Pk-Pc)/(b+2Ztanθ)((L+2Ztanθ)
=6.0*2.4*(104.16-0)/(6.0+2*0.48*0.577)(2.4+2*0.48*0.577)
=77.47Kpa
22)验算下卧层承载力：
Pkz+Pcz=77.47+9.6=87.07Kpa<110Kpa 满足承载力要求。
1.道路构造（3）——对应2#支腿
2.道路基础承载力：本次重点分析混凝土路面的承载力情况及道路下卧层承载力验算。由
原设计单位设计的底基层200厚碎砾石,块石垫层300厚，碾压密实应该符合道路基础的要求。
3.查表可得C30混凝土参数如下：
轴心抗压强度标准值fck=20.1N/mm2
抗拉强度标准值ftk=0.20N/mm2
抗剪强度ft=4.5N/mm2
4.假设3.5*2.5*0.3钢板为基础，以道路结构层为持力层，参照《建筑地基基础设计规范》
GB 50007-2011进行近似计算，已知吊车支腿最大荷126t，相当于1260KN，钢板重量
20.6T，相当于206KN。
⑦计算混泥土地面附加应力：
(1260+206)/2.5*3.5=167.5KN/M2<20100KN/M2 满足抗压要求
⑧计算混泥土地面剪切应力：
(1260+206)/（（2.5+3.5）*2*0.22）=555.3KN/M2<4500KN/M2 满足抗剪要求
⑨下卧层承载力验算：
23)已知基础宽度b=2.5M,长度L=3.5M，基础埋深d=0M，持力层厚度z=0.22+0.2+0.3=0.72M，
下卧层承载力取fak=110kpa
24)持力层为混凝土结构，查表取其重度r=24KN/M3
25)按下卧层土性指标，对粉砂夹粉土的地基承载力修正：
fa= fak+ηbγ（b-3）+ηdγm(d-0.5)=110kpa
式中：fa——修正后的地基承载力特征值（kPa）；
fak——地基承载力特征值（kPa），按本规范第 5.2.3 条的原则确定；
ηb、ηd——基础宽度和埋深的地基承载力修正系数，按基底下土的类别查表 5.2.4 取值；γ——基础底面以下土的重度（kN/m3），地下水位以下取浮重度；
b——基础底面宽度（m），当基础底面宽度小于 3m 时按 3m 取值，大于 6m 时按 6m取值；γm——基础底面以上土的加权平均重度（kN/m3），位于地下水位以下的土层取有效重度d——基础埋置深度（m）
26)计算下卧层顶面处土的自重压力：
Pcz=r*dz=24*0.72kpa=17.28kpa
27)确定地基压力扩散角度θ：依据规范6.5条：岩石一般可视为不可压缩地基，上部荷
载通过基础传递到岩石地基上时，基底应力以直接传递为主，应力呈柱形分布，当荷载不断增加使岩石裂缝被压密产生微弱沉降而卸荷时，部分荷载将转移到冲切锥范围以外扩散，基底压力呈钟形分布。验算岩石下卧层强度时，其基底压力扩散角可按θ 30°～40°考虑，
Tanθ=(0.577-0.839)。
28)计算基底平均压力Pk和土的自重压力Pc
Pk=(Fk+Gk)/A=(1260+206)/3.5*2.5=1047.14Kpa
Pc=r*d=0 Kpa
29)计算下卧层顶面处附加压力Pkz
Pkz=b*L(Pk-Pc)/（(b+2Ztanθ)*(L+2Ztanθ)）
=3.5*2.5*(1047.14-0)/(3.5+2*0.48*0.577)(2.5+2*0.48*0.577)
=740.08Kpa
30)验算下卧层承载力：
Pkz+Pcz=740.08+17.28=757.36Kpa>110Kpa 不满足承载力要求。通过增加第二块钢板以扩大地坪抗剪截面，钢板6.0*2.4*0.03，剪切强度320MPa
31)计算基底平均压力Pk和土的自重压力Pc
Pk=(Fk+Gk)/A=(1260+206+33.9)/6.0*2.4=104.16Kpa
Pc=r*d=0 Kpa
32)计算下卧层顶面处附加压力Pkz
Pkz=b*L(Pk-Pc)/(b+2Ztanθ)((L+2Ztanθ)
=6.0*2.4*(104.16-0)/(6.0+2*0.48*0.577)(2.4+2*0.48*0.577)
=77.47Kpa
33)验算下卧层承载力：
Pkz+Pcz=77.47+17.28=94.75Kpa<110Kpa 满足承载力要求。
对于260T吊机地面承载力计算
1.道路构造——对应1#、2#、3#、4#支腿
2.查表可得C25混凝土参数如下：
轴心抗压强度标准值fck=16.7N/mm2
抗拉强度标准值ftk=1.78N/mm2
抗剪强度ft=4N/mm2.
3.假设2.0*2.0*0.02钢板为基础，以道路结构层为持力层，参照《建筑地基基础设计规
范》GB 50007-2011进行近似计算，已知吊车支腿最大荷49t，相当于490KN，钢板重量0.628T，相当于6.28KN。
⑩计算混泥土地面附加应力：
(49+6.28)/2.0*2.0=13.82KN/M2<1670KN/M2 满足抗压要求
11 计算混泥土地面剪切应力：
(49+6.28)/（（2.0+2.0）*2*0.2）=34.5KN/M2<4000KN/M2 满足抗剪要求
12 下卧层承载力验算：
34)已知基础宽度b=2.0M,长度L=2.0M，基础埋深d=0M，持力层厚度
z=0.2+0.03+0.25=0.48M，下卧层承载力取fak=110kpa
35)持力层为混泥土结构，查表取其重度r=24KN/M3
36)按下卧层土性指标，对淤泥质粉质粘土夹薄层粉砂的地基承载力修正：
fa= fak+ηbγ（b-3）+ηdγm(d-0.5)=110kpa
式中：fa——修正后的地基承载力特征值（kPa）；
fak——地基承载力特征值（kPa），按本规范第 5.2.3 条的原则确定；
ηb、ηd——基础宽度和埋深的地基承载力修正系数，按基底下土的类别查表 5.2.4 取值；γ——基础底面以下土的重度（kN/m3），地下水位以下取浮重度；
b——基础底面宽度（m），当基础底面宽度小于 3m 时按 3m 取值，大于 6m 时按 6m取值；
γm——基础底面以上土的加权平均重度（kN/m3），位于地下水位以下的土层取有效重度d——基础埋置深度（m）
37)计算下卧层顶面处土的自重压力：
Pcz=r*dz=24*0.48kpa=11.52kpa
38)确定地基压力扩散角度θ：依据规范6.5条：岩石一般可视为不可压缩地基，上部荷
载通过基础传递到岩石地基上时，基底应力以直接传递为主，应力呈柱形分布，当荷载不断增加使岩石裂缝被压密产生微弱沉降而卸荷时，部分荷载将转移到冲切锥范围以外扩散，基底压力呈钟形分布。验算岩石下卧层强度时，其基底压力扩散角可按θ 30°～40°考虑，
Tanθ=(0.577-0.839)。
39)计算基底平均压力Pk和土的自重压力Pc
Pk=(Fk+Gk)/A=(49+6.28)/（2.0*2.0）=13.82Kpa
Pc=r*d=0 Kpa
40)计算下卧层顶面处附加压力Pkz
Pkz=b*L(Pk-Pc)/(b+2Ztanθ)((L+2Ztanθ)
=2.0*2.0*(13.82-0)/(2.0+2*0.48*0.577)(2.0+2*0.48*0.577)
=8.47Kpa
41)验算下卧层承载力：
Pkz+Pcz=8.47+11.52=19.99Kpa<110Kpa 满足承载力要求。
柱子承载力计算
创作编号： GB8878185555334563BT9125XW 创作者：凤呜大王* 三、框架柱承载力计算 （一）正截面偏心受压承载力计算 柱正截面偏心受压承载力计算方法与《混凝土基本原理》中相同（混凝土规范7.3）。如图所示。 即非抗震时： （3-62） （3-63）其中： （3-64）但考虑地震作用后，有两个修正，即： ◆正截面承载力抗震调整系数。
◆保证“强柱弱梁”，对柱端弯矩设计值按梁端弯矩来调整。（混凝土规范11.4.2，抗震规范 6.2.2，6.2.3）即： 一、二、三级框架柱端组合的弯矩设计值为： （3-65）一级框架结构及9度各类框架还应满足： （3-66）其中： ——为节点上下柱端截面顺时针或反时针方向组合的 弯矩设计值之和，如图所示； ——为节点左右梁端截面反时或顺时针方向组合的弯 矩设计值之和的较大者，一级框架节点左右梁端均为负弯矩时，绝对值较小的弯矩应取0； ——为节点左右梁端截面按反时针或顺时针方向采用实配钢筋截面面积和材料标准值，且考虑承载力抗震调整系数 计算的正截面抗震受弯承载力所对应的弯矩值之和的较大者。 其可按有关公式计算。 ——为柱端弯矩增大系数，一级取 1.4，二级取 1.2，三级取 1.1。
求得节点上下柱端的弯矩设计值之和后，一般情况下可按弹性分析所得的节点上下柱端弯矩比进行分配。 对于顶层柱和轴压比小于0.15的柱，可不调整，直接采用内力组合所得的弯矩设计值。 当反弯点不在柱的层高范围内时，柱端截面组合的弯矩设计值可直接乘以上述柱端弯矩增大系数。 一、二、三级框架底层柱下端截面组合的弯矩设计值，应分别乘以增大系数 1.5，1.25，1.15，且底层柱纵筋宜按上下端的不利情况配置。 （二）斜截面受剪承载力计算 1、柱剪力设计值（混凝土规范11.4.4，抗震规范 6.2.5） 为了保证“强剪弱弯”，柱的设计剪力应调整。 一、二、三级的框架柱的剪力设计值按下式调整： （3-67）一级框架和9度各类框架还应满足：
浅析混凝土路面的承载力
浅析混凝土路面的承载力 水泥混凝土（素混凝土）路面是山东地区加油站选用的主要硬化地面形式之一，由于公司部分加油站临近煤矿区或物流区，且车辆超载运输现象也较为普遍和严重，因此很多路面在使用初期就发生了严重的结构损坏，路面的使用寿命大大缩短，严重影响了加油站的经营销售、通行能力、行车安全和投资效益。因此，为解决大载重车辆地区的混凝土地面易破损问题，需要在施工开展前分析此地段的极限车辆荷载与混凝土地面的设计方法。 本文主要从混凝土地面承载力的主要影响因素入手，重点分析各因素对地面造成破坏的原因并根据破坏原因进行简单的数据测算，最后针对各破坏因素的极限值进行承载力比对，确定固定厚度的混凝土路面的极限承载力。 目的是简单清晰的确定混凝土的竖向承载力与混凝土厚度的比例关系。 混凝土地面承载力主要有四个影响因素，分别为：基础承载力，混凝土标号，混凝土厚度，及设计形式。 基础承载力（计算目标值）：由于重点分析混凝土路面的承载力情况，且设计院设计的三元结构（15CM黄土垫层、15CM砂石垫层）一般情况下符合基础要求，因此计算中的基础一律按无限宽（刚性）基础进行考虑（根据厚度进行求解）。 混凝土标号：混凝土中的标号与刚度是成正比的即标号越大，混凝土的刚度越大，因此路面选择过低标号的混凝土会导致整体路面的网裂，而选择过高标号的混凝土会导致整体路面的刚度过大，呈现脆性即易整体开裂，因此标号的正确选择也是混凝土路面能否长期保持良好情况的重要因素，所以本文中的混凝土标号一律选用设计院设计的C30标号。 混凝土厚度（一般为18CM-30CM）：根据公式分别代入25CM、28CM、30 CM。以25CM厚的C30混凝土为例，C30轴心抗压是20.1Mpa=20.1N/mm2=20.1×1000000N/m2，相当于20. 1×100000千克（五个零，除以10，重力加速度），也就是20.1×100吨，2010吨，即2010 吨/m2，因为是25CM厚混凝土，所以需要乘以0.25，因此推算每立方米的，25CM厚的C30混凝土的设计抗压能力约为502.5吨/m3。（初略计算，C30，厚25cm，最大只能承受63.245吨） 设计形式：由于上述影响因素均对混凝土的抗压进行考虑（即垂直地面方向），因此均按设计院提供的素混凝土方案，未进行配筋处理。 根据上述分析可以看出，素混凝土路面的抗压承载力主要取决于混凝土厚度，因此需要根据已知厚度可以通过公式计算出极限承载力。 Fcd=0.7·βh·Ftd·Um·H Fcd——混凝土最大集中返力； βh——对于厚度小于300mm时，取1； Ftd——轴心抗拉应力（C30取1.39mpa）； Um——高度换算比=2·（a+b）+4H，a=20cm,b=60cm（a,b分别为轮迹宽、长）; H ——厚度。 带入数值即对应关系： C30混凝土25CM 极限车辆承载力：63.245吨； C30混凝土28CM 极限车辆承载力：74.104吨； C30混凝土30CM 极限车辆承载力：81.732吨。 以上计算式只能计算出素混凝土路面在垂直方向上的极限承载力，但实际路面在对大车进行
柱子承载力计算
柱子承载力计算 Prepared on 22 November 2020
三、框架柱承载力计算 （一）正截面偏心受压承载力计算 柱正截面偏心受压承载力计算方法与《混凝土基本原理》中相同（混凝土规范）。如图所示。 即非抗震时： （3-62） （3-63）其中： （3-64）但考虑地震作用后，有两个修正，即： ◆正截面承载力抗震调整系数。 ◆保证“强柱弱梁”，对柱端弯矩设计值按梁端弯矩来调整。（混凝土规范11.4.2 一、二、三级框架柱端组合的弯矩设计值为： （3-65）一级框架结构及9度各类框架还应满足： （3-66）其中： ——为节点上下柱端截面顺时针或反时针方向组合的弯矩设计值之和，如图所示；
——为节点左右梁端截面反时或顺时针方向组合的弯矩设计值之和的较大者，一级框架节点左右梁端均为负弯矩时，绝对值较小的弯矩应取0； ——为节点左右梁端截面按反时针或顺时针方向采用实配钢筋截面面积和材料标准值，且考虑承载力抗震调整系数计算的正截面抗震受弯承载力所对应的弯矩值之和的较大者。其可按有关公式计算。 ——为柱端弯矩增大系数，一级取，二级取，三级取。 求得节点上下柱端的弯矩设计值之和后，一般情况下可按弹性分析所得的节点上下柱端弯矩比进行分配。 对于顶层柱和轴压比小于的柱，可不调整，直接采用内力组合所得的弯矩设计值。 当反弯点不在柱的层高范围内时，柱端截面组合的弯矩设计值可直接乘以上述柱端弯矩增大系数。 一、二、三级框架底层柱下端截面组合的弯矩设计值，应分别乘以增大系数，，，且底层柱纵筋宜按上下端的不利情况配置。 （二）斜截面受剪承载力计算 1、柱剪力设计值（混凝土规范11.4.4 为了保证“强剪弱弯”，柱的设计剪力应调整。 一、二、三级的框架柱的剪力设计值按下式调整： （3-67）一级框架和9度各类框架还应满足： （3-68）
施工升降机基础承载力计算书
施工升降机基础承载力计算书计算依据： 1、《施工现场设施安全设计计算手册》谢建民编著 2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011 5、《木结构设计规范》GB50005-2003 6、《钢结构设计规范》GB50017-2003 7、《砌体结构设计规范》GB50003-2011 一、参数信息 1.施工升降机基本参数 2.楼板参数
3.荷载参数： 二、基础承载计算： 导轨架重（共需35节标准节，标准节重175kg）：175kg×35=6125kg， 施工升降机自重标准值： P k=((1480×2+1480+1258×2+200+6125)+2000×2)×10/1000=172.81kN； 施工升降机自重： P=(1.2×(1480×2+1480+1258×2+200+6125)+1.4×2000×2)×10/1000=215.37kN； 考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n=2.1 P=2.1×P=2.1×215.37=452.28kN 三、地下室顶板结构验算 验算时不考虑地下室顶板下的钢管的支承作用，施工升降机的全部荷载由混凝土板来承担。根据板的边界条件不同，选择最不利的板进行验算 楼板长宽比：Lx/Ly=3/4=0.75 1、荷载计算 楼板均布荷载：q=452.28/(3×1.3)=115.97kN/m2 2、混凝土顶板配筋验算 依据《建筑施工手册》（第四版）： M xmax=0.039×115.97×32=40.71kN·m M ymax=0.0189×115.97×32=19.73kN·m M0x=-0.0938×115.97×32=-97.9kN·m M0y=-0.076×115.97×32=-79.32kN·m 混凝土的泊桑比为μ=1/6，修正后求出配筋。 板中底部长向配筋： M x=M xmax+μM ymax=40.71+19.73/6=43.99kN·m αs=|M|/(α1f c bh02)=43.99×106/(1.00×19.10×3.00×103×525.002)=0.003；
混凝土地坪承载力计算(第一版)
混凝土地坪承载力计算 对于500T吊机地面承载力计算 1.道路构造（1）——对应1#、3#支腿 2.道路基础承载力：本次重点分析混凝土路面的承载力情况及道路下卧层承载力验算。由 原设计单位设计的底基层250厚碎砾石碾压密实，30厚粗砂垫层应该符合道路基础的要求。 3.查表可得C25混凝土参数如下： 轴心抗压强度标准值fck=16.7N/mm2 抗拉强度标准值ftk=1.78N/mm2 抗剪强度ft=4N/mm2 4.假设3.5*2.5*0.3钢板为基础，以道路结构层为持力层，参照《建筑地基基础设计规范》 GB 50007-2011进行近似计算，已知吊车支腿最大荷126t，相当于1260KN，钢板重量 20.6T，相当于206KN。 ①计算混泥土地面附加应力： (1260+206)/2.5*3.5=167.5KN/M2<16700KN/M2 满足抗压要求 ②计算混泥土地面剪切应力： (1260+206)/（（2.5+3.5）*2*0.2）=610KN/M2<4000KN/M2 满足抗剪要求
③下卧层承载力验算： 1)已知基础宽度b=2.5M,长度L=3.5M，基础埋深d=0M，持力层厚度 z=0.2+0.03+0.25=0.48M，下卧层承载力取fak=110kpa 2)持力层为混泥土结构，查表取其重度r=24KN/M3 3)按下卧层土性指标，对粉砂夹粉土的地基承载力修正： fa= fak+ηbγ（b-3）+ηdγm(d-0.5)=110kpa 式中：fa——修正后的地基承载力特征值（kPa）； fak——地基承载力特征值（kPa），按本规范第 5.2.3 条的原则确定； ηb、ηd——基础宽度和埋深的地基承载力修正系数，按基底下土的类别查表 5.2.4 取值；γ——基础底面以下土的重度（kN/m3），地下水位以下取浮重度；
车库顶板承载力计算书2
计算书 1.混凝土泵车通过车库顶板时的承载力计算 基本计算参数: 混凝土泵车自重为34t,当混凝土泵车通过混凝土顶板时，前排轮 子承受荷载与后排轮子承受荷载的比例为3: 4,则前排单组轮子承受的荷载为7t,后排两组轮子各承受的荷载为7t。每组与楼面的接触 面积为X,前排轮子与后面两排轮子的距离分别是4m和。车体荷载简化图如图1所示。 ,2000 ’ 4 ' \ * 图1 车体荷载平面简化图 根据现场实际情况考虑泵车从250mn的板上通过；顶板混凝土强 度等级为C35,根据混凝土抗压强度报告，试块已经达到设计要求。
其抗压强度设计值f c=，抗拉强度设计值f t二。为了安全期间，泵车应缓慢通过楼板，按照通过时最不利荷载对其承载力进行验算。 对板的抗剪强度进行验算: 根据图纸设计和现场混凝土的浇筑情况，选取泵车通过的最大板进行验算，查图纸得到最大跨板的尺寸为X。 当整个泵车的轮胎位于长跨板的图示位置时，此时板的抗剪处于最不利位置，以此进行混凝土板抗剪验算。 如下图图2所示: 图2泵车通过楼板受力简化图 其中泵车轮胎面积为m X,当泵车前轮行驶至板的某跨中位置 时，处于最不利位置，泵车荷载为340KN梁宽I为，其局部线荷载
为03KN/m =m 根据所建模型，整个板剪力图如图3： 图3泵车通过楼板剪力图 其中所受最大剪力为。 对于混凝土板而言，其板厚为 250m m 保护层a s =30mm, f t =, h 0=h-a s =250-30=220mm 抗剪配筋验算公式: =xx 600 X 220=>。 因此，不需要对楼板配抗剪钢筋即可满足抗剪要求。 因此，板的抗剪承载力满足要求。 对板的抗弯强度进行验算: 根据图纸设计和现场混凝土的浇筑情况，选取泵车通过的最大板 进行验算，查图纸得到最大跨板的尺寸为X 。 对板最大正弯矩抗弯验算: 当只有整个泵车的前轮胎位于长跨板的某跨跨中位置时，此时的 板的下部抗弯受力处于最不利位置， 以此进行混凝土板抗弯验算，由
钢筋混凝土受弯构件正截面承载力的计算
第3章钢筋混凝土受弯构件正截面承载力的计算 §1概述 1、受弯构件（梁、板）的设计内容：图3-1 ①正截面受弯承载力计算：破坏截面垂直于梁的轴线，承受弯矩作用而 破坏，叫做正截面受弯破坏。 ②斜截面受剪承载力计算：破坏截面与梁截面斜交，承受弯剪作用而破 坏，叫做斜截面受剪破坏。 ③满足规范规定的构造要求：对受弯构件进行设计与校核时，应满足规 范规定的要求。比如最小配筋率、纵向 2 ①板 ⑴板的形状与厚度： a.形状：有空心板、凹形板、扁矩形板等形式；它与梁的直观 区别是高宽比不同，有时也将板叫成扁梁。其计算与 梁计算原理一样。 b.厚度：板的混凝土用量大，因此应注意其经济性；板的厚度 通常不小于板跨度的1/35（简支）～1/40（弹性约束） 或1/12（悬臂）左右；一般民用现浇板最小厚度60mm， 并以10mm为模数（讲一下模数制）；工业建筑现浇板 最小厚度70mm。 ⑵板的受力钢筋：单向板中一般仅有受力钢筋和分布钢筋，双向 板中两个方向均为受力钢筋。一般情况下互相垂直的
两个方向钢筋应绑扎或焊接形成钢筋网。当采用绑扎 钢筋配筋时，其受力钢筋的间距：当板厚度h≤150mm 时，不应大于200mm，当板厚度h﹥150mm时，不应大 于1.5h，且不应大于250mm。板中受力筋间距一般不 小于70mm，由板中伸入支座的下部钢筋，其间距不应 大于400mm，其截面面积不应小于跨中受力钢筋截面 面积的1/3，其锚固长度l as不应小于5d。板中弯起钢 筋的弯起角不宜小于30°。 板的受力钢筋直径一般用6、8、10mm。 对于嵌固在砖墙内的现浇板，在板的上部应配置构造钢筋，并应符合下列规定： a. 钢筋间距不应大于200mm，直径不宜小于８mm（包括弯起钢筋在内）， 其伸出墙边的长度不应小于l1/7(l1为单向板的跨度或双向板的短边跨 度)。 b. 对两边均嵌固在墙内的板角部分，应双向配置上部构造钢筋，其伸出 墙边的长度不应小于l1/4。 c. 沿受力方向配置的上部构造钢筋，直径不宜小于6mm，且单位长度内的 总截面面积不应小于跨中受力钢筋截面面积的1/3。 ⑶板的分布钢筋：其作用是： a.分布钢筋的作用是固定受力钢筋； b.把荷载均匀分布到各受力钢筋上； c.承担混凝土收缩及温度变化引起的应力。 当按单向板设计时，除沿受力方向布置受力钢筋外，还应在垂直受力方向布置分布钢筋。单位长度上分布钢筋的截面面积不应小于单位宽度上 受力钢筋截面面积的15%，且不应小于该方向板截面面积的0.15%，分布 钢筋的间距不宜大于250mm，直经不宜小于6mm，对于集中荷载较大的情 况，分布钢筋的截面面积应适当增加，其间距不宜大于200mm，当按双向 板设计时，应沿两个互相垂直的方向布置受力钢筋。 在温度和收缩应力较大的现浇板区域内尚应布置附加钢筋。附加钢筋的数量可按计算或工程经验确定，并宜沿板的上,下表面布置。沿一个方向增加的附加钢筋配筋率不宜小于0.2%，其直径不宜过大，间距宜取150~200mm，并应按受力钢筋确定该附加钢筋伸入支座的锚固长度。 ⑷板中钢筋的保护层及有效高度：保护层厚度与环境条件及混凝 土等级有关，在一般情况下，混凝土保护层取15mm，详见规范； 有效高度是指受力钢筋形心到混凝土受压区外边缘的距离，用
(新)搅拌站基础承载力验算书
拌合站基础计算书 梁场混凝土拌合站，配备HZS120拌合机两套，每套搅拌楼设有5个储料罐，单个罐在装满材料时均按照200吨计算。经过现场开挖检查，在地表往下0.5～3米均为粉质黏土。 一.计算公式 1 .地基承载力 P/A=σ≤σ0 P—储蓄罐重量KN A—基础作用于地基上有效面积mm2 σ—地基受到的压应力MPa σ0—地基容许承载力MPa 通过查资料得出该处地基容许承载力σ0=0.18 Mpa 2．风荷载强度 W=K1K2K3W0= K1K2K31/1.6V2 W —风荷载强度Pa，W=V2/1600 V—风速m/s,取28.4m/s（按10级风考虑） 3．基础抗倾覆计算 K c=M1/ M2=P1×1/2×基础宽/ P2×受风面×力矩≥2即满足要求 M1—抵抗弯距KN?M M2—抵抗弯距KN?M P1—储蓄罐自重KN P’—基础自重KN P2—风荷载KN 二、储料罐地基承载力验算 1．储料罐地基开挖及浇筑 根据厂家提供的拌合站安装施工图，现场平面尺寸如下： 地基开挖尺寸为半径为8.19m圆的1/4的范围，宽4.42m，基础浇注厚度为
2m。基底处理方式为：压路机碾压两遍，填筑30cm建筑砖碴、混凝土块并碾压两遍。查《路桥计算手册》，密实粗砂地基容许承载力为0.55Mpa。 2.计算方案 开挖深度为2米，根据规范，不考虑摩擦力的影响，计算时按整体受力考虑，每个水泥罐集中力P=2000KN，水泥罐整体基础受力面积为95.48m2,基础浇注C25混凝土，自重P’=4774KN，承载力计算示意见下图： 粉质黏土 根据历年气象资料，考虑最大风力为28.4m/s（10级风），风的动压力P2=V2/1600=504.1N/m，储蓄罐顶至地表面距离为20米，罐身长17m,5个罐基本并排竖立，受风面积306m2，在最不利风力下计算基础的抗倾覆性。计算示意图如下 P2 罐与基础自重P1+P’ 3.储料罐基础验算过程 3.1 地基承载力 根据上面公式，已知P+P’=14774KN，计算面积A=95.48×106mm2, P/A= 14774KN/95.48×106mm2=0.15MPa ≤σ0=0.55 MPa 地基承载力满足承载要求。
混凝土柱计算
轴心受压普通箍筋柱的正截面受压承载力计算 一般把钢筋混凝土柱按照箍筋的作用及配置方式的不同分为两种：配有纵向钢筋和 普通箍筋的柱，简称普通箍筋柱；配有纵筋和螺旋式（或焊接环式）箍筋的柱，简 称螺旋箍筋柱。 最常见的轴心受压柱是普通箍筋柱，见右图。纵筋的作用是提高柱的承载力，减小 构件的截面尺寸，防止因偶然偏心产生的破坏，改善破坏时构件的延性和减小混凝土的徐变变形。箍筋能与纵筋形成骨架，并防止纵筋受力后外凸。 1.受力分析和破坏形态 1 ）短柱的受力分析和破坏形态： 配有纵筋和箍筋的短柱，在轴心荷载作用下，整个截面的应变基本上是均匀分布的。当荷载较小时，混凝土和钢筋都处于弹性阶段。当荷载较大时，由于混凝土塑性变形的发展，压缩变形增加的速度快于荷载增长速度。同时，在相同荷载增量下，钢筋的压应力比混凝土的压应力增加得快，见左图。随着荷载的继续增加，柱中开始出现微细裂缝，在临近破坏荷载时，柱四周出现明显的纵向裂缝，箍筋间的纵筋发生压屈，向外凸出，混凝土被压碎，柱子即告破坏，见右图。 试验表明，素混凝土棱柱体构件达到最大压应力值时的压应变值约为0.0015 ～0. 002 ，而钢筋混凝土短柱达到应力峰值时的压应变一般在0.0025 ～0.0035 之间。其主要原 因是纵向钢筋起到了调整混凝 土应力的作用，使混凝土的塑性 性质得到了较好的发挥，改善了 受压破坏的脆性性质。 在计算时，以构件的压应变达到 0.002 为控制条件，认为此时混 凝土达到了棱柱体抗压强度 f c，相应的纵筋应力值 ；对于HRB400 级、HRB335 级、HPB235 级和RRB400 级热轧钢筋已达到屈服强度。而对于屈服强度或条件屈服强度大于400N /mm2的钢筋，在计算 f y'时，
木方 立杆 承载力的计算
木方按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.000×0.120×0.300=0.900kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.300×0.300=0.090kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)×0.300=0.900kN/m 静荷载 q1 = 1.20×0.900+1.20×0.090=1.188kN/m 活荷载 q2 = 1.4×0.900=1.260kN/m 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.203/0.900=2.448kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×2.45×0.90×0.90=0.198kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.900×2.448=1.322kN 最大支座力 N=1.1×0.900×2.448=2.424kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.00×7.00×7.00/6 = 32.67cm3； I = 4.00×7.00×7.00×7.00/12 = 114.33cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.198×106/32666.7=6.07N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 [可以不计算] (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.677×0.990×900.04/(100×9500.00× 1143333.4)=0.405mm
第6章 混凝土梁承载力计算原理
6 混凝土梁承载力计算原理 6.1 概述 本章介绍钢筋混凝土梁的受弯、受剪及受扭承载力计算方法。钢筋混凝土梁是由钢筋和混凝土两种材料所组成，且混凝土本身是非弹性、非匀质材料。抗拉强度又远小于抗压强度，因而其受力性能有很大不同。研究钢筋混凝土构件的受力性能，很大程度上要依赖于构件加载试验。建筑工程中梁常用的截面形式如图6-1所示。 6.2 正截面受弯承载力 6.2.1 材料的选择与一般构造 1)截面尺寸 为统一模板尺寸以便施工，现浇钢筋混凝土构件宜采用下列尺寸： 梁宽一般为100m m、120m m、 150m m、180m m、 200m m、220m m、250和300m m，以上按 b/，50m m模数递增。梁高200～800m m，模数为50m m，800m m以上模数为100m m。梁高与跨度只比l h/，主梁为1/8～1/12，次梁为1/15～1/20，独立梁不小于1/15（简支）和1/20（连续）；梁高与梁宽之比b 在矩形截面梁中一般为2～2.5，在T形梁中为2.5～4.0。 2)混凝土保护层厚度 为了满足对受力钢筋的有效锚固及耐火、耐久性要求，钢筋的混凝土保护层应有足够的厚度。混凝土保护层最小厚度与钢筋直径，构件种类、环境条件和混凝土强度等级有关。具体应符合下表规定。 表6-1 混凝土保护层最小厚度 注：（1）基础的保护层厚度不小于40mm；当无垫层时不小于70mm。 （2）处于一类环境且由工厂生产的预制构件，当混凝土强度不低于C20时，其保护层厚度可按表中规定减少5mm，但预制构件中的预应力钢筋的保护层厚度不应小于15mm；处于二类环境且由工厂生产的预制构件，当表面另做水泥砂浆抹面层且有质量保证措施时，保护层厚度可按表中一类环境数值取用。 （3）预制钢筋混凝土受弯构件钢筋端头的保护层厚度不应小于10mm，预制肋形板主肋钢筋的保护层厚度应按梁的数值采用。 （4）板、墙、壳中分布钢筋的保护层厚度不应小于10mm，梁、柱中箍筋和构造钢筋的保护层厚度不应小于15mm。 （5）处于二类环境中的悬臂板，其上表面应另作水泥砂浆保护层或采取其它保护措施。
楼板承载力验算证
楼板承载力验算证明 根据工程实际需要，在结构二层平面位置处1-27轴往东米交1-B轴往北6米的位置即如下图： 在此区域放置了3台空调机位和100kg水泵机,经计算，此区域楼板需承受约200kg/m2（即2kN/m2）的活荷载，现需验算此活荷载是否能满足此楼板荷载承载力要求，验算如下： 根据建筑结构荷载设计规范《GB50009-2012》第条表不上人屋面活荷载为 kN/m2，恒荷载经计算为 kN/m2，根据荷载不利计算要求，本设备楼板的荷载不利布置为空调机位的活荷载（活荷载与空调机位荷载取较大值为不利活荷载）加楼板恒荷载进行计算： m2；此区域的楼板为计算单元，但中间已设置次梁，因此计算单元为，根据混凝土结构设计规范《GB50010-2010》对双向板控制要求，长边与短边之比大于2，小于3，即为双向板，因此2=，2<<3,故本设备楼板区域计算为双向板控制。计算单位为四边铰接，需要验算楼板中间位置和边跨段弯矩是否满足要求，根据结构静力计算手册查询，弯矩可按系数控制，即计算弯矩为M==根据此弯矩查询构件配筋，由于弯矩过小，在此弯矩计算下的配筋率远远小于规范要求%的最小配筋率要求，因此本工程楼板配筋满足混凝土结构设计规范《GB50010-2010》第条表受弯构件最小配筋率%的要求；即楼板配筋面积为：=240mm2,因此，设备基础所在楼板区域内，在此
放置的3台空调机位和水泵机所产生的重力荷载能满足楼板的最小配筋要求，此计算根据建筑结构荷载设计规范所示的条例满足要求。 为保险起见，对设备基础采用20#槽钢横担在1-B至1-C楼梯间的两根横梁上，使设备的承重均匀分布在两道横梁上；水泵的位置选在梁上采用两段20#槽钢垂直于横梁放置。这样处理使设备的荷载控制在200kg/m2（即2kN/m2）以内，远远小于正常楼梯的荷载300kg/m2（即3kN/m2）。 设备布置及基础设置详见下图： 验算单位： 验算日期：
混凝土基础承载力计算
混凝土基础承载力计算 Company Document number：WUUT-WUUY-WBBGB-BWYTT-1982GT
浅析混凝土路面的承载力水泥混凝土（素混凝土）路面是山东地区加油站选用的主要硬化地面形式之一，由于公司部分加油站临近煤矿区或物流区，且车辆超载运输现象也较为普遍和严重，因此很多路面在使用初期就发生了严重的结构损坏，路面的使用寿命大大缩短，严重影响了加油站的经营销售、通行能力、行车安全和投资效益。因此，为解决大载重车辆地区的混凝土地面易破损问题，需要在施工开展前分析此地段的极限车辆荷载与混凝土地面的设计方法。 本文主要从混凝土地面承载力的主要影响因素入手，重点分析各因素对地面造成破坏的原因并根据破坏原因进行简单的数据测算，最后针对各破坏因素的极限值进行承载力比对，确定固定厚度的混凝土路面的极限承载力。 目的是简单清晰的确定混凝土的竖向承载力与混凝土厚度的比例关系。 混凝土地面承载力主要有四个影响因素，分别为：基础承载力，混凝土标号，混凝土厚度，及设计形式。 基础承载力（计算目标值）：由于重点分析混凝土路面的承载力情况，且设计院设计的三元结构（15CM黄土垫层、15CM砂石垫层）一般情况下符合基础要求，因此计 算中的基础一律按无限宽（刚性）基础进行考虑（根据厚度进行求解）。 混凝土标号：混凝土中的标号与刚度是成正比的即标号越大，混凝土的刚度越大，因此路面选择过低标号的混凝土会导致整体路面的网裂，而选择过高标号的混凝土会导致整体路面的刚度过大，呈现脆性即易整体开裂，因此标号的正确选择也是混凝土路面能否长期保持良好情况的重要因素，所以本文中的混凝土标号一律选用设计院设计的 C30标号。
楼面承载力验算
楼面承载力验算 高处作业吊篮通过悬挂机构支撑在建筑物上，应对支撑点的结构强度进行核算。 (1)、支撑悬挂机构前支架的结构所承受的集中荷载应按下式计算： N D =Q D /9(1+L 1/L 2)+G D .....................<查JGJ202-2010中5.2.6> 式中：N D —支撑悬挂机构前支架的结构所承受的集中荷载（KN) Q D ---吊篮动力钢丝绳所受拉力的施工核算值，应按式计算(不考虑安全系数） G D ---悬挂梁自重163Kg = 1.63kN L 1---悬挂梁前支架支撑点至吊篮吊点的长度（1.5m ） L 2---悬挂梁前支架支撑点至后支架支撑点的长度（4.6m ） N D =(45.97KN/9)×(1+1.5/4.6）+1.63kN=8.39KN 非施工状态下后支架所受集中荷载最大，为配重的重量：500KG=4.9KN 为了避免集中压力值过大，在各个支架底部铺垫2.0m ×2.0m ×0.05m 木板，使压力分散，并起到一定的缓冲作用。 （2）吊篮前支架压力计算 ①悬挂机构1.5m/4.6m ： ND=QD(1+L1/L2)+GD=45.97/9(1+1.5/4.6)+1.63=8.39KN 式中：D N ——支撑悬挂机构前支架的结构所承受的集中载荷(kN )； ' D Q ——吊篮动力钢丝绳所受拉力的施工核算值(kN )； D G ——悬挂横梁自重，163101630 1.63D G N kN =?==； 1L ——悬挂横梁前支架支撑点至吊篮吊点的长度，1 1.5L m =； 2L ——悬挂横梁后支架支撑点至吊篮吊点的长度，2 4.6L m =。
塔吊基础承载力计算书
塔吊基础承载力计算书 编写依据塔吊说明书要求及现场实际情况，塔基承台设计为5200m×5200m×1.3m，根据地质报告可知，承台位置处于回填土上，地耐力为4T/m2，不能满足塔吊说明书要求的地耐力≥24T/m2。为了保证塔基承台的稳定性，打算设置四根人工挖孔桩。 地质报告中风化泥岩桩端承载力为P＝220Kpa。按桩径r＝1.2米，桩深h＝9米，桩端置于中风化泥上（嵌入风化泥岩1米）进行桩基承载力的验算。 一、塔吊基础承载力验算 1、单桩桩端承载力为： F1=S×P=π×r2×P＝π×0.62×220＝248.7KN=24.87T 2、四根桩端承载力为： 4×F1＝4×24.87＝99.48T 3、塔吊重量51T（说明书中参数） 基础承台重量：5.2×5.2×1.3×2.2＝77.33T 塔吊＋基础承台总重量＝51＋77.33=128.33T 4、基础承台承受的荷载 F2＝5.2×5.2×4.0=108.16T 5、桩基与承台共同受力＝4F1+F1=99.48+108.16=207.64T>塔吊基础总重量＝128.33T 所以塔吊基础承载力满足承载要求。 二、钢筋验算 桩身混凝土取C30，桩配筋23根ф16，箍筋间距φ8@200。 验算要求轴向力设计值N≤0.9(fcAcor+fy’AS’+2xfyAsso) 必须成立。 Fc=14.3/mm2（砼轴心抗压强度设计值） Acor＝π×r2/4（构件核心截面积） ＝π×11002/4＝950332mm2 fy’=300N/MM2（Ⅱ级钢筋抗压强度设计值） AS’=23×π×r2/4＝23×π×162/4 ＝4624mm2（全部纵向钢筋截面积） x＝1.0（箍筋对砼约束的折减系数，50以下取1.0） fy=210N/mm2 （Ⅰ级钢筋抗拉强度设计值） dCor＝1100mm （箍筋内表面间距离，即核心截面直径） Ass1＝π×r2/4＝π×82/4＝16×3.14＝50.24mm2（一根箍筋的截面面积） S螺旋箍筋间距200mm A’sso=πdCorAssx/s =π×1100×50.24/200=867.65mm2（螺旋间接环式或焊接，环式间接钢筋换算截面面积）因此判断式 N≤0.9(fcAcor+fy’AS’+2xfyAsso)=0.9(14.3×950332＋300×4624+2×1.0×210×867.65)=15341360.6N 248.7KN<12382.87KN 经验算钢筋混凝土抗拉满足要求。
柱子承载力计算
三、框架柱承载力计算 （一）正截面偏心受压承载力计算 柱正截面偏心受压承载力计算方法与《混凝土基本原理》中相同图所示。3规范7.）。如（混凝土即非抗震时： （3-62） （3-63） 其中： （3-64） 但考虑地震作用后，有两个修正，即： 数。调整系抗正截面承载力震◆ ◆保证“强柱弱梁”，对柱端弯矩设计值按梁端弯矩来调整。（混凝土规范11.4.2，抗震规范6.2.2， 6.2.3）即： 一、二、三级框架柱端组合的弯矩设计值为： （3-65） 一级框架结构及9度各类框架还应满足： 专业文档供参考，如有帮助请下载。． ）66（3-：其中矩的合弯针方向组截面顺时针或反时下——为节点上柱端示如；图所设计值之和，设弯矩组合的时反时或顺针方向——为节点左右梁端截面值对时，绝弯梁端均为负矩大和的较者，一级框架节点左右计值之；应取0较小的弯矩配实 采用顺时针方向针点左右梁端截面按反时或——为节正算的整系数计调，且考虑承载力抗震积钢筋截面面和材料标准值公关可其按有和的较大者。之力截面抗震受弯承载所对应的弯矩值。式计算1。三级取1.1.取1.4，二级取2，级系弯——为柱端矩增大数，一分弹性可情况下按般之矩柱节得点上下端的弯设计值和后，一求。分比进行配矩端下点的所析得节上柱弯
专业文档供参考，如有帮助请下载。． 对于顶层柱和轴压比小于0.15的柱，可不调整，直接采用内力组合所得的弯矩设计值。 当反弯点不在柱的层高范围内时，柱端截面组合的弯矩设计值可直接乘以上述柱端弯矩增大系数。 一、二、三级框架底层柱下端截面组合的弯矩设计值，应分别乘以增大系数1.5，1.25，1.15，且底层柱纵筋宜按上下端的不利情况配置。 （二）斜截面受剪承载力计算 1、柱剪力设计值（混凝土规范11.4.4，抗震规范6.2.5） 为了保证“强剪弱弯”，柱的设计剪力应调整。 一、二、三级的框架柱的剪力设计值按下式调整： （3-67） 一级框架和9度各类框架还应满足： （3-68） 其中： ——柱端截面组合的剪力设计值； ——考虑地震作用组合，且经调整后的框架柱上、下端弯矩设计值，分别按顺时针和反时针进行计算，取其中较大者； 专业文档供参考，如有帮助请下载。．配按实时顺针方向下端截面反时针或——分别为柱上、面正截整系数的虑承载力抗震调标钢筋面积、材料强度准值，且考者。的较大且取两个方向矩抗震受弯承载力所对应的弯，。取1.11.2，三级级大系数，一级取1.4，二取——柱剪力增，45.112，7.范公式（混凝土规7.5.算截2、柱斜面受剪承载力计0）1，1.4.111.4.9 面截规范斜此-25%，因5受复加载将使梁的剪承载力降低1%反因。8倍作用时的0.载承受剪载力设计值取静：震时非抗 9）（3-6时：抗震 ）-70（3时：心受拉）偏拉柱当中出现力（即：抗震时非 ）1（3-7时：震抗 专业文档供参考，如有帮助请下载。． （3-72） 其中： 取，M宜取柱上下端考虑地震作比——计算剪跨，可用组合的弯矩设计值的较大者，V取与M 对应的剪力设计值。当框。取，可小内弯点在柱高范围时反框结架构中的 架柱的3。大于3时取取1.于0时，1.0，且压为力当力轴对值设剪—取，N
落地脚手架楼板承载力计算书.
目录 一、工程概况： (1) 二、15米高架子内力计算 (1) 三、A轴交9~11轴处梁、板承载力验算 (9) 四、21米高外架内力计算 (13) 五、室外楼梯承载力验算 (20)
外墙架子及楼板承载力计算书 一、工程概况： 1、工程名称：南翔镇邻里中心 2、工程地点： 3、建设单位：南翔镇政府 4、勘察单位： 5、设计单位：同济大学建筑设计研究院 6、监理单位： 7、施工单位： 8、建筑面积：本工程地上四层，地下一层；总建筑面积: 12137㎡平方米（其 中地上建筑面积: 8098平方米；地下建筑面积: 4039平方米）； 9、建筑高度：屋面檐口标高为19.5m，脚手架搭设高度为21米。 10、本工程局部外墙脚手架立杆立于二层楼板上（架子高度15米）及室外楼楼 上（架子最高21米），其余号房脚手架立于室外地坪上。在室外地坪上的的脚手架下做2米宽150厚C20素砼基础，基础外做排水沟。：橫距la=0.9m，纵距lb=1.5m，步高h=1.8m，离墙距离a=0.3m，二步三跨连墙件，高度H=21m，下垫200×200×10钢板。 10、因工程造型复杂，部分外架设在二层悬挑楼板及室外楼梯处，悬挑楼板处架 子高度15米，室外楼梯处外架高度按21米计算。 二、15米架子内力计算 （一）脚手架参数 脚手架设计类型装修脚手架卸荷设置无 脚手架搭设排数双排脚手架脚手架钢管类型Ф48×3 脚手架架体高度H(m) 15 立杆步距h(m) 1.8 立杆纵距或跨距l a(m) 1.5 立杆横距l b(m) 0.9 内立杆离建筑物距离a(m) 0.3 双立杆计算方法不设置双立杆（二）荷载设计
100厚楼板支撑计算
楼板模板扣件钢管高支撑架计算书 高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。 支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容 易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使 用安全》，供脚手架设计人员参考。 模板支架搭设高度为6.0米， 搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.90米，立杆的横距 l=0.90米，立杆的步距 h=1.50米。 图楼板支撑架立面简图 图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采用的钢管类型为48×3.5。 一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.000×0.100×0.900+0.350×0.900=2.565kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×0.900=2.700kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.00×1.00×1.00/6 = 15.00cm3； I = 90.00×1.00×1.00×1.00/12 = 7.50cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W < [f] 其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M ——面板的最大弯距(N.mm)； W ——面板的净截面抵抗矩； [f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q ——荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100×(1.2×2.565+1.4×2.700)×0.350×0.350=0.084kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.084×1000×1000/15000=5.601N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×2.565+1.4×2.700)×0.350=1.440kN 截面抗剪强度计算值 T=3×1440.0/(2×900.000×10.000)=0.240N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.677×5.265×3504/(100×6000×75000)=1.189mm 面板的最大挠度小于350.0/250,满足要求! 二、支撑方木的计算 方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.000×0.100×0.350=0.875kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：
浅基础地基承载力验算部分计算题
一、计算题 图示浅埋基础的底面尺寸为6.5ｍ×7ｍ，作用在基础上的荷载如图中所示（其中竖向力为主要荷载，水平力为附加荷载）。持力层为砂粘土，其容许承载力[ ]=240kPa。试检算地基承载力、偏心距、倾覆稳定性是否满足要求。 （提示：要求倾覆安全系数K0≥1.5） [本题15分] 参考答案： 解：
（1） 代入后，解得： ,满足要求 （2）,满足要求 （3）, 满足要求 二、图示浅埋基础，已知主要荷载的合力为Ｎ=5.0×103kN，对应的偏心距e=0.3m。持力层的容许承载力为420kPa，现已确定其中一边的长度为4.0m （1）试计算为满足承载力的要求，另一边所需的最小尺寸。 （2）确定相应的基底最大、最小压应力。 [本题12分] 参考答案：
解：由题，应有 （2） 三、图示浅埋基础的底面尺寸为6ｍ×3ｍ，已知作用在基础上的主要荷载为：竖向力Ｎ=6×1 03kN，弯矩M=1.5×102kNm。此外，持力层的容许承载力。试计算： （1）基底最大及最小压应力各为多少？能否满足承载力要求？ （2）其偏心距是否满足e≤ρ的要求？ （3）若Ｎ不变，在保持基底不与土层脱离的前提下，基础可承受的最大弯矩是多少？此时基底的最大及最小压应力各为多少？ [本题12分] 参考答案：
解：（1） （2） （3） 四、某旱地桥墩的矩形基础，基底平面尺寸为a＝7.5m，b＝7.4m，四周襟边尺寸相同，埋置深度h＝2m，在主力加附加力的组合下，简化到基底中心，竖向荷载N＝6105kN，水平荷载H=273.9kN，弯矩M=3770.67kN.m。试根据图示荷载及地质资料进行下列项目的检算： （1）检算持力层及下卧层的承载力； （2）检算基础本身强度； （3）检算基底偏心距，基础滑动和倾覆稳定性。
车库顶板承载力计算书最终版
一、计算书 1.混凝土泵车通过车库顶板时的承载力计算 基本计算参数： 混凝土泵车自重为34t,当混凝土泵车通过混凝土顶板时，前排轮子承受荷载与后排轮子承受荷载的比例为3：4，则前排单组轮子承受的荷载为7t,后排两组轮子各承受的荷载为7t。每组与楼面的接触面积为0.6m×0.3m，前排轮子与后面两排轮子的距离分别是4m和5.6m。车体荷载简化图如图1所示。 图1 车体荷载平面简化图 根据现场实际情况考虑泵车从250mm的板上通过；顶板混凝土强
度等级为C35，根据混凝土抗压强度报告，试块已经达到设计要求。其抗压强度设计值f c=16.7Pa，抗拉强度设计值f t=1.57MPa。为了安全期间，泵车应缓慢通过楼板，按照通过时最不利荷载对其承载力进行验算。 1.1对板的抗剪强度进行验算： 根据图纸设计和现场混凝土的浇筑情况，选取泵车通过的最大板进行验算，查图纸得到最大跨板的尺寸为8.1m×5.2m。 当整个泵车的轮胎位于长跨板的图示位置时，此时板的抗剪处于最不利位置，以此进行混凝土板抗剪验算。 如下图图2所示： 图2 泵车通过楼板受力简化图 其中泵车轮胎面积为0.6 m×0.3m，当泵车前轮行驶至板的某跨
中位置时，处于最不利位置，泵车荷载为340KN，梁宽l为8.1m，其 70KN/m=233.33KN/m,根据所建模型，整个板剪力图如局部线荷载为 3.0 图3： 图3 泵车通过楼板剪力图 其中所受最大剪力为61.25KN。 对于混凝土板而言，其板厚为250mm,保护层a s=30mm, f t=1.57MPa, h0=h-a s=250-30=220mm。 抗剪配筋验算公式： 0.7f t bh0=0.7×1.57×600×220=145.07KN>61.25KN。 因此，不需要对楼板配抗剪钢筋即可满足抗剪要求。 因此，板的抗剪承载力满足要求。 1.2对板的抗弯强度进行验算： 根据图纸设计和现场混凝土的浇筑情况，选取泵车通过的最大板进行验算，查图纸得到最大跨板的尺寸为8.1m×5.2m。 1.2.1对板最大正弯矩抗弯验算：