预应力组合钢套箱设计
钢套箱计算书
2#主墩钢套箱计算书 1 设计参数取值 1) 承台底标高： 83.5m 2) 套箱底板顶面标高： 82.5m 3) 壁板顶标高： 87.7m 4) 壁板底标高： 82.5m 5) 封底混凝土厚： 1.0m 6) 设计高水位： 86.22m（10年一遇） 7) 设计低水位： 84.57m 2 材料容许应力值 （1）Q235钢： ]=145MPa 容许弯应力[σ w 容许轴向力[σ]=140MPa 容许剪应力[τ]=85MPa。 参考《路桥施工计算手册》，临时结构钢材容许应力可提高1.3倍。本计算中Q235钢材容许弯应力取1.3×145=188.5MPa，容许轴向应力取1.3×140=182MPa，容许剪应力取1.3×85=110MPa。 （2）C25混凝土： 弹性模量E =2.8×104MPa c =11.5MPa 轴心抗压强度f cd 轴心抗拉强度f =1.23MPa td （3）钢护筒与混凝土之间握裹力： 取经验值150KN/m2
3荷载取值 3.1 静水压力 桥位处设计最高水位86.22m，钢套箱壁板底部高程为82.5m。则壁板底部最大静水压强为：，从水面至套箱底部呈线性分布，如下图所示。 图1 静水压力图 3.2 混凝土荷载 承台分两次浇注，第一次浇注1.5m，第二次浇注2.7m，则第一次浇注混凝土侧压力为： 则第二次浇注混凝土侧压力为：
4钢套箱结构工况分析 4.1吊杆计算 4.1.1整体下放阶段 采用Φ32精轧螺纹钢筋吊杆，共计4根。 钢套箱重：60t 每根吊杆承受拉力为15t，满足要求。 4.1.2封底混凝土浇注阶段 采用Φ32精轧螺纹钢筋吊杆，共计16根。 1m封底混凝土重：87.8×2.4=211t 钢套箱重：60t 每根拉压杆受力为：（211+60）/（4×4）=17t 4.2底板计算 底板承受封底混凝土荷载，封底混凝土重24×1=24KPa，均匀作用在底板上。 底板面板采用δ=6mmQ235B钢板，主梁采用2[28b型钢，次梁采用12.6工钢。 4.2.1面板计算 取1cm宽板条计算， Wx=b×h2/6= 0.01×0.0062/6=6×10-8m3 Ix=b×h3/12= 0.01×0.0063/12=1.8×10-10m4 =145000×6×10-8=0.0087KN.m M 允 Q =85000×(0.01×0.006)=5.1KN 允 计算模型如下：
承台钢筋砼套箱施工方案
主桥1＃、2#墩水中承台采用钢筋砼套箱 施工方案 一、工程概况与特点 新邵资江二桥主桥桥墩1＃、2#墩位于主河槽中，单个墩基础设计为4根D230cm—D270cm变截面单排桩基础，桩顶由水中承台连接成整体，承台顶面伸出两座哑铃形实体墩身。承台横桥上长17.6 m，顺桥方向宽3.9m，高3.0m，一个承台砼体积为206 m3，钢筋为20.44 t。 水文情况：设计承台底面标高为201.00m，顶面标高为204.00m。施工水位受下游刚建成的晒谷滩电站蓄水控制，要求电站放水降低施工水位有困难，施工期间不存在往年的枯水季节低水位情况，实际施工水位标高在205.00左右。 整个承台是由4根桩基础过渡到两座墩身的承重结构，受力相当大;又是位于县城内的城市桥梁，在美观上有一定要求，设计要求保证承台底在最低水位情况下也不能露出水面，整个承台是在水位线以下施工，水浮力相当大，这种水中承台施工在桥梁工程中比较少见，施工难度相当大。 我省中型跨径桥梁过去很少采用水中承台结构，一般都选择在枯水季节时施工，并适当提高承台底面标高。近年来推广采用无承台大直径变截面桩基础，桩、柱、支座中心同在一垂直线上，只设水上系梁。水中承台施工一般采用钢套箱施工，水中承台仅底部在水中，大部分仍露在水位线以上。钢套箱止水困难，钢套箱底与桩基钢护筒壁之间，套箱侧模板分块接缝及四个转角处容易漏水，处理
起来很困难。为了克服水浮力钢套箱钢材投入大，回收率低，侧模板周转使用又影响工期，潜水水下作业工作量多，施工成本很高。 根据1＃、2#墩承台设计构造及桥位的水文情况，我们为了确保施工安全和质量，加快施工进度，参考外省类似承台施工的经验，拟采用钢筋混凝土套箱方案施工承台。 二、施工方案 1、钢筋混凝土套箱构造及优点： 钢筋混凝土套箱，其构造类似于钢套箱。先分块预制4块钢筋混凝土底板，底板平面预留桩位孔。利用钻孔平台设置5组2I36工字钢梁组下托梁，在平台上部对应下托梁设置5组2I36工字钢梁组上顶梁，上下之间配Φ32精轧螺纹钢筋作吊杆。将4块底板预制件起吊套在墩位测量定位，并浇湿接头砼连成套箱底板为整体。再浇注钢筋混凝土套箱四方墙身，在上顶梁用千斤顶、吊杆逐节下放套箱入水，并逐步加高四方墙身至设计高度。套箱内四个角电焊钢斜撑，并在长边墙身之间电焊两层水平撑来平衡水的侧压力。套箱下放定位达到设计要求后，浇注底板水下封底混凝土，将套箱底板预留孔位与桩基钢护筒之间缝隙止水，并起到加厚加重底板的作用。然后可以抽套箱内的水，进行承台的钢筋、混凝土的施工。 这种钢筋混凝土的套箱施工，有以下优点： ⑴止水难度要小，止水主要是止住套箱底板与桩基钢护筒之间的间隙。 ⑵整体刚度大，自重大，克服水浮力有利。 ⑶潜水员作业工作量要小, 施工相对安全。 ⑷施工钢材投入少，不必回收重复利用;两个墩承台可以同时施工，对加快工期有利。
现浇箱梁支架设计计算书.
现浇箱梁支架设计计算书 第一章编制依据 1、编制依据 1.1施工合同文件及其他相关文件。 1.2工地现场考察所获取的资料。 1.3《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011。 1.4《公路工程质量检验评定标准》JTG F80-2004。 1.5《公路工程施工安全技术规范》JTJ076-95。 1.6《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》JTG E30-2005。 1.7《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 1.8《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011 1.9《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ 80-91 1.10《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006年版） 第二章工程概况 本工程为新建桥梁，起点桩号K3+799.97，终点桩号K3+866.03，桥长 66.06m 。桥跨布置为一联，具体分跨为：（16+27+16）m 。主桥箱梁采用C50混凝土。桥梁支架位于地势较低的水田之中，在进行支架搭设前应进行地基处理。 1 上部结构采用现浇预应力砼变截面连续箱梁，桥梁与道路成75°夹角，分为上下行两座独立的桥梁。桥梁平面位于R=1200mm的圆弧上，纵断面位于0.54%的上坡上。
2 桥梁左、右幅不等宽，左幅桥梁宽度为25.25m ，右幅桥梁宽度为22.5m ，两幅桥梁之间设置1.0m 的中央分隔带。左幅桥具体布置为：6m （人行道、非机动车 道）+1.5m（机非分隔带）+17.25m（机动车道）+0.50m（防撞栏）=25.25m；右幅桥具体布置为：6m （人行道、非机动车道）+1.5m（机非分隔带）+14.5m （机动车道）+0.50m（防撞栏）=22.5m。上部结构为（16+27+16）m 变截面预应力砼连续箱梁。桥墩处梁高1.7m ，桥台和中跨跨中梁高为1.1m ，采用二次抛物线过渡，过渡段的方程式为Y=0.004167X2+1.1。左幅桥箱梁顶板宽25.25m ，底板宽20.25m ，悬臂宽 2.5m ，为单箱五室结构；右幅桥箱梁顶板宽22.5m ，底板宽17.5m ，悬臂宽2.5m ，为单箱五室结构。标准段跨中顶板厚度25cm ，底板厚度22cm ，腹板厚50cm 。支座附近顶板厚度50cm ，底板厚度47cm ，腹板厚65cm 。支点处设横隔梁，中横隔梁宽2.0m ，端横隔梁宽1.2m 。 3 桥台采用座板式桥台，基础采用冲击钻钻孔灌注桩基础，桥台桩基直径为 1.5m ，按嵌岩桩设计，要求嵌入中风化石飞岩深度不小于1.0D （D 为桩基直径）。台背回填透水性较好的砂砾石，回填尺寸按施工规范要求确定，回填时要求分层压实，压实度不小于96%。桥墩采用柱式桥墩，墩柱间设系梁。桥面横坡：采用 2.0%双向横坡，坡向外侧，桥面横坡通过箱梁斜置形成，箱梁顶、底板始终保持平行。 4 桥面铺装：4cm 厚改性沥青砼（AC-13C ）+ 5 cm厚中粒式沥青砼（AC- 20C ）防水层，铺装总厚9cm 。桥面排水：桥面设置泄水管，直接将桥面雨水导入道路排水系统。 5 伸缩缝：为了保证梁能自由变形，在0#、3#桥台处设置GQF-Z60型伸缩缝。支座采用GPZ （2009）桥梁盆式橡胶支座。
钢围堰计算
钢套箱围堰设计计算资料 一、已知条件： 1. 水深： m 5.7 2. 承台尺寸： m 5.57? 3. 封底砼的设计厚度： []h =m 1 4. 钻孔桩数量及尺寸：m m 162.16?-φ 二、初拟围堰的尺寸： 长?宽?高=m 868?? 三、校核封底砼的厚度： ct f b M k h ???= max 5.3+D <[]h 其中：k —安全系数 65.2=k b —板宽，一般取 1=b CT f —砼抗拉强度（20C ） ct f 21200m t = D —水下砼与井底泥土掺混需增厚度 3.0=d ～m 5.0 21 ??=p k M m qx 其中：=1 矩形板计算跨度 =1 m 6（取其较小者） -k 弯矩系数根据21 选用 75.08 6 21== ，故0673.0=k （简明施工手册—275页） 静水压力形成的荷载-p ： 25.7m t p = （m t p 5.7=—单位宽度） m t p k M -=??=??=171.1865.70673.0221max
故：b f M k h ct ???= max 5.31200 1171 .1865.25.3???= +D 5.0+ m m 1875.05.0375.0<=+= 符合强度要求。 围堰简图附后 四、确定壁板21 （见图示） 1． 设5.021= 2． 壁板厚度为mm 6=δ 3． 壁板与纵肋、横肋为四周焊 则 11(0829.0Y M a =-最大， “建筑结构静力计算手册”291页） 4． 静水压力为：m t q 5.7=(单位宽度) 5． 壁板材料[]m t 18000=σ(单位宽度) 6． 计算 1和2 211max ??=q a M []2max 6 1 δσ??=M []22 1 16 1 δσ=?? q a []q a ???=12 16δσ = 6 5.70829.000 6.0180002 ???m 417.0= 取：mm 4001= 则：mm 8002= 五、计算横向加劲肋的强度 1． 横肋采用87575??<的角钢，其235.11,93.27cm A cm W == 2． 横肋采用材料的允许应力[]21800cm kg =σ 3． 横肋按五跨连续梁计算（以大纵肋为支点） 2max ??=q k M 其中：046.0=K cm 120= cm kg m t q 755.7==
箱梁模板支架验算(两箱室)
箱梁模板（碗扣式）计算书计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008 3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 箱梁类型双室梁A(mm) 4550 B(mm) 900 C(mm) 3000 D(mm) 1200 E(mm) 400 F(mm) 200 G(mm) 3000 H(mm) 0 I(mm) 3365 J(mm) 1040 K(mm) 220 L(mm) 1330 M(mm) 520 箱梁断面图 二、构造参数 底板下支撑小梁布置方式垂直于箱梁断面横梁和腹板底的小梁间距l2(mm) 200 箱室底的小梁间距l3(mm) 200 翼缘板底的小梁间距l4(mm) 200 标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n 2 主梁受力不均匀系数ζ0.5 立杆纵向间距l a(mm) 900 横梁和腹板下立杆横向间距l b(mm) 600 箱室下的立杆横向间距l c(mm) 900 翼缘板下的立杆横向间距l d(mm) 900 模板支架搭设的高度H(m) 8
立杆计算步距h(mm) 1200 立杆伸出顶层水平杆长度a(mm) 200 斜杆或剪刀撑设置剪刀撑符合《规范》JGJ166-2008设置要求 支架立杆步数8 次序横杆依次间距hi(mm) 1 350 2 1200 3 1200 4 1200 5 1200 6 1200 7 600 8 600 箱梁模板支架剖面图 三、荷载参数 新浇筑混凝土、钢筋自重标准值G1k(kN/m3) 26 模板及支撑梁(楞)等自重标准值G2k(kN/m2) 1 支架杆系自重标准值G3k(kN/m) 0.15 其它可能产生的荷载标准值G4k(kN/m2) 0.4
钢套箱围堰方案
唐龙大桥及接线（赣丰路-唐章路） 水中钢套箱围堰专项施工 方案 编制人：职务：职称： 审核人：职务：职称： 审批人：职务：职称： 江西中煤建设集团有限公司 唐龙大桥及接线（赣丰路-唐章路）项目经理部 二○一七年十二月
目录 一、工程概况 (3) 1.地质情况 (3) 2.气象条件 (3) 3.水文条件 (3) 4.水中围堰 (3) 二、编制目的原则和依据 (3) 1.目的 (3) 2.原则 (4) 3.依据 (4) 三、施工人员、设备和主要材料安排 (4) 1.施工队伍 (4) 2.机械设备 (4) 3.主要材料 (5) 四、钢套箱围堰施工方法 (6) 1.钢套箱围堰施工工艺流程 (6) 2.钢套箱施工前的准备工作 (6) 3.水中抽槽 (7) 4.钢套箱围堰设计情况 (8) 5.钢套箱侧板受力分析及计算 (9) 6.钢套箱施工 (10) 五、抽水止水 (11) 六、承台基坑开挖和承台施工 (11) 七、保证措施 (11) 1.质量保证措施 (12) 2.工期保证措施 (13) 3.安全文明保证措施 (13)
1.水深3米时计算 (15) 2.水深4米时计算 (18) 3.做设静动压按均匀承载计算 (21) 九、钢套箱围堰示意图 (22)
唐龙大桥水中钢套箱围堰施工专项方案 一、工程概况： 唐龙大桥及接线（赣丰路-唐章路）起点为赣丰路交叉口，终点与唐章路相接，道路等级为城市主干线。采用双向六车道布置，设计速度为50km/h，道路红线宽度56米，主桥桥梁宽度为35.5米，路线全长1.09km，总工期为579天。 1、地质情况：本桥位于赣州市南康区唐江镇横江村，横跨上犹江，华南褶皱系、赣西南凹陷（赣州-吉安）拗陷、信丰-于都拗褶断束红色岩系断陷盆地内。地层产状平缓-倾斜，厚度数百余米，分布稳定；地质构造表现为单斜构造或者不规则向斜盖层构造，场区附近无活动性深大断层。区域地质构造稳定。 2、气象条件：桥所处区域属中亚热带季风湿润气候，年平均气温19.3℃，冬无严寒，夏无酷暑，雨量充沛。12月均温8.8℃，7月均温28.6℃，无霜期286天左右，年平均降雨量1443.2毫米，年均日照时数1856.6小时。 3、水文条件：桥位轴线走向近南北，河流走向近东西，勘察区地貌属低山丘陵地段，桥位区地面黄海高程 104.43～125.60m，总体表现为南高北低。现状河流蜿蜒曲折，呈“S”型，宽约200m，水深2.95～3.5m。 4、水中围堰：水中钢套箱围堰只有主墩6#、7#。现在属于沽水季节，水深2.6～3.0m，每墩8根桩，共计16根，桩径2.2米，总桩长320米，承台尺寸为10.1m×9.1m，高度为3.5m。 二、编制目的、原则和依据： 1、目的： 为了加强唐龙大桥建设的施工管理，并对工程的安全、质量、工期、实
水中钢板桩围堰计算及施工应用
水中钢板桩围堰计算及施工应用 摘要：介绍临海大桥主塔横系梁钢板桩围堰设计计算和应用，供同类型桥梁施工借鉴。 关键词：潮汐地区；水中钢板桩围堰；设计计算；应用 1、概况 1.1工程概况 临海大桥位于浙江省临海市区中心，横跨灵江，是临海市江南分区与老城区的交通要道。桥梁总长度746m，其中主桥306m，北引桥216m，南引桥224m。主桥采用（36＋110＋160）m预应力砼独塔单索面斜拉桥，桥面宽31.2m。 主塔基础位于灵江江心，采用分离式承台钻孔桩基础，两承台之间设横系梁连接。横系梁按预应力构件设计，施加预应力用以平衡倾斜塔柱的水平推力，系梁为矩形截面，宽度为6.0m，高度为3. 0m，长31.532m。 1.2水文地质情况 桥址段灵江为典型半日潮，既受洪水控制，又受潮水控制。5年一遇最高水位为+5.0m。横系梁顶面标高+1.8m，河床顶面标高-2.5m，地质报告中河床顶面以下约11m为淤泥质粘土。 2、钢板桩围堰结构 钢板桩围堰沿横系梁两侧设置，两端与承台钢套箱连接，围堰长31.532m，宽10.6m，钢板桩长15m。钢板桩围堰顶面标高设置为+5.5m，高出最高施工水位0.5m。钢板桩施工完成并抛填
片石挤淤至-2.5m左右后，然后浇筑50cm封底混凝土。围堰内设置一层水平支撑梁和支撑柱，支撑梁采用2I40，支撑柱采用直径2 2.5cm、壁厚5mm的钢管。考虑到横系梁施工和施工后支撑拆除方便，支撑尽量设置在横系梁顶面以上。 3、设计计算 3.1设计说明 3.1.1计算水位取+2.5m；钢板桩采用IV 型拉森桩，重量75kg/m，每1米宽截面模量W=2037cm3,允许应力为[σ]=180 Mpa 。 3.1.2土质按地质报告提供参数。 3.2钢板桩入土深度验算 钢板桩围堰结构如图所示，围堰内抽水后水头差为7.5m，由此引起的水渗流，其最短流程为紧靠板桩的2h，故在此流程中，水对土粒渗透的力，其方向应是垂直向上。对于较薄且面积较大的封底混凝土，按不考虑封底混凝土作用时的涌流问题近似进行计算比较偏于安全。现近似地以此流程的渗流来检算坑底的涌流问题，要求垂直向上的渗透力不超过土在水中的密度，故安全条件如公式所示：式中：-安全系数；-水力梯度； -分别为水的密度及土在水中的密度，； ，其中G 为土粒的比重;n 为土的孔隙率以小数计。 土层按淤泥质粘土，查地质报告中G=1.7、n=0.590，h= 7m，安全系数取1.4。
F匝道现浇箱梁盘扣支架计算书
F匝道现浇箱梁盘扣支架计算书 本工程现浇梁板支架根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231-2010）中模板支架进行计算。 箱梁梁高,顶板厚，底板厚，翼缘板根部厚，边缘厚，则恒载在腹板及端横梁位置为m2,底板为m2，翼缘板根部恒载为m2，边缘为m2；模板、机具、施工人员、倾倒、振捣混凝土的活载按5KN/m2考虑。 满堂支架底板横距120cm；腹板下横距90cm；腹板侧用60cm间距调整；翼板下横距150cm。在标准箱室段立杆纵向间距为150cm；横梁实心段纵距90cm，腹板加宽段纵距120cm。详见方案图。 主龙骨采用14#工字钢，横桥向铺设。底板次龙骨采用10#工字钢，顺向铺设，间距30cm。翼缘板主龙骨采用10#工字钢，次龙骨采用10*10cm方木，间距为20cm。 盘扣支架立杆材质为Q345B钢材，规格型号采用φ60×型钢管，截面积A=，惯性矩I= cm4、回转半径i=，容许应力[σ]=300Mpa；14#工字钢截面积A=，惯性矩I=712cm4；抵抗矩W=，容许应力[σ]=205Mpa；10#工字钢截面积A=，惯性矩I=245cm4；抵抗矩W=49cm3，容许应力[σ]=205Mpa；10*10cm方木（柏树）截面积A=100cm2，惯性矩I=8333333mm4；抵抗矩W=166667mm3，容许应力[σ W ]=17M pa，[σ j ]=；5*10cm方木截面积A=50cm2，惯性矩I=；抵抗矩W=，容许应力[σ W ] =17Mpa，[σ j ]=,弹性模量E=10*103MPa。 相关材料参数见下表：
一）模板计算 模板采用15mm厚木胶合板，抗弯强度[σw]=,抗剪强度[σj]=，弹性模量E =*103。 1、腹板、横梁位置 模板取宽度1m作为计算单元，跨径取,则模板的惯性矩I=ab3/12=1000*15* 15*15/12=281250mm4，抵抗距W=ab2/6=1000*15*15/6=37500mm3。该处荷载q=*+* 5=m 模板按3跨连续梁计算，则根据路桥计算手册可知： M=* qmax L2=***=则σ w ＝M/W=*106/37500=＜【σ w 】= MPa σ j =A=**200/(1000*15)=＜【σ j 】= 最大扰度f=*qL4/(100EI)=**2004/(100**103*281250)=＜L/250=，扰度满足要求。 2、底板位置 模板取宽度1m作为计算单元，跨径取,则模板的惯性矩I=ab3/12=1000*15* 15*15/12=281250mm4，抵抗距W=ab2/6=1000*15*15/6=37500mm3。该处荷载q=*+* 5=m 模板按3跨连续梁计算，则根据路桥计算手册可知： M=* qmax L2=***=则σ w ＝M/W=*106/37500=＜【σ w 】= MPa σ j =A=**300/(1000*15)=＜【σ j 】= 最大扰度f=*qL4/(100EI)=**3004/(100**103*281250)=＜L/250=，扰度满足要求。 3、翼缘板位置 模板取宽度1m作为计算单元，跨径为,则模板的惯性矩I=ab3/12=1000*15* 15*15/12=281250mm4，抵抗距W=ab2/6=1000*15*15/6=37500mm3。该处荷载q=*+* 5=模板按3跨连续梁计算，则根据路桥计算手册可知： M=* qmax L2=***=【σ w 】= MPa σ j =*A=***200/(1000*15)=＜【σ j 】= 最大扰度f=*qL4/(100EI)=**2004/(100**103*281250)=＜L/250=，扰度满
承台钢套箱设计计算书
水中承台施工方案—— 经调查分析，桥位处施工水位拟定是为5.0m。围堰的顶标高为 如下图所示： 施工水位+0.5安全高度+0.2m波浪高约▽5.7m. 2.5m 面板厚 =6mm 横向肋为：[10＠500 竖向肋为：I14a＠500 面板四周设∟140×140×10角钢与相邻面板连接，连接螺栓开孔Ф22mm，孔距150mm单排，螺栓M20*65mm 钢套箱拟设三层围令，上层围令设置标高▽4.5m处为内围令；中层围令设置标高▽2.5m处为外围令，下层围令设置标高▽0.7m处为外围令。 两层外围令旨在方便承台的施工。尽量缩短承台工期，且两道外围令均在河床面上，日后由潜水工切割，将其回收。 一、设计依据 1、仪扬河大桥施工图设计；
2、实测河床断面图； 3、历年的水文资料； 4、各种桥涵设计、施工规范和设计计算手册； 二、方案可行性研究及其对策 1、筑岛围堰：根据施工图设计，主墩承台顶面在河床面以上，墩位处水深5.0m左右。如采用土围堰（包括草袋土围堰或木桩土围堰），则围堰较高，必须将围堰做得很大。这样压缩航道不但对航运产生不利影响，且工程量很大，费工费时，土壤又缺乏，无论是从工期还是造价上均不够合理，同时在施工过程中还存在巨大风险，故此方案不能采纳。 2、钢套箱围堰：利用钢管桩脚手平台拼装，下沉钢套箱比较方便，而且钢套箱仅需下沉2.5m左右是完全可能的。在本桥的地质条件下，下沉2.5m最好采用单壁钢套箱，由于本身自重虽较小，但下沉较浅，这完全是可能的。且单壁钢围堰待承台浇筑后又能回收利用，经济上及工期上均是合理的。 综上，最后研究决定，采用单壁钢围堰施工承台。 三、套箱围堰平面尺寸及标高的确定 1、套箱围堰的标高拟定 顶标高：根据历年水文资料及一般以十年一遇的水位作为施工水位，故将施工水位定为▽5.0m，因流速不大，只考虑0.7m安全高度，所以套箱围堰顶标高为5.7m； 底标高：承台底标高为0.0m，封底混凝土厚度拟定为1.2m，围堰吸
现浇箱梁支架计算书
怀集至阳江港高速公路怀集至郁南段一期工程X2合同段 A匝道第三联现浇支架 计算书 编制： 审核： 审批： 中铁二十局集团有限公司 怀阳高速公路X2标项目经理部 二〇一八年二月
目录 一、工程概况 (1) 二、箱梁设计情况 (1) 三、支架布设方案 (3) 四、计算依据 (4) 五、荷载计算取值 (5) 1、恒载 (5) 2、活载 (5) 六、各构件受力计算 (5) 1、荷载分块 (5) 2、荷载计算 (6) 3、支架验算 (8) （1）竹胶板验算 (8) （2）方木验算 (9) （3） I14工字钢验算 (10) （4）贝雷梁验算： (10) （5） I36工字钢验算： (13) （6）Φ529mm钢管桩计算 (15) （7） C30混凝土独立基础计算 (15)
A匝道桥第三联支架计算 一、工程概况 本桥为跨越道路而设，路线纵断较高，最大桥高约38米。桥跨设计为(25+30+30)+5×25+(25+37+25)，上部结构采用预应力混凝土预制小箱梁和预应力混凝土现浇箱梁。桥墩采用柱式墩、墙式墩，桥台采用柱式台；桥墩、桥台基础均采用桩基础。桥跨起点桩号为AK0+602.418，终点桩号AK0+905.018，中心桩号AK0+753.718，桥跨全长为302.6m（包括耳墙）。本桥平面位于圆曲线、缓和曲线、缓和曲线和圆曲线上，纵断面纵坡为3.95%和0.5%。 二、箱梁设计情况 本桥第三联（25+37+25m）于AK0+862.28上跨B2匝道桥，交叉角度149°，8号墩至11号台，桥位布置见图1。全桥箱梁高度均为200cm，跨中顶板厚度25cm，底板厚度22cm，梁端顶板厚度45cm，底板厚度42cm；翼缘板宽度250cm，翼缘板板端厚度18cm，翼缘板根部厚度45cm。腹板高度113cm，厚度由梁端80cm向跨中45cm渐变。箱梁细部尺寸见表1，箱梁横断面见图2。混凝土强度为C50，工程量为569.75m3。
钢套箱设计计算方案
钢套箱设计计算方案 一、 工程概况 XX 大桥XX 线X 号、X 墩为水中基础，桩基为X 根Φ2.2m 钻孔灌注桩，横桥向2排，每排3根。承台顶面设计标高为XXXXm ，底面设计标高为XXXm ，承台平面尺寸为14.40×10.9×4m 。 按项目部施工组织设计X#、X#墩承台围堰采用单壁钢套箱施工，钢套箱尺寸为承台尺寸放大100mm ，作为承台的模板。钢护筒外径2.4m 。 根据项目实测的地质情况后研究决定，X 号墩钢套箱施工设计水位为XXXm ，封底砼标高为XXXm ，钢套箱顶面标高为：XXXm ，钢套箱共分两节加工，（2m+5.5m ）,最下层按不拆除考虑,钢套箱设计示意图如下： 二、荷载取值 荷载的取值依据为《公路桥涵设计通用规范》荷载组合V 考虑钢吊箱围堰设计组合。 水平荷载：静水压力+流水压力+风力+其它 三、Q235钢材许用应力 轴向应力： []Mpa z 140=σ 容许应力提高系数1.3 []Mpa z 1823.1140=?=σ 弯曲应力： []Mpa 145=σ 容许应力提高系数1.3 []Mpa 5.1883.1145=?=σ 剪应力： []Mpa 85=τ 容许应力提高系数1.3 []Mpa 5.1103.185=?=τ 四、具体结构设计 （一）、封底砼设计 封底砼按1.5m 厚设计，用C30砼。 1、抗浮校核 浮力：131.1371917.91t ??= 封底砼自重：131.13 2.3 1.5452.4t ??= 钢护筒握裹力：1.5 3.14 2.4610678.24t ????=
钢套箱自重:52t 抗浮安全系数: 452.4678.2452 1.29 1.1917.91 K ++= => 满足要求 2、封底砼强度校核 取封底混凝土板计算。封底混凝土板由钢护筒与混凝土的握裹力和封底混凝土板自重抵抗作用于封底砼板的静水压力。为便于计算偏于安全地将封底混凝土板简化为空间梁格，钢套筒中心连线作为支点。简化模型梁宽按钢套筒间净距 4.1m 和1.6m 计算，梁高与混凝土板厚相同，取1.5m 计算。计算模型如下图所示。 水压力：271023 1.53 5.5/p KN m =?-?= 2136 4.1147.6/g KN m =?= 2236 2.693.6/g KN m =?= 内力计算结果： 最大计算弯矩：max 344.71M KN m =? 最大计算剪力：max 396.45Q KN = 最大支座反力：792.9KN 砼梁强度校核： 30#封底混凝土容许拉应力为：[]0.75Mpa σ= [] 1.65Mpa τ= 6max max 2 6344.71100.220.7541001500M Mpa Mpa W σ??===
有底钢套箱围堰施工工艺设计工法
有底钢套箱围堰施工工艺工法 （QB/ZTYJGYGF-QL-0204-2011） 桥梁工程有限公司洪伟洋 1 前言 1.1 工艺工法概况 有底钢套箱又名钢吊箱，是为深水高桩承台施工而设计的临时隔水结构，在大跨深水桥梁的基础施工中得到广泛的应用。 1.2 工艺原理 有底钢套箱是通过套箱侧板和底板上的封底混凝土围水，为高桩承台施工提供无水的施工环境。 2 工艺特点 有底钢套箱与无底钢套箱相比，受水深的影响相对较小，水流阻力小利于通航、材料用量少，施工工期短，施工难度小。且利用护筒及其它措施定位较为容易、定位精度高；封底混凝土受底板约束，质量易于保证，数量准确；套箱悬挂于支撑系统上，不接触河床，避免了河床高低不平的影响。 3 适用围 适合于高桩承台，或承台下为较厚的软弱土层、且水深流急时，多采用有底钢套箱作为支撑、防水结构来进行深水基础施工。 4 主要技术标准 《公路桥涵施工技术规》（JTG/T F50） 《铁路桥涵施工规》（TB 10203） 《铁路桥涵工程施工质量验收标准》（TB 10415） 《城市桥梁工程施工与质量验收标准》（CJJ 2） 《钢结构设计规》（GB 50017） 5 施工法 有底钢套箱一般均采用先桩后围堰施工法，围堰的安装主要有墩位组拼和场
外组拼两种。 墩位组拼：采用在岸上加工场分块加工，驳船运输至墩位处，浮吊或其他吊装设备分块吊安，组拼成整体后分节段下沉就位，底板封堵、清理、灌注封底混凝土，抽水、体系受力转换，承台混凝土施工。 场外组拼：采用在岸上加工场分块加工并组拼成节段，然后整体或分节段拖运至墩位处下沉就位，底板封堵、清理、灌注封底混凝土，抽水、体系受力转换，承台混凝土施工。 6 工艺流程及操作要点 6.1 施工工艺流程 有底钢套箱主要有墩位组拼和场外组拼两种，其施工工艺如下： 图1 施工工艺流程图 6.2 操作要点
现浇箱梁支架计算-完整版
金口项目各项计算参数 一、现浇箱梁支架计算 1.1箱梁简介 神山湖大桥起点桩号为K1+759.300，止点桩号为K2+810.700，全长1051.40m。主线桥采用双幅布置，左右幅分离式，桥型结构为C50现浇预应力混凝土连续梁。 表1.1 预应力箱梁结构表 箱梁结构断面 桥面标准 宽度（m） 梁高 （m） 翼缘板 悬臂长 （m） 顶板 厚（m） 底板厚 （m） 腹板厚 （m） 端横梁 宽（m） 标准段单箱两室13.49 1.9 2.5 0.25 0.22 0.5 1.5 1.2结构设计 主线桥均采用分幅布置，单幅桥标准段采用13.49m的等高斜腹板预应力混凝土连续箱梁，梁体均采用C50砼，桥梁横坡均为双向2%。 主线桥第一～三联桥跨布置为（4×30m＋4×30m＋3×30m），单幅桥宽由18.99m变化为27.99m；主线第四～六联、第八、九联桥跨布置为（3×30m＋4×30m＋3×30m）、4×30m、4×30m，单幅桥宽为13.49m。主梁上部结构采用等高度预应力钢筋混凝土箱梁，单箱双室和多室截面。30m跨径箱梁梁高1.9m，箱梁跨中部分顶板厚0.25m，腹板厚0.5m，底板厚0.22m，两侧悬臂均为2.5m，悬臂根部厚0.5m；支点处顶板厚0.5m，腹板厚0.8m，底板厚0.47m，悬臂根部折角处设置R
＝0.5m的圆角，底板底面折角处设置R＝0.4m的圆角。 图1.1 桥梁上部结构图 1.3地基处理 因部分桥梁斜跨神山湖，湖底地层属第四系湖塘相沉积（）层，全部为流塑状淤泥含有大量的根茎类有机质、腐殖质，承载力标准值Fak=35kPa，在落地式满堂支架搭设前，先将桥梁两端进行围堰，用
无底钢套箱围堰施工工艺工法全解
无底钢套箱围堰施工工艺 （QB/ZTYJGYGF-QL-0205-2011） 桥梁工程有限公司廖文华刘涛 1 前言 1.1工艺工法概况 桥梁深水基础的施工，施工技术各有差异，且各具特色。无底钢套箱在深水低承台桩基础的施工中，得到了广泛的应用。 1.2工艺原理 无底钢套箱相对有底钢套箱而言，去掉了底板系统，钢套箱侧面壁板直接插 入河床，并通过吸泥下沉至设计标高，浇筑封底混凝土后，使嵌入河床的钢套箱与河床、共同组成封闭的临时隔水结构。 2工艺工法特点 2.1无底钢套箱一般用于低桩承台施工，此时水中钻孔桩施工已经完成，可利 用钻孔工作平台及钢护筒为无底钢套箱施工提供作业平台。 2.2其结构构造简单，下沉施工干扰小，封底混凝土直接与河床接触，套箱竖向受力小，壁板重复利用率高。 2.3无底钢套箱下沉定位难度大，封底混凝土易漏失，数量不确定，套箱围堰需着床，对河床表面的地质情况及大面平整要求较高。 3 适用范围 无底钢套箱适用于水深10m以内，河床易清淤吸泥，河床覆盖软弱层较薄的低桩承台的施工。 4 主要技术标准 《铁路桥涵地基和基础设计规范》（TB10002.5） 《铁路桥涵工程施工质量验收标准》（TB 10415） 《铁路桥涵施工规范》（TB 10203） 《铁路桥涵设计基本规范》（TB10002.1） 《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50） 《公路工程质量检验评定标准》（JTGF80-1） 《钢结构设计规范》（GB 50017）
5 施工方法 无底钢套箱与有底钢套箱的施工方法基本相同，包括墩位组拼和场外组拼两种。不同的是套箱定位后，由大型起吊设备配合下沉套箱至床上，并通过高压水破土，吸泥机吸泥，使套箱下沉至河床中的设计标高，施工封底混凝土，套箱内抽水机及内支撑安装，施工承台混凝土。 6 工艺流程及操作要点 6.1施工工艺流程 具体施工工艺流程见图1。 图1无底钢套箱围堰施工工艺流程图 6.2操作要点 6.2.1 无底钢套箱的设计 无底钢套箱围堰与有底钢套箱区别是无底钢套箱底部直接落在河床上。无底钢套箱主要结构由壁板、外圈梁、内支撑、导向架组成。根据结构尺寸、水深及
箱梁支架计算书(初稿)
箱梁支架计算书 本计算书分别以箱梁标准断面的横隔梁处及跨中截面、40m+60m+40m 跨箱梁最不利位置为例，对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。 5.1荷载计算 5.1.1荷载分析 根据本工程现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式： ⑴ q 1—— 箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m 3。 ⑵ q 2—— 箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算， 经计算取q 2＝1.0kPa 。 ⑶ q 3—— 施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板 及其下肋条时取2.5kPa ；当计算肋条下的梁时取1.5kPa ；当计算支架立柱及替他承载构件时取1.0kPa 。 ⑷ q 4—— 振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa ，对侧板取4.0kPa 。 ⑸ q 5—— 新浇混凝土对侧模的压力。 因现浇箱梁采取水平分层以每层30cm 高度浇筑，查简明手册V 取2.5m/h 浇筑速度控制，砼入模温度T=25℃控制，因此新浇混凝土对侧模的最大压力 2 1 21022.05q V t c ββγ= =0.22×2.4×9.8×200/(25+15)×1.2×1.0×2.51/2 =49.1KN/m2=49.1KPa 式中： q5──新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2）； c γ──混凝土的重力密度（kN/m3），取2400kg/ m3； V ──混凝土的浇筑速度（m/h ）； 0t ──新浇混凝土的初凝时间（h ），可按试验确定。当缺乏试验资料时，可采用)15/(2000+=T t （T 为混凝土的温度oC ）； 1β──外加剂影响修正系数。不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外
钢套箱施工工艺及方法
钢套箱施工工艺及方法 1）、钢套箱设计加工 在桩基础施工的同时进行钢套箱的设计机加工，包括钢套箱临时下放装置的设计加工。钢套箱采取委托加工方式，临时下放装置自行加工。此部分工作控制在最先一个墩位桩基础施工结束前15天左右完成。 2）、技术交底 施工前，项目部组织向现场技术员、工段和班组长进行逐级书面技术交底，内容包括施工方法、技术数据、质量与安全措施等。 3）、现场准备 现场准备包括进场通道的规划、施工用电引用和施工平台整理。利用右侧码头作为钢套箱等施工材料资源的进场通道；电力供应按自发电考虑，根据施工用电设备总功率，每个施工作业面配备200KW 发电机3台；在桩基础施工结束后，利用其施工平台作为承台施工平台，将桩基础施工遗留零星周转材料清除出承台作业范围，同时尽量拆除原平台上路基箱板，以减少钢套箱下放时的拆除工作量。 4）、钢套箱底板拼装 ①、钢套箱底板结构 钢套箱底板由型钢底梁和混凝土预制板组成，底梁采用两侧封口的I40b 型钢，两端设有侧壁限位装置，混凝土板为配筋预制板，其形式如图所示； 砼预制底板 ②、钢套箱底板拼装 桩基础施工结束后，清理施工平台现场，精确测量放样钢套箱底板位置，并保持标高一致。首先将型钢底梁用50t 履带吊按放样位置准确摆放，然后将混凝土预制底板按设安装在型钢底梁之上， 5)、钢套箱侧壁组装
①、钢套箱侧壁结构 钢套箱侧壁由直面和曲面两类，均由型钢和钢板构成，兼作承台施工侧模，侧壁间采用压板螺栓式法兰连接，顶部设限位装置与挑梁连接， ②、钢套箱侧壁组装 一套钢套箱侧壁共有4块直面侧壁和4块曲面侧壁组成，底板拼装完成后，采用50t 履带吊将侧壁顺序吊装就位，先吊装曲面侧壁后组装直面侧壁，侧壁法兰间加垫2mm 厚橡胶条，避免漏水。法兰压板要求拧紧，侧壁组装过程中要设置必要的临时支撑。 6）、钢套箱挑梁安装 ①、钢套箱挑梁结构 钢套箱挑梁由型钢构成，主要采用型钢I40b ，两端设置侧壁限位装置和吊杆吊挂分配梁其形式如图所示， 侧壁限位侧壁限位 吊挂分配梁 吊挂分配梁 钢套箱挑梁结构形式图 ②、钢套箱挑梁安装 一套钢套箱共有4根挑梁，侧壁组装完成后进行挑梁安装，先连接与侧壁间的限位装置，再安装吊杆，吊杆采用直径32mm 精轧螺纹粗钢筋，长度8.0m(或根据现场情况微调)，吊杆顶部螺母采用加长手柄扳手拧紧。 7）、钢套箱整体检查 钢套箱组拼完成后，需对其进行整体检查，检查项目如下：几何形状，包括平面几何尺寸，侧壁垂直度。法兰检查，包括法兰严密性和松紧程度。底板检查，主要看预制底板安装是否牢固。限位检查，检查各限位销的打入是否到位，卡销是否上全。吊杆检查，主要检查螺母是否拧紧，通过分配梁对底板的吊挂是否牢固等。 8）、钢套箱下放 通过对钢套箱的整体检查，确保钢套箱整体良好后准备下放。首先进行临时下放装置的设置（此项工作可在套箱组装的同时进行），临时下放装置采用型钢门式架配大吨位导链
承台钢模板计算书
承台钢模板计算书 编制：——————复核：——————审批：—————— 二零一八年三月
目录 1、工程简介 ......................................................................... 错误!未定义书签。 、工程概况.................................................................... 错误!未定义书签。 、模板结构形式............................................................ 错误!未定义书签。 2、设计相关参数选定 ......................................................... 错误!未定义书签。 、计算目的.................................................................... 错误!未定义书签。 、计算依据.................................................................... 错误!未定义书签。 、主要控制计算参数.................................................... 错误!未定义书签。 、设计技术参数及相关荷载大小选定........................ 错误!未定义书签。 、荷载类型............................................................ 错误!未定义书签。 、荷载组合............................................................ 错误!未定义书签。 、计算方法、模式................................................ 错误!未定义书签。 3、模板结构计算 ................................................................. 错误!未定义书签。 模板结构传力路线说明................................................ 错误!未定义书签。 面板计算........................................................................ 错误!未定义书签。 竖肋计算........................................................................ 错误!未定义书签。 横肋计算........................................................................ 错误!未定义书签。 龙骨计算........................................................................ 错误!未定义书签。 对拉拉杆计算................................................................ 错误!未定义书签。 模板底部限位受力........................................................ 错误!未定义书签。 模板外侧斜撑计算........................................................ 错误!未定义书签。 4、模板抗倾覆计算 ............................................................. 错误!未定义书签。 5、计算结果汇总 ................................................................. 错误!未定义书签。 6、结论 ................................................................................. 错误!未定义书签。