核电设备中焊接要求
镍基合金焊接材料
镍基合金焊接材料 镍及镍合金焊条
产品名称：镍及镍基合金焊材 产品说明: Ni102镍及镍合金焊条型号GB/T：ENi-0 说明：钛钙型药皮的纯镍焊条，具有较好的力学性能及耐热、耐腐蚀性，交、直流两用，采用直流反接。 用途：用于化工设备、食品工业，医疗器械制造中镍基合金和双金属的焊接，也可用作异种金属的过渡层焊条，具有良好的熔合性和抗裂性。 熔敷金属化学成份/% C≤0.03 Mn 0.6-1.1 Si≤1Ni≥92Fe≤0.5 Ti 0.7-1.2 Nb 1.8-2.3 S≤0.015P≤0.015 Ni112镍及镍合金焊条型号GB/T：ENi-0 相当于AWS：ENi-1 说明：钛钙型药皮的纯镍焊条，具有较好的力学性能及耐热、耐腐蚀性，交、直流两用，采用直流反接。 用途：用于化工设备、食品工业，医疗器械制造中镍基合金和双金属的焊接，也可用作异种金属的过渡层焊条，具有良好的熔合性和抗裂性。 熔敷金属化学成份/% C≈0.04Mn≈1.5Ni≥92Fe≈3Ti≈0.5Nb≈1S≤0.015P≤0.015 Ni202镍及镍合金焊条型号GB/T：ENiCu-7 相当于AWS：ENiCu-7 说明：钛钙型药皮的Ni70Cu30蒙乃尔合金焊条，含适量的锰、铌，具有较好的抗裂性，焊接时电弧燃烧稳定，飞溅小，脱渣容易，焊接成形美观，采用交流或直流反接，采用直流反接。用途：用于镍铜合金与异种钢的焊接，也可用作过渡层堆焊材料。 熔敷金属化学成份/% C≤0.15 Mn≤4Si≤1.5 Ni 62-69 Fe≤2.5Ti≤1Nb≤2.5 S≤0.015 P≤0.02Al≤0.75 Cu余量 Ni207镍及镍合金焊条型号GB/T：ENiCu-7 相当于AWS：ENiCu-7 说明：低氢型蒙乃尔合金焊条，具有良好的抗裂性和焊接工艺性能。 用途：用于焊接蒙乃尔合金焊条或异种钢，也可用作过渡层堆焊材料。 熔敷金属化学成份/% C≤0.15Mn≤4Si≤1.5 Ni 62-69 Fe≤2.5Ti≤1Nb≤2.5S≤0.015 P≤0.02 Cu余量 Ni307镍及镍合金焊条型号GB/T：ENiCrMo-0
角焊缝及其计算
角焊缝及其计算 型式及分类 截面形式:普通型（等边凸形）、平坦型（不等边凹形）、凹面形 两焊脚边夹角：直角角焊缝、斜角角焊缝、焊缝长度与作用方向 1.侧面角焊缝（侧缝） 侧缝主要承受剪力，应力状态叫单纯，在弹性阶段，剪应力沿焊缝长度方向分布不均匀，两端大中间小，且焊缝越长越不均匀，但侧缝塑性好。 2．正面角焊缝（端缝） 端缝连接中传力线有较大的弯折，应力状态较复杂，正面角焊缝沿焊缝长度方向分布比较均匀，但焊脚及有效厚度面上存在严重的应力集中现象，所以其破坏属于正应力和剪应力的综合破坏，但正面角焊缝的刚度较大，变形较小，塑性较差，性质较脆。 3．斜向角焊缝 斜向角焊缝受力情况较复杂，其性能介于侧缝和端缝之间，常用于杆件倾斜相支的情况，也用在板件较宽，内力较大连接中。 4．周围角焊缝 主要为了增加焊缝的长度和使焊缝遍及板件全宽，而把板件交搭处的所有交搭线尽可能多的加以焊接，成为开口或封闭的周围角焊缝。构造及要求。 4.1.最小焊脚尺寸 4.2.最大焊脚尺寸贴边处满足
4.3.角焊缝最小长度 4.4.侧面角焊缝最大计算长度 4.5.板件端部仅有两条角焊缝时每条侧面角焊缝的计算长度 4.6.搭接连接中搭接长度应满足而且不宜采用一条正面角焊缝来传力。 4.7.在次要构件和焊缝连接中，允许采用断续角焊缝，各段间距满足以保证整体受力。 角焊缝连接计算 基本计算公式 轴心作用下的角焊缝计算 轴心作用下角钢的角焊缝计算 弯矩，剪力和轴心力共同作用下角焊缝计算（T形接头） 弯矩，剪力和轴心力共同作用下角焊缝计算（搭接形接头） 1. 端缝、侧缝在轴向力作用下的计算： （1）端缝 ——垂直于焊缝长度方向的应力； he ——角焊缝有效厚度； lw ——角焊缝计算长度，每条角焊缝取实际长度减10mm（每端减5mm）；ffw ——角焊缝强度设计值；bf ——系数，对承受静力荷载和间接承受动力荷载的结构，bf =1.22，直接承受动力荷载bf =1.0。 （2）侧缝
核电站施工中重要焊接技术和要求
核电站施工中重要焊接技术和要求 内容摘要：本文介绍了AP1000、CPR1000核电施工现场较重要的焊接技术和要求，包括主管道和波动管焊接、堆芯仪表管焊接、控制棒驱动机构密封焊等，同时也介绍了土建、常规岛和BOP重要的焊接项目。 概述 核岛主设备内主要介质为放射性核物质，其设备制造和安装焊接质量对防止核电厂泄漏造成核物质放射性污染具有特殊性，同时也关系到这些主设备在核安全状态下稳定运行的可靠性和重要性。 1、民用核安全设备焊接特殊性 核岛主设备通常包括反应堆压力容器、蒸汽发生器、稳压器、主泵、主管道等反应堆冷却剂系统设备，也是核电厂第二道安全屏障的组成部分。核岛主设备的制造和安装焊接质量，直接影响反应堆冷却剂系统的完整性，焊缝又是一回路的压力边界，一旦泄漏将会使大量放射性物质向安全壳泄漏。 反应堆压力容器、蒸汽发生器、稳压器、主泵、主管道等核岛主设备，由于长期处于高温、高压和强辐照环境下运行，要求其制造用原材料包括焊接材料具有较高的塑性和韧性，以及良好的焊接性和抗辐照、耐蚀等性能。同时由于其焊接壁厚较大，焊接工艺较为复杂，通常焊前需要预热，焊后需要热处理，以避免冷裂纹等焊接缺陷的产生。单条焊缝焊接工作量大，要求焊工在操作过程中严格执行焊接工艺规程，尤其是采用机械化焊接时，要克服麻痹思想，认真操作，加强自检，直至焊接完成。 控制棒驱动机构的耐压壳和热电偶法兰的焊接质量直接影响反应堆调节系统的运行状态。当调节系统失灵时，有可能危及堆芯的安全。 安全壳是核电厂的第三道安全屏障。一旦发生一回路管道破裂，也能将大量
核放射性物质封住。钢制安全壳和安全壳钢衬里安装焊缝质量要求较为严格，通常要进行泄漏检验。 2、民用核安全设备焊接重要性 核岛主设备通常采用焊接结构，焊接接头与其结构中的母材相比加工条件相差较大，虽然现代焊接技术已使焊接接头的性能接近母材的性能，但其制作仍需要合格的焊接工艺评定才能实现,其焊接质量仍取决于操作焊工的技术水平和工艺过程的控制，因此焊接接头在其结构中属于薄弱环节。 焊接接头质量的性能关系到这些关键设备在核安全状态下稳定运行的可靠性。如果因焊缝破裂发生失水或堆芯损坏事故,会使整个核岛报废,由于核污染的因素,考虑将其修复的可能性极小。因此承担核岛主设备的特殊焊接技术项目的焊工和焊接操作工应树立质量第一的思想观念并严格遵守操作规程。 3、民用核安全设备的施工重要焊接技术 民用核安全设备安装中的重要焊接技术 在核电厂核岛安装期间，被列为重要焊接技术的项目主要包括：主管道和波动管道焊接、堆芯仪表焊接、控制棒驱动机构的耐压壳和热电偶法兰焊接、安全壳钢衬里焊接、各种贯穿件和牛腿的焊接技术等。 2 主管道和波动管焊接 2.1 总体介绍 岭澳二期工程为两台装机容量为100万千瓦级的压水堆核电机组。以岭澳一期1#、2#机组作为参考电站，由第二研究设计院总承包设计。EM2主回路系统包括：反应堆压力容器、蒸汽发生器、稳压器、主泵、主回路管道、堆内构件、堆芯仪表、核燃料系统等设备。主回路系统以反应堆压力容器为中心，由三个并联的环路组成，每一环路包括一台蒸汽发生器和一台主泵，通过主回路管道与反应堆压力容器相连接，稳压器通过波动管与一环路热段连接。
各种材料的焊接性能
金属材料的焊接性能 （1）焊接性能良好的钢材主要有： 低碳钢（含碳量<0.25）；低合金钢（合金元素含量1～3、含碳量<0.20）；不锈钢（合金元素含量>3、含碳量<0.18）。 （2）焊接性能一般的钢材主要有： 中碳钢（合金元素含量<1、含碳量0.25～0.35）；低合金钢（合金元素含量<3、含碳量<0.30）；不锈钢（合金元素含量13～25、含碳量￡0.18） （3）焊接性能较差的钢材主要有： 中碳钢（合金元素含量<1、含碳量0.35～0.45）；低合金钢（合金元素含量1～3、含碳量0.30～0.40）；不锈钢（合金元素含量13、含碳量0.20）。 （4）焊接性能不好的钢材主要有： 中、高碳钢（合金元素含量<1、含碳量>0.45）；低合金钢（合金元素含量1～3、含碳量>0.40）；不锈钢（合金元素含量13、含碳量0.30～0.40）。 焊条和焊丝选择的基本要点如下： 同类钢材焊接时选择焊条主要考虑以下几类因素： 考虑工件的物理、机械性能和化学成分；考虑工件的工作条件和使用性能； 考虑工件几何形状的复杂程度、刚度大小、焊接坡口的制备情况和焊接部位所处的位置等；考虑焊接设备情况；考虑改善焊接工艺和环保；考虑成本。 异种钢材和复合钢板选择焊条主要考虑以下几类焊接情况： 一般碳钢和低合金钢间的焊接；低合金钢和奥氏体不锈钢之间的焊接；不锈钢复合钢板的焊接。 焊条和焊丝的选择参数查阅机械设计手册中焊条和焊丝等章节和焊条分类及型号（GB 980-76）、焊条的性能和用途（GB 980～984-76）等有关国家标准。 ###15CrMoR的换热器的热处理工艺 ***当板厚超过筒体内径的3％时，卷板后壳体须整体热处理。 *** 15CrMoR焊接性能良好。手工焊用E5515-B2（热307）焊条，焊前预热至200-250℃（小口径薄壁管可不预热），焊后650-700℃回火处理。自动焊丝用H13CrMoA和焊剂250等。 ###压力容器用钢的基本要求 压力容器用钢的基本要求：较高的强度,良好的塑性、韧性、制造性能和与相容性。 改善钢材性能的途径：化学成分的设计,组织结构的改变,零件表面改性。 本节对压力容器用钢的基本要求作进一步分析。 一、化学成分 钢材化学成分对其性能和热处理有较大的影响。 1、碳:碳含量增加时，钢的强度增大，可焊性下降，焊接时易在热影响区出现裂纹。 因此压力容器用钢的含碳量一般不应大于0.25%。 2、钒、钛、铌等：在钢中加入钒、钛、铌等元素，可提高钢的强度和韧性。
核电焊接材料的国产化与标准化探讨
核电焊接材料的国产化与标准化探讨 发表时间：2018-04-27T14:44:53.323Z 来源：《建筑学研究前沿》2017年第33期作者：万金义 [导读] 目前用于核级设备制造和安装过程的关键焊接材料，无论在核电用焊材研发投入还是在技术储备方面均落后于欧美等发达国家。中核检修有限公司浙江嘉兴 314300 摘要：目前用于核级设备制造和安装过程的关键焊接材料，无论在核电用焊材研发投入还是在技术储备方面均落后于欧美等发达国家，核电用焊接材料的技术水平及质量稳定性与核电国产化建设需求尚有一定差距。由于采用进口焊材存在供货周期长、生产过程中沟通和监管困难、价格高昂等缺点，所以已成为影响我国核电发展速度的瓶颈之一，一定程度上影响了我国大力发展核电及实现核电全面国产化的目标。 关键词：核电焊接；材料；国产化；标准化；分析 引言：影响国产核电焊材广泛应用的因素之一，在于厂家对于核电用焊材的技术特点、要求等还不够熟悉，使得国内焊材厂家在提供符合标准规范要求并且性能稳定可靠的定型(标准化)核电焊材方面还存在一些困难。 1.核电焊接材料的特点 核电用焊接材料主要用于与核安全有关的核l、2、3级设备，形成的焊接接头与母材共同构成了防止核泄漏的屏障，保证电站安全运行，保障人员和环境不致遭到超过国家规定限制的辐照照射和污染。因而核电焊接材料较一般工业用焊接材料的要求要严格得多。 1.1高温拉伸 目前，中国典型的压水堆核电站一回路反应堆压力容器的设计温度为343℃。为了保证运行时一回路承压边界的完整性，对于母材和焊接材料都有高温拉伸性能的要求。 1.2晶间腐蚀 不锈钢的晶间应力腐蚀裂纹(IGSCC)是核电站运行中要重点防范的一类失效形式，试验数据和运行经验表明，这类缺陷的出现是与材料制造时的敏化过程(主要是焊接以及超过400℃的热处理)密切相关的。晶间腐蚀试验对于考核材料在敏化状态下发生晶间腐蚀的倾向是必要的。 2.核电用焊材国产化研究与应用现状 2.1核电用焊材国产化进展 2.1.1核级焊材 核电站中使用的焊接材料，由于质保等级和性能指标的不同，分为核级焊材和非核级焊材，核级焊材主要用于核级设备的制造和安装过程中。由于国内核级焊材的生产起步较晚，目前主要由国外的制造商供货。但近年来随着国家的大力推动和相关企业研发投入的加大，核级焊材的研发和生产均获得了较大的突破。2009年7月，大西洋焊材公司生产的核级焊材成功通过了ASME质保审查并报西屋公司认可，同年9月首批用于AP1000钢制安全壳焊接的E9018焊条运抵三门核电站工程（国内首个AP1000项目）建设现场，标志着核级焊材国产化进程取得突破。2013年8月，上海电力修造厂有限公司的“核级镍基焊接材料国产化研发及实验平台”通过验收，平台旨在不断完善核安全质保体系，继续深化核级焊材的系列化产品研制，积极探索创新商业模式。经过两年多的技术攻关，国家能源应用技术研究及工程示范项目“核级焊接材料国产化开发及应用研究”课题组成功研发出适用于ACPR1000机组用碳钢系列的焊条、实芯焊丝、药芯焊丝、埋弧焊丝焊剂，不锈钢系列的焊条、焊带焊剂，低合金钢系列的焊条、金属粉型药芯焊丝、镍基合金系列的焊条和焊丝等核级焊材，其中9个品种已于2014年3月和7月分两批通过中国核能行业协会和中国焊接协会组织的科技成果鉴定，其余品种正在进行第三方试验验证。CAP1400机组国家核电重大专项“核电设备用焊接材料研制”课题已取得积极进展，涉及奥氏体不锈钢堆焊焊接材料、堆内构件吊篮筒体用不锈钢焊接材料、690镍基合金焊接材料、低合金钢焊接材料等五个子课题通过阶段评审，完成里程碑节点，具备开展后续第三方评估试验研究的条件。 2.1.2常规岛焊材 常规岛焊接材料目前已经基本实现国产化，但一些特殊品种的焊材，仍然依赖进口。近年来国内联合通过项目攻关的形式，针对一些特殊用途的焊材开展了技术研发，例如“核电常规岛抗流体冲刷腐蚀用焊接材料研制”项目参与单位成功研制了与钢材完全匹配的WB36C N1钢及20控铬钢专用焊材，焊材的成分、力学性能、工艺性能等各项指标均与母材匹配良好，此外，项目参与单位研究制定了国产化抗流体冲刷腐蚀焊材生产制造工艺规范和质量控制技术要求，形成了企业技术标准。 2.2核电用焊材国产化的基础与不足 我国在开展核电用焊材国产化方面具有一定的基础，主要体现在焊材生产企业积极性高、相关配套工业体系较为齐全、企业的研发检测能力不断提高、焊材生产企业的规模效应以及长期以来对进口核级焊材的应用经验反馈等方面。但是，与国外的先进技术相比，目前我国核电焊材在质量稳定性、产品性能和使用性能等方面仍与国外焊材存在较大差距，主要体现在产品质量稳定性不足，部分产品的外观、物理性能、焊接工艺性、使用性能等与国外一流产品存在差距，产品在役性能数据缺乏积累等方面。 3.中国核电焊接材料标准化工作和建议 中国的核电焊接材料标准化工作开展相对较少，近几年来，为适应核电建设的需要，各方对于核电焊接材料标准化工作也非常重视。在核电标准体系规划中，将焊接材料集中放入NB／T20009“压水堆核电厂用焊接材料”中，目前安排了14项分标准，基本覆盖了核电中的全部焊接应用。这些标准在满足设计规范要求的前提下，为国内众多焊材厂进入核电领域打开了大门，有利于保证焊材供应和焊材质量，对于提高核电焊接材料的国产化及其应用将起到积极的作用。然而，目前的核电焊接材料标准只是对于焊接材料的最终产品性能作出了规定，缺乏对于从焊接原材料、焊材生产过程的中间控制要求，这对于保证焊材质量及其稳定性是不利的。建议参考国外的有益实践，对核电焊材的“原型鉴定”以及“生产厂过程控制”方面提出要求，从而保证国产核电焊接材料具有符合要求的、稳定可靠的质量水平。在这方面，EN13479。EN12074和EN14532提供了较为全面的要求。在EN13479中明确提出了“原型鉴定”和“生产厂过程控制”的要求，EN12074在ISO9001的基础上，专门针对焊材的特点提出了补充的质量管理要求，包括对于原材料采购技术规格书内容的要求，而EN14532则与前面
核电站焊接质量控制
核电站焊接质量控制 山东电建二公司赵红军 摘要：由于焊接质量直接关系着核电站的安全、稳定运行，焊接质量控制在施工过程中显得尤其重要。本文以岭澳核电站常规岛安装工程为例，叙述了核电站安装工程的焊接质量控制。 关键词：焊接质量控制 由于石油、天然气和煤的成本不断攀升，目前，世界各国都在打核电的主意。一度受到冷落的核能发电,在国际能源结构中的地位将逐步提高，核电站建设也成为世界各国的热点话题。种种迹象也正在表明，目前欧美不少国家正在调整能源政策，扩大核电比重，以解决未来的电力需求。近期，我国政府也审议并原则通过《核电中长期发展规划（2005—2020年）》，核电发展战略由“适当发展”向“积极发展”转变，到2020年，我国的核电装机容量将从现在的870万千瓦达到4000万千瓦。4000万千瓦的容量意味着还需要新开工建设30台左右的百万千瓦级核电机组，核电建设将在这15年的时间里翻一番。而焊接质量是反应机组安装水平的重要指标之一，焊接质量的好坏直接关系到安装质量能否达到合同的要求，保证机组长期、稳定、安全的运行。如何保证焊接质量，使焊接质量处于可控状态是一项十分重要的任务。本文以岭澳核电站常规岛安装工程为例，叙述了核电站安装工程的焊接质量控制，希望对以后参加核电建设的建设者有所借鉴。 1焊接工程简介 岭澳核电站2×1000MW常规岛安装大小口径管道总长146745米，有焊口76848余只（见表一）。每台机各有一台φ4200×50000毫米（分4段供货）的大型除氧器需要现场组合焊接及热处理，三台大型凝汽器需要在现场进行组合焊接，１６个轨道焊缝需现场焊接。整个常规岛焊接质量要求高、执行的国际焊接标准多（见表二）、工作量大、材料复杂。常见的钢材有低碳钢、耐热合金钢、奥氏体不锈钢三大类，材料的特点是钢号多，异种钢接头多，同一钢号下的材料还有差别，如A106B还分
核电焊接经验分享
关于核电焊接经验分享 本文纯属瞎掰，同时提出本人对国内核电存在问题的看法，希望由此引起相关部门相关人员重视，同时为核电制造企业解决一些问题。 众所周知核电产品焊接十分重要同时也是必检项目，许多单位投入大量的人力物力进行焊接相关的活动，那么如何应付并通过检查就成了首要任务，本人做过多年核电及军工等国家级重点项目，同时也积累了一定的好的与不好的经验，下面就把一些经验拿出来分享。 首先说说程序吧，好像中广核还有中核等对程序特别重视呵呵。 1.焊接采购技术文件编写，ASME没什么要求，RCC-M有要求。 由于国内不规范瞎扯皮，因此有人钻空子，焊接材料在焊接 材料生产厂家进行见证而取代入厂复验，其实RCC有明确规 定的，到了国内就走了样，焊接材料在焊接材料生产厂家进 行见证受到广泛推广，一些厂家与焊接材料生产厂家勾结开 些报告了事（核电监察部门也管不过来），为以后工作埋下祸 根。 2.焊接工艺评定，这里最有意思了，中广核中核等机构监造的 不懂焊接只懂程序，只是会看大框，因此给作假提供了大好 机会。首先文件作假，对于打印的东东可以自己打印些里面 需要改的内容然后剪下来贴到已经打印的报告上面，然后复 印几次就可以了看不出来的。热处理曲线可以手画，反正监
造的也看不懂，不做热处理会省一些时间。有人说那理化性能热处理与不热处理是不一样的，其实无所谓监造的看不懂。 然后就是加工试块，记住焊接试板长一些，哪个不行就多做一块，车间与理化检验部门联手外人不知道的。然后就是伪造报告，报告好开数值难定，这点不说了保留了给以后自己留饭碗。其实焊接规范都差不多别的厂家用过了没什么问题，但是一定注意焊工培训及工作环境，这两点直接影响焊接质量和理化参数，真机的时候一定要控制好。好了焊接评定报告可以了，至于车间评定不要作假。 3.产品记录及检验报告，这点就得领导发话了，不作裁掉，你 做不做。 其实作假也是套体系，需要质保、车间、检验、工艺等多部们合作。通过实践证明，只要合作好，过关没为题啊。记得核二院杨老师说过许多国外质保体系到国内倒下了不知这套体系什么时候倒下，这里我可以明确说早就倒下了，只不过是专业人员作假许多监造的不懂专业只懂体系看不出来而已。说到这里国内做的太粗糙，记得当初和一日本焊接专家打交道我们的试板厚度38（ASME）人家说不行，国内ASME翻译不对应该38.1其实是英寸转化问题，人家不接受其实我一点不生气相反很高兴通过这点我意识到和老外打交道还得严谨啊。 写到这里大家应该知道了在这点上国内外的差距，一些监造人员对焊接、热处理、无损检测等不了解只知道程序使得国内核
焊接计算公式总结
角焊缝计算 基本公式 )63(22 -≤+??? ? ??w f f f f f τβσ )73(-≤= ∑w f f e w f f h l N βσ )83(-≤= ∑w f e w f f h l N τ 1承受轴心力作用时角焊缝连接计算(双盖板拼接) 侧面角焊缝 )83(-≤= ∑w f e w f f h l N τ 三面围焊角焊缝 )73(-≤= ∑w f f e w f f h l N βσ e w w f f h l f N ∑'='β w f e w f f h l N N ≤' -= ∑τ
角钢与节点板用侧面角焊缝连接 ) 153() 143(2 221 11-≤= -≤=∑∑w f e w f w f e w f f h l N f h l N ατατ 角钢与节点板用三面角焊缝连接 )193(33-=∑w f f e f bh N β ) 213(2) 203(23 22311--=-- =N N k N N N k N
) 63(22 -≤+??? ? ??= =∑∑w f f f f w e y f w e x f f l h N l h N τβστσ 4承受弯矩、轴心力或剪力联合作用的角焊缝连接计算
承受弯矩与剪力联合作用的角焊缝连接计界 ∑= -+?=-+?=w e VAy y x x TAy y x y TAx l h V I I r T I I r T τττ) 273()263( w f TAx f VAy TAy f ≤+??? ? ??+22 τβττ 对接焊缝计算 对接焊缝计算与构件截面的强度计算相同请自己总结
核电站压力容器的焊接工艺
核电站压力容器的焊接工艺 中国核电发展20年来，尽管取得了很大的成绩，但在总体发展规划以及技术路线的确立方面走了一条曲折的道路，以至于在设计自主化和设备制造国产化方面均未取得突破性的进展，这对于拥有较雄厚的核工业、电力工业和制造工业基础，拥有较强的核工程研发力量的中国来说，这种发展现状应该说是不理想的。 根据我国核电发展的最新动态，到2020年我国核电比重预计将上升到全国电力装机总量的4%左右，达到3200万kw左右。国家有关部门在总结以往经验教训的基础上，对下一阶段核电发展的技术路线和规划进行积极的统一部署，可以预见我国的核电将迎来最为重要的高速发展时期，发展核电也将成为我国未来解决大量能源缺口的一个重要途径。 核电站压力容器中壳体用钢要求较高的是核反应堆。核反应堆压力容器一般由钢锻件焊接而成，锻件厚度通常在200mm以上，由于长期在高温高压下工作，并承受中子和γ射线辐照，因此对核反应堆容器材料提出了很高的要求：应具有良好的室温综合性能，即有较高的强度、韧性和防脆断能力；沿截面应有良好的性能均一性，特别对尺寸较大、较厚截面的锻件更要求如此；具有良好的焊接性，再热裂纹敏感性低；对中子辐照应有较高的稳定性。 图1：核电站压力容器焊接 一、核电站压力容器焊接的基本要求 1、焊接材料一般要求 （1）原则上只允许经鉴定合格的焊接材料用于核容器生产； （2）部件焊接中预定使用的焊接材料的每个生产批量，在投产前均需经焊接材料试验评定合格； （3）埋弧焊的焊接材料应以焊剂一焊丝或焊剂一焊带的组合方式进行试验评定； （4）经有关方面同意，焊接材料试验可以与焊接工艺试验一起进行，但在这种情况下，供货单位和使用单位应密切配合，严格遵守焊接工艺试验所规定的要求。
EJ_T1027.3_1996核电厂核岛机械设备焊接规范 焊接材料的存放和使用管理
EJ/T 1027.3-96 压水堆核电厂核岛机械设备焊接规范 焊接材料的存放和使用管理 Welding code for mechanical components of PWR nuclear islands Storage and use management of the welding materials 1996-10-24发布 1997-02-01实施 中国核工业总公司发布 附加说明： 本标准由中国核工业总公司提出。 本标准由全国核能标准化技术委员会归口。 本标准由核工业第二研究设计院负责起草。 本标准主要起草人：曹素琴。 1 主题内容与适用范围 本标准规定了压水堆核电厂核岛机械设备设计、制造、安装中所用焊接材料的存放和使用管理要求。 本标准适用于药皮焊条、焊丝、焊带、焊剂及合金粉末等焊接材料的存放和使用期间的质量管理。 2 引用标准 EJ/T 1027.1 压水堆核电厂核岛机械设备焊接规范 焊接材料的验收 JB/T 3223 焊条质量管理规程 3 焊接材料的存放 3.1 入库 3.1.1 入库存放的焊接材料，应是按EJ/T1027.1的规定进行验收合格的材料。 3.1.2 在入库材料的每个包装上应打上验收合适的明显标记。 3.1.3 对库存材料应建立档案，注明材料种类、名称、批号、生产厂、出厂日期及验收报告编号。对于化学成分处于规定值上限或下限的材料应给予特殊标记，以便在母材成分处于同样情况时，可调配使用。 3.2 库存条件 3.2.1 材料存放库应清洁、干燥，不允许存放有害气体和腐蚀性介质。 3.2.2 材料存放库内应设置温度计和湿度计，室内温度不得低于5℃。室内相对湿度应低于60%。 3.2.3 焊接材料应放在搁架上，架子离地面高度和离墙壁距离均应不小于300mm。 3.2.4 焊接材料应按种类、牌号、批号、规格、入库时间分别码放，当在同一搁架上堆放不同材料时，在不同材料之间应设置一定的物理间隔，避免造成混乱。 3.3 存放期间的检查 3.3.1 在存放期间，每批焊接材料应有下述明确标记：
长输管道焊接耗材用量计算
长输管道焊接耗材用量计算 【摘要】对长输管道气体保护金属粉芯焊丝半自动焊和自 保护药芯焊丝半自动焊的焊接材料用量进行了计算，提出了焊材用 量计算的修正公式的，并将计算结果与工程实际用量进行了对比， 两者基本吻合。 【关键词】长输管道；焊接耗材；理论计算值；实际用量 【 Abstract 】 For the combination welding processes of semi-automatic GMAW and FCAW-S which used in in the pipeline construction. The related welding consumables has been Calculated according to the revised formula ， and then compared with the actual consumption ； the value proved that the formula is very accurate. 【Key words 】 long-distance pipeline ； welding consumables； calculation value ； actual value 、八、- 前言随着焊接技术的发展，越来越多的新焊接工艺被开发出来，对于长输管道工程施工行业，项目施工中所用的焊接工艺也随着科学技术的发展而不断革新。例如打底焊接工艺，从最开始的氩弧焊打底焊接，随后出现纤维素焊条下向焊，再到目前使用的半自动熔化极气体保护焊，以及全自动熔化极气体保护焊工艺。可以说技术的革新在
焊接材料定额换算
焊接材料定额换算中铁宝桥焊接组
一、手工电弧焊角焊缝焊条定额 注：计算公式焊条定额=（K+1）2/2×7.85×1.9÷1000（Kg/m） 二、埋弧自动焊、平角焊、万能焊、ＣＯ２气保护焊焊丝定额 注：计算公式焊条定额=（K+1）2/2×7.85×1.1÷1000（Kg/m） 三、拖拉焊机埋弧焊自动焊角焊缝焊丝定额 注：计算公式焊条定额=π×（φ/2）2×条速/车速×7.85×1.05÷1000（Kg/m）
四、拖拉焊机埋弧自动焊对接焊缝焊丝定额（坡口形式同焊接工艺守则） 注：计算公式 同一车速、条速： 焊丝定额=π×（φ/2）2×条速/车速×7.85×1.05焊道数÷1000（Kg/m） 不同车速、条速： 焊丝定额=π×（φ/2）2×条速1/车速1×7.85×1.05×焊道数1÷1000 (Kg/m）+π×（φ/2）2×条速2/车速2×7.85×1.05×焊道数2÷1000（Kg/m） 五、坡口焊缝的埋弧自动焊、CO2气体保护焊丝定额 计算公式：实芯焊丝定额=焊缝截面积×7.85×1.05÷1000（Kg/m）； 药芯焊丝定额=焊缝截面积×7.85×1.1÷1000（Kg/m）。 注：焊缝截面积单位为mm2。 六、坡口焊缝的手工电弧焊焊条定额 计算公式：焊条定额=焊缝截面积×7.85×1.9÷1000（Kg/m） 注：焊缝截面积单位为mm2。 七、埋弧焊剂定额 熔炼焊剂额重=焊丝额重×1.3（Kg） 烧结焊剂额重=焊丝额重（Kg） 八、CO2气体保护焊CO2气体定额
CO2气体额重=焊丝额重×1.821（Kg） 九、定位焊焊条定额 K≥8（或自动对接时）： 定位焊焊条额重=0.3654×焊缝总长（m）÷6（Kg） K＜8时： 定位焊焊条额重=0.1864×焊缝总长（m）÷6（Kg） 十、混合气体额重 ,80%Ar气体时，每公斤焊丝折算0.03924瓶Ar气（每当混合气体的混合量为20%CO 2 气。 瓶Ar气为6000L），0.1185 Kg CO 2 十一、线能量计算公式 Q=36IU/1000v（KJ/cm）, v的单位为m/h。 注：1、表中K表示焊脚尺寸，ф表示焊条（焊丝）直径，单位均为毫米； 2、表中焊丝（焊条）直径未注明的，均为5mm； 3、焊丝（焊条）的定额系数均为单位长度定额（Kg/m）； 4、表格中同一焊脚尺寸（或板厚）有多个规范的，第一个规范为常用规范。 [此文档可自行编辑修改，如有侵权请告知删除，感谢您的支持，我们会努力把内容做得更好]
钢结构油漆及焊材用量计算[1]
钢结构油漆及焊材用量计算 主次钢结构都是根据防腐的要求来打砂油漆的，油漆的用量很大程度和干膜厚度有关的，与施工方法和涂装系统也有关系（喷涂要比手工刷的损耗率），以下数据是理论涂布率（仅供参考），实际用量乘上1.5-1.8的系数： 75微米厚度的，大约8.5平方米/升； 125微米厚度的，大约6.5平方米/升； 200微米厚度的，大约4平方米/升。 一般是使用容积单位来衡量的。 油漆说明书里有个理论涂布率，就是涂1平方米100um（或者是50um等等自己可以换算）用多少L油漆。咱们比如这个数是X% 那么油漆用量=x%*25000*油漆厚度/100 这个结果之后你再乘以一个损耗系数比如1.3一般这个与施工的设备有关系 在钢结构上焊缝的净重量是钢构件的1.5～2％左右。然后根据这个来提焊条，由于是净重量所以焊条重量有些增加，加上留下的焊条头，和药皮的重量，一般需要焊条重量的是1.8～2.2倍。 钢结构工程油漆用量﹑损耗系数估算方法 油漆的理论涂布率和实际涂布率计算公式 在完全光滑平整且无毛孔的玻璃表面，倒上一升油漆，形成规定的干膜厚度后所覆盖的面积，就叫该油漆的理论涂布率。 体积固体含量×10 理论涂布率= （米2/升） 干膜厚度（微米） 实际工程施工时，因施工工件表面形状，要求的漆膜厚度，施工方法，工人技术，施工环境条件，天气等等各种因素的影响，油漆的实际使用量一定大于以施工面积除以理论涂布率计算出来的“理论使用量”。 油漆实际使用量 该比值定义为“损耗系数”CF 理论使用量 施工面积施工面积×CF
工程油漆实际用量 = = = 理论使用量× CF 实际涂布率理论涂布率 “损耗系数”CF分析及估算: 工件表面粗糙度造成的油漆损耗 在经过喷射处理的表面涂漆时，钢板波峰处的膜厚要小于波谷处的膜厚，为满足波峰处的防腐厚度要求（避免点蚀），波谷的坑洼中所“藏”的油漆就相当于被损耗了，此即“钢板粗糙度消耗损失”。下表给出不同的喷射方式引起漆料损失（以干膜厚度表示）： 表面喷射处理粗糙度 （微米）干膜厚度损失 （微米） 钢表面经抛丸处理并当即涂车间底漆 0-50 10 喷细砂处理 50-100 35 喷粗砂处理 100-150 60 有麻点钢表面二次喷射处理 150-300 125 漆膜厚度分布不均匀造成的油漆损耗 施工后漆膜验收时膜厚达到或超过规定膜后，技术服务代表，监理或业主会按正常合格签字，但对未达到规定膜厚部分将被要求补涂，因此必将造成“超厚”损耗。导致漆膜厚度分布不均匀的具体因素主要有：工人熟练程度，施工环境，施工工件简单（平面工件）或复杂，施工方法（无空气喷涂，有空气喷涂，刷涂，滚涂） 施工浪费 施工浪费指油漆未到达施工工件表面而散失到周围环境或地面的浪费。如无空气喷涂散失油漆约10-20%，有空气喷涂散失油漆50%以上，滚涂约损耗5%，刷涂控制好时相对少些，大风环境桥梁喷漆可引致100%以上浪费。 容器内残留油漆的浪费 油漆施工完毕，残留于油漆桶内壁和橡皮管内的油漆，平均损耗值约为5%。 综上所述，施工中的油漆损耗系数主要由工件表面粗糙度损耗，漆膜厚度分布不均匀损耗，施工浪费，容器内残留油漆的浪费所造成。 实用涂布率计算举例： 油漆品种吉斯顿牌JSD-06省工型含锌底漆 干膜厚度 50微米 体积固体含量 67% 理论涂布率 67X10/50=13.4平方米/升 施工方法刷涂 粗糙度损耗 10微米累计干膜厚度=50+10=60微米 分布不均匀损耗 30%（0.3×50=15微米） 累计干膜厚度=60+15=75微米 施工浪费 5%（0.05×50=3微米） 相当于累计干膜厚度=75+3=78微米 容器内残留油漆 5%（0.05×50=2微米） 相当于累计干膜厚度=78+2=80微米
核电焊接材料的国产化与标准化探讨
核电焊接材料的国产化与标准化探讨 摘要：目前用于核级设备制造和安装过程的关键焊接材料，无论在核电用焊材研发投入还是在技术储备方面均落后于欧美等发达国家，核电用焊接材料的技术水平及质量稳定性与核电国产化建设需求尚有一定差距。由于采用进口焊材存在供货周期长、生产过程中沟通和监管困难、价格高昂等缺点，所以已成为影响我国核电发展速度的瓶颈之一，一定程度上影响了我国大力发展核电及实现核电全面国产化的目标。 关键词：核电焊接；材料；国产化；标准化；分析 引言：影响国产核电焊材广泛应用的因素之一，在于厂家对于核电用焊材的技术特点、要求等还不够熟悉，使得国内焊材厂家在提供符合标准规范要求并且性能稳定可靠的定型(标准化)核电焊材方面还存在一些困难。 1.核电焊接材料的特点 核电用焊接材料主要用于与核安全有关的核l、2、3级设备，形成的焊接接头与母材共同构成了防止核泄漏的屏障，保证电站安全运行，保障人员和环境不致遭到超过国家规定限制的辐照照射和污染。因而核电焊接材料较一般工业用焊接材料的要求要严格得多。 1.1高温拉伸 目前，中国典型的压水堆核电站一回路反应堆压力容器的设计温度为343℃。为了保证运行时一回路承压边界的完整性，对于母材和焊接材料都有高温拉伸性能的要求。 1.2晶间腐蚀 不锈钢的晶间应力腐蚀裂纹(IGSCC)是核电站运行中要重点防范的一类失效形式，试验数据和运行经验表明，这类缺陷的出现是与材料制造时的敏化过程(主要是焊接以及超过400℃的热处理)密切相关的。晶间腐蚀试验对于考核材料在敏化状态下发生晶间腐蚀的倾向是必要的。 2.核电用焊材国产化研究与应用现状 2.1核电用焊材国产化进展 2.1.1核级焊材 核电站中使用的焊接材料，由于质保等级和性能指标的不同，分为核级焊材和非核级焊材，核级焊材主要用于核级设备的制造和安装过程中。由于国内核级焊材的生产起步较晚，目前主要由国外的制造商供货。但近年来随着国家的大力推动和相关企业研发投入的加大，核级焊材的研发和生产均获得了较大的突破。2009年7月，大西洋焊材公司生产的核级焊材成功通过了ASME质保审查并报西屋公司认可，同年9月首批用于AP1000钢制安全壳焊接的E9018焊条运抵三门核电站工程（国内首个AP1000项目）建设现场，标志着核级焊材国产化进程取得突破。2013年8月，上海电力修造厂有限公司的“核级镍基焊接材料国产化研发及实验平台”通过验收，平台旨在不断完善核安全质保体系，继续深化核级焊材的系列化产品研制，积极探索创新商业模式。经过两年多的技术攻关，国家能源应用技术研究及工程示范项目“核级焊接材料国产化开发及应用研究”课题组成功研发出适用于ACPR1000机组用碳钢系列的焊条、实芯焊丝、药芯焊丝、埋弧焊丝焊剂，不锈钢系列的焊条、焊带焊剂，低合金钢系列的焊条、金属粉型药芯焊丝、镍基合金系列的焊条和焊丝等核级焊材，其中9个品种已于2014年3月和7月分两批通过中国核能行业协会和中国焊接协会组织的科技成果鉴定，其余品种正在进行第三方试验验证。CAP1400机组国家核电重大专项“核电设备用焊接材料研制”课题已取得积极进展，涉及奥氏体不锈钢堆焊焊接材料、堆内构件吊篮筒体用不锈钢焊接材料、690镍基合金焊接材料、低合金钢焊接材料等五个子课题通过阶段评审，完成里程碑节点，具备开展后续第三方评估试验研究的条件。 2.1.2常规岛焊材 常规岛焊接材料目前已经基本实现国产化，但一些特殊品种的焊材，仍然依赖进口。近年来国内联合通过项目攻关的形式，针对一些特殊用途的焊材开展了技术研发，例如“核电常规岛抗流体冲刷腐蚀用焊接材料研制”项目参与单位成功研制了与钢材完全匹配的WB36C N1
焊接相关计算
焊接的有关计算 第一章 基本概念的有关计算 一、焊条药皮质量系数 概念：焊条药皮质量系数即焊条与药芯（不包括无药皮的夹持端）的质量比。 b l m K 100%m = ? 式中：Kb ——药皮质量系数（%）； m o ——药皮质量（Kg ）； m l ——焊芯质量（Kg ）。 二、焊条药皮厚度分类 （1）薄药皮焊条 1.2≤焊条直径焊芯直径 （2）厚药皮焊条 1.2 1.5<≤焊条直径焊芯直径 （3）特厚药皮焊条 1.8<焊条直径 焊芯直径 三、熔敷系数 熔敷系数指熔焊过程中，单位电流、单位时间内，焊芯（或焊丝）熔敷在焊件上的金属量。 H o l p m It m m It αα= -= 式中：H α——熔敷系数（g/Ah ）； m ——熔敷焊缝金属质量（g ）； I ——焊接电流（A ）； t ——焊接时间（h ）。 四、熔化系数 熔化系数指熔焊过程中，单位电流，单位时间内，焊芯（或焊丝）的熔化量。 o l p m m It α-= 式中 ：p α——熔化系数（g/Ah ）； o m ——焊芯原质量（g ）； l m ——焊后剩下焊芯质量（g ）； 五、熔化速度 熔化速度指熔焊过程中，熔化电极在单位时间内熔化的长度或质量。
O p L L v t -= 式中 p v —— 熔化速度（mm/min ）； O L ——焊条原长（mm ） ； L ——余下焊条头长度（mm ）； T ——焊接时间（min ）。 例：某焊条长320mm ，经过5min 的焊接，剩下40mm 的焊条头，求该焊条的熔化速度。 解：O p L L v t -= =（320mm-40mm ）/5min=56mm/min 答：该焊条的熔化速度为56mm/min 。 六、熔敷速度 熔敷速度指熔焊过程中，单位时间内熔敷在焊件上的金属量。 p m m v t -= 式中：p v ——熔敷速度（kg/h ）； M ——焊后焊件的质量（kg ）； 0m ——焊前焊件的质量（kg ） ； t ——焊接时间（h ）。 七、热输入 热输入指熔焊时，由焊接能源输入给单位长度焊缝上的热能。 q U I /v η= 式中：q ——热输入（J/mm ）； U ——电弧电压（V ）； I ——焊接电流（A ）； V ——焊接速度（mm/s ）； η——热效率（焊条电弧焊η=0.7～0.8；埋弧焊η=0.8～0.95；TIG 焊η=0.5）。 例1：用焊条电弧焊焊接Q390（原15MnTi ）钢时，为防止和减小焊接热影响区的过热区脆化倾向，要求焊接时热输入不超过30kj/cm 。如果选择焊接电流为180A,电弧电压为28V ，试计算焊接速度应为多少？ 已知：I=180A ；q=30kJ/cm ；U=28V 求：v=？ 解：由 q UI/v η= 取η=0.7 得：v=UI/q=0.728180/30000cm/s=0.118cm/s η?? 答：应选用的焊接速度为0.118cm/s 。 例2：已知某钢材焊接过程中焊条电弧焊的电弧电压为26V ，焊接电流为200A ，焊接速度为0.2cm/s ，试求其焊接热输入（η取0.8）。 已知：I=200A ；v=0.2cm/s ；U=26V ；η=0.8
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焊接材料定额换算 中铁宝桥焊接组
一、手工电弧焊角焊缝焊条定额 焊脚尺寸 2 3 4 5 6 6.5 7 8 10 （ mm） 定额 0.0671 0.1193 0.1864 0.2685 0.3654 0.4195 0.4773 0.6041 0.9024 （ Kg/m） 焊脚尺寸 12 14 16 10X20 12X24 （ mm） 定额 1.2603 1.6779 2.1552 1.7227 2.4237 （ Kg/m） 注：计算公式焊条定额 =（K+1）2/2 ×7.85 ×1.9 ÷1000（Kg/m） 二、埋弧自动焊、平角焊、万能焊、ＣＯ２气保护焊焊丝定额 焊脚尺寸 ４５ 6 6.5 7 8 10 12 14 （ mm） 定额 0.1079 0.1554 0.2116 0.2429 0.2763 0.3497 0.5224 0.7297 0.9714 （ Kg/m） 焊脚尺寸 16 8× 7 （ mm） 定额 1.2478 0.3109 （ Kg/m） 注：计算公式焊条定额 =（K+1）2/2 ×7.85 ×1.1 ÷1000（Kg/m） 三、拖拉焊机埋弧焊自动焊角焊缝焊丝定额 焊脚尺寸 6.5 （φ 4）8 10 6（φ 4） mm 条速/车速 57/32 62.5/32 57/32 68.5/32 57/32 62.5/32 62.5/21.5 62.5/19.5 定额 0.2023 0.1845 0.2217 0.2883 0.3161 0.4705 0.5187 0.1845 Kg/m 焊脚尺寸 12 14（坡口） 16 6.5（φ 4）8 14 mm 条速/车速 74.5/16 68.5/16 74.5/19.5 68.5/18 87.5/16 74.5/29.5 62.5/29.5 定额 0.6929 0.6138 0.6159 0.8851 0.2616 0.3429 0.7536 Kg/m 注：计算公式焊条定额=π×（φ/2）2×条速/车速× 7.85×1.05÷1000（Kg/m）