完整稳性计算书(初步)
REVISION DESCRIPTION 版 本 说 明
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REV. 版 本 DESCRIPTION 简 述 MOD. 修 改 CHKD. 校 对
SHANGHAI HANSAIL MARINE & OFFSHORE DESIGN CO., LTD.
上 海 航 盛 船 舶 设 计 有 限 公 司
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160TEU 双燃料动力集装箱船 HULL NO. 船 号
完整稳性计算书（初步） DETAIL DESIGN 详细设计 UNI. SUB.
会签专业
SIG. 签 字 HS4046-101-005JS EDIT
编 制
陈卫华 CHKD.
校 对
苏 颖 MATERIAL 材 料 WEIGHT 重量(kg)SCALE 比例RVE.
审 核
王万勇 DATE
日 期 2015.10.15 REVISION
TOTAL PAGE 第1页版本： A 共 60页
船 名: 160TEU双燃料动力集装箱船 2015年10月08日 WH12026上海航盛船舶设计 共 ６０ 页 第 ２ 页 船舶静力学计算及稳性衡准系统 V4.2(201208)
WH12026
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* 船 舶 完 整 稳 性 计 算 书 *
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船 名 : 160TEU双燃料动力集装箱船
数据库名 : HS4046-20151013.mdy
图 纸 号 :
委托单位 :
计算标识 :
计算单位 : 上海航盛船舶设计
计算签名 : CWH
审核签名 :
批准签名 :
计算日期 : 2015 年 10 月 08 日
程 序 编 制 单 位 : 中 国 船 级 社 武 汉 规 范 研 究 所
船舶稳性计算书
CALCULTION ON STABILITY
一 概 述
１ 选用规范 : 2011年《内河船舶法定检验技术规则》(以下简称《规则》)
２ 船舶种类 : 集装箱船
３ 航 区 : Ａ级航区
４ 主要要素 :
船 长 L -------------------- 78.000 m
垂线间长 Lp -------------------- 74.000 m
型 宽 B -------------------- 16.200 m
型 深 D -------------------- 4.800 m
设计吃水 T -------------------- 3.800 m
舭龙骨面积 Ab -------------------- 16.000 m^2
设计航速 Vm -------------------- 18.000 km/h
水的重量密度 r -------------------- 1.000 t/m^3
船型特征 TYPE -------------------- 常规船型
５ 计算说明 : 本计算书用静水力数据计算 (WH12026上海航盛船舶设计)
进 水 位 置 极限静倾位置
项 目 垂向坐标 纵向坐标 横向坐标 垂向坐标 纵向坐标 横向坐标 单 位 (m) (m) (m) (m) (m) (m) 位置 1 5.800 26.000 6.300 4.800 0.000 8.100 位置 2 5.800 0.800 6.300 0.234 0.000 -7.870 位置 3 5.800 -24.400 6.300
位置 4 5.050 -25.900 5.906
６ 结 论 : 本船完整稳性满足《规则》要求
二 使 用 说 明
１ 稳性计算书中所取的装载情况是船舶设计的基本情况,若船舶在营运中的实际装载超过
稳性计算书中的基本情况时,应在船舶出航前核算稳性,以保证船舶的航行安全.
２ 船舶稳性不符合规范要求而必须采用永久性水压载时,须征得用船单位和验船部门的同
意,并采取有效措施,以保证压载的可靠性.
３ 稳性计算虽已符合规范要求,但船长仍应注意船舶装载,气象和水文情况,并谨慎驾驶.
４ 船舶开航前,船长应检查船舶的浮态,使其尽可能保持正浮,初始横倾角应不超过0.5deg.
５ 在使用最大许用重心高度曲线(没有计入自由液面影响)来判断船舶稳性是否满足规范
要求时,应根据具体装载情况计入自由液面影响.
三 船舶稳性总结表
序号 项 目 单 位 符号与公式 空船 压载出港 压载到港 空箱出港
1 排 水 量 t △ 826.865 2464.790 2415.955 2864.790
2 计 算 吃 水 m d 0.921 2.485 2.441 2.839
3 艏 吃 水 m Tf 0.493 2.440 2.512 2.861
4 艉 吃 水 m Ta 1.396 2.527 2.372 2.819
5 重心垂向坐标 m KG 2.798 4.527 4.539 4.766
6 初稳性高度(未修正) m GMo 21.618 6.212 6.344 4.821
7 初稳性高度(修正后) m GM1 21.618 6.172 6.303 4.787
8 进 水 角 deg Qj 72.647 24.910 25.496 20.840
9 极限静倾角 deg Qr 4.886 14.000 14.000 13.926
10 基本初稳性要求值 m GMk 0.300 0.300 0.300 0.300
11 初稳性衡准数 Kh 72.061 20.572 21.012 15.957
12 最大复原力臂对应角 deg Qm 27.408 25.218 25.269 23.894
13 最大力臂对应角要求值 deg Qmk 15.000 15.000 15.000 15.000
14 最大力臂对应角衡准数 Klm 1.827 1.681 1.685 1.593
15 最大复原力臂 m lm 4.1629 2.0509 2.0912 1.5643
16 最大复原力臂要求值 m lmk ----- ----- ----- -----
17 最大复原力臂衡准数 Kl ----- ----- ----- -----
18 进水角对应复原力臂 m lj 1.5702 2.0506 2.0873 1.5360
19 复原力臂要求值 m lk ----- ----- ----- -----
20 复原力臂衡准数 Klu ----- ----- ----- -----
21 稳性面积(实取) rad.m ldu 1.4777 0.5281 0.5510 0.3099
22 稳性面积要求值 rad.m Ad 0.0520 0.0520 0.0520 0.0520
23 稳性面积衡准数 Kldo 28.417 10.157 10.596 5.960
24 消 失 角 deg Qv 88.918 63.283 63.507 56.535
25 消失角要求值 Qvk ----- ----- ----- -----
26 消失角衡准数 Kv ----- ----- ----- -----
27 进水角要求值 Qjk ----- ----- ----- -----
28 进水角衡准数 Koj ----- ----- ----- -----
29 横 摇 角 deg Q1 9.896 8.296 8.402 6.214
30 最小倾覆力臂 m lq 2.6770 0.8073 0.8390 0.5984
31 最小倾覆力臂 m lqo 3.4633 1.2150 1.2576 0.8522
32 风压倾侧力臂 m lf 0.0572 0.0113 0.0118 0.0290
33 风压稳性衡准数 K 46.819 71.556 71.225 20.655
34 水流倾侧力臂 m lj ----- ----- ----- -----
35 急流稳性衡准数 Kj ----- ----- ----- -----
36 回航倾侧力矩 kN.m Mr 375.778 1630.313 1607.079 1961.322
37 回航静倾角计算值 deg Qrk 0.119 0.681 0.679 0.863
38 回航静倾角衡准数 Kor 40.973 20.573 20.609 16.141
39 静风压倾侧力矩 kN.m Mfo 231.897 136.392 139.592 407.092
40 静风压静倾角计算值 deg Qfk 0.074 0.060 0.069 0.182
41 风压静倾角衡准数 Kof 65.598 233.960 202.958 76.545
42 完整稳性衡准结论 满 足 满 足 满 足 满 足
序号 项 目 单 位 符号与公式 空箱到港 满载18t出港 满载18t到港 满载22t出港
1 排 水 量 t △ 2815.955 3765.248 3716.413 3917.748
2 计 算 吃 水 m d 2.796 3.61
3 3.572 3.743
3 艏 吃 水 m Tf 2.92
4 3.457 3.513 3.288
4 艉 吃 水 m Ta 2.678 3.750 3.623 4.141
5 重心垂向坐标 m KG 4.781 5.44
6 5.466 4.991
6 初稳性高度(未修正) m GMo 4.934 2.874 2.900 3.185
7 初稳性高度(修正后) m GM1 4.899 2.848 2.873 3.160
8 进 水 角 deg Qj 21.287 13.344 13.748 12.095
9 极限静倾角 deg Qr 14.000 8.412 8.710 7.463
10 基本初稳性要求值 m GMk 0.300 0.300 0.300 0.300
11 初稳性衡准数 Kh 16.330 9.492 9.577 10.532
12 最大复原力臂对应角 deg Qm 23.977 15.219 15.671 15.120
13 最大力臂对应角要求值 deg Qmk 15.000 15.000 15.000 15.000
14 最大力臂对应角衡准数 Klm 1.598 1.015 1.045 1.008
15 最大复原力臂 m lm 1.6052 0.5601 0.5858 0.5814
16 最大复原力臂要求值 m lmk ----- ----- ----- -----
17 最大复原力臂衡准数 Kl ----- ----- ----- -----
18 进水角对应复原力臂 m lj 1.5827 0.5510 0.5758 0.5607
19 复原力臂要求值 m lk ----- ----- ----- -----
20 复原力臂衡准数 Klu ----- ----- ----- -----
21 稳性面积(实取) rad.m ldu 0.3280 0.0756 0.0809 0.0690
22 稳性面积要求值 rad.m Ad 0.0520 0.0620 0.0614 0.0639
23 稳性面积衡准数 Kldo 6.308 1.220 1.317 1.080
24 消 失 角 deg Qv 56.856 34.128 34.926 36.543
25 消失角要求值 Qvk ----- ----- ----- -----
26 消失角衡准数 Kv ----- ----- ----- -----
27 进水角要求值 Qjk ----- ----- ----- -----
28 进水角衡准数 Koj ----- ----- ----- -----
29 横 摇 角 deg Q1 6.328 5.911 5.915 5.763
30 最小倾覆力臂 m lq 0.6210 0.1773 0.1888 0.1669
31 最小倾覆力臂 m lqo 0.8834 0.3247 0.3373 0.3269
32 风压倾侧力臂 m lf 0.0299 0.0165 0.0170 0.0151
33 风压稳性衡准数 K 20.756 10.739 11.103 11.077
34 水流倾侧力臂 m lj ----- ----- ----- -----
35 急流稳性衡准数 Kj ----- ----- ----- -----
36 回航倾侧力矩 kN.m Mr 1936.589 2948.731 2922.340 2808.410
37 回航静倾角计算值 deg Qrk 0.862 1.594 1.607 1.275
38 回航静倾角衡准数 Kor 16.240 5.277 5.421 5.854
39 静风压倾侧力矩 kN.m Mfo 413.275 304.950 309.975 289.580
40 静风压静倾角计算值 deg Qfk 0.193 0.168 0.183 0.133
41 风压静倾角衡准数 Kof 72.445 50.157 47.635 56.171
42 完整稳性衡准结论 满 足 满 足 满 足 满 足
序号 项 目 单 位 符号与公式 满载22t到港 满载25t出港 满载25t到港
1 排 水 量 t △ 3868.913 3985.248 3936.413
2 计 算 吃 水 m d 3.701 3.800 3.758
3 艏 吃 水 m Tf 3.342 3.699 3.753
4 艉 吃 水 m Ta 4.016 3.889 3.763
5 重心垂向坐标 m KG 5.004 4.608 4.616
6 初稳性高度(未修正) m GMo 3.21
7 3.504 3.541
7 初稳性高度(修正后) m GM1 3.192 3.479 3.516
8 进 水 角 deg Qj 12.489 11.565 11.947
9 极限静倾角 deg Qr 7.770 7.033 7.345
10 基本初稳性要求值 m GMk 0.300 0.300 0.300
11 初稳性衡准数 Kh 10.639 11.597 11.721
12 最大复原力臂对应角 deg Qm 15.603 15.847 16.317
13 最大力臂对应角要求值 deg Qmk 15.000 15.000 15.000
14 最大力臂对应角衡准数 Klm 1.040 1.056 1.088
15 最大复原力臂 m lm 0.6093 0.6384 0.6696
16 最大复原力臂要求值 m lmk ----- ----- -----
17 最大复原力臂衡准数 Kl ----- ----- -----
18 进水角对应复原力臂 m lj 0.5864 0.5993 0.6269
19 复原力臂要求值 m lk ----- ----- -----
20 复原力臂衡准数 Klu ----- ----- -----
21 稳性面积(实取) rad.m ldu 0.0743 0.0695 0.0749
22 稳性面积要求值 rad.m Ad 0.0633 0.0647 0.0641
23 稳性面积衡准数 Kldo 1.174 1.075 1.169
24 消 失 角 deg Qv 37.482 40.769 41.784
25 消失角要求值 Qvk ----- ----- -----
26 消失角衡准数 Kv ----- ----- -----
27 进水角要求值 Qjk ----- ----- -----
28 进水角衡准数 Koj ----- ----- -----
29 横 摇 角 deg Q1 5.763 5.766 5.776
30 最小倾覆力臂 m lq 0.1796 0.1678 0.1812
31 最小倾覆力臂 m lqo 0.3410 0.3443 0.3596
32 风压倾侧力臂 m lf 0.0155 0.0145 0.0149
33 风压稳性衡准数 K 11.578 11.590 12.157
34 水流倾侧力臂 m lj ----- ----- -----
35 急流稳性衡准数 Kj ----- ----- -----
36 回航倾侧力矩 kN.m Mr 2782.065 2636.537 2609.917
37 回航静倾角计算值 deg Qrk 1.290 1.052 1.065
38 回航静倾角衡准数 Kor 6.023 6.688 6.899
39 静风压倾侧力矩 kN.m Mfo 294.450 282.927 287.731
40 静风压静倾角计算值 deg Qfk 0.146 0.114 0.125
41 风压静倾角衡准数 Kof 53.238 61.684 58.537
42 完整稳性衡准结论 满 足 满 足 满 足
四 最大许用重心高度曲线 ( 没有计入自由液面影响 单位: m )
序号 项 目＼排水量 (t) 100.000 373.684 647.368 921.053 1194.737 1468.421 1742.105
1 风压稳性衡准要求 16.81
2 22.882 20.116 17.398 15.164 13.470 12.197
2 急流稳性衡准要求 ----- ----- ----- ----- ----- ----- -----
3 最大力臂对应角衡准要求 2.482 5.389 7.228 8.603 9.702 10.432 10.750
4 最大复原力臂衡准要求 ----- ----- ----- ----- ----- ----- -----
5 复原力臂衡准要求 ----- ----- ----- ----- ----- ----- -----
6 稳性面积衡准要求 46.428 26.411 19.352 15.831 13.512 12.214 11.128
7 消失角衡准要求 ----- ----- ----- ----- ----- ----- -----
8 初稳性衡准要求 49.956 42.290 31.132 21.060 15.272 12.762 11.974
9 回航静倾角衡准要求 24.298 28.925 23.103 18.224 15.511 13.439 12.097
10 风压静倾角衡准要求 23.114 41.458 27.680 20.589 17.033 14.500 12.905 ∑ 最大许用重心高度曲线 2.482 5.389 7.228 8.603 9.702 10.432 10.750 序号 项 目＼排水量 (t) 2015.789 2289.474 2563.158 2836.842 3110.526 3384.211 3657.895
1 风压稳性衡准要求 11.287 10.554 9.915 9.357 8.873 8.439 8.042
2 急流稳性衡准要求 ----- ----- ----- ----- ----- ----- -----
3 最大力臂对应角衡准要求 10.775 10.466 9.829 8.970 7.99
4 6.957 5.904
4 最大复原力臂衡准要求 ----- ----- ----- ----- ----- ----- -----
5 复原力臂衡准要求 ----- ----- ----- ----- ----- ----- -----
6 稳性面积衡准要求 10.379 9.786 9.092 8.346 7.653 6.98
7 6.300
7 消失角衡准要求 ----- ----- ----- ----- ----- ----- -----
8 初稳性衡准要求 11.598 10.948 10.143 9.359 8.758 8.392 8.122
9 回航静倾角衡准要求 11.129 10.358 9.725 9.205 8.670 8.156 7.797
10 风压静倾角衡准要求 11.780 10.913 10.248 9.702 9.203 8.744 8.468 ∑ 最大许用重心高度曲线 10.379 9.786 9.092 8.346 7.653 6.957 5.904
序号 项 目＼排水量 (t) 3931.579 4205.263 4478.947 4752.632 5026.316 5300.000
1 风压稳性衡准要求 7.664 7.100 6.32
2 0.001 0.001 0.001
2 急流稳性衡准要求 ----- ----- ----- ----- ----- -----
3 最大力臂对应角衡准要求 4.993 4.241 3.630 3.153 2.806 2.634
4 最大复原力臂衡准要求 ----- ----- ----- ----- ----- -----
5 复原力臂衡准要求 ----- ----- ----- ----- ----- -----
6 稳性面积衡准要求 5.17
7 3.27
8 0.000 0.000 0.000 0.000
7 消失角衡准要求 ----- ----- ----- ----- ----- -----
8 初稳性衡准要求 7.862 7.598 7.316 7.002 6.640 6.212
9 回航静倾角衡准要求 7.397 6.910 6.663 5.969 5.259 0.000
10 风压静倾角衡准要求 8.183 7.864 7.802 7.652 5.776 0.209 ∑ 最大许用重心高度曲线 4.993 3.278 0.000 0.000 0.000 0.000 五 受风面积计算
侧 投 影 面积形心 高 度 序号 项 目 面 积 满实系数 流线系数 受风面积 垂向坐标 面积矩 修正系数 (m^2) (m^2) (m) (m^3)
1 尾楼 20.000 1.000 1.000 20.000 6.100 122.00 1.000
2 艏楼 29.400 1.000 1.000 29.400 7.350 216.09 1.000
3 货舱围壁 50.000 1.000 1.000 50.000 5.353 267.65 1.000
4 首桅 2.800 1.000 0.600 1.680 12.028 20.21 1.000
5 尾桅 3.170 1.000 0.600 1.902 11.075 21.0
6 1.000
6 集装箱 274.590 1.000 1.000 274.590 8.605 2362.85 1.000
7 储罐 5.000 1.000 1.000 5.000 6.783 33.92 1.000
8 非满实面积 16.900 11.547 195.14 1.000
9 主甲板至水线(1) 294.350 2.921 859.87 1.000
10 主甲板至水线(2) 181.920 3.664 666.58 1.000
11 主甲板至水线(3) 185.254 3.643 674.80 1.000
12 主甲板至水线(4) 154.741 3.840 594.14 1.000
13 主甲板至水线(5) 158.045 3.818 603.45 1.000
14 主甲板至水线(6) 94.762 4.228 400.62 1.000
15 主甲板至水线(7) 97.979 4.207 412.18 1.000
16 主甲板至水线(8) 84.719 4.293 363.68 1.000
17 主甲板至水线(9) 87.935 4.272 375.66 1.000
18 主甲板至水线(10) 80.271 4.322 346.90 1.000
19 主甲板至水线(11) 83.489 4.301 359.07 1.000 ----------------------------------------------------------------------------------------------
1 空船 419.23
2 4.141 1735.9
3 1.000
2 压载出港 306.802 5.028 1542.64 1.000
3 压载到港 310.136 5.001 1550.87 1.000
4 空箱出港 554.214 6.916 3833.0
5 1.000
5 空箱到港 557.517 6.892 3842.3
6 1.000
6 满载18t出港 494.234 7.364 3639.54 1.000
7 满载18t到港 497.451 7.340 3651.09 1.000
8 满载22t出港 484.191 7.440 3602.60 1.000
9 满载22t到港 487.407 7.416 3614.57 1.000
10 满载25t出港 479.743 7.474 3585.82 1.000
11 满载25t到港 482.961 7.450 3597.98 1.000 ---------------------------------------------------------------------------------------------- 空船 ∑ = (1)+(2)+(3)+(4)+(5)+(7)+(8)+(9)
压载出港 ∑ = (1)+(2)+(3)+(4)+(5)+(7)+(8)+(10)
压载到港 ∑ = (1)+(2)+(3)+(4)+(5)+(7)+(8)+(11)
空箱出港 ∑ = (1)+(2)+(3)+(4)+(5)+(6)+(7)+(8)+(12)
空箱到港 ∑ = (1)+(2)+(3)+(4)+(5)+(6)+(7)+(8)+(13)
满载18t出港 ∑ = (1)+(2)+(3)+(4)+(5)+(6)+(7)+(8)+(14)
满载18t到港 ∑ = (1)+(2)+(3)+(4)+(5)+(6)+(7)+(8)+(15)
满载22t出港 ∑ = (1)+(2)+(3)+(4)+(5)+(6)+(7)+(8)+(16)
满载22t到港 ∑ = (1)+(2)+(3)+(4)+(5)+(6)+(7)+(8)+(17)
满载25t出港 ∑ = (1)+(2)+(3)+(4)+(5)+(6)+(7)+(8)+(18)
满载25t到港 ∑ = (1)+(2)+(3)+(4)+(5)+(6)+(7)+(8)+(19)
六 自由液面修正计算
1. 舱柜尺寸
序号 舱 名 舱类说明 体 积 长 度 宽 度 高 度 密 度 载量系数 惯性矩 横倾力矩(30)
(m^3) (m) (m) (m) (t/m^3) (m^4) (kN.m)
1 FPT 单舱 152.21 5.500 12.394 5.244 1.000 0.500 202.
2 1102.74 JX
2 WBT1P 单舱 115.56 6.600 7.514 5.112 1.000 0.500 16.9 563.36 JX
3 WBT1S 单舱 115.56 6.600 7.51
4 5.112 1.000 0.500 16.9 563.40 JX
4 SWBT2P 单舱 97.82 12.600 1.800 4.949 1.000 0.500 5.6 32.33 JX
5 SWBT2S 单舱 97.82 12.600 1.800 4.949 1.000 0.500 5.
6 32.33 JX
6 BWBT2P 单舱 79.05 12.600 6.300 1.000 1.000 0.500 262.5 555.95 JX
7 BWBT2S 单舱 79.05 12.600 6.300 1.000 1.000 0.500 262.5 555.95 JX
8 SWBT3P 单舱 106.84 12.600 1.800 4.899 1.000 0.500 6.1 35.04 JX
9 SWBT3S 单舱 106.84 12.600 1.800 4.899 1.000 0.500 6.1 35.04 JX
10 BWBT3P 单舱 79.36 12.600 6.300 1.000 1.000 0.500 262.5 557.44 JX
11 BWBT3S 单舱 79.36 12.600 6.300 1.000 1.000 0.500 262.5 557.44 JX
12 SWBT4P 单舱 106.88 12.600 1.800 4.899 1.000 0.500 6.1 35.04 JX
13 SWBT4S 单舱 106.88 12.600 1.800 4.899 1.000 0.500 6.1 35.04 JX
14 BWBT4P 单舱 79.36 12.600 6.300 1.000 1.000 0.500 262.5 557.44 JX
15 BWBT4S 单舱 79.36 12.600 6.300 1.000 1.000 0.500 262.5 557.44 JX
16 SWBT5P 单舱 102.43 12.600 1.800 4.899 1.000 0.500 6.1 34.94 JX
17 SWBT5S 单舱 102.43 12.600 1.800 4.899 1.000 0.500 6.1 34.94 JX
18 BWBT5P 单舱 78.04 12.600 6.300 1.000 1.000 0.500 266.9 556.93 JX
19 BWBT5S 单舱 78.04 12.600 6.300 1.000 1.000 0.500 266.9 556.93 JX
20 DOTP 单舱 7.22 2.400 2.783 1.829 0.860 0.500 2.3 15.16 JX
21 DOTS 单舱 7.22 2.400 2.783 1.829 0.860 0.500 2.3 15.16 JX
22 AWBTP 单舱 21.19 4.695 7.770 2.764 1.000 0.500 55.2 250.48 JX
23 AWBTS 单舱 21.19 4.695 7.770 2.764 1.000 0.500 55.2 250.48 JX
24 DOTM 单舱 38.53 2.400 8.200 2.239 0.860 0.500 110.3 290.42 JX
25 CARGO 单舱 3048.06 50.400 12.600 4.800 1.000 0.500 8401.6 39892.31 JX
26 DDOT 单舱 0.82 1.200 1.699 0.952 1.000 0.500 0.1 1.32 JX
27 WBT6P 单舱 27.49 3.600 7.389 1.774 1.000 0.500 70.9 235.27 JX
28 WBT6S 单舱 27.49 3.600 7.389 1.774 1.000 0.500 70.9 235.27 JX
2. 初稳性高度修正计算
序号 舱 名 舱类说明 惯性矩 空船 压载出港 压载到港 空箱出港
1 FPT 单舱 202.
2 ----- ----- ----- -----
2 WBT1P 单舱 16.9 ----- ----- ----- -----
3 WBT1S 单舱 16.9 ----- ----- ----- -----
4 SWBT2P 单舱 5.6 ----- ----- ----- -----
5 SWBT2S 单舱 5.
6 ----- ----- ----- -----
6 BWBT2P 单舱 262.5 ----- ----- ----- -----
7 BWBT2S 单舱 262.5 ----- ----- ----- -----
8 SWBT3P 单舱 6.1 ----- ----- ----- -----
9 SWBT3S 单舱 6.1 ----- ----- ----- -----
10 BWBT3P 单舱 262.5 ----- ----- ----- -----
11 BWBT3S 单舱 262.5 ----- ----- ----- -----
12 SWBT4P 单舱 6.1 ----- ----- ----- -----
13 SWBT4S 单舱 6.1 ----- ----- ----- -----
14 BWBT4P 单舱 262.5 ----- ----- ----- -----
15 BWBT4S 单舱 262.5 ----- ----- ----- -----
16 SWBT5P 单舱 6.1 ----- ----- ----- -----
17 SWBT5S 单舱 6.1 ----- ----- ----- -----
18 BWBT5P 单舱 266.9 ----- ----- ----- -----
19 BWBT5S 单舱 266.9 ----- ----- ----- -----
20 DOTP 单舱 2.3 ----- 0.001 0.001 0.001
21 DOTS 单舱 2.3 ----- 0.001 0.001 0.001
22 AWBTP 单舱 55.2 ----- ----- ----- -----
23 AWBTS 单舱 55.2 ----- ----- ----- -----
24 DOTM 单舱 110.3 ----- 0.038 0.039 0.033
25 CARGO 单舱 8401.6 ----- ----- ----- -----
26 DDOT 单舱 0.1 ----- ----- ----- -----
27 WBT6P 单舱 70.9 ----- ----- ----- -----
28 WBT6S 单舱 70.9 ----- ----- ----- ----- ---------------------------------------------------------------------------------------------------------- 对初稳性高度修正 （ m ） 0.000 0.040 0.041 0.034
序号 舱 名 舱类说明 惯性矩 空箱到港 满载18t出港 满载18t到港 满载22t出港
1 FPT 单舱 202.
2 ----- ----- ----- -----
2 WBT1P 单舱 16.9 ----- ----- ----- -----
3 WBT1S 单舱 16.9 ----- ----- ----- -----
4 SWBT2P 单舱 5.6 ----- ----- ----- -----
5 SWBT2S 单舱 5.
6 ----- ----- ----- -----
6 BWBT2P 单舱 262.5 ----- ----- ----- -----
7 BWBT2S 单舱 262.5 ----- ----- ----- -----
8 SWBT3P 单舱 6.1 ----- ----- ----- -----
9 SWBT3S 单舱 6.1 ----- ----- ----- -----
10 BWBT3P 单舱 262.5 ----- ----- ----- -----
11 BWBT3S 单舱 262.5 ----- ----- ----- -----
12 SWBT4P 单舱 6.1 ----- ----- ----- -----
13 SWBT4S 单舱 6.1 ----- ----- ----- -----
14 BWBT4P 单舱 262.5 ----- ----- ----- -----
15 BWBT4S 单舱 262.5 ----- ----- ----- -----
16 SWBT5P 单舱 6.1 ----- ----- ----- -----
17 SWBT5S 单舱 6.1 ----- ----- ----- -----
18 BWBT5P 单舱 266.9 ----- ----- ----- -----
19 BWBT5S 单舱 266.9 ----- ----- ----- -----
20 DOTP 单舱 2.3 0.001 0.001 0.001 0.000
21 DOTS 单舱 2.3 0.001 0.001 0.001 0.000
22 AWBTP 单舱 55.2 ----- ----- ----- -----
23 AWBTS 单舱 55.2 ----- ----- ----- -----
24 DOTM 单舱 110.3 0.034 0.025 0.026 0.024
25 CARGO 单舱 8401.6 ----- ----- ----- -----
26 DDOT 单舱 0.1 ----- ----- ----- -----
27 WBT6P 单舱 70.9 ----- ----- ----- -----
28 WBT6S 单舱 70.9 ----- ----- ----- ----- ---------------------------------------------------------------------------------------------------------- 对初稳性高度修正 （ m ） 0.035 0.026 0.027 0.025 序号 舱 名 舱类说明 惯性矩 满载22t到港 满载25t出港 满载25t到港
1 FPT 单舱 202.
2 ----- ----- -----
2 WBT1P 单舱 16.9 ----- ----- -----
3 WBT1S 单舱 16.9 ----- ----- -----
4 SWBT2P 单舱 5.6 ----- ----- -----
5 SWBT2S 单舱 5.
6 ----- ----- -----
6 BWBT2P 单舱 262.5 ----- ----- -----
7 BWBT2S 单舱 262.5 ----- ----- -----
8 SWBT3P 单舱 6.1 ----- ----- -----
9 SWBT3S 单舱 6.1 ----- ----- -----
10 BWBT3P 单舱 262.5 ----- ----- -----
11 BWBT3S 单舱 262.5 ----- ----- -----
12 SWBT4P 单舱 6.1 ----- ----- -----
13 SWBT4S 单舱 6.1 ----- ----- -----
14 BWBT4P 单舱 262.5 ----- ----- -----
15 BWBT4S 单舱 262.5 ----- ----- -----
16 SWBT5P 单舱 6.1 ----- ----- -----
17 SWBT5S 单舱 6.1 ----- ----- -----
18 BWBT5P 单舱 266.9 ----- ----- -----
19 BWBT5S 单舱 266.9 ----- ----- -----
20 DOTP 单舱 2.3 0.001 0.000 0.000
21 DOTS 单舱 2.3 0.001 0.000 0.000
22 AWBTP 单舱 55.2 ----- ----- -----
23 AWBTS 单舱 55.2 ----- ----- -----
24 DOTM 单舱 110.3 0.025 0.024 0.024
25 CARGO 单舱 8401.6 ----- ----- -----
26 DDOT 单舱 0.1 ----- ----- -----
27 WBT6P 单舱 70.9 ----- ----- -----
28 WBT6S 单舱 70.9 ----- ----- -----
------------------------------------------------------------------------------------------
对初稳性高度修正 （ m ） 0.026 0.025 0.025
七 各种装载稳性计算
装载序号 : 1
载况名称 : 空船 载况附加说明 :
______________________________________________________________________________________________
1. 重量重心计算
垂向坐标 纵向坐标 横向坐标
序号 项 目 重 量 力 臂 重量矩 力 臂 重量矩 力 臂 重量矩
(t) (m) (t.m) (m) (t.m) (m) (t.m)
1 空 船 826.865 2.798 2313.57 -2.076 -1716.57 0.001 0.83
空船 826.865 2.798 2313.57 -2.076 -1716.57 0.001 0.83
2. 浮态和初稳性高度
水线船长 Lw ------------- 67.878 m 初始横倾角 Qo --------- 0.003 deg
水线船宽 Bs ------------- 16.160 m 进 水 角 Qj --------- 72.647 deg
计算吃水 d ------------- 0.921 m 极限静倾角 Qr --------- 4.886 deg
艏 吃 水 Tf ------------- 0.493 m 初稳性高度(未修正)GMo ----- 21.618 m
艉 吃 水 Ta ------------- 1.396 m 自由液面修正量 △GM ----- 0.000 m
最小干舷 F ------------- 3.879 m 初稳性高度(修正后)GM1 ----- 21.618 m
受风面积 Af ------------- 419.232 m^2 面积形心垂向坐标 Zf ----- 4.141 m
方型系数 Cb ------------- 0.743 进水位置 ------------- 位置 1
3. 复原力臂曲线
角 度 形状稳性力臂 自由液面修正值 复原力臂(修正后) 动稳性力臂
(deg) ( m ) ( m ) ( m ) (m.rad)
0.00 0.0000 0.0000 -0.0010 0.0000
5.00 2.0227 0.0000 1.7779 0.0806
10.00 3.6222 0.0000 3.1354 0.3004
15.00 4.4781 0.0000 3.7530 0.6033
20.00 4.9971 0.0000 4.0392 0.9446
25.00 5.3331 0.0000 4.1498 1.3027
30.00 5.5475 0.0000 4.1478 1.6652
35.00 5.6810 0.0000 4.0755 2.0245
40.00 5.7340 0.0000 3.9348 2.3745
45.00 5.6991 0.0000 3.7200 2.7090
50.00 5.5819 0.0000 3.4379 3.0218
55.00 5.3874 0.0000 3.0949 3.3072
60.00 5.1260 0.0000 2.7024 3.5604
65.00 4.8107 0.0000 2.2745 3.7777
70.00 4.4498 0.0000 1.8203 3.9565
75.00 4.0480 0.0000 1.3451 4.0947
80.00 3.6137 0.0000 0.8581 4.1909
4. 初稳性高度和复原力臂曲线的衡准计算
初稳性高度(修正后)GM1 ----- 21.618 m 进 水 角 Qj ------- 72.647 deg 基本初稳性要求值 GMk ----- 0.300 m 进水角对应复原力臂 lj ----- 1.5702 m 初稳性衡准数 Kh ----- 72.061 进水角对应稳性面积 Adj ----- 4.0349 rad.m 最大复原力臂对应角 Qm ----- 27.408 deg 最大复原力臂 lm ------- 4.1629 m 最大力臂对应角要求值Qmk----- 15.000 deg 最大复原力臂要求值lmk ----- ----- m 最大力臂对应角衡准数Klm----- 1.827 最大复原力臂衡准数 Kl ----- ----- 消 失 角 Qv ----- 88.918 deg 稳性面积(实取) ldu ----- 1.4777 rad.m 消失角要求值 Qvk ----- ----- deg 稳性面积要求值 Ad ----- 0.0520 rad.m 消失角衡准数 Kv ----- ----- 稳性面积衡准数 Kldo ----- 28.417
5. 稳性衡准数计算
横摇自摇周期 To ------- 6.182 s 系 数 C1 ------- 0.1496 系 数 (实取) C2 ------- 1.0000 系 数 (实取) C3 ------- 0.0293 系 数 C4 ------- 0.9641 横 摇 角 Q1 ------- 9.896 deg
进 水 角 Qj ------- 72.647 deg 进水角对应动稳性力臂ldj----- 4.0349 rad.m
极限动倾角(不计横摇)Qdm----- 49.426 deg 极限动倾角对应动力臂ldm----- 2.9873 rad.m
横倾角(实取) Qu ------- 49.426 deg 最小倾覆力臂 lqo ------- 3.4633 m
横 摇 幅 度 Qp ------- 9.899 deg 横摇幅度对应动稳性力臂ldp--- 0.2951 rad.m
极限动倾角(计横摇)Qdm ----- 60.234 deg 极限动倾角对应动力臂ldm --- 3.5713 rad.m
横倾角(实取) Qu ------- 60.234 deg 最小倾覆力臂 lq ------- 2.6770 m
受风面积 Af ------- 419.232 m^2 面积形心垂向坐标 Zf ------- 4.141 m
系 数 ao ------- 0.500 单位计算风压值 P ------- 300.406 Pa
风压倾侧力臂 lf ------- 0.0572 m 风压稳性衡准数 Kf ------- 46.819
佛 氏 数 Fr ------- 0.194 系 数 a2 ------- 0.000
系 数 a3 ------- 0.000 回航倾侧力臂 lr ------- 0.0463 m
回航静横倾角 Qr ------- 0.119 deg 回航静倾角衡准数Kor ------- 40.973
静风压倾侧力矩 Mfo ------ 231.897 kN.m 静风压倾侧力臂 lfo ------- 0.0286 m
静风压静横倾角 Qfo ------- 0.074 deg 风压静倾角衡准数Kof ------- 65.598
6. 结 论 : 完整稳性满足《规则》要求
61218243036424854606672横倾角(deg)
-0.80-0.800.800.80
1.60 1.60
2.40 2.40
3.20 3.20
4.00 4.00
4.80 4.80
l(m)ld(m.adg)
第 1 个载况: 空船l ld Qj
装载序号 : 2
载况名称 : 压载出港 载况附加说明 :
______________________________________________________________________________________________
1. 重量重心计算
垂向坐标 纵向坐标 横向坐标
序号 项 目 重 量 力 臂 重量矩 力 臂 重量矩 力 臂 重量矩
(t) (m) (t.m) (m) (t.m) (m) (t.m)
1 燃油日用柜 1.376 3.000 4.13 -31.785 -43.74 0.533 0.73
2 DOTM出港 31.825 2.892 92.04 -33.944 -1080.27 0.000 0.00
3 DOTP出港 5.963 3.231 19.27 -33.906 -202.18 -5.941 -35.43
4 DOTS出港 5.963 3.231 19.27 -33.906 -202.18 5.941 35.43
5 滑油 0.648 3.000 1.94 -29.938 -19.40 -7.083 -4.59
6 淡水柜出港 4.608 7.800 35.94 27.000 124.42 0.000 0.00
7 船员及行李 2.000 6.600 13.20 29.300 58.60 0.000 0.00
8 LNG出港 6.000 6.783 40.70 -34.158 -204.95 0.630 3.78
9 空 船 826.865 2.798 2313.57 -2.076 -1716.57 0.001 0.83
10 SWBT2P 95.863 2.626 251.74 19.383 1858.11 -7.134 -683.89
11 SWBT2S 95.863 2.626 251.74 19.383 1858.11 7.134 683.89
12 BWBT2P 77.471 0.502 38.89 19.681 1524.71 -3.139 -243.18
13 BWBT2S 77.471 0.502 38.89 19.681 1524.71 3.139 243.18
14 SWBT3P 104.703 2.491 260.82 7.098 743.18 -7.178 -751.56
15 SWBT3S 104.703 2.491 260.82 7.098 743.18 7.178 751.56
16 BWBT3P 77.777 0.500 38.89 7.100 552.22 -3.150 -245.00
17 BWBT3S 77.777 0.500 38.89 7.100 552.22 3.150 245.00
18 SWBT4P 104.740 2.491 260.91 -5.500 -576.07 -7.178 -751.82
19 SWBT4S 104.740 2.491 260.91 -5.500 -576.07 7.178 751.82
20 BWBT4P 77.777 0.500 38.89 -5.500 -427.77 -3.150 -245.00
21 BWBT4S 77.777 0.500 38.89 -5.500 -427.77 3.150 245.00
22 SWBT5P 100.383 2.573 258.29 -17.929 -1799.77 -7.165 -719.24
23 SWBT5S 100.383 2.573 258.29 -17.929 -1799.77 7.165 719.24
24 BWBT5P 76.475 0.506 38.70 -18.017 -1377.85 -3.116 -238.30
25 BWBT5S 76.476 76.476 5848.58 -18.017 -1377.87 3.116 238.30
26 FPT 149.163 2.903 433.02 34.595 5160.29 0.000 0.00
压载出港 2464.790 4.527 11157.17 1.163 2867.52 0.000 0.75
2. 浮态和初稳性高度
水线船长 Lw ------------- 75.450 m 初始横倾角 Qo --------- 0.003 deg
水线船宽 Bs ------------- 16.200 m 进 水 角 Qj --------- 24.910 deg
计算吃水 d ------------- 2.485 m 极限静倾角 Qr --------- 14.000 deg
艏 吃 水 Tf ------------- 2.440 m 初稳性高度(未修正)GMo ----- 6.212 m
艉 吃 水 Ta ------------- 2.527 m 自由液面修正量 △GM ----- 0.040 m
最小干舷 F ------------- 2.315 m 初稳性高度(修正后)GM1 ----- 6.172 m
受风面积 Af ------------- 306.802 m^2 面积形心垂向坐标 Zf ----- 5.028 m
方型系数 Cb ------------- 0.822 进水位置 ------------- 位置 4
3. 复原力臂曲线
角 度 形状稳性力臂 自由液面修正值 复原力臂(修正后) 动稳性力臂
(deg) ( m ) ( m ) ( m ) (m.rad)
0.00 0.0000 0.0000 -0.0003 0.0000
5.00 0.9009 0.0035 0.5026 0.0218
10.00 1.8110 0.0071 1.0177 0.0881
15.00 2.7242 0.0102 1.5422 0.2006
20.00 3.5119 0.0120 1.9516 0.3553
25.00 3.9768 0.0129 2.0507 0.5313
30.00 4.2442 0.0133 1.9675 0.7074
35.00 4.3920 0.0134 1.7822 0.8714
40.00 4.4571 0.0132 1.5342 1.0164
45.00 4.4581 0.0129 1.2443 1.1379
50.00 4.4056 0.0124 0.9256 1.2327
55.00 4.3067 0.0118 0.5870 1.2988
60.00 4.1667 0.0110 0.2355 1.3348
65.00 3.9889 0.0101 -0.1237 1.3397
70.00 3.7765 0.0092 -0.4862 1.3130
75.00 3.5322 0.0081 -0.8483 1.2548
80.00 3.2589 0.0070 -1.2059 1.1651
4. 初稳性高度和复原力臂曲线的衡准计算
初稳性高度(修正后)GM1 ----- 6.172 m 进 水 角 Qj ------- 24.910 deg 基本初稳性要求值 GMk ----- 0.300 m 进水角对应复原力臂 lj ----- 2.0506 m 初稳性衡准数 Kh ----- 20.572 进水角对应稳性面积 Adj ----- 0.5281 rad.m
最大复原力臂对应角 Qm ----- 25.218 deg 最大复原力臂 lm ------- 2.0509 m
最大力臂对应角要求值Qmk----- 15.000 deg 最大复原力臂要求值lmk ----- ----- m
最大力臂对应角衡准数Klm----- 1.681 最大复原力臂衡准数 Kl ----- -----
消 失 角 Qv ----- 63.283 deg 稳性面积(实取) ldu ----- 0.5281 rad.m
消失角要求值 Qvk ----- ----- deg 稳性面积要求值 Ad ----- 0.0520 rad.m
消失角衡准数 Kv ----- ----- 稳性面积衡准数 Kldo ----- 10.157
5. 稳性衡准数计算
横摇自摇周期 To ------- 6.542 s 系 数 C1 ------- 0.1257
系 数 (实取) C2 ------- 0.6837 系 数 (实取) C3 ------- 0.0201
系 数 C4 ------- 0.9643 横 摇 角 Q1 ------- 8.296 deg
进 水 角 Qj ------- 24.910 deg 进水角对应动稳性力臂ldj----- 0.5281 rad.m
极限动倾角(不计横摇)Qdm----- 41.287 deg 极限动倾角对应动力臂ldm----- 1.0499 rad.m
横倾角(实取) Qu ------- 24.910 deg 最小倾覆力臂 lqo ------- 1.2150 m
横 摇 幅 度 Qp ------- 8.299 deg 横摇幅度对应动稳性力臂ldp--- 0.0604 rad.m
极限动倾角(计横摇)Qdm ----- 46.307 deg 极限动倾角对应动力臂ldm --- 1.1652 rad.m
横倾角(实取) Qu ------- 24.910 deg 最小倾覆力臂 lq ------- 0.8073 m
受风面积 Af ------- 306.802 m^2 面积形心垂向坐标 Zf ------- 5.028 m
系 数 ao ------- 0.748 单位计算风压值 P ------- 280.343 Pa
风压倾侧力臂 lf ------- 0.0113 m 风压稳性衡准数 Kf ------- 71.556
佛 氏 数 Fr ------- 0.184 系 数 a2 ------- 0.000
系 数 a3 ------- 0.000 回航倾侧力臂 lr ------- 0.0674 m
回航静横倾角 Qr ------- 0.681 deg 回航静倾角衡准数Kor ------- 20.573
静风压倾侧力矩 Mfo ------ 136.392 kN.m 静风压倾侧力臂 lfo ------- 0.0056 m
静风压静横倾角 Qfo ------- 0.060 deg 风压静倾角衡准数Kof ------- 233.960
6. 结 论 : 完整稳性满足《规则》要求
51015202530354045505560横倾角(deg)-0.40-0.240.400.24
0.800.48
1.200.72
1.600.96
2.00 1.20
2.40 1.44
l(m)ld(m.adg)
第 2 个载况: 压载出港l ld Qj
装载序号 : 3
载况名称 : 压载到港 载况附加说明 :
______________________________________________________________________________________________
1. 重量重心计算
垂向坐标 纵向坐标 横向坐标
序号 项 目 重 量 力 臂 重量矩 力 臂 重量矩 力 臂 重量矩
(t) (m) (t.m) (m) (t.m) (m) (t.m)
1 燃油日用柜 1.376 3.000 4.13 -31.785 -43.74 0.533 0.73
2 DOTP到港 0.608 2.50
3 1.52 -33.435 -20.33 -5.370 -3.26
3 DOTS到港 0.608 2.503 1.52 -33.435 -20.33 5.370 3.26
4 滑油 0.648 3.000 1.94 -29.938 -19.40 -7.083 -4.59
5 淡水柜到港 0.461 7.440 3.43 27.000 12.45 0.000 0.00
6 船员及行李 2.000 6.600 13.20 29.300 58.60 0.000 0.00
7 LNG到港 0.600 6.783 4.07 -34.000 -20.40 0.630 0.38
8 空 船 826.865 2.798 2313.57 -2.076 -1716.57 0.001 0.83
9 SWBT2P 95.863 2.626 251.74 19.383 1858.11 -7.134 -683.89
10 SWBT2S 95.863 2.626 251.74 19.383 1858.11 7.134 683.89
11 BWBT2P 77.471 0.502 38.89 19.681 1524.71 -3.139 -243.18
12 BWBT2S 77.471 0.502 38.89 19.681 1524.71 3.139 243.18
13 SWBT3P 104.703 2.491 260.82 7.098 743.18 -7.178 -751.56
14 SWBT3S 104.703 2.491 260.82 7.098 743.18 7.178 751.56
15 BWBT3P 77.777 0.500 38.89 7.100 552.22 -3.150 -245.00
16 BWBT3S 77.777 0.500 38.89 7.100 552.22 3.150 245.00
17 SWBT4P 104.740 2.491 260.91 -5.500 -576.07 -7.178 -751.82
18 SWBT4S 104.740 2.491 260.91 -5.500 -576.07 7.178 751.82
19 BWBT4P 77.777 0.500 38.89 -5.500 -427.77 -3.150 -245.00
20 BWBT4S 77.777 0.500 38.89 -5.500 -427.77 3.150 245.00
21 SWBT5P 100.383 2.573 258.29 -17.929 -1799.77 -7.165 -719.24
22 SWBT5S 100.383 2.573 258.29 -17.929 -1799.77 7.165 719.24
23 BWBT5P 76.475 0.506 38.70 -18.017 -1377.85 -3.116 -238.30
24 BWBT5S 76.476 76.476 5848.58 -18.017 -1377.87 3.116 238.30
25 FPT 149.163 2.903 433.02 34.595 5160.29 0.000 0.00
26 DOTM到港 3.247 2.011 6.53 -33.528 -108.87 0.000 0.00
压载到港 2415.955 4.539 10967.03 1.770 4275.21 -0.001 -2.65
2. 浮态和初稳性高度
水线船长 Lw ------------- 75.237 m 初始横倾角 Qo --------- 0.010 deg
水线船宽 Bs ------------- 16.200 m 进 水 角 Qj --------- 25.496 deg
计算吃水 d ------------- 2.441 m 极限静倾角 Qr --------- 14.000 deg
艏 吃 水 Tf ------------- 2.512 m 初稳性高度(未修正)GMo ----- 6.344 m
艉 吃 水 Ta ------------- 2.372 m 自由液面修正量 △GM ----- 0.041 m
最小干舷 F ------------- 2.359 m 初稳性高度(修正后)GM1 ----- 6.303 m
受风面积 Af ------------- 310.136 m^2 面积形心垂向坐标 Zf ----- 5.001 m
方型系数 Cb ------------- 0.820 进水位置 ------------- 位置 4
3. 复原力臂曲线
角 度 形状稳性力臂 自由液面修正值 复原力臂(修正后) 动稳性力臂
(deg) ( m ) ( m ) ( m ) (m.rad)
0.00 0.0000 0.0000 -0.0011 0.0000
5.00 0.9117 0.0036 0.5114 0.0222
10.00 1.8329 0.0072 1.0364 0.0897
15.00 2.7552 0.0104 1.5689 0.2042
20.00 3.5535 0.0122 1.9878 0.3617
25.00 4.0234 0.0131 2.0909 0.5410
30.00 4.2919 0.0135 2.0079 0.7206
35.00 4.4393 0.0136 1.8212 0.8881
40.00 4.5028 0.0135 1.5707 1.0364
45.00 4.5011 0.0131 1.2775 1.1609
50.00 4.4453 0.0127 0.9547 1.2585
55.00 4.3425 0.0120 0.6116 1.3269
60.00 4.1981 0.0112 0.2553 1.3648
65.00 4.0156 0.0104 -0.1091 1.3712
70.00 3.7984 0.0094 -0.4769 1.3456
75.00 3.5488 0.0083 -0.8444 1.2880
80.00 3.2702 0.0071 -1.2075 1.1984
4. 初稳性高度和复原力臂曲线的衡准计算
初稳性高度(修正后)GM1 ----- 6.303 m 进 水 角 Qj ------- 25.496 deg 基本初稳性要求值 GMk ----- 0.300 m 进水角对应复原力臂 lj ----- 2.0873 m 初稳性衡准数 Kh ----- 21.012 进水角对应稳性面积 Adj ----- 0.5593 rad.m
最大复原力臂对应角 Qm ----- 25.269 deg 最大复原力臂 lm ------- 2.0912 m
最大力臂对应角要求值Qmk----- 15.000 deg 最大复原力臂要求值lmk ----- ----- m
最大力臂对应角衡准数Klm----- 1.685 最大复原力臂衡准数 Kl ----- -----
消 失 角 Qv ----- 63.507 deg 稳性面积(实取) ldu ----- 0.5510 rad.m
消失角要求值 Qvk ----- ----- deg 稳性面积要求值 Ad ----- 0.0520 rad.m
消失角衡准数 Kv ----- ----- 稳性面积衡准数 Kldo ----- 10.596
5. 稳性衡准数计算
横摇自摇周期 To ------- 6.525 s 系 数 C1 ------- 0.1273
系 数 (实取) C2 ------- 0.6935 系 数 (实取) C3 ------- 0.0204
系 数 C4 ------- 0.9643 横 摇 角 Q1 ------- 8.402 deg
进 水 角 Qj ------- 25.496 deg 进水角对应动稳性力臂ldj----- 0.5593 rad.m
极限动倾角(不计横摇)Qdm----- 41.406 deg 极限动倾角对应动力臂ldm----- 1.0738 rad.m
横倾角(实取) Qu ------- 25.496 deg 最小倾覆力臂 lqo ------- 1.2576 m
横 摇 幅 度 Qp ------- 8.412 deg 横摇幅度对应动稳性力臂ldp--- 0.0631 rad.m
极限动倾角(计横摇)Qdm ----- 46.503 deg 极限动倾角对应动力臂ldm --- 1.1931 rad.m
横倾角(实取) Qu ------- 25.496 deg 最小倾覆力臂 lq ------- 0.8390 m
受风面积 Af ------- 310.136 m^2 面积形心垂向坐标 Zf ------- 5.001 m
系 数 ao ------- 0.736 单位计算风压值 P ------- 280.844 Pa
风压倾侧力臂 lf ------- 0.0118 m 风压稳性衡准数 Kf ------- 71.225
佛 氏 数 Fr ------- 0.184 系 数 a2 ------- 0.000
系 数 a3 ------- 0.000 回航倾侧力臂 lr ------- 0.0678 m
回航静横倾角 Qr ------- 0.679 deg 回航静倾角衡准数Kor ------- 20.609
静风压倾侧力矩 Mfo ------ 139.592 kN.m 静风压倾侧力臂 lfo ------- 0.0059 m
静风压静横倾角 Qfo ------- 0.069 deg 风压静倾角衡准数Kof ------- 202.958
6. 结 论 : 完整稳性满足《规则》要求
51015202530354045505560横倾角(deg)
-0.40-0.240.400.24
0.800.48
1.200.72
1.600.96
2.00 1.20
2.40 1.44
l(m)ld(m.adg)
第 3 个载况: 压载到港 l ld Qj
装载序号 : 4
载况名称 : 空箱出港 载况附加说明 :
______________________________________________________________________________________________
1. 重量重心计算
垂向坐标 纵向坐标 横向坐标
序号 项 目 重 量 力 臂 重量矩 力 臂 重量矩 力 臂 重量矩
(t) (m) (t.m) (m) (t.m) (m) (t.m)
1 燃油日用柜 1.376 3.000 4.13 -31.785 -43.74 0.533 0.73
2 DOTM出港 31.825 2.892 92.04 -33.944 -1080.27 0.000 0.00
3 DOTP出港 5.963 3.231 19.27 -33.906 -202.18 -5.941 -35.43
4 DOTS出港 5.963 3.231 19.27 -33.906 -202.18 5.941 35.43
5 滑油 0.648 3.000 1.94 -29.938 -19.40 -7.083 -4.59
6 淡水柜出港 4.608 7.800 35.94 27.000 124.42 0.000 0.00
7 集装箱4层空箱 400.000 6.238 2495.20 0.800 320.00 0.000 0.00
8 船员及行李 2.000 6.600 13.20 29.300 58.60 0.000 0.00
9 LNG出港 6.000 6.783 40.70 -34.158 -204.95 0.630 3.78
10 空 船 826.865 2.798 2313.57 -2.076 -1716.57 0.001 0.83
11 SWBT2P 95.863 2.626 251.74 19.383 1858.11 -7.134 -683.89
12 SWBT2S 95.863 2.626 251.74 19.383 1858.11 7.134 683.89
13 BWBT2P 77.471 0.502 38.89 19.681 1524.71 -3.139 -243.18
14 BWBT2S 77.471 0.502 38.89 19.681 1524.71 3.139 243.18
15 SWBT3P 104.703 2.491 260.82 7.098 743.18 -7.178 -751.56
16 SWBT3S 104.703 2.491 260.82 7.098 743.18 7.178 751.56
17 BWBT3P 77.777 0.500 38.89 7.100 552.22 -3.150 -245.00
18 BWBT3S 77.777 0.500 38.89 7.100 552.22 3.150 245.00
19 SWBT4P 104.740 2.491 260.91 -5.500 -576.07 -7.178 -751.82
20 SWBT4S 104.740 2.491 260.91 -5.500 -576.07 7.178 751.82
21 BWBT4P 77.777 0.500 38.89 -5.500 -427.77 -3.150 -245.00
22 BWBT4S 77.777 0.500 38.89 -5.500 -427.77 3.150 245.00
23 SWBT5P 100.383 2.573 258.29 -17.929 -1799.77 -7.165 -719.24
24 SWBT5S 100.383 2.573 258.29 -17.929 -1799.77 7.165 719.24
25 BWBT5P 76.475 0.506 38.70 -18.017 -1377.85 -3.116 -238.30
26 BWBT5S 76.476 76.476 5848.58 -18.017 -1377.87 3.116 238.30
27 FPT 149.163 2.903 433.02 34.595 5160.29 0.000 0.00
空箱出港 2864.790 4.766 13652.37 1.113 3187.52 0.000 0.75
2. 浮态和初稳性高度
水线船长 Lw ------------- 76.743 m 初始横倾角 Qo --------- 0.003 deg
水线船宽 Bs ------------- 16.200 m 进 水 角 Qj --------- 20.840 deg
计算吃水 d ------------- 2.839 m 极限静倾角 Qr --------- 13.926 deg
艏 吃 水 Tf ------------- 2.861 m 初稳性高度(未修正)GMo ----- 4.821 m
艉 吃 水 Ta ------------- 2.819 m 自由液面修正量 △GM ----- 0.034 m
最小干舷 F ------------- 1.961 m 初稳性高度(修正后)GM1 ----- 4.787 m
受风面积 Af ------------- 554.214 m^2 面积形心垂向坐标 Zf ----- 6.916 m
方型系数 Cb ------------- 0.837 进水位置 ------------- 位置 4
3. 复原力臂曲线
角 度 形状稳性力臂 自由液面修正值 复原力臂(修正后) 动稳性力臂
(deg) ( m ) ( m ) ( m ) (m.rad)
0.00 0.0000 0.0000 -0.0003 0.0000
5.00 0.8282 0.0030 0.4096 0.0178
10.00 1.6628 0.0061 0.8290 0.0718
15.00 2.5015 0.0088 1.2591 0.1641
20.00 3.1587 0.0103 1.5183 0.2869
25.00 3.5858 0.0111 1.5606 0.4224
30.00 3.8455 0.0114 1.4512 0.5544
35.00 3.9992 0.0115 1.2542 0.6728
40.00 4.0796 0.0114 1.0049 0.7717
45.00 4.1036 0.0111 0.7227 0.8472
50.00 4.0797 0.0107 0.4184 0.8971
55.00 4.0138 0.0101 0.1000 0.9198
60.00 3.9096 0.0095 -0.2269 0.9143
65.00 3.7704 0.0087 -0.5574 0.8801
70.00 3.5986 0.0079 -0.8874 0.8170
75.00 3.3968 0.0070 -1.2133 0.7253
80.00 3.1675 0.0060 -1.5317 0.6055
4. 初稳性高度和复原力臂曲线的衡准计算
初稳性高度(修正后)GM1 ----- 4.787 m 进 水 角 Qj ------- 20.840 deg 基本初稳性要求值 GMk ----- 0.300 m 进水角对应复原力臂 lj ----- 1.5360 m 初稳性衡准数 Kh ----- 15.957 进水角对应稳性面积 Adj ----- 0.3099 rad.m
最大复原力臂对应角 Qm ----- 23.894 deg 最大复原力臂 lm ------- 1.5643 m
最大力臂对应角要求值Qmk----- 15.000 deg 最大复原力臂要求值lmk ----- ----- m
最大力臂对应角衡准数Klm----- 1.593 最大复原力臂衡准数 Kl ----- -----
消 失 角 Qv ----- 56.535 deg 稳性面积(实取) ldu ----- 0.3099 rad.m
消失角要求值 Qvk ----- ----- deg 稳性面积要求值 Ad ----- 0.0520 rad.m
消失角衡准数 Kv ----- ----- 稳性面积衡准数 Kldo ----- 5.960
5. 稳性衡准数计算
横摇自摇周期 To ------- 7.005 s 系 数 C1 ------- 0.0909
系 数 (实取) C2 ------- 0.6465 系 数 (实取) C3 ------- 0.0177
系 数 C4 ------- 0.9643 横 摇 角 Q1 ------- 6.214 deg
进 水 角 Qj ------- 20.840 deg 进水角对应动稳性力臂ldj----- 0.3099 rad.m
极限动倾角(不计横摇)Qdm----- 37.953 deg 极限动倾角对应动力臂ldm----- 0.7340 rad.m
横倾角(实取) Qu ------- 20.840 deg 最小倾覆力臂 lqo ------- 0.8522 m
横 摇 幅 度 Qp ------- 6.217 deg 横摇幅度对应动稳性力臂ldp--- 0.0274 rad.m
极限动倾角(计横摇)Qdm ----- 41.408 deg 极限动倾角对应动力臂ldm --- 0.7953 rad.m
横倾角(实取) Qu ------- 20.840 deg 最小倾覆力臂 lq ------- 0.5984 m
受风面积 Af ------- 554.214 m^2 面积形心垂向坐标 Zf ------- 6.916 m
系 数 ao ------- 0.829 单位计算风压值 P ------- 321.834 Pa
风压倾侧力臂 lf ------- 0.0290 m 风压稳性衡准数 Kf ------- 20.655
佛 氏 数 Fr ------- 0.182 系 数 a2 ------- 0.000
系 数 a3 ------- 0.000 回航倾侧力臂 lr ------- 0.0698 m
回航静横倾角 Qr ------- 0.863 deg 回航静倾角衡准数Kor ------- 16.141
静风压倾侧力矩 Mfo ------ 407.092 kN.m 静风压倾侧力臂 lfo ------- 0.0145 m
静风压静横倾角 Qfo ------- 0.182 deg 风压静倾角衡准数Kof ------- 76.545
6. 结 论 : 完整稳性满足《规则》要求
51015202530354045505560横倾角(deg)
-0.30-0.200.300.20
0.600.40
0.900.60
1.200.80
1.50 1.00
1.80 1.20
l(m)ld(m.adg)
第 4 个载况: 空箱出港 l ld Qj
装载序号 : 5
载况名称 : 空箱到港 载况附加说明 :
______________________________________________________________________________________________
1. 重量重心计算
垂向坐标 纵向坐标 横向坐标
序号 项 目 重 量 力 臂 重量矩 力 臂 重量矩 力 臂 重量矩
(t) (m) (t.m) (m) (t.m) (m) (t.m)
1 燃油日用柜 1.376 3.000 4.13 -31.785 -43.74 0.533 0.73
2 DOTM到港 3.247 2.011 6.5
3 -33.528 -108.87 0.000 0.00
3 DOTP到港 0.608 2.503 1.52 -33.435 -20.33 -5.370 -3.26
4 DOTS到港 0.608 2.503 1.52 -33.43
5 -20.33 5.370 3.26
5 滑油 0.648 3.000 1.94 -29.938 -19.40 -7.083 -4.59
6 淡水柜到港 0.461 7.440 3.43 27.000 12.45 0.000 0.00
7 集装箱4层空箱 400.000 6.238 2495.20 0.800 320.00 0.000 0.00
8 船员及行李 2.000 6.600 13.20 29.300 58.60 0.000 0.00
9 LNG到港 0.600 6.783 4.07 -34.000 -20.40 0.630 0.38
10 空 船 826.865 2.798 2313.57 -2.076 -1716.57 0.001 0.83
11 SWBT2P 95.863 2.626 251.74 19.383 1858.11 -7.134 -683.89
12 SWBT2S 95.863 2.626 251.74 19.383 1858.11 7.134 683.89
13 BWBT2P 77.471 0.502 38.89 19.681 1524.71 -3.139 -243.18
14 BWBT2S 77.471 0.502 38.89 19.681 1524.71 3.139 243.18
15 SWBT3P 104.703 2.491 260.82 7.098 743.18 -7.178 -751.56
16 SWBT3S 104.703 2.491 260.82 7.098 743.18 7.178 751.56
17 BWBT3P 77.777 0.500 38.89 7.100 552.22 -3.150 -245.00
18 BWBT3S 77.777 0.500 38.89 7.100 552.22 3.150 245.00
19 SWBT4P 104.740 2.491 260.91 -5.500 -576.07 -7.178 -751.82
20 SWBT4S 104.740 2.491 260.91 -5.500 -576.07 7.178 751.82
21 BWBT4P 77.777 0.500 38.89 -5.500 -427.77 -3.150 -245.00
22 BWBT4S 77.777 0.500 38.89 -5.500 -427.77 3.150 245.00
23 SWBT5P 100.383 2.573 258.29 -17.929 -1799.77 -7.165 -719.24
24 SWBT5S 100.383 2.573 258.29 -17.929 -1799.77 7.165 719.24
25 BWBT5P 76.475 0.506 38.70 -18.017 -1377.85 -3.116 -238.30
26 BWBT5S 76.476 76.476 5848.58 -18.017 -1377.87 3.116 238.30
27 FPT 149.163 2.903 433.02 34.595 5160.29 0.000 0.00
空箱到港 2815.955 4.781 13462.23 1.632 4595.21 -0.001 -2.65
2. 浮态和初稳性高度
水线船长 Lw ------------- 76.640 m 初始横倾角 Qo --------- 0.011 deg
水线船宽 Bs ------------- 16.200 m 进 水 角 Qj --------- 21.287 deg
计算吃水 d ------------- 2.796 m 极限静倾角 Qr --------- 14.000 deg
艏 吃 水 Tf ------------- 2.924 m 初稳性高度(未修正)GMo ----- 4.934 m
艉 吃 水 Ta ------------- 2.678 m 自由液面修正量 △GM ----- 0.035 m
最小干舷 F ------------- 2.004 m 初稳性高度(修正后)GM1 ----- 4.899 m
受风面积 Af ------------- 557.517 m^2 面积形心垂向坐标 Zf ----- 6.892 m
方型系数 Cb ------------- 0.835 进水位置 ------------- 位置 4
3. 复原力臂曲线
角 度 形状稳性力臂 自由液面修正值 复原力臂(修正后) 动稳性力臂
(deg) ( m ) ( m ) ( m ) (m.rad)
0.00 0.0000 0.0000 -0.0009 0.0000
5.00 0.8359 0.0031 0.4152 0.0180
10.00 1.6784 0.0062 0.8412 0.0727
15.00 2.5276 0.0090 1.2804 0.1665
20.00 3.2024 0.0105 1.5560 0.2920
25.00 3.6344 0.0113 1.6020 0.4309
30.00 3.8949 0.0116 1.4923 0.5665
35.00 4.0476 0.0117 1.2933 0.6885
40.00 4.1259 0.0116 1.0408 0.7906
45.00 4.1470 0.0113 0.7548 0.8691
50.00 4.1196 0.0109 0.4461 0.9216
55.00 4.0495 0.0103 0.1228 0.9465
60.00 3.9410 0.0096 -0.2091 0.9427
65.00 3.7970 0.0089 -0.5449 0.9098
70.00 3.6202 0.0080 -0.8804 0.8476
75.00 3.4132 0.0071 -1.2118 0.7563
80.00 3.1785 0.0061 -1.5357 0.6364
4. 初稳性高度和复原力臂曲线的衡准计算
初稳性高度(修正后)GM1 ----- 4.899 m 进 水 角 Qj ------- 21.287 deg 基本初稳性要求值 GMk ----- 0.300 m 进水角对应复原力臂 lj ----- 1.5827 m 初稳性衡准数 Kh ----- 16.330 进水角对应稳性面积 Adj ----- 0.3280 rad.m
最大复原力臂对应角 Qm ----- 23.977 deg 最大复原力臂 lm ------- 1.6052 m
最大力臂对应角要求值Qmk----- 15.000 deg 最大复原力臂要求值lmk ----- ----- m
最大力臂对应角衡准数Klm----- 1.598 最大复原力臂衡准数 Kl ----- -----
消 失 角 Qv ----- 56.856 deg 稳性面积(实取) ldu ----- 0.3280 rad.m
消失角要求值 Qvk ----- ----- deg 稳性面积要求值 Ad ----- 0.0520 rad.m
消失角衡准数 Kv ----- ----- 稳性面积衡准数 Kldo ----- 6.308
5. 稳性衡准数计算
横摇自摇周期 To ------- 6.969 s 系 数 C1 ------- 0.0926
系 数 (实取) C2 ------- 0.6546 系 数 (实取) C3 ------- 0.0180
系 数 C4 ------- 0.9643 横 摇 角 Q1 ------- 6.328 deg
进 水 角 Qj ------- 21.287 deg 进水角对应动稳性力臂ldj----- 0.3280 rad.m
极限动倾角(不计横摇)Qdm----- 38.144 deg 极限动倾角对应动力臂ldm----- 0.7554 rad.m
横倾角(实取) Qu ------- 21.287 deg 最小倾覆力臂 lqo ------- 0.8834 m
横 摇 幅 度 Qp ------- 6.339 deg 横摇幅度对应动稳性力臂ldp--- 0.0288 rad.m
极限动倾角(计横摇)Qdm ----- 41.681 deg 极限动倾角对应动力臂ldm --- 0.8196 rad.m
横倾角(实取) Qu ------- 21.287 deg 最小倾覆力臂 lq ------- 0.6210 m
受风面积 Af ------- 557.517 m^2 面积形心垂向坐标 Zf ------- 6.892 m
系 数 ao ------- 0.821 单位计算风压值 P ------- 322.266 Pa
风压倾侧力臂 lf ------- 0.0299 m 风压稳性衡准数 Kf ------- 20.756
佛 氏 数 Fr ------- 0.182 系 数 a2 ------- 0.000
系 数 a3 ------- 0.000 回航倾侧力臂 lr ------- 0.0701 m
回航静横倾角 Qr ------- 0.862 deg 回航静倾角衡准数Kor ------- 16.240
静风压倾侧力矩 Mfo ------ 413.275 kN.m 静风压倾侧力臂 lfo ------- 0.0150 m
静风压静横倾角 Qfo ------- 0.193 deg 风压静倾角衡准数Kof ------- 72.445
6. 结 论 : 完整稳性满足《规则》要求
51015202530354045505560横倾角(deg)
-0.30-0.200.300.20
0.600.40
0.900.60
1.200.80
1.50 1.00
1.80 1.20
l(m)ld(m.adg)
第 5 个载况: 空箱到港 l
ld Qj
装载序号 : 6
载况名称 : 满载18t出港 载况附加说明 :
______________________________________________________________________________________________
1. 重量重心计算
垂向坐标 纵向坐标 横向坐标
序号 项 目 重 量 力 臂 重量矩 力 臂 重量矩 力 臂 重量矩
(t) (m) (t.m) (m) (t.m) (m) (t.m)
1 燃油日用柜 1.376 3.000 4.13 -31.785 -43.74 0.533 0.73
2 DOTM出港 31.825 2.892 92.04 -33.944 -1080.27 0.000 0.00
3 DOTP出港 5.963 3.231 19.27 -33.906 -202.18 -5.941 -35.43
4 DOTS出港 5.963 3.231 19.27 -33.906 -202.18 5.941 35.43
5 滑油 0.648 3.000 1.94 -29.938 -19.40 -7.083 -4.59
6 淡水柜出港 4.608 7.800 35.94 27.000 124.42 0.000 0.00
7 集装箱4层18t 2880.000 6.238 17965.44 0.800 2304.00 0.000 0.00
8 船员及行李 2.000 6.600 13.20 29.300 58.60 0.000 0.00
9 LNG出港 6.000 6.783 40.70 -34.158 -204.95 0.630 3.78
10 空 船 826.865 2.798 2313.57 -2.076 -1716.57 0.001 0.83
满载18t出港 3765.248 5.446 20505.49 -0.261 -982.27 0.000 0.75
2. 浮态和初稳性高度
水线船长 Lw ------------- 76.668 m 初始横倾角 Qo --------- 0.004 deg
水线船宽 Bs ------------- 16.200 m 进 水 角 Qj --------- 13.344 deg
计算吃水 d ------------- 3.613 m 极限静倾角 Qr --------- 8.412 deg
艏 吃 水 Tf ------------- 3.457 m 初稳性高度(未修正)GMo ----- 2.874 m
艉 吃 水 Ta ------------- 3.750 m 自由液面修正量 △GM ----- 0.026 m
最小干舷 F ------------- 1.187 m 初稳性高度(修正后)GM1 ----- 2.848 m
受风面积 Af ------------- 494.234 m^2 面积形心垂向坐标 Zf ----- 7.364 m
方型系数 Cb ------------- 0.864 进水位置 ------------- 位置 4
3. 复原力臂曲线
角 度 形状稳性力臂 自由液面修正值 复原力臂(修正后) 动稳性力臂
(deg) ( m ) ( m ) ( m ) (m.rad)
0.00 0.0000 0.0000 -0.0002 0.0000
5.00 0.7255 0.0023 0.2484 0.0109
10.00 1.4400 0.0046 0.4896 0.0443
15.00 1.9763 0.0067 0.5600 0.0911
20.00 2.3715 0.0078 0.5009 0.1379
25.00 2.6780 0.0084 0.3679 0.1762
30.00 2.9151 0.0087 0.1835 0.2006
35.00 3.0912 0.0087 -0.0412 0.2070
40.00 3.2151 0.0086 -0.2941 0.1925
45.00 3.2949 0.0084 -0.5643 0.1551
50.00 3.3377 0.0081 -0.8422 0.0938
55.00 3.3473 0.0077 -1.1214 0.0081
60.00 3.3257 0.0072 -1.3978 -0.1019
65.00 3.2748 0.0066 -1.6674 -0.2357
70.00 3.1963 0.0060 -1.9272 -0.3926
75.00 3.0913 0.0053 -2.1743 -0.5716
80.00 2.9613 0.0046 -2.4064 -0.7716
4. 初稳性高度和复原力臂曲线的衡准计算
初稳性高度(修正后)GM1 ----- 2.848 m 进 水 角 Qj ------- 13.344 deg 基本初稳性要求值 GMk ----- 0.300 m 进水角对应复原力臂 lj ----- 0.5510 m 初稳性衡准数 Kh ----- 9.492 进水角对应稳性面积 Adj ----- 0.0756 rad.m 最大复原力臂对应角 Qm ----- 15.219 deg 最大复原力臂 lm ------- 0.5601 m 最大力臂对应角要求值Qmk----- 15.000 deg 最大复原力臂要求值lmk ----- ----- m 最大力臂对应角衡准数Klm----- 1.015 最大复原力臂衡准数 Kl ----- ----- 消 失 角 Qv ----- 34.128 deg 稳性面积(实取) ldu ----- 0.0756 rad.m 消失角要求值 Qvk ----- ----- deg 稳性面积要求值 Ad ----- 0.0620 rad.m 消失角衡准数 Kv ----- ----- 稳性面积衡准数 Kldo ----- 1.220
船舶稳性校核计算书
一、概述 本船为航行于内河B级航区的一条旅游船。现按照中华人民共和国海事局《内河船舶法定检验技术规则》（2004）第六篇对本船舶进行完整稳性计算。 二、主要参数 总长L OA13.40 m 垂线间长L PP13.00 m 型宽 B 3.10 m 型深 D 1.40 m 吃水 d 0.900 m 排水量?17.460 t 航区内河B航区 三、典型计算工况 1、空载出港 2、满载到港
五、受风面积A及中心高度Z 六、旅客集中一弦倾侧力矩L K L K=1 ? 1? n 5lb =0.030 m n lb =1.400<2.5，取 n lb =1.400 式中：C—系数，C=0.013lb N =0.009<0.013，取C=0.013 n—各活动处所的相当载客人数，按下式计算并取整数 n=N S bl=28.000 S—全船供乘客活动的总面积，m2，按下式计算： S=bl=20.000 m2 b—乘客可移动的横向最大距离，b=2.000 m； l—乘客可移动的横向最大距离，b=2.000 m。 七、全速回航倾侧力矩L V L V=0.045V m2 S KG?a2+a3F r d KN?m 式中：Fr—船边付氏数，F r=m 9.81L ； Ls—所核算状态下的船舶水线长，m； d—所核算状态下的船舶型吃水，m； ?—所核算状态下的船舶型排水量，m2； KG—所核算状态下的船舶重心至基线的垂向高，m； Vm—船舶最大航速，m/s；
a3—修正系数，按下式计算； a3=25F r?9 当a3<0，取a3=0；当a3>1时，取a3=1； a2—修正系数，按下式计算； a2=0.9(4.0?Bs/d) 当Bs/d<3.5时，取Bs/d=3.5；当Bs/d>4.0时，取Bs/d=4.0；
土坡稳定性计算计算书7.9
土坡稳定性计算书 计算依据： 1、《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012 2、《建筑施工计算手册》江正荣编著 3、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著 4、《施工现场设施安全设计计算手册》谢建民编著 5、《地基与基础》第三版 计算土坡稳定性采用圆弧条分法进行分析计算，由于该计算过程是大量的重复计算，故本计算书只列出相应的计算公式和计算结果，省略了重复计算过程。 本计算书采用瑞典条分法进行分析计算，假定滑动面为圆柱面及滑动土体为不变形刚体，还假定不考虑土条两侧上的作用力。 一、参数信息: 基本参数： 放坡参数： 荷载参数： 土层参数：
二、计算原理: 根据土坡极限平衡稳定进行计算。自然界匀质土坡失去稳定，滑动面呈曲面，通常滑动面接近圆弧，可将滑裂面近似成圆弧计算。将土坡的土体沿竖直方向分成若干个土条，从土条中任意取出第i条，不考虑其侧面上的作用力时，该土条上存在着： 1、土条自重， 2、作用于土条弧面上的法向反力， 3、作用于土条圆弧面上的切向阻力。 将抗剪强度引起的极限抗滑力矩和滑动力矩的比值作为安全系数，考虑安全储备的大小，按照《规范》要求，安全系数要满足≥1.2的要求。
圆弧滑动法示意图 三、计算公式: K sj=∑{c i l i+[ΔG i b i+qb i]cosθi tanφi}/∑[ΔG i b i+qb i]sinθi 式子中： K sj --第j个圆弧滑动体的抗滑力矩与滑动力矩的比值; c i --土层的粘聚力； l i--第i条土条的圆弧长度； ΔG i-第i土条的自重； θi --第i条土中线处法线与铅直线的夹角； φi --土层的内摩擦角； b i --第i条土的宽度； h i --第i条土的平均高度； q --第i条土条土上的均布荷载； 四、计算安全系数: 将数据各参数代入上面的公式，通过循环计算，求得最小的安全系数K sjmin：
深基坑边坡稳定性计算书
土坡稳定性计算书 本计算书参照《建筑施工计算手册》江正荣编著中国建筑工业出版社、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著人民教同出版社、《地基与基础》第三版中国建筑工业出版社、《土力学》等相关文献进行编制。 计算土坡稳定性采用圆弧条分法进行分析计算，由于该计算过程是大量的重复计算，故本计算书只列出相应的计算公式和计算结果，省略了重复计算过程。 本计算书采用瑞典条分法进行分析计算，假定滑动面为圆柱面及滑动土体为不变形刚体，还假定不考虑土条两侧上的作用力。 一、参数信息： 条分方法：瑞典条分法； 考虑地下水位影响； 基坑外侧水位到坑顶的距离(m): 1.56 ； 基坑内侧水位到坑顶的距离(m): 14.000 ； 放坡参数： 序号放坡高度(m) 放坡宽度(m) 平台宽度(m)条分块数 0 3.50 3.50 2.00 0.00 1 4.50 4.50 3.00 0.00 2 6.20 6.20 3.00 0.00 荷载参数:
土层参数: 二、计算原理 根据土坡极限平衡稳定进行计算。自然界匀质土坡失去稳定，滑动面呈曲面，通常滑动面接近圆弧，可将滑裂面近似成圆弧计算。将土坡的土体沿竖直方向分成若干个土条，从土条中任意取出第 i条，不考虑其侧面上的作用力时，该土条上存在着： 1、土条自重， 2、作用于土条弧面上的法向反力， 3、作用于土条圆弧面上的切向阻力。 将抗剪强度引起的极限抗滑力矩和滑动力矩的比值作为安全系数，考虑安全储备的大小，按照《规范》要求，安全系数要满足 >=1.3的要求。 将抗剪强度引起的极限抗滑力矩和滑动力矩的比值作为安全系数，考虑安全储备的大小，按照《规范》要求，安全系数要满足>=1.3的要求。
稳性的基本概念
第一节 稳性的基本概念 一、稳性概述 1. 概念：船舶稳性(Stability)是指船舶受外力作用发生倾斜，当外力消失后能够自行 回复到原来平衡位置的能力。 2. 船舶具有稳性的原因 1)造成船舶离开原来平衡位置的是倾斜力矩，它产生的原因有：风和浪的作用、 船上货物的移动、旅客集中于一舷、拖船的急牵、火炮的发射以及船舶回转等，其大小取决于这些外界条件。 2)使船舶回复到原来平衡位置的是复原力矩，其大小取决于排水量、重心和浮心 的相对位置等因素。 S M G Z =?? (9.81)kN m ? 式中: G Z ：复原力臂，也称稳性力臂，重力和浮力作用线之间的距离。 ◎船舶是否具有稳性，取决于倾斜后重力和浮力的位置关系，而排水量一定时， 船舶浮心的变化规律是固定的(静水力资料)，因此重心的位置是主观因素。 3. 横稳心(Metacenter)M ： 船舶微倾前后浮力作用线的交点，其距基线的高度KM 可从船舶资料中查取。 4. 船舶的平衡状态 1)稳定平衡：G 在M 之下，倾斜后重力和浮力形成稳性力矩。 2)不稳定平衡：G 在M 之上，倾斜后重力和浮力形成倾覆力矩。 3)随遇平衡：G 与M 重合，倾斜后重力和浮力作用在同一垂线上，不产生力矩。 如下图所示
例如： 1)圆锥在桌面上的不同放置方法； 2)悬挂的圆盘 5. 船舶具有稳性的条件：初始状态为稳定平衡，这只是稳性的第一层含义；仅仅具 有稳性是不够的，还应有足够大的回复能力，使船舶不致倾覆，这是稳性的另一层含义。 6. 稳性大小和船舶航行的关系 1)稳性过大，船舶摇摆剧烈，造成人员不适、航海仪器使用不便、船体结构容易 受损、舱内货物容易移位以致危及船舶安全。 2)稳性过小，船舶抗倾覆能力较差，容易出现较大的倾角，回复缓慢，船舶长时 间斜置于水面，航行不力。 二、稳性的分类 1. 按船舶倾斜方向分为：横稳性、纵稳性 2. 按倾角大小分为：初稳性、大倾角稳性 3. 按作用力矩的性质分为：静稳性、动稳性 4. 按船舱是否进水分为：完整稳性、破舱稳性 三、初稳性 1. 初稳性假定条件： 1)船舶微倾前后水线面的交线过原水线面的漂心F； 2)浮心移动轨迹为圆弧段，圆心为定点M(稳心)，半径为BM(稳心半径)。2．初稳性的基本计算 初稳性方程式：M R = ??GM?sinθ GM = KM - KG
(完整版)土坡稳定性计算
第九章土坡稳定分析 土坡就是具有倾斜坡面的土体。土坡有天然土坡，也有人工土坡。天然土坡是由于地质作用自然形成的土坡，如山坡、江河的岸坡等；人工土坡是经过人工挖、填的土工建筑物，如基坑、渠道、土坝、路堤等的边坡。本章主要学习目前常用的边坡稳定分析方法，学习要点也是与土的抗剪强度有关的问题。 第一节概述 学习土坡的类型及常见的滑坡现象。 一、无粘性土坡稳定分析 学习两种情况下(全干或全淹没情况、有渗透情况)无粘性土坡稳定分析方法。要求掌握无粘性土坡稳定安全系数的定义及推导过程，坡面有顺坡渗流作用下与全干或全淹没情况相比无粘性土土坡的稳定安全系数有何联系。 二、粘性土坡的稳定分析 学习其整体圆弧法、瑞典条分法、毕肖甫法、普遍条分法、有限元法等方法在粘性土稳定分析中的应用。要求掌握圆弧法进行土坡稳定分析及几种特殊条件下土坡稳定分析计算。 三、边坡稳定分析的总应力法和有效应力法 学习稳定渗流期、施工期、地震期边坡稳定分析方法。 四、土坡稳定分析讨论 学习讨论三个问题：土坡稳定分析中计算方法问题、强度指标的选用问题和容许安全系数问题。 第二节基本概念与基本原理 一、基本概念 1．天然土坡(naturalsoilslope)：由长期自然地质营力作用形成的土坡，称为天然土坡。2．人工土坡(artificialsoilslope)：人工挖方或填方形成的土坡，称为人工土坡。 3．滑坡(landslide)：土坡中一部分土体对另一部分土体产生相对位移，以至丧失原有稳 定性的现象。 4．圆弧滑动法(circleslipmethod)：在工程设计中常假定土坡滑动面为圆弧面，建立这一 假定的稳定分析方法，称为圆弧滑动法。它是极限平衡法的一种常用分析方法。 二、基本规律与基本原理 （一）土坡失稳原因分析 土坡的失稳受内部和外部因素制约，当超过土体平衡条件时，土坡便发生失稳现象。1．产生滑动的内部因素主要有： （1）斜坡的土质：各种土质的抗剪强度、抗水能力是不一样的，如钙质或石膏质胶结的土、湿陷性黄土等，遇水后软化，使原来的强度降低很多。 （2）斜坡的土层结构：如在斜坡上堆有较厚的土层，特别是当下伏土层(或岩层)不透水时，容易在交界上发生滑动。 （3）斜坡的外形：突肚形的斜坡由于重力作用，比上陡下缓的凹形坡易于下滑；由于粘性土有粘聚力，当土坡不高时尚可直立，但随时间和气候的变化，也会逐渐塌落。 2．促使滑动的外部因素 （1）降水或地下水的作用：持续的降雨或地下水渗入土层中，使土中含水量增高，土中易溶盐溶解，土质变软，强度降低；还可使土的重度增加，以及孔隙水压力的产生，使土体作用有动、静水压力，促使土体失稳，故设计斜坡应针对这些原因，采用相应的排水措施。（2）振动的作用：如地震的反复作用下，砂土极易发生液化；粘性土，振动时易使土的结
船舶稳性和吃水差计算
船舶稳性和吃水差计算 Ship stability and trim calculations 1.总则General rules 保证船舶稳性和强度在任何时候都保持在船级社认可的稳性计算书规定范围内，防止因受载不当，产生应力集中造成船体结构永久性变形或损伤。Ensure stability and strength of the ship at all times to maintain stability within stability calculations approved by the classification societies in order to prevent due to load improperly resulting in stress concentration which will cause the ship structure permanent deformation or subversion. 2.适用范围Sphere of application 公司所属和代管船舶的稳性、强度要求 To satisfy the requirement of company owned and managed ships stability and strength 3.责任Responsibility 3.1.大副根据本船《装载手册》或《稳性计算手册》等法定装载资料，负责合理配载或对 相关部门提供的预配方案进行核算，确保船舶稳性及强度处于安全允许值范围。Based on the ship "loading manual" or "stability calculations manual" and other legal loading information, the chief officer is responsible for making reasonable stowage plan or adjust accounts of the pre plan from relevant departments to ensure stability and strength of the ship in a safe range of allowed values. 3.2.船长负责审批大副确认的配载方案和稳性计算。 The captain is responsible for checking and approving the stowage plan and stability calculation that has been confirmed by chief officer. 4.实施步骤Implementation steps 4.1.每次装货前，大副必须对相关部门提供的预配方案仔细核算，报船长审核签字后才可 实施。 Every time before loading, the chief officer should carefully adjust accounts of the pre stowage plan from the relevant department and transfer it to captain, the stowage plan should be implemented after captain reviewing and signing. 4.2.船舶装货前后大副应认真进行船舶稳性及强度计算校核，包括装货前的预算和装货后 的船舶局部强度和应力状况的核算，货品发生变化后，要重新进行计算。计算时充分考虑自由液面，油水消耗，污水变化及甲板结冰等对船舶稳性产生的影响，确保船舶在离港、航行、抵港的过程中均满足要求。 Every time before loading, the chief officer should carefully calculate and check the ship’s stability and strength, including calculation before loading and the partial strength and stress condition of the ship after loading, if cargos changes, the stability and strength should be re-calculated. When calculating, should fully consider the free surface, water and oil consumption, sewage and water ice on deck and other changes on the impact of ship stability, to ensure that the ship departure, navigating and arriving at port in the process can meet the requirements. 4.3.开航前，大副应完成初稳性高度和强度的计算。稳性计算结果应满足： Before departure, the chief officer should complete the calculations of height of initial stability and strength. Stability calculation results should be satisfied as below: hc - ⊿h > hL 式中：hc：计算的初稳性高度The calculating height of initial stability ⊿h：自由液面修正值Free surface correction value hL：临界初稳性高度The critical height of initial stability 船舶静水力弯矩和剪力以及局部强度不得超过允许值。 Hydrostatic moment of force, shear force and partial strength of the ship can not to exceed the allowable values. 4.4.大副要将每航次的稳性计算资料包括积载图留存，并将稳性计算中的重要内容摘录记 在航海日志中，报船长审核确认签字。 The chief officer should preserve such documents including stability calculation information and stowage plan, and records the important contents of the stability calculation into the log, which shall be reported to captain to verify and sign.
恒智天成安全计算软件土坡稳定性计算
土坡稳定性计算计算书 本计算书参照《建筑施工计算手册》江正荣编著中国建筑工业出版社、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著人民教同出版社、《地基与基础》第三版中国建筑工业出版社、《土力学》等相关文献进行编制。 计算土坡稳定性采用圆弧条分法进行分析计算，由于该计算过程是大量的重复计算，故本计算书只列出相应的计算公式和计算结果，省略了重复计算过程。 本计算书采用瑞典条分法进行分析计算，假定滑动面为圆柱面及滑动土体为不变形刚体，还假定不考虑土条两侧上的作用力。 一、参数信息: 条分方法：瑞典条分法； 条分块数：50； 考虑地下水位影响； 基坑外侧水位到坑顶的距离(m)：2.000 基坑内侧水位到坑顶的距离(m)：6.000
二、计算原理: 根据土坡极限平衡稳定进行计算。自然界匀质土坡失去稳定，滑动面呈曲面，通常滑动面接近圆弧，可将滑裂面近似成圆弧计算。将土坡的土体沿竖直方向分成若干个土条，从土条中任意取出第i条，不考虑其侧面上的作用力时，该土条上存在着： 1、土条自重， 2、作用于土条弧面上的法向反力， 3、作用于土条圆弧面上的切向阻力。 将抗剪强度引起的极限抗滑力矩和滑动力矩的比值作为安全系数，考虑安全储备的大小，按照《规范》要求，安全系数要满足>=1.3的要求。 三、计算公式: 式子中： F s --土坡稳定安全系数； c --土层的粘聚力； l i--第i条土条的圆弧长度； γ --土层的计算重度； θi --第i条土到滑动圆弧圆心与竖直方向的夹角；
φ --土层的内摩擦角； b i --第i条土的宽度； h i --第i条土的平均高度； h1i――第i条土水位以上的高度； h2i――第i条土水位以下的高度； γ' ――第i条土的平均重度的浮重度； q――第i条土条土上的均布荷载； 四、计算安全系数: 将数据各参数代入上面的公式，通过循环计算，求得最小的安全系数Fs： 第1步：安全系数=1.417，标高=-2.000，圆心X=0.962米，圆心Y=1.344米，半径R=3.344米示意图如下：
仓容计算和稳性与浮态计算(内河货船)概要
仓容计算和稳性与浮态计算 仓容的计算我采用的是类似于横剖面面积曲线的方法，即利用面积曲线计算舱室 容积，与横剖面面积去线的不同之处是在于量取横剖面面积时是取自主甲板，以 #1为例，如下图所示 依次量取各站横剖面面积如下表 站号船尾0 1 2 3 4 5 6 面积 2.5800 2.5800 3.5141 4.9203 5.8495 6.2829 6.5368 6.7482 （m2） 站号7 8 9 10 11 12 13 14 面积 6.8666 6.9141 6.9323 6.9452 6.9452 6.9452 6.9077 6.8242 （m2） 站号15 16 17 18 18.5 19 19.5 20 面积 6.5894 6.0702 5.1625 4.0439 3.2694 2.2847 1.2210 0.3790 （m2） 依据表内数据绘制出仓容面积曲线如下图，则需要求那个舱的仓容只需要在仓容 面积曲线上对应的肋位上量取即可。 各舱仓容与形心
舱室面积肋位 甲板下 体积 甲板上体 积 总体积形心Xg 形心Zg 尾尖舱~#3 7.3770 0.0000 7.3770 -10.8260 1.1008 机舱#3~#11 23.173 9 0.0000 23.1739 -7.6295 0.8144 燃油舱#9~#11 6.4329 0.0000 1.3929 -6.7500 0.9310 第一货仓#11~#26 51.508 6 12.2400 63.7486 -1.9714 0.7076 第二货仓#26~#41 46.760 7 13.2600 60.0207 5.2341 0.7606 清水仓#41~#43 3.2700 0.0000 3.2700 9.7100 0.7700 艏尖舱#41~ 5.0483 0.0000 5.0483 10.0797 1.1473 7.3计算空船重心高度 空船重心高度估算参考母型船进行分项估算，见下表（排水量裕度对重心影响不计）： 表7.3 空船重心数据表 空船重心数据表 重量估算重量(t) Zg(m) Xg(m) 钢料重量16.55 0.8375 -1.078125 舾装重量12.66 1.8125 -2.879791667 机电重量 5.75 0.73125 -9.195208333 总34.96 1.173099614 -3.065605811 7.4重量与重心计算 本船共计算满载出港与压载到港两种载况下的重心。 （1）满载出港 满载出港载况下，不加压载水，燃油、淡水按设计值计算，重量与重心计算见下表： 表7.4 满载出港重量与重心估算 满载出港重量与重心估算 项目重量（t）重心距船中（m）重心距中线（m）重心距基线（m）
货船完整稳性计算书
船舶静力学计算及稳性衡准系统V4.0(0406) WH00033 * * * * * * * * * * * * * * * ** * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * 船舶完整稳性计算书* * * * * * * * * * * * * * * * * * * * ** * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * 船名: 杨小城船 数据库名: 杨小城船.mdy 图纸号: 委托单位: 计算标识: 计算单位: 扬州华海船舶设计有限公司 计算签名: 审核签名: 批准签名: 计算日期: 2009 年04 月11 日 程序编制单位: 中国船级社武汉规范研究所
船舶稳性计算书 CALCULTION ON STABILITY 一概述 １选用规范: 2004年版《内河船舶法定检验技术规则》第六篇稳性（以下简称《规则》）２船舶种类: 干货船---- 货船 ３航区: Ｊ２级航段, Ａ级航区 ４主要要素: 船长L -------------------- 110.000 m 垂线间长Lp -------------------- 106.300 m 型宽 B -------------------- 19.200 m 型深 D -------------------- 7.060 m 设计吃水T -------------------- 6.300 m 舭龙骨面积Ab -------------------- 0.000 m^2 设计航速Vm -------------------- 16.000 km/h 水的重量密度r -------------------- 1.000 t/m^3 船型特征TYPE -------------------- 常规船型 ５计算说明: 本计算书用静水力数据计算 进水位置极限静倾位置项目垂向坐标纵向坐标横向坐标垂向坐标纵向坐标横向坐标 单位(m) (m) (m) (m) (m) (m) 位置 1 7.580 -41.210 7.600 7.080 0.000 9.600 ６结论: 本船完整稳性满足《规则》要求
稳定性计算计算书
稳定性计算计算书 本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）、《建筑施工计算手册》（江正荣编著）等编制。 一、塔吊有荷载时稳定性验算 塔吊有荷载时，计算简图: 塔吊有荷载时,稳定安全系数可按下式验算: 式中K1──塔吊有荷载时稳定安全系数，允许稳定安全系数最小取1.15； G──塔吊自重力(包括配重，压重),G=310.00(kN)； c──塔吊重心至旋转中心的距离,c=1.50(m)； h o──塔吊重心至支承平面距离, h o=6.00(m)； b──塔吊旋转中心至倾覆边缘的距离,b=2.50(m)； Q──最大工作荷载,Q=60.00(kN)； g──重力加速度(m/s2),取9.81； v──起升速度,v=0.50(m/s)； t──制动时间,t=20.00(s)；
a──塔吊旋转中心至悬挂物重心的水平距离,a=15.00(m)； W1──作用在塔吊上的风力,W1=4.00(kN)； W2──作用在荷载上的风力,W2=0.30(kN)； P1──自W1作用线至倾覆点的垂直距离,P1=8.00(m)； P2──自W2作用线至倾覆点的垂直距离,P2=2.50(m)； h──吊杆端部至支承平面的垂直距离,h=30.00m(m)； n──塔吊的旋转速度,n=0.60(r/min)； H──吊杆端部到重物最低位置时的重心距离，H＝28.00(m)； α──塔吊的倾斜角(轨道或道路的坡度)，α=2.00(度)。 经过计算得到K1=1.506； 由于K1≥1.15,所以当塔吊有荷载时，稳定安全系数满足要求! 二、塔吊无荷载时稳定性验算 塔吊无荷载时，计算简图: 塔吊无荷载时,稳定安全系数可按下式验算: 式中K2──塔吊无荷载时稳定安全系数，允许稳定安全系数最小取1.15； G1──后倾覆点前面塔吊各部分的重力,G1=310.00(kN)； c1──G1至旋转中心的距离,c1=3.00(m)； b──塔吊旋转中心至倾覆边缘的距离,b=2.00(m)；
深海平台完整稳性计算书
目录 1.主要参数 (2) 2.定义 (2) 3.计算依据 (2) 4.主要使用说明 (2) 5.重量重心估算 (3) 6.风倾力矩计算 (4) 7.进水点以及进水角 (10) 8.基本载况稳性总结表 (10) 9.静水力表 (10) 10.复原力矩计算 (11) 11.稳性校核 (12) 12.横摇周期和横摇角 (16)
1.主要参数 设计最大吃水................................11.32 m 最大排水量.................................198 t 整体抗风能力...............................14 级六边形边长..................................9 m 2.定义 1、单位定义 长度单位：米[m] 重量单位：吨[t] 角度单位：度[deg] 2、坐标轴定义 X轴：向右为正； Y轴：向首为正； Z轴：向上为正； 纵倾：向Y方向的倾斜； 横倾：向X方向的倾斜；
本计算书中的坐标定义见上图。以最底层垂荡板底面为基平面，以图中的Y轴为KL线。 3.计算依据： 本平台由潜入水中的浮筒、立柱下部、两层垂荡板以及撑杆提供浮力，立柱上部露出水面，为半潜状态。计算书参照中国船级社《海上移动平台入级规范》（2016）中对柱稳式平台的相关要求对本平台的稳性进行校核。 本计算书中的坐标系定义见上图。本平台结构几乎对称，结构剖面关于X轴的惯性矩比Y轴略大，X方向受风面积大。因此，Y轴方向的稳性较好。基于以上结论，本计算书对X轴方向的稳性进行校核。 4.主要使用说明 1)本计算书对本平台的作业工况及空载载况（吃水11.24m及10.99m）的稳性进行校核，实际运营时出现吃水超出此作业工况，则应重新核算稳性，确保运营中的安全。 5.重量重心估算 5.1结构重量：
深基坑边坡稳定性计算书
... . . 土坡稳定性计算书 本计算书参照《建筑施工计算手册》江正荣编著中国建筑工业、《实用土木工程手册》第三版文渊编著人民教同、《地基与基础》第三版中国建筑工业、《土力学》等相关文献进行编制。 计算土坡稳定性采用圆弧条分法进行分析计算，由于该计算过程是大量的重复计算，故本计算书只列出相应的计算公式和计算结果，省略了重复计算过程。 本计算书采用瑞典条分法进行分析计算，假定滑动面为圆柱面及滑动土体为不变形刚体，还假定不考虑土条两侧上的作用力。 一、参数信息: 条分方法：瑞典条分法； 考虑地下水位影响； 基坑外侧水位到坑顶的距离(m)：1.56； 基坑侧水位到坑顶的距离(m)：14.000； 放坡参数： 序号放坡高度(m) 放坡宽度(m) 平台宽度(m) 条分块数 0 3.50 3.50 2.00 0.00 1 4.50 4.50 3.00 0.00 2 6.20 6.20 3.00 0.00 荷载参数： 土层参数：
序号土名称 土厚 度 （m） 坑壁土的重 度γ(kN/m3) 坑壁土的摩 擦角φ(°) 粘聚力 （kPa） 饱容重 (kN/m3) 1 粉质粘土15 20.5 10 10 20.5 二、计算原理: 根据土坡极限平衡稳定进行计算。自然界匀质土坡失去稳定，滑动面呈曲面，通常滑动面接近圆弧，可将滑裂面近似成圆弧计算。将土坡的土体沿竖直方向分成若干个土条，从土条中任意取出第i条，不考虑其侧面上的作用力时，该土条上存在着： 1、土条自重， 2、作用于土条弧面上的法向反力， 3、作用于土条圆弧面上的切向阻力。 将抗剪强度引起的极限抗滑力矩和滑动力矩的比值作为安全系数，考虑安全储备的大小，按照《规》要求，安全系数要满足>=1.3的要求。 将抗剪强度引起的极限抗滑力矩和滑动力矩的比值作为安全系数，考虑安全储备的大小，按照《规》要求，安全系数要满足>=1.3的要求。 三、计算公式:
船舶初稳性高度计算
船舶初稳性高度计算 船舶初稳性高度计算 1.船舶装载后的初稳性高度GM： GM=KM--KG {KM--为船舶横稳心距基线高度（米） KG--为船舶装载后重心距基线高（米） KM--可由船舶资料静水曲线图按平均吃水查得} 2.舶装载后重心距基线高KG: KG=( DZg+∑PiZi) /Δ { D--空船重量（吨）;查船舶资料得； Zg--空船重心距基线高度（米）；查船舶资料得； Pi--包括船舶常数，货物总重量，船员及供应品，备品，油水重量（吨）；Zi--载荷Pi的重心高度（米）； ?--船舶排水量（吨）；} 3.自由液面的影响δGMf : δGMf=∑ρix/Δ {ρ—舱内液体的密度（克/立方米） ix---液舱内自由液面对液面中心轴的面积横矩（M4）} 4.经自由液面修正后的初稳心高度GoM: GoM=KM--KG--δGMf 5.船舶横摇周期T?: T?=0.58f√(B+4KG)/GoM {0.58为常数； f—可由B/d查出； B—船舶型宽； d—船舶装载吃水；}
6.例题：某船装载货物后Δ=18500吨，全船垂向重量力矩∑PiZi= 143375吨.米，现有1号燃油舱自由液面对液面中心轴的面积横矩∑ρix= 58.7四次方米。淡水舱自由液面对液面中心轴的面积横矩∑ρix= 491.1四次方米。两舱均未装满，其中燃油密度ρ=0.97克/立方厘米。试计算经自由液面修正后的初稳性高度GoM（根据Δ查得KM=8.58米）。 解：1）求KG KG=( DZg+∑PiZi) /Δ=143375/18500=7.75米 2）计算自由液面影响的减小值δGMf : δGMf=∑ρix/Δ=(0.97*58.7+1.0*491.1)/18500 =0.03米 3）计算 GoM: GoM=KM—KG--δGMf =8.58-7.75-0.03 =0.80米
散货船完整稳性校核【开题报告】
开题报告 船舶与海洋工程 散货船完整稳性校核 一、综述本课题国内外研究动态，说明选题的依据和意义 散货船自20世纪50年代中期出现以来，总体上保持着强劲的增长势头.在国际航运业中，散货船运输占货物运输的30%以上.由于货运量大，货源充足，航线固定，装卸效率高等因素，散货船运输能获得良好的经济效益，散货船已成为运输船舶的主力军.随着世界经济的发展，散货船运输仍将保持较高的增长势头. 在国际海运船队中，以承运煤炭、矿石、粮食等大宗干散货为主的散货船船队是仅次于油轮的第二大船队。由于散货船的安全和老龄化问题越来越被重视，使得散货船的需求一直都很旺盛。不少专家认为，我国要成为世界第一造船大国首先要在产量上超过日本和韩国。为此，我们应把吨位大、技术难度小、我国已形成有事的油船、散货船、集装箱船等三大主力船型作为发展的重点。而选择与我国工业基础和技术水平较为接近，又有广阔市场的散货船为突破口，迅速打进国际市场，以此为基础，逐步向市场的深度和广度进军，是我国的船舶工业向世界的基本策略之一。 世界三大经济体系全面复苏，推动了全球经济和贸易的发展，也为航运业提供了巨大的市场需求，世界散货船需求继续保持增长，海运总量快速增长，这也反映了散货运输市场呈现出旺盛的需求，表明散货市场的春天已悄然到来。近年来，世界船舶市场延续了2003年的定造热潮，全球造船完工量，手持船舶订单量，新船签约合同金额均连年创出了历史新高，2006年世界船市呈不断走强之势，更成为了船舶建造史上的高峰年。在当前散货船市场中，老旧船比例大而新船投入量少，全球市场对新的散货船需求十分旺盛。国际海运家族中，散货船是仅次于油船的第二船队，由于散货船市场上有5000老化多艘船舶面临，近几年将迎来运力拆解的高峰，这对于新造散货船市场极为利好。 以前，外国船东认为在中国建造船舶很容易出现问题，但现在这种情况已逐步扭转。Graig航运公司首席执行官休.威廉斯告诉很多顶尖船东说：“动作是船东造船最佳的选择。我曾听到过跟中国造船有关的关于迟交船和质量问题的可怕故事，但是我
边坡稳定性计算方法
一、边坡稳定性计算方法 在边坡稳定计算方法中，通常采用整体的极限平衡方法来进行分析。根据边坡不同破裂面形状而有不同的分析模式。边坡失稳的破裂面形状按土质和成因不同而不同，粗粒土或砂性土的破裂面多呈直线形；细粒土或粘性土的破裂面多为圆弧形；滑坡的滑动面为不规则的折线或圆弧状。这里将主要介绍边坡稳定性分析的基本原理以及在某些边界条件下边坡稳定的计算理论和方法。 （一）直线破裂面法 所谓直线破裂面是指边坡破坏时其破裂面近似平面，在断面近似直线。为了简化计算 这类边坡稳定性分析采用直线破裂面法。能形成直线破裂面的土类包括：均质砂性土坡； 透水的砂、砾、碎石土；主要由内摩擦角控制强度的填土。 图9 －1 为一砂性边坡示意图，坡高H ，坡角β，土的容重为γ，抗剪度指标 为c、φ。如果倾角α的平面AC面为土坡破坏时的滑动面，则可分析该滑动体的 稳定性。 沿边坡长度方向截取一个单位长度作为平面问题分析。 已知滑体ABC重W，滑面的倾角为α，显然，滑面AC上由滑体的重量W= γ（Δ ABC）产生的下滑力T和由土的抗剪强度产生的抗滑力Tˊ分别为： T=W · sina 和 则此时边坡的稳定程度或安全系数 可用抗滑力与下滑力来表示，即 为了保证土坡的稳定性，安全系数F s 值一般不小于1.25 ，特殊情况下可允许减小到1.15 。对于C=0 的砂性土坡或是指边坡，其安全系数表达式则变为 从上式可以看出，当α =β时，F s 值最小，说明边坡表面一层土最容易滑动，这时 图9-1 砂性边坡受力示意图
当F s =1时，β=φ，表明边坡处于极限平衡状态。此时β角称为休止角，也称安息角。 此外，山区顺层滑坡或坡积层沿着基岩面滑动现象一般也属于平面滑动类型。这类滑坡滑动面的深度与长度之比往往很小。当深长比小于0.1时，可以把它当作一个无限边坡进行分析。 图9-2表示一无限边坡示意图，滑动面位置在坡面下H深度处。取一单位长度的滑动土条进 行分析，作用在滑动面上的剪应力为,在极限平衡状态时，破坏面上的剪应 力等于土的抗剪强度，即 得 式中N s =c/ γ H 称为稳定系数。通过稳定因数可以确定α和φ关系。当c=0 时，即无 粘性土。α =φ，与前述分析相同。 二圆弧条法 根据大量的观测表明，粘性土自然山坡、人工填筑或开挖的边坡在破坏时，破裂面的形状多呈近似的圆弧状。粘性土的抗剪强度包括摩擦强度和粘聚强度两个组成部分。由于粘聚力的存在，粘性土边坡不会像无粘性土坡一样沿坡面表面滑动。根据土体极限平衡理论，可以导出均质粘这坡的滑动面为对数螺线曲面，形状近似于圆柱面。因此，在工程设计中常假定滑动面为圆弧面。建立在这一假定上稳定分析方法称为圆弧滑动法和圆弧条分法。 1. 圆弧滑动法 1915 年瑞典彼得森（K.E.Petterson ）用圆弧滑动法分析边坡的稳定性，以后该法在各国得到广泛应用，称为瑞典圆弧法。 图9 －3 表示一均质的粘性土坡。AC 为可能的滑动面，O为圆心，R 为半径。 假定边坡破坏时，滑体ABC在自重W 作用下，沿AC绕O 点整体转动。滑动面AC 上的力系有：促使边坡滑动的滑动力矩M s =W · d ；抵抗边坡滑动的抗滑力矩，它应 该包括由粘聚力产生的抗滑力矩M r =c· AC · R ，此外还应有由摩擦力所产生的抗滑 力矩，这里假定φ＝0 。边坡沿AC的安全系数F s 用作用在AC面上的抗滑力矩和 下滑力矩之比表示，因此有 这就是整体圆弧滑动计算边坡稳定的公式，它只适用于φ＝0 的情况。 图9-3 边坡整体滑动 2. 瑞典条分法
土坡稳定性计算计算书
土坡稳定性计算计算书 品茗软件大厦工程；属于结构;地上0层;地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天；施工单位：某某施工单位。 本工程由某某房开公司投资建设，某某设计院设计，某某勘察单位地质勘察，某某监理公司监理，某某施工单位组织施工；由章某某担任项目经理，李某某担任技术负责人。 本计算书参照《建筑施工计算手册》江正荣编著中国建筑工业出版社、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著人民教同出版社、《地基与基础》第三版中国建筑工业出版社、《土力学》等相关文献进行编制。 计算土坡稳定性采用圆弧条分法进行分析计算，由于该计算过程是大量的重复计算，故本计算书只列出相应的计算公式和计算结果，省略了重复计算过程。 本计算书采用瑞典条分法进行分析计算，假定滑动面为圆柱面及滑动土体为不变形刚体，还假定不考虑土条两侧上的作用力。 一、参数信息: 条分方法：瑞典条分法； 条分块数：14； 考虑地下水位影响； 基坑外侧水位到坑顶的距离(m)：2.000； 基坑内侧水位到坑顶的距离(m)：6.000； 放坡参数：
序号放坡高度(m) 放坡宽度(m) 平台宽度(m) 条分块数 1 2.00 3.00 1.00 0.00 2 3.00 4.00 1.00 0.00 荷载参数： 序号类型面荷载q(kPa) 基坑边线距离b0(m) 宽度b1(m) 1 满布 10.00 0.00 0.00 土层参数： 序号土名称土厚度(m) 坑壁土的重度γ(kN/m3) 坑壁土的内摩擦角φ(°) 内聚力C(kPa) 饱容重(kN/m3) 1 填土 7.00 18.00 20.00 10.00 22.00 二、计算原理: 根据土坡极限平衡稳定进行计算。自然界匀质土坡失去稳定，滑动面呈曲面，通常滑动面接近圆弧，可将滑裂面近似成圆弧计算。将土坡的土体沿竖直方向分成若干个土条，从土条中任意取出第i条，不考虑其侧面上的作用力时，该土条上存在着： 1、土条自重， 2、作用于土条弧面上的法向反力， 3、作用于土条圆弧面上的切向阻力。 将抗剪强度引起的极限抗滑力矩和滑动力矩的比值作为安全系数，考虑安全储备的大小，按照《规范》要求，安全系数要满足>=1.3的要求。
6-7m土坡稳定性计算计算书
6-7m土坡稳定性计算书 本计算书参照《建筑施工计算手册》江正荣编著中国建筑工业出版社、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著人民教同出版社、《地基与基础》第三版中国建筑工业出版社、《土力学》等相关文献进行编制。 计算土坡稳定性采用圆弧条分法进行分析计算，由于该计算过程是大量的重复计算，故本计算书只列出相应的计算公式和计算结果，省略了重复计算过程。 本计算书采用瑞典条分法进行分析计算，假定滑动面为圆柱面及滑动土体为不变形刚体，还假定不考虑土条两侧上的作用力。 一、参数信息: 条分方法：瑞典条分法； 条分块数：50； 不考虑地下水位影响； 放坡参数： 序号放坡高度(m) 放坡宽度(m) 平台宽度(m) 1 2 荷载参数： 序号类型面荷载q(kPa) 基坑边线距离b 1(m) 宽度b (m) 1 满布 -- -- 土层参数：
土厚度(m)土的重度γ(kN/m3)22 土的内摩擦角φ(°)45粘聚力C(kPa)30 极限摩擦阻力(kPa)60饱和重度γ sat (kN/m3)22 根据土坡极限平衡稳定进行计算。自然界匀质土坡失去稳定，滑动面呈曲面，通常滑动面接近圆弧，可将滑裂面近似成圆弧计算。将土坡的土体沿竖直方向分成若干个土条，从土条中任意取出第i条，不考虑其侧面上的作用力时，该土条上存在着： 1、土条自重， 2、作用于土条弧面上的法向反力， 3、作用于土条圆弧面上的切向阻力。 将抗剪强度引起的极限抗滑力矩和滑动力矩的比值作为安全系数，考虑安全储备的大小，按照《规范》要求，安全系数要满足≥的要求。 三、计算公式: F s =∑{c i l i +[(γh 1i +γ'h 2i )b i +qb i ]cosθ i tanφ i }/∑[(γh 1i +γ 'h 2i )b i +qb i ]sinθ i 式子中： F s --土坡稳定安全系数；
稳定性计算
第12章 结构稳定性计算 12.1 结构稳定问题概述 结构构件荷载作用下将在某一位置保持平衡。从稳定的角度考察平衡问题，其存在3种平衡状态。 1. 稳定平衡状态 如图12.1(a)所示，体系处于某种平衡状态，由于受微小干扰而偏离其平衡位置，在干扰消除后，仍能恢复至初始平衡位置，保持原有形式的平衡，则原始的平衡状态称为稳定平衡状态。 2. 不稳定平衡状态 如图12.1(b)所示，撤除使体系偏离平衡位置的干扰后，体系不能恢复到原来的平衡状态，则原始的平衡状态称为不稳定平衡状态。 3. 随遇平衡状态 如图12.1(c)所示，体系在任何位置均可保持平衡，故称为随遇平衡状态。它可视为体系由稳定平衡到不稳定平衡过渡的中间状态。 图12.1 在材料力学中已讨论过压杆稳定的问题，如图12.2所示。当cr F F <时，撤除干扰力后，压杆能够恢复到原直线平衡位置，此时压杆处于稳定平衡状态，如图12.2(a)所示。当cr F F =时，撤除干扰力后，压杆不能恢复到原来的平衡位置，而在任意微小的弯曲状态下维持平衡，如图12.2(b)所示，此时压杆处于随遇平衡状态。当cr F F >时，撤除干扰力后，杆件无法回到原直线平衡位置，变形迅速增加，最后失去承载能力，此时压杆进入了不稳定平衡状态，如图12.2(c)所示。
图12.2 通常，结构随荷载的增大，其原始平衡状态由稳定平衡转为不稳定平衡，此过程称为结构失稳。由于结构丧失稳定时，变形迅速增大而具有突然性，常会给工程带来严重的后果，因此，结构设计除了需保证足够的强度和刚度外，还需保证结构具有必要的稳定性。 根据结构失稳前后变形性质是否改变，结构失稳有两种基本形式：分支点失稳和极值点失稳。 1. 分支点失稳(第一类稳定问题) 如图12.(2)所示轴向受压理想杆件，当cr F F <时，原始直线平衡状态是稳定的，并且此时压杆只有一种直线平衡形式。而当cr F F 时，原始的平衡状态已转为不稳定平衡状态，此时压杆出现直线和弯曲两种平衡形式。显然，稳定平衡状态与不稳定平衡状态的分界点，就是平衡形式的分支点。分支点处出现了平衡的二重性，即原始平衡状态和新的平衡状态。分支点对应的荷载为临界荷载，其对应的状态为临界状态。具有这种特征的失稳形式称为分支点失稳，或称为丧失第一类稳定性。 除中心受压直杆外，丧失第一类稳定性的现象还可在其他结构中发生。例如，如图12.3(a)所示，承受静水压力作用的圆弧拱，当水压力q 小于临界值cr q 时，它维持稳定 的圆形平衡形式；而当q 达到cr q 时，原来的平衡形式就成为不稳定的，可能出现图中实线所示的平衡形式。如图12.3(b)所示的承受集中荷载F 的刚架，当cr F F <时，仅处于轴向受压状态；当cr F F =时，则可能出现如图中实线所示的平衡形式。如图17.3(c)所示Ⅰ字梁，当荷载未达到临界值时，它仅在腹板平面内弯曲；当荷载达到临界值时，梁将从腹板平面内偏离出来，发生斜弯曲和扭转。 图12-3 2. 极值点失稳(第二类稳定问题) 例如，如图12.4(a)所示的两端铰支偏心受压杆，在开始承受压力时就产生侧向挠度，