脱模力计算

脱模力的大小需根据具体情况具体计算，对于小型制品脱模力很小，可能只有几十牛顿，甚至仅仅几牛顿；而对于较大型制品会大的多，达到几十千牛，甚至更大。如福建华橡自控技术股份有限公司的45寸轮胎定型硫化机中，脱模力F=27.43KN 。因此对于不同的制品脱模力的计算需根据具体的公式进行计算，计算公式如下：计算简单形状制(如圆筒）的脱模力计算方法是：Ac Pc f Fe ??=

Pc 为型芯的接触压力；

Ac 为型芯与塑件的接触而积；

f 为制品顶出时塑料与型芯之间的摩擦系数。

针对圆筒其中m r s d T E Pc ???=)(，)(T E 为塑料在顶出温度下的弹性模量，r d ?为制品脱模后的直径相对变化量，m s 为制品厚度。L Ac π2=,其中L 为制品与型芯接触部分的长度。一个使用较为普遍的脱模力计算模型：

公式中定义接触压力为：

m T 为材料软化温度，t 为制品厚度，μ为泊松比。以此为依据，脱模力计算式为：

针对空心薄壁锥体，并考虑了拔模角及真空力对脱模力的影响，其公式为：

ε为塑料的拉伸应变，B 为垂直于脱模方向型芯的投影而积。该公式中，第一部分代表总包紧力，通过对于薄壁中空锥形体的力和应力分析获得；第二部分代表摩擦因数；第三部分代表真空力。圆形制品和矩形制品的脱模力计算模型分别为：

其中ε为材料收缩率，E 为弹性模量，μ为泊松比，t 为材料厚度，L 为制品与型芯接触部分的长度，θ为脱模斜度。

《塑料成型模具》一书,在推导脱模力计算公式时,受力分析如图1所示,其推导过程是: ααsin cos 1P Q F +=（1）

上式中摩擦阻力F 为：

()αsin 1Q P f F -=（2）

将（2）式带入（1）式得：

其中1Q ——脱模力(1Q 未考虑不带通孔塑件脱出时需克服的大气压力所造成的阻力) P ——正压力(即型芯上沿锥面全面积上的总压力)

f ——摩擦因数

α——脱模斜度(型芯锥角的一半）

杠杆式脱模机构（轮胎硫化机）受力分析：

杠杆式脱模机构在推动中心机构时，为滚子传递推力。由于滚子与中心机构下部为滚动接触，中心机构受力为滚子法线作用力F （即脱模力）和滚动摩擦阻力f ，见图2所示。

p ——动力水压力

液压爬模方案

液压爬模方案第一节模板施工方案一、核心筒竖向模板工程方案总体设计原则主楼结构类型为斜交钢管网格柱外筒＋内钢框架＋钢筋混凝土剪力墙结构体系，四个电梯间核心筒剪力墙分布在主楼四面，1层～7层层高均为12.6m，8层层高为10.50m，结构屋面标高98.90m，考虑爬模施工工艺和工期进度的要求,核心筒墙体施工中采用全钢大模板配合液压爬模架施工工艺。从结构特点出发，充分考虑结构施工要求，在满足混凝土施工质量要求，并保证施工安全的前提下，做到模板最大限度通用，尽可能的减少模板数量和规格，充分发挥我公司设计、制造一体化的技术优势，与用户紧密配合，使模板设计制造更符合施工实际要求，达到适用、经济、合理、安全。二、核心筒模板配置方案根据本工程结构特点，核心筒外墙均布置了钢模板，跨度2m以下门窗洞口位置，连梁侧模配置定型钢模板，连梁底模及洞口堵板采用几种模数的钢模板定型板条组合墙厚宽度应用。 1.墙体模板本工程对于12.6m标准层，可做到60mm的下压边和20mm的上留边。对于标准层对于其他非标层采用现场另行木模接高浇筑的方法施工。

阳角处墙厚过大，且截面变化频繁，设置大阳角模成本更高，不宜拆模，必须借助塔吊拆模，且不能随架体一同爬升；因此，将阳角处设置成柱模的加固方法，可大大节约成本，施工更为方便。

阳角处理方法阴角编号为S 、角模采用搭接式角模，阴角模与模板之间留2mm 缝隙，便于拆模。拆模后墙体表面均较平滑，不需进行特别处理。 3.剪力墙门窗洞口及连梁处钢模板出于施工方便考虑，对于跨度大于1.5m ，小于2m 洞口，门窗洞口位置，连梁侧模配置定型钢模板，连梁底模及洞口堵板采用几种模数的钢模板定型板条组合墙厚宽度应用，且需考虑板条尺寸方便人员周转。

2021年转动惯量计算折算公式

1. 圆柱体转动惯量(齿轮、联轴节、丝杠、轴的转动惯量) 8 2 MD J = 对于钢材：341032-??= g L rD J π ) (1078.0264s cm kgf L D ???- M-圆柱体质量(kg)； D-圆柱体直径(cm)； L-圆柱体长度或厚度(cm)； r-材料比重(gf /cm 3)。 2.丝杠折算到马达轴上的转动惯量： 2i Js J =(kgf· cm·s 2) J s –丝杠转动惯量(kgf·cm·s 2)； i-降速比，1 2 z z i = 3. 工作台折算到丝杠上的转动惯量 g w 22 ? ?? ???=n v J π g w 2s 2 ? ?? ??=π(kgf·cm·s 2) v -工作台移动速度(cm/min)； n-丝杠转速(r/min)； w-工作台重量(kgf)； g-重力加速度，g=980cm/s 2； s-丝杠螺距(cm) 2. 丝杠传动时传动系统折算到驱轴上的总转动惯量： ()) s cm (kgf 2g w 1 22 22 1????? ???????? ??+++=πs J J i J J S t J 1-齿轮z 1及其轴的转动惯量； J 2-齿轮z 2的转动惯量(kgf·cm·s 2)； J s -丝杠转动惯量 (kgf·cm·s 2)； s-丝杠螺距，(cm)； w-工件及工作台重量(kfg). 5. 齿轮齿条传动时折算到小齿轮轴上的转动惯量 2 g w R J = (kgf·cm·s 2) R-齿轮分度圆半径(cm); w-工件及工作台重量(kgf)

6. 齿轮齿条传动时传动系统折算到马达轴上的总转动惯量 ???? ??++=2221g w 1R J i J J t J 1，J 2-分别为Ⅰ轴， Ⅱ轴上齿轮的转动惯量(kgf·cm·s 2)； R-齿轮z 分度圆半径(cm)； w-工件及工作台重量(kgf)。马达力矩计算 (1) 快速空载时所需力矩： 0f amax M M M M ++= (2) 最大切削负载时所需力矩： t 0f t a M M M M M +++= (3) 快速进给时所需力矩： 0f M M M += 式中M amax —空载启动时折算到马达轴上的加速力矩(kgf·m)； M f —折算到马达轴上的摩擦力矩(kgf·m)； M 0—由于丝杠预紧引起的折算到马达轴上的附加摩擦力矩(kgf·m)； M at —切削时折算到马达轴上的加速力矩(kgf·m)； M t —折算到马达轴上的切削负载力矩(kgf·m)。在采用滚动丝杠螺母传动时，M a 、M f 、M 0、M t 的计算公式如下： (4) 加速力矩： 2a 106.9M -?= T n J r (kgf·m) s T 17 1= J r —折算到马达轴上的总惯量； T —系统时间常数(s)； n —马达转速(r/min)；当n=n max 时，计算M amax n=n t 时，计算M at n t —切削时的转速(r/min)

基本条分法

基本条分法基本条分法是基于均质粘性土，当出现滑动时，其滑动面接近圆柱面和圆锥面的空间组合,简化为平面问题时接近圆弧面并作为实际的滑动（滑裂）面。将圆弧滑动面与坡面的交线沿组合的滑体部分，进行竖向分条，按不考虑条间力的作用效果并进行简化，将各个分条诸多力效果作用到的滑动圆弧上，以抗滑因素和滑动因素分析，用抗滑力矩比滑动力矩的极限平衡分析的方法建立整个坡体安全系数的评价方法。基本条分法的计算过程通常是基于可能产生滑动（滑裂）圆弧面条件下，经过假定不同的滑动中心、再假定不同的滑动半径，确定对应的滑动圆弧，通过分条计算所对应的滑体安全系数，依此循环反复计算，最终求出最小的安全系数和对应的滑弧、滑动中心，作为对整个土坡的安全评价的度量。计算研究表明，坡体的安全系数所对应的滑动中心区域随土层条件和土坡条件及强度所变化。如图 9.2.1所示可见一斑。圆弧基本条分法安全系数的定义为：Fs= 抗滑力矩/滑动力矩，即 =M R/M h

图 9.2.1不同土层的 Fs 极小值区 1 瑞典条分法如图9.2.2所实示，瑞典条分法的安全系数Fs 的一般计算公式表达为： (cos ) sin i i i i i s i i c l W tg F W θ?θ += ∑∑ （9.2.1）式中，Wi 为土条重力；θi 为土条底部中点与滑弧中心连线垂直夹角；抗剪强度指标c 、?值是为总应力指标，也可采用有效应力指标。工程中常用的替代重度法进行计算，即公式中分子的容重在浸润线以上部分采用天然容重，以下采用浮容重；分母中浸润线以上部分采用天然容重，以下采用饱和容重,这种方法既考虑了稳定渗流对土坡稳定性的影响，又方便了计算，其精度也能较好地满足工程需要，因此在实际工程中得到广泛应用。应该指出，容重替代法只是一个经验公式，，可参见图9.2.3所示，h 2i wi h ≠。

CEMS数据折算计算公式

Cems环保数据折算公式流速 Vs = Kv * Vp 其中 Vs 为折算流速 Kv为速度场系数 Vp 为测量流速粉尘 1 粉尘干基值 DustG = Dust / ( 1 – Xsw / 100 ) 其中 DustG 为粉尘干基值 Dust 为实测的粉尘浓度值 Xsw 为湿度 2 粉尘折算 DustZ = DustG * Coef 其中 DustZ 为折算的粉尘浓度值 DustG 为粉尘干基值 Coef 为折算系数，它的计算方式如下: Coef = 21 / ( 21 - O2 ) / Alphas 其中 O2 为实测的氧气体积百分比。 Alphas 为过量空气系数(燃煤锅炉小于等于折算系数为; 燃煤锅炉大于折算系数为; 燃气、燃油锅炉折算系数为 3粉尘排放率 DustP = DustG * Qs / 1000000 其中 DustP 为粉尘排放率 Dust 为粉尘干基值 Qs 为湿烟气流量，它的计算方式如下： Qs = 3600 * F * Vs 其中 Qs 为湿烟气流量 F 为测量断面面积 Vs 为折算流速 SO2 1 SO2干基值 SO2G = SO2 / ( 1 – Xsw / 100 ) 其中

SO2 为实测SO2浓度值 Xsw 为湿度 2 SO2折算 SO2Z = SO2G * Coef 其中 SO2Z 为 SO2折算率 SO2G 为SO2干基值 Coef 为折算系数，具体见粉尘折算 3 SO2排放率 SO2P = SO2G * Qsn / 1000000 其中 SO2P 为SO2排放率 SO2G 为SO2干基值 Qsn 为干烟气流量，它的计算方式如下： Qsn = Qs * 273 / ( 273 + Ts ) * ( Ba + Ps ) / 101325 * ( 1 – Xsw / 100 )其中 Qs 为湿烟气流量 Ts 为实测温度 Ba 为大气压力 Ps 为烟气压力 Xsw 为湿度 NO 1 NO干基值 NOG = NO / ( 1 – Xsw / 100 ) 其中 NOG 为NO干基值 NO 为实测NO浓度值 Xsw 为湿度 2 NO折算 NOZ = NOG * Coef 其中 NOZ 为 NO折算率 NOG 为NO干基值 Coef 为折算系数，具体见粉尘折算 3 NO排放率 NOP = NOG * Qsn / 1000000 其中 NOP 为NO排放率

爬模施工

爬模施工 1．概述 XX悬索桥北索塔高达207.28m，塔柱横桥向等宽6m，顺桥向宽度由下到上成直线变化，斜率为1:0.0073，两侧塔柱向中间倾斜斜率为1:0.0172，塔柱中间设三道横梁。索塔采用爬模施工方法，每塔柱设计一套爬架和模板，爬架为整体式，支承在模板上，提升设备采用电动链葫芦。塔柱内模由组合钢模拼装而成，外模由专业厂家加工。模板竖直方向分为3节，每节高2.5m，共7.5m，塔柱每次浇筑高度为5m，下端2.5m模板做为接口模板，用来支承爬架和模板。 2．工艺流程图 3．模板设计：安装塔柱劲性骨架安装塔柱钢筋模板安装就位、测量检测、监理检查浇筑混凝土（养生、凿毛、等强）爬架提升准备工作提升爬架爬架就位安装提升模板（清理、涂隔离剂）

（1）外模 A 、概述塔柱外侧由四个平面组成，相邻两面倒角为半径R=50cm 的圆弧。横桥向塔柱上下等宽600cm ，顺桥向由下1254cm 向上950cm 成直线变化。外模平面上分为8块，四块大模板和四个圆弧侧角。竖直方向上，外模分为3节，节高2.5m ，塔柱每施工5m ，横桥向模板尺寸不变，顺桥向模板尺寸减少7.3cm ，通过拆分模板来实现。为了保证塔柱外观光洁平整，外模设计加工采用大模板，模板刚度大，对拉螺丝少，加工变形小。外模面板为δ=6mm 钢板，加劲肋板为δ=6mm 钢板，周边法兰板厚δ=12mm ，模板外侧竖向为双[10槽钢，横向为双[20a 槽钢加劲，对拉螺丝布置原则，竖向间距为1.5m ，横向间距也为1.5m ，对拉螺丝采用ф24，16Mn 材质。外模加工要求精度高，施焊时，面板不得出现焊印，相邻模板衔接自然，尺寸满足规范要求。 B 、计算 ①侧压力计算 31 V Kw Ks 30 T 1500 4Pm ???++= 其中T=15Ks=1.15Kw=1.2V=1m/h 计算结果Pm=5t/m 2 ②竖向加劲2[10槽钢计算计算模式如下:

折算标准煤的计算方法如下

折算标准煤的计算方法如下（以电耗为例）：（折算标准煤系数）×（电耗用数）＝（耗用标准煤数量）对于电耗，折算标准煤系数为0.429 即270万度，折合成标准煤量115.83万公斤，即1158.3吨各类能源折算标准煤的参考系数品种折标准煤系数原煤0.7143千克标准煤／千克洗精煤0.9000千克标准煤／千克洗中煤0.2857千克标准煤／千克煤泥0.2857-0.4286千克标准煤／千克焦炭0.9714千克标准煤／千克原油 1.4286千克标准煤／千克汽油 1.4714千克标准煤／千克煤油 1.4714千克标准煤／千克柴油 1.4571千克标准煤／千克燃料油 1.4286千克标准煤／千克液化石油气油 1.7143千克标准煤／千克炼厂干气 1.5714千克标准煤／立方米油田天然气 1.3300千克标准煤／立方米气田天然气 1.2143千克标准煤／立方米煤田天然气(即煤矿瓦斯气) 0.5000-0.5174千克标准煤／立方米焦炉煤气0.5714-0.6143千克标准煤／立方米其他煤气 (1)发生炉煤气0.1786千克标准煤／立方米 (2)重油催化裂解煤气0.6571千克标准煤／立方米 (3)重油热裂煤气 1.2143千克标准煤／立方米 (4)焦炭制气0.5571千克标准煤／立方米 (5)压力气化煤气0.5143千克标准煤／立方米 (6)水煤气0.3571千克标准煤／立方米) 电力(等价0.4040千克标准煤／千瓦小时(用于计算最终消费) 电力(当量) 0.1229千克标准煤／千瓦小时(用于计算火力发电) 热力(当量) 0.03412千克标准煤／百万焦耳 (0.14286千克标准煤／1000千卡) 能源折标准煤系数＝某种能源实际热值(千卡/千克)/7000(千卡/千克) 在各种能源折算标准煤之前，首先直测算各种能源的实际平均热值，再折算标准煤。平均热值也称平均发热量.是指不同种类或品种的能源实测发热量的加权平均值。计算公式为：平均热值(千卡／千克)＝[∑(某种能源实测低发热量)×该能源数量]/能源总量(吨)

瑞典条分法毕肖普条分法基本假设

条形分布荷载下土中应力状计算属于平面应变问题，对路堤、堤坝以及长宽比l／b≥10的条形基础均可视作平面应变问题进行处理。瑞典条分法基本假设：滑面为圆弧面；垂直条分；所有土条的侧面上无作用力；所有土条安全系数相同。毕肖普条分法基本假设：（双重叠代可解）滑弧为圆弧面；垂直条分；所有土条安全系数相同；考虑土条的侧向受力。影响基底压力因素主要有：荷载大小和分布基础刚度基础埋置深度土体性质地基土中附加应力假设：地基连续、均匀、各向同性、是完全弹性体、基底压力是柔性荷载。应力分布：空间问题——应力是x,y,z 三个坐标轴的函数。平面问题——应力是x,z 两个坐标的函数。库仑（C. A.Coulomb）1773年建立了库仑土压力理论，其基本假定为：（1）挡土墙后土体为均匀各向同性无粘性土（c=0）；（2）挡土墙后产生主动或被动土压力时墙后土体形成滑动土楔，其滑裂面为通过墙踵的平面；（3）滑动土楔可视为刚体。库仑土压力理论根据滑动土楔处于极限平衡状态时的静力平衡条件来求解主动土压力和被动土压力。朗肯土压力理论是朗肯(W.J.M.Rankine)于1857年提出的。它假定挡土墙背垂直、光滑，其后土体表面水平并无限延伸，这时土体内的任意水平面和墙的背面均为主平面（在这两个平面上的剪应力为零），作用在该平面上的法向应力即为主应力。朗肯根据墙后主体处于极限平衡状态，应用极限平衡条件，推导出了主动土压力和被动土压力计算公式。临塑荷载及临界荷载计算公式的适用条件（1）计算公式适用于条形基础。这些计算公式是从平面问题的条形均布荷载情况下导得的，若将它近似地用于矩形基础，其结果是偏于安全的。（2）计算土中由自重产生的主应力时，假定土的侧压力系数K0＝1，这与土的实际情况不符，但这样可使计算公式简化。（3）在计算临界荷载时，土中已出现塑性区，但这时仍按弹性理论计算土中应力，这在理论上是相互矛盾的，其所引起的误差随着塑性区范围的扩大而扩大。

注塑件成本计算

X韧客橡塑与弹性体论坛 ?查看完整版 X韧客橡塑与弹性体论坛?注塑论坛?注塑件成本核算页码: 1 注塑件成本核算 - 淘塑2011-04-13 16:50 注塑件成本核算 1、一般耗用取得系数是多少？耗用系数分两种情况：一,可以加水口料，2%-5% 二，不可以加水口料，单模水口重量/(单模水口+成品)+2%至5% 备注:水口料可否退回加工主，否则水口料要折价，还要参考订单数量 2、不同的设备、吨位、穴数、时间不同，公式分别是什么？一,不同吨位价位; 例150吨-800至1000元/天 120吨-600至800/天,具体情况还要看操作工人数(一台机几人做) 二,每天(24小时)啤模数; 一般以20至22小时计(可能机,模故障) 20(小时)*60(分)*60(秒)/单模周期(秒)=每天啤塑模数每啤单价=每天加工费/每天啤塑模数,每穴单价=每啤单价/穴数第2问可能比较复杂，若是不好具体说的话，那么能否给我个范围，或者给我一个样例，比如用什么设备在什么情况下，加工费用是多少？例,150吨注塑机每天加工费1000元,每模啤塑周期20秒出8穴 20(小时)*60(分)*60(秒)/20单模周期(秒)=3600(每天啤塑模数) 1000元/3600=0.28元/模 0.28元/8穴=0.035穴 3、上哪里可以查到不同的注塑机的费用？一般机器的耗损怎么计算？注塑机耗损一般以8年计例150吨每台13万 13万/8年/12个月=0.1354万/月塑胶件的成本与很多因素有关系，但主要与以下几点组成： 1。原料成本------此成本较为好计算，问一原料供应商多少钱1公斤，将产品的重量乘以的3%的损耗再乘以原料价，即可得到原料成本; 2. 机台成本--------此点问一下塑胶厂，不同注塑机的每小时的加工费用是多少？假设1台100吨的注塑机每小时的加工费用为60元/小时，那么每分钟的加工费用为1元;此时要计算塑胶件的注塑周期是多少时间，模具的开模穴数是多少？假设你要估价的塑胶件的射出周期为30秒,那么1分钟可以射出60秒除以30等于二，表示1分钟可以射出二模的产品，另外假设模具为一出二穴，那么塑胶件的机台加工费用为1元除以1分钟内的出模数再除以模具的穴数，得到最终的机台加工成本即1元除以2模再除以2穴，最后等到于0.25元/个

滑模、爬模和翻模

2主要施工工艺和流程 2.1模板设计与制作空心薄壁高墩施工重点是解决模板模型、模板安装及拆除方法、混凝土运输等。空心薄壁高墩施工一般采用的施工方法有落地支架提升模板、滑升模板及翻转模板施工方案。落地支架提升模板方案支架材料用量较大，施工速度较慢；滑升模板方案施工速度快，但滑模工艺要求严格，质量难以控制，管理难度较大；翻转模板施工方案工艺较简单，施工过于连续，速度较快。一般均需配备塔吊、电梯等设备。经过详细比较，决定采用优化传统翻转模板施工方案。采用此种施工方案，能够充分利用常备构件，材料用量少，施工速度较快，且工艺相对较简单。 2.1.1前期设计与制作为保证墩身混凝土的外观质量，加快施工进度，根据本标段墩身设计特点（空心、多室、内外截面尺寸较大、墩身较高）等，进行方案设计。 2.1.1.1 正面模板空心薄壁墩正面外模按照每块高1.5m、宽6m进行制作（即将6块1×1.5m的模板立起拼装而成），高度方向分3块进行拼装。 2.1.1.2 侧面模板空心薄壁墩侧面外模按照每块高1.5m，宽2.5m进行制作（即将2块1×1.5m的模板和1块0.5×1.5m的模板立起拼装而成），高度方向分3块进行拼装。 2.1.1.3模板连接及加固模板在同一平面连接处采用螺杆连接牢靠。为保证混凝土浇注时不漏浆，成型美观，在模板连接处贴双面密封胶带。为加强模板刚度和稳定性，保证空心薄壁墩浇注时不跑模，并为操作人员

提供方便，在第一排模板沿1.5m高度方向，上、中、下部位水平向各设置一根（共3根）加强槽钢，每两根槽钢的间距为50cm。上一排模板沿1.5m高度方向，上、下部位水平向各设置一根（共2根）加强槽钢，设置时以1.5m高度对称进行，间距为50cm。再上一排设置3根槽钢，最上面一排设置2根槽钢。则所有槽钢的间距均为50cm，槽钢采用10号槽钢。拉杆均设置在槽钢上，在槽钢上打孔穿设拉杆。拉杆水平方向的间距为60cm，两端第一根拉杆应设置在距边30cm的位置。拉杆采用穿PVC管的直径14mm的圆钢制作，拉杆螺母采用双螺母及所配套的垫圈。正面和侧面模板连接处采用5cm的厚角钢打孔，用螺杆进行连接牢固。 2.1.2 模板架设方案模型提升架采用万能杆件组拼内爬升架，辅以钢板组焊的伸缩式箱型梁形成，手动葫芦提升，其顶设置操作平台，安放提升材料卷扬机，设摇头扒杆吊运钢筋及机具；墩身外围挂钢筋梯，铺木板供人员上下立拆模，内架上左右设三层平台存放内模；模型外围立面用安全网全封闭防护；混凝土用泵机一次输送，泵管利用预埋在墩身上的固定架由下而上安装；施工人员用升降机载运。同套模板之间全部采用高强螺栓连接。模板之间通过对拉拉杆进行加固，拉杆密度则根据每次混凝土浇注高度经计算确定。 2.1.3 安装质量标准①在墩身施工前对施工人员进行技术交底，使施工人员熟悉和掌握钢模板的施工与操作技术。②钢模板的布置与施工操作程序均应按照模板的施工设计及技术措施的规定进行。③在浇注空心段时，组合钢模应尽量避免开孔，如必须开孔时，应用机具钻孔，不得使

塑胶件核价公式

塑胶类产品报价计算方法塑胶件的价格：原材料价格+成型加工费+表面处理加工费+包材费+运输费+通关费+管理费 = 最终价格 1、原材料价格 = {产品单重+（水口重/出模数）*（1+损耗）}*原材料价格当然这里的原材料价格要化成g为单位啦，正常情况下，我们买原材料时都是按kg来算，而产品单重都用g来称呼。 2、成型加工费 = 成型机台费用 / 24h / 3600s *（成型周期+损耗时间）注塑机每分钟费用： 50T 0.29元/M、 80T 0.48元/M、 100T 0.57元/M、 120T 0.6元/M、 150T 0.62元/M、 200T 0.75元/M、 250T 0.89元/M、 350T 0.9元/M、 400-500T 1.52元/M 3、表面处理包括：喷油加工、丝印加工、电镀加工、烫金加工等等喷油加工费 = 油漆用量*油漆单价+开油水用量*开油水单价+损耗*混合油单价+附助材料价喷油这里涉及到的又有很多，包括：开油比例、喷油面积、空间平面数、每平面喷枪扫射次数、喷涂时间、装治具时间、装治具人员数、装治具用附助材料价格（白电水、双面胶等）、干燥时间、干燥拉周期、检查时间、检查人员数等等。很麻烦吧。丝印加工费 = 油漆用量*油漆单价+开油水用量* 油水单价+损耗*混合油单价+附助材料价丝印与喷油的公式差不多，但涉及到的内容比喷油的简单些，只包括：手动丝印或者移印、丝印次数、干燥、检查时间及人员数。电镀加工与烫金加工我们之前是外发了，具体的不太了解，不过我知道烫金是需要用烫金纸现经过烫金机器，怎么一磨一贴的就完成了。 4、包材费一般情况下只是胶袋价格、纸箱、刀卡、平卡价格，有些还会用到胶板、吸塑、汽泡袋、珍珠棉等，哦，在算价时，别忘了，要考虑到它的用量和循环次数哦！ 5、运输费比较简单，先查包装箱的包装产品个数，再看产品的包装外箱多大，根据车箱容量计算可以容纳的纸箱数，然后把老板给的运输费一除，就知道啦，基本上，分配到每个产品上的运输费都很少啦。 6、通关费是我们自己乱给的，看那个客户不顺眼就多点一点呗，这个费用也是很小很小的啦，一般都是在小数点后面三位。 7、管理费 = 成品的成本费*8%-20%;也就是公司的利润另一种塑胶产品成本计算公式(其实也差不多) 单价(VAT/17%)＝材料费+加工费+包装费+管理费+税一、材料费： 1、塑胶原料： A、透明产品：(产品净重+50%水口+5％损耗)*原料价格(VAT/17%)。 B、不透明产品：（产品净重+2％损耗)*原料价格(VAT/17%)。

爬模计算单

徐葛大桥主塔爬模计算单计算：复核：项目负责：副部长：部长：

一、计算依据《钢结构设计规范》(GB50017-2003) 《钢结构工程施工质量验收规范》(GBJ5005-2001) 《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004) 《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》(JTJ025-86) 《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041-2000) 《建筑结构荷载规范》(GB5009-2001) 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTJ023-85) 《液压爬升模板工程技术规程含说明》（195-JGJ195-2010）二、计算内容主塔爬模由模板系统和爬架系统组成，本次验算主要对爬架的主要构件在恒载、施工荷载、风荷载作用下的受力及变形。一）计算工况 1、施工工况（7级风荷载、自重荷载和施工荷载），此工况包括浇筑砼和绑扎钢筋，爬模装置在正常施工状态和遇有7级风施工时均能满足设计要求； 2、爬升工况（7级风荷载、自重荷载和施工荷载），此工况包括导轨爬升、模板爬升，爬升装置在7级风荷载下进行爬升能满足设计要求； 3、停工工况（9级风荷载和自重荷载），在此工况既不施工也不爬升，模板之间用对拉螺栓坚固连接等可靠的加固措施，爬模装置能在9级风荷载下满足设计要求。二）计算荷载

1、砼荷载(侧压力)：由模板对拉杆承受； 2、施工荷载：上操作平台施工荷载取4.0KN/m2；下操作平台施工荷载取1.0KN/m2； 3、风荷载 ωK=βgzμsμzω0 ωK—风荷载标准值(KN/m2)； βgz—高度Z处的风振系数,按《建筑结构荷载规范》中公式计算取1.48； μs—风荷载体型系数，按各种截面的杆件取1.3； μz—风压高度变化系数，主塔高约70m，地面粗糙度按A级考虑，查表取2.20； ω0—基本风压，ω0=υ02/1600，但不得小于0.3Kpa。按《液压爬升模板工程技术规程含说明》中规定取值按平均值取，7级风荷载υ0取15.5m/s，9级风荷载υ0取22.6m/s，风荷载为水平和垂直两个方向。风速(m/s) ω0(KPa) βgzμzμzωK(KPa) 7级风15.5 0.3 1.48 2.20 1.3 1.27 9级风22.6 0.32 1.48 2.20 1.3 1.36 线风载q=ωK*b

基本条分法

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基本条分法基本条分法是基于均质粘性土，当出现滑动时，其滑动面接近圆柱面和圆锥面的空间组合,简化为平面问题时接近圆弧面并作为实际的滑动(滑裂)面。将圆弧滑动面与坡面的交线沿组合的滑体部分,进行竖向分条,按不考虑条间力的作用效果并进行简化,将各个分条诸多力效果作用到的滑动圆弧上,以抗滑因素和滑动因素分析，用抗滑力矩比滑动力矩的极限平衡分析的方法建立整个坡体安全系数的评价方法。基本条分法的计算过程通常是基于可能产生滑动（滑裂）圆弧面条件下,经过假定不同的滑动中心、再假定不同的滑动半径，确定对应的滑动圆弧，通过分条计算所对应的滑体安全系数，依此循环反复计算,最终求出最小的安全系数和对应的滑弧、滑动中心，作为对整个土坡的安全评价的度量。计算研究表明，坡体的安全系数所对应的滑动中心区域随土层条件和土坡条件及强度所变化。如图 9.２.1所示可见一斑。圆弧基本条分法安全系数的定义为：Fｓ＝抗滑力矩／滑动力矩，即=M R/Ｍｈ

O 1 O 2 F smin An A 土层2 土层1 B 图 9.2.1不同土层的 Fs 极小值区１瑞典条分法如图9.2.2所实示，瑞典条分法的安全系数Fs 的一般计算公式表达为： (cos ) sin i i i i i s i i c l W tg F W θ?θ += ∑∑ （９.2.1) 式中,Wi 为土条重力;θi 为土条底部中点与滑弧中心连线垂直夹角;抗剪强度指标c 、?值是为总应力指标，也可采用有效应力指标。工程中常用的替代重度法进行计算,即公式中分子的容重在浸润线以上部分采用天然容重,以下采用浮容重；分母中浸润线以上部分采用天然容重,以下采用饱和容重,这种方法既考虑了稳定渗流对土坡稳定性的影响,又方便了计算，其精度也能较好地满足工程需要，因此在实际工程中得到广泛应用。应该指出，容重替代法只是一个经验公式,，可参见图9.2．３所示，h 2i wi h ≠。

悬臂支架轻型爬模CB240受力计算书

CB-240架体计算书编制：审核：审批：北京卓良模板公司技术部 2010.03

一.编制计算书遵守的规范和规程：《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001）《钢结构设计规范》（GBJ 50017-2003）《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2002）《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB 50204-2002）《建筑施工计算手册》江正荣编著《钢结构工程施工质量验收规范》（GB 50205-2001）二.体系组成: 体系由预埋件、三脚架、吊平台、模板等装置组成。图一三.计算参数：计算假定:假定每块模板宽度小于5m,每块模板用两榀悬臂支架。当模板宽度超过5m时，我们将它分为两块。 1.各操作平台的设计施工荷载为:

Beijing Zulin Formwork & Scaffolding Co.,Ltd. 临吉高速S26标壶口黄河特大桥浇筑,钢筋绑扎工作平台最大允许承载3KN/m2 模板后移及倾斜操作主平台最大允许承载1.5KN/m2 模板操作平台及吊平台最大允许承载0.75KN/m2 2.除与结构连接的关键部件外，其它钢结构剪力设计值为：F V=125KN; 拉力设计值为：F=215KN; 爬升时，结构砼抗压强度不低于15MPa。 3.假定模板,浇筑,钢筋绑扎工作平台宽度为5米，则施工荷载为3x5x1=15KN。分配到每榀架体的荷载为线荷载q1=3x2.5=7.5KN/m 4.假定模板后移及倾斜操作主平台宽度为5米，则施工荷载为1.5x5x2.3=17.25KN。分配到每榀支架的荷载为线荷载q2=1.5x2.5=3.75KN/m 5.假定模板操作平台及吊平台宽度为5米，则施工荷载为0.75x5x1=3.75KN。分配到每榀支架的荷载为线荷载q3=0.75x2.5=1.87KN/m 6.假定分配到单位机位的模板宽度为5米，高度为6米，则模板面积为30平米。则分配到单榀的模板自重为30x0.65/2=9.75KN。 7.假定最大风荷载为 1.5KN/m2，作用在模板表面，侧沿模板高度方向风荷载为 1.5× 2.5= 3.75KN/m。 8.假定平台板，护栏等重量集中于主平台上，大小取0.68KN/m。则主平台荷载为 3.75+0.68= 4.43KN/m 四. 用SP2000对架体进行受力分析：将上述荷载施加到架体上，支架计算简图如图三:

护坡计算正式

土钉墙支护计算计算书品茗软件大厦工程；属于结构;地上0层;地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天；施工单位：某某施工单位。本工程由某某房开公司投资建设，某某设计院设计，某某勘察单位地质勘察，某某监理公司监理，某某施工单位组织施工；由章某某担任项目经理，李某某担任技术负责人。本计算书参照《建筑基坑支护技术规程》 JGJ120-99 中国建筑工业出版社出版《建筑施工计算手册》江正荣编著中国建筑工业出版社、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著人民教同出版社、《地基与基础》第三版中国建筑工业出版社、《土力学》等相关文献进行编制。土钉墙需要计算其土钉的抗拉承载力和土钉墙的整体稳定性。一、参数信息: 1、基本参数：侧壁安全级别：二级基坑开挖深度h(m)：8.000；土钉墙计算宽度b'(m)：13.00；土体的滑动摩擦系数按照tanφ计算，φ为坡角水平面所在土层内的内摩擦角；条分块数：20；考虑地下水位影响；基坑外侧水位到坑顶的距离(m)：5.000；基坑内侧水位到坑顶的距离(m)：8.000； 2、荷载参数：序号类型面荷载q(kPa) 基坑边线距离b 0(m) 宽度b 1 (m) 1 满布 10.00 -- --3、地质勘探数据如下：：

序号土名称土厚度坑壁土的重度γ 坑壁土的内摩擦角φ 内聚力C 极限摩擦阻力饱和重度 (m) (kN/m3) (°) (kPa) (kPa) (kN/m3) 1 填土 8.00 18.00 30.00 15.00 112.00 20.00 4、土钉墙布置数据：放坡参数：序号放坡高度(m) 放坡宽度(m) 平台宽度(m) 1 8.00 3.80 7.00 土钉数据：序号孔径(mm) 长度(m) 入射角(度) 竖向间距(m) 水平间距(m) 1 100.00 5.00 20.00 2.00 1.50 2 100.00 5.00 20.00 1.50 1.50 3 100.00 5.00 20.00 1.50 1.50 4 100.00 5.00 20.00 2.00 1.50 二、土钉(含锚杆)抗拉承载力的计算: 单根土钉受拉承载力计算，根据《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120-99， R=1.25γ 0T jk 1、其中土钉受拉承载力标准值T jk 按以下公式计算： T jk =ζe ajk s xj s zj /cosα j 其中ζ--荷载折减系数 e ajk --土钉的水平荷载 s xj 、s zj --土钉之间的水平与垂直距离 α j --土钉与水平面的夹角ζ按下式计算： ζ=tan[(β-φ k )/2](1/(tan((β+φ k )/2))-1/tanβ)/tan2(45°-φ/2)

爬模专项施工方案

目录一、编制说明 (1) 1.1 编制依据 (1) 1.2 编制原则 (1) 1.3 适用范围 (1) 二、工程概况 (1) 2.1 工程简介 (1) 2.2 水文地质情况 (2) 三、模板设计 (3) 四、模板施工 (4) 4.1 施工准备 (4) 4.2 模板安装 (4) 4.3 混凝土浇筑过程中模板的控制 (5) 4.4 模板的拆除 (5) 4.5 模板的维修和保养 (6) 4.6 模板工程安装质量检查及验收 (6) 五、危险源分析 (6) 六、安全保证措施 (8) 6.1 安全管理体系 (8) 6.2 安全生产组织措施 (8) 6.3 安全生产技术措施 (10) 七、文明施工及环境保护 (12) 7.1 文明施工 (12) 7.2 环境保护 (13) 八、附件 (14)

一、编制说明 1.1编制依据 1.《水运工程施工混凝土施工规范》（JST202-2011） 2.《水电水利工程模板施工规范》（DL/5110-2013） 3.《水工混凝土施工规范》（DL/T5144-2015） 4.《水工混凝土施工规范》（SL677-2014） 5.《路桥施工计算手册》 6.《水利水电工程施工手册第三卷混凝土工程》 7.《水工混凝土结构设计手册》 1.2 编制原则 1、保证模板的平整度及刚度，完成穿墙螺栓的技术处理，保证砼出模后的整体效果。 2、采用定型化、整体化、工具化的模板，提高工效，缩短工期。 1.3 适用范围船闸主体段大型模板施工二、工程概况 2.1 工程简介本项目的开发任务为以航运为主，兼顾发电等综合利用。项目为二等工程，主要建筑物按3级建筑物设计，次要建筑物按4级建筑物设计。枢纽挡、泄水建筑物设计洪水重现期为100年（P=1%），校核洪水重现期为1000年（P=0.1%）。下游泄洪消能防冲建筑物设计洪水重现期为30年。右岸防护堤防洪标准为50年一遇（P=2%），堤防工程的级别相应为2级。通航建筑物由上、下游引航道和船闸主体段组成，船闸轴线与坝轴线正交。船闸主体段的上闸首坝段位于左岸土石坝与泄水闸之间，为枢纽挡水建筑物组成部分。船闸主体段由上闸首、闸室、下闸首及输水系统组成，全长249.4m，为整体式结构。船闸闸室有效尺寸为180.0m×23.0m×3.5m（长×宽×门槛最小水深）。上闸首结构顺流向长44.4m，挡水前沿宽度为47.0m，顶高程为72.00m。上闸首布置有坝面交通桥，检修门槽和工作门槽和启闭机房。输水系统的工作门井、检修阀门井布置在上闸首。闸室结构长175.0m。闸墙顶高程为68.7m，胸墙墙顶高程为69.7m，底板高程52.20m，消力槛顶高程52.70m，航槽宽23.0m。下闸首结构顺流向长30.0m，宽47.0m，顶高程为69.7m。下闸首布置有人字工作门槽和检修门槽和启闭机房。输水系统的工作和检修阀门井布置在下闸

各种能源折算标准

《各种能源的标准折算》一、标准油与标准煤标准油(又称油当量)是指按照标准油的热当量值计算各种能源量时所用的综合换算指标。与标准煤相类似，到目前为止，国际上还没有公认的油当量标准。中国采用的油当量(标准油)热值为： (10000kcal/kg) 常用单位：标准油(toe)和桶标准油(boe)。标准煤(又称煤当量)：是指按照标准煤的热当量值计算各种能源时所用的综合换算指标。国家标准GB 2589—1990《综合能耗计算通则》规定，收到基低位发热量等于(兆焦)的燃料，称为1kg(千克)标准煤。在统计计算中可采用t(吨)标准煤做单位，用符号表示为tce。二、标准煤和标准油折算方法要计算某种能源折算成标准煤或标准油的数量，首先要计算该种能源的折算系数，能源折算系数可由下式求得：

能源折算系数=能源实际含热值/标准燃料热值然后再根据该折算系数，将具有一定实物量的该种能源折算成标准燃料的数量。其计算公式如下：能源标准燃料数量=能源实物量×能源折算系数下面仅以标准煤折算方法为例加以说明，能源标准煤折算系数(折标煤系数)要分别采取当量计算和等价计算两种方法。 (1)燃料能源的当量计算方法。即以燃料能源的应用基低位发热量为计算依据。例如，我国原煤1kg的平均低位发热量为20910kJ(5000kcal)，则：原煤的折标煤系数=20910÷= 如果某企业消耗了1万t原煤，折合为标准煤即为： 10000×=7143(tce) (2)二次能源及耗能工质的等价计算方法，即以等价热值为计算依据。例如，2007年我国电的等价热值为(kW·h)。如果某企业消耗了1万kW·h的电，折合为标准煤即为： 10000× =3500 kgce= 三、能源折算系数

注塑机计算公式

注塑机计算公式一.理论出容积π/4=0.785) (1)螺杆直径²*0.785*射出行程=理论射出容积(cm³); (2)理论射出容积/0.785/螺杆直径=射出行程(cm). 二.射出重量: 理论射出容积*塑料比重*射出常数(0.95)理想=射出重量(gr); 三.射出压力: (1)射出缸面积²/螺杆面积²*系统最大压力 (140kg/cm²)²=射出压力(kg/cm²); (2)射出缸直径²/螺杆直径²*系统最大压力(140kg/cm²)=射出压力(kg/cm²); (3)料管组合最大射出压力*实际使用压力(kg/cm²)/系统最大压力 (140kg/cm²)=射出压力(kg/cm²). 四.射出速率: (1)螺杆面积(cm²)*射出速度(cm/sec)=射出速率(cm³/sec); (2)螺杆直径(cm²)*0.785*射出速度(cm/sec)=射出速度(cm³/sec). 五.射出速度: (1)射出速率(cm³/sec)/螺杆面积(cm²)=射出速度(cm/sec); (2)泵浦单转容积(cc/rev)*马达转速(rev/sec)/60(秒)/射出面积(cm²)=射出速度(cm/sec). (马达转速RPM:60HZ------1150,50HZ-----958) 六.射出缸面积; 射出压力(kg/cm²)/系统最大压力(140kg/cm²)*料管面积(cm²)=射出缸面积(cm²); 单缸---(射缸直径²-柱塞直径²)*0.785=射出缸面积(cm²); 双缸---(射缸直径²-柱塞直径²)*0.785*2=射出缸面积(cm²). 七.泵浦单转容积: 射出缸面积(cm²)*射出速度(cm/sec)*60秒/马达转速=泵浦单转容积(cc/sec). (马达转速RPM: 60HZ------1150,50HZ-----958) 八.螺杆转速及油压马达单转容积: 泵浦单转容积(cc/rec)*马达转速(RPM)/油压马达单转容积=螺杆转速;

爬模施工方案

111 爬模施工方案工程名称: 施工单位: 编制人: 编制时间: 审核人: 审核时间:

目录二、爬模施工设计与要求: (3) 一、爬模支架悬挂结构计算: 1、单个螺栓所受拉力和剪力： N t=P×a/(n×h)=30000×0.24/(2×1)=3600.00N N v=P/n=30000/2=15000.00N 2、单个螺栓受拉和受剪承载力设计值： N t b=3.14×d02×f t b/4=3.14×393.23×170/4=52476.40N N v b=3.14×d2×f v b/4=3.14×484.00×130/4=49392.20N 3、验算同时受拉又受剪是否满足要求： [(N v/N v b)2+(N t/N t b)2]0.5=[(15000.00/49392.20)2+(3600.00/52476.40)2]0.5=0.31≤1。满足要求。 4、悬挂螺栓孔混凝土承压力强度验算：螺栓孔壁所承受压力R1,R2以及孔壁外边沿承压长度b1应满足下列公式: R2b-P i(b1+c)=0 R1-R2-P i=0 R1(b-b1)-R2b1=0 联立以上三式，其中P i=15000N 解得： R1=28215.37N R2=13215.37N b1=136.20mm 5、螺栓孔壁局部受压承载力验算： F i=1.5×β×f c×A in=1.5×1.732×3.7×4704.52=45222.67N>=R1=28215.37N 满足要求! 二、爬模施工设计与要求: 1. 工艺流程墙体和楼板同时浇筑的工艺流程如下所示：外墙模板爬升过程示意图：

CEMS污染物、颗粒物、流量的计算和折算公式

CEMS污染物、颗粒物、流量的计算和折算公式1、烟气流量的计算公式： - V S= K V﹡- V P Q Sn干=3600﹡F﹡-V S﹡273﹡(B a+P S)﹡(1-X SW)/(273+t S)/101325 Q Sn----标态干基流量，单位Nm3/h F----烟道截面积，单位m2（π﹡r2） - V S----湿态平均流速，单位m/s Q S----工况湿态流量，单位m3/h B a----大气压力，单位Pa P S----烟气静压，单位Pa（压力的测量值） X SW----烟气湿度，单位%（湿度的测量值） t S----烟气温度，单位℃（温度的测量值） K V----速度场系数，一般取1.1~1.2 - V P----cems测得流速，单位m/s（流量测量值） 2、颗粒物的折算计算公式： C S干=C湿/(1-X SW) C Sn干= C S干﹡(273+t S)﹡101325 /273/(B a+P S) C折= C Sn干﹡(21-C O2S)/ (21-C VO2干) C折----折算成实际的污染物排放浓度，单位mg/Nm3 C Sn干----标态干基颗粒物，单位mg/Nm3 C S干----工况干基颗粒物，单位mg/m3 C湿----工况湿基颗粒物，单位mg/m3

X SW----烟气湿度，单位%（湿度的测量值） B a----大气压力，单位Pa P S----烟气静压，单位Pa（压力的测量值） t S----烟气温度，单位℃（温度的测量值） C O2S----行业内氧气基准值，单位%（火电厂6%，垃圾焚烧11%，钢铁烧结机16%） C VO2干----烟气中含氧量干基体积浓度，单位%（氧气的测量值） 3、气态污染物的折算计算公式：（SO2、HCL、HF、NO﹡、CO、） C S干=C湿/(1-X SW) C Sn干= C S干﹡(273+t S)﹡101325 /273/(B a+P S) C折= C Sn干﹡(21-C O2S)/ (21-C VO2干) C折----折算成实际的污染物排放浓度，单位mg/Nm3 C Sn干----标态干基污染物，单位mg/Nm3 C S干----工况干基污染物，单位mg/m3 C湿----工况湿基污染物，单位mg/m3 X SW----烟气湿度，单位%（湿度的测量值） B a----大气压力，单位Pa P S----烟气静压，单位Pa（压力的测量值） t S----烟气温度，单位℃（温度的测量值） C O2S----行业内氧气基准值，单位%（火电厂6%，垃圾焚烧11%，钢铁烧结机16%） C VO2干----烟气中含氧量干基体积浓度，单位%（氧气的测量值）