第二章 多级汽轮机-第二节 进汽阻力损失和排汽阻力损失
第二节 进汽阻力损失和排汽阻力损失
2.2.1 进汽阻力损失
蒸汽进入汽轮机的第一级之前必须先经过主汽门，调节汽门和蒸汽室，经过这些机构时将产生压降，其中主汽门和调节汽门的压降最大，若忽略蒸汽通过进汽机构的散热损失，则蒸汽通过进汽机构的过程为一节流过程，即蒸汽通过进汽机构后虽有压力下降，但比焓值不变，由于节流的存在引起的理想比焓降损失，称为进汽阻力损失。
蒸汽通过进汽结构时的节流损失与气流速度、阀门类型、阀芯型线以及汽室形状等因素有关。一般在设计上要求流过主气门，管道等的蒸汽速度小于或等40~60m/s ，蒸汽的进汽压力降落0p ?控制在下式范围之内：
00
00)05.0~03.0(p p p p ='-=? （2.2.1） 为了减小进汽阻力损失，可限制蒸汽流速，但并不能从根本上解决问题。根据连续方程，流速减小势必增大通流面积，这将使气门的尺寸加大，体积庞大，给制造、安装、运行都带来一定的困难。因此，降低进汽阻力损失的主要方法：改善蒸汽在气门中的流动特性。
2. 2.2 排汽阻力损失
进入汽轮机的蒸汽在作完功后，从末级动叶出来经排汽管排出，蒸汽在排汽管中流动时，由于摩擦，涡流，转向等阻力作用而有压力下降，这部分没做功的压将损失，称为汽轮机的排汽阻力损失。
排汽阻力损失c p ?的大小取决于蒸汽在排汽管中的流速、排汽部分的结构形式以及型线的好坏等，一般可用下列公式估算：
c ex c p c p 2)100
(λ=? kPa （2.2.2） 式中 λ——排汽管的阻力系数；
ex c ——排汽管中气流速度；
c p ——排汽管出口压力，对于凝汽式机组为凝汽器候部压力。 排汽管中的汽流速度，对于凝汽式机组s m c ex /200~100≤，对于背压式机组s m c ex /60~40≤。
阻力系数λ的变化范围较大，对于凝汽式机组，凝汽器一般布置在汽轮机的下面，气流在排汽管中的方向要改变90°，损失较大，这时阻力系数1.0~05.0=λ。
一般情况下，汽轮机排汽阻力损失c c p p )06.0~02.0(=?。
对于大功率凝汽式汽轮机，由于末级蒸汽流量c G 较大，也较大，故总的
2c
2c c h G δ相当大。为了提高机组的经济性，可通过扩压得方法把排汽动能转换位静压，以补偿排汽管中的压力损失，这样，排气管既是排汽的通道，又是一个扩压管。
在这种情况下，如果排汽管进口马赫数5.0≤a M ，即不考虑压缩性影响时，排汽阻力损失c p ?可用下式计算： ]1)1[(22122f
A v G p p p ex c c c c -=-'=?ζ （2.2.3） 式中 2v ——末级动叶后蒸汽比容，即排气管进口蒸汽比容，
c G ——末级排汽质量流量；
1A ——排气管进口面积；
f ——排气管的扩压度，即排汽管进出口面积之比；
ex ζ——排气管损失系数，),,(e a ex R M f F =ζ。
由于凝汽式汽轮机排汽管中扩压器的位置不同，所以有不同的排汽管形式。如图2.2.3示，图中表示了两种不同的排汽管形式，其区别在于图a 是排汽先扩压后转向，图b 是排汽先转向后扩压。前者排汽在涡壳内转向小，附加损失小但轴向尺寸大；后者排汽在涡壳内转向大，附加损失大，但轴向尺寸小。
排汽管的好坏一般可用能量损失系数ex ζ和静压恢复系数ex η来衡量，这两个参数也是汽轮机热力设计的依据之一。
当进入排汽管的汽流速度较低，即马赫数a M ＜0.3时，可将排汽视为不可压缩流体，在排汽管的进出口建立能量平衡方程：
022
222
11122?++=+c p c p ρρ （2.2.4）
式中 21,p p ——排汽管进出口处的蒸汽静压；
21,ρρ——排汽管进出口处的蒸汽密度；
21,c c ——排汽管进出口处的汽流速度；
0? ——汽流通过排汽管时的压力损失。 排汽管出口的每立方米汽流动能222
2c ρ实际上也是损失，因为它没有在排汽
管内转换位静压，所以式2.2.4可写成
?+=+22
1112p c p ρ （2.2.4a ）
式中，022
22?+=?c ρ 为蒸汽在排汽管内的总损失。再改写（2.2.4a ），得
12
22
1121112=?+-c c p p ρρ （2.2.4b ） 令221112c p p ex ρη-=，称为静压恢复系数；令2
21
1c ex ρζ?=，称为能量损失系数，则得
1=+ex ex ζη （2.2.4c ） 蒸汽经排汽管进入凝汽器的过程可分为三种情况：
1）排汽管进出口压力相等，12p p = 。扩压器回收的静压头正好于克服排汽管阻力消耗的静压头相等。
2）排汽管出口压力高于进口压力，2
p '＞1p 。若排汽管压力（即凝汽器喉部压力）一定，显然排汽管进口压力（就是汽轮机末级出口压力）将要低一些，即低于凝汽器喉部压力，这将使汽轮机的有效比焓降增加，机组效率提高。所以，
减小能量损失系数ex ζ及提高静压恢复系数ex η是排汽管设计的努力目标。
3）排汽管出口压力低于进口压力，2
p ''＜1p 。此时，排汽管阻力损失很大，汽流通过排汽管时恢复的位能不足以补偿损失，还需另外消耗一部分静压头来克服排汽管的阻力。这种情况的出现可能是扩压器的效果不好，也可能是排汽管的阻力过大。当然，未设计成扩压器的排汽管的能量损失系数总是大于1的。
6MW 汽轮机技术协议(凝汽液调)
2009版 N6-×××/××× 6MW凝汽式汽轮机 技术协议 (凝汽液调) 买方：×××××××集团股份有限公司 卖方：青岛捷能汽轮机集团股份有限公司 设计方：×××××××××设计研究院日期：××××年××月××日
目录 一．总则 二．概述 三．技术要求 四．汽轮机本体结构设计技术要求五、汽轮机润滑油系统 六热力系统 七、汽轮机调节控制及保护系统 八、保温及罩壳 九仪表电气控制要求 十、热控设备 十一、仪表供货范围 十二、制造、试验和验收 十三、供货范围 十四、技术资料 十五、差异表
一、总则 1、本技术协议适用于××××××有限公司1×6MW（发电机端最大输出功率 为6MW）热电项目的汽轮机及其配套系统，提出了设备和系统的功能设计、 结构、性能、和试验等方面的技术要求。 2、买方在技术协议中提出了最低限度的技术要求，并未规定所有的技术要求 和适用的标准，卖方应提供满足本招标文件和所列标准要求的高质量产品及 其相应服务。对国家有关安全监察、环境保护等强制性标准,必须满足其要 求。 3、本技术协议发出之后，如果买方有需要补充或说明的事项，将以书面形式提 出，与本技术协议具有同等效力。 4、如未对本技术协议提出偏差，将认为卖方提供的设备符合技术协议中的要 求，偏差（无论多少）都必须清楚地表示在附后的差异表中。 5、在签订合同之后，买方有权提出因规范标准和规程发生变化而产生的一些 补充要求，具体项目由合同双方共同商定。 6、卖方须执行本技术协议中所列标准。有矛盾时，按较高标准执行。 7、卖方中标并签定合同后，本技术协议将作为合同的附件，与合同正文具有 同等效力。 二、概述 （一）、工程装设××台额定功率为6MW的凝汽式汽轮发电机组。（二）、设备运行环境及厂址条件： 1、设备安装地点：×××××× 2、室外历年平均气温：×××℃
汽轮机排汽及抽真空系统培训教材
汽轮机排汽及抽真空系统培训教材 11.1概述 排汽装置抽真空系统在机组启动初期将空冷凝汽器、主排汽装置以及附属管道和设备中的空气抽出以达到汽机启动要求；机组在正常运行中除去空冷岛积聚的非凝结气体及排汽装置中的因凝结水除氧而产生的部分不凝结气体。 空冷凝汽器抽真空设备的选择应按最大空气泄漏量和空气容积来选择。二期每台主机空冷凝汽器抽真空系统中设置三台100%容量的水环式真空泵，在排汽装置和空冷凝汽器安装检修质量良好，漏气正常时，一台水环式真空泵运行即可维持凝汽器所要求的真空度，另外两台作为备用。在机组启动时，可投入三台运行，这样可以更快地建立起所需要的真空度，从而缩短机组启动时间。 每个排汽装置上还设置一台带有滤网的真空破坏阀，在机组出现紧急事故危及机组安全时，以达到破坏真空的需要。 真空泵选择条件：①启动时40分钟内将空冷岛及排汽装置内真空达到35KPa；②正常运行时一台或两台运行，从空冷岛及排汽装置内抽出不凝结气体，保持真空度。 每台机组设一套排汽装置，分为排汽装置A和排汽装置
B。本体设有低压旁路三级减温减压装置，与排汽装置作为一体。 凝结水箱放置于低压缸排汽装置下部，其有效容积不小于200m3，并能够满足机组启动和所有运行条件的要求。排汽装置下部凝结水箱内设有凝结水回热系统，以减少凝结水的过冷度。凝结水箱水位正常控制在1.4±0.3米，最高不超过2米，最低控制在0.7米。 汽机本体疏水扩容器在机组启动和甩负荷时，能承受全部疏水的压力和容量。疏水扩容器的形式为内置于排汽装置上，疏水扩容器的数量为2套，每套24m3。 为了防止蒸汽冲击管子和低加壳体，在每个低压缸与排汽装置喉部位置设有水幕保护，用凝水对可能向上至低压缸的返汽进行喷水，降温。水源取自凝水杂用水母管。当旁路系统投入或疏水量大造成排汽温度高时，投入水幕喷水，在排汽装置喉部形成一层水膜，用以阻挡向上的热蒸汽，改善低压缸尾部的工作条件，降低排汽温度，防止低压缸过热引起膨胀不均，引发振动。 两套#7低加分别置于排汽装置A、B颈部。在排汽装置颈内，所有抽汽管道均采用不锈钢膨胀节。 在每个排汽装置上设有真空破坏阀，真空破坏阀上设有滤网及注水门。在抽真空母管与凝结水回水管上设有联络管，
汽轮机技术规范书
宝鸡北马坊电厂节能改造工程（1×1.5MW抽汽凝汽式汽轮发电机组） 汽轮机技术规范书 发电机技术规范书 招标人: 宝鸡北马坊煤业有限公司 项目管理人：深圳德圣实业有限公司 2008年1月
第一部分 汽轮机技术规范书
目录 1.0 总则 2.0 主要技术标准 3.0 汽轮机及辅助系统的基本参数和技术要求 4.0 对于旧机的技术要求标准 5.0 包装、标志、运输 6.0 设计分界 7.0 供货范围 8.0 图纸资料交付进度 9.0 设备监造（检验）和性能验收试验 10.0 交货进度 11.0 技术服务和联络 12.0 差异表
1.0 总则 1.1 概述 1.1.1本技术规范书适用于宝鸡北马坊电厂节能改造工程，本工程采用1台1.5MW冲动式带减速箱的抽汽凝汽式汽轮机，配1台1.5MW的汽轮发电机。它提出设备的功能设计、结构、性能、安装和试验等方面的技术要求。 1.1.2 需方在本技术规范书中提出了最低限度的技术要求，并未规定所有的技术要求和适用的标准，供方应提供一套满足本技术规范书和所列标准要求的高质量产品及其相应服务。对国家有关安全、环保等强制性标准，必须满足其要求。 1.1.3 供方如对本技术规范书有偏差都必须清楚地表示在“差异表”中。否则需方将认为供方完全接受和同意本技术规范书的要求。 1.1.4 供方执行本规范书所列标准。有矛盾时，按较高标准执行。 1.1.5 合同生效后15天，供方提出合同设备的设计，制造、铭牌参数（机组改造前）、设备台帐、检修记录、运行记录（适应旧机组）、检验、试验、装配、安装、调试、试运、验收、运行和维护等标准清单提供需方，由需方确认。 1.1.6 本技术规范书是汽机产品订货合同的附件，与合同具有同等法律效力，在协议签订后，应互相按时交换资料，满足各方设计和制造（改造）进度的要求。 1.1.7 本技术规范书未涉及的部分以需方招标文件、供方投标文件、澄清文件为准，未尽事宜双方协商解决。 1.1.8 供方提供的设备需是在安全服役期的、运行状况良好的、成熟的、安全可靠、技术先进以及完整的汽轮机设备，并具有改造（制造）相同类型、相同容量（或同系列机组）及以上汽轮机的能力和运行成功的实践经验，并且至少应有二台汽轮机运行三年以上且具有安全可靠性的运行记录。 1.1.9 供方提供的设备应合理设计和制造，在各种状态下长期、安全和连续运行并实现其功能，设备部件的加工（改造）采用先进技术，并满足安装、运行和维护的要求。所采用的材料满足技术要求，并且是在安全服役期内、高质量的，以使维修降低到最低限度。 1.1.10 供方提供的汽轮机设备其结构设计和制造能保证机组长期、安全、稳定、经济和满负荷的运行。 1.1.11 供方对汽轮机的成套设备（含辅助系统及设备）负有全责，包括分包（或采购）的产品。其分包（或采购）的产品及其制造商应事先征得买方的认可。 1.2 厂址条件 1.2.1 气象条件 陕西省宝鸡市麟游县气象资料 1.2.2 地质条件
常用真空单位换算表
常用真空单位换算表 1标准大气压=760毫米汞柱=76厘米汞柱=1.013×10^5帕斯卡=10.336米水柱 公斤不是单位，一般我们通常说的，事实上是一种非标准单位，名称叫：公斤力/平方厘米[Kgf/cm^2]1标准大气压=0.1MPa[兆帕]=101KPa=[千帕]左右=1bar[巴]=760mmHg（毫米汞柱）=14.696磅/英寸2(psi)≈1工程大气压 ≈1Kgf/cm^2[千克力/平方厘米] 千克：是质量单位，千克力：是作用在单位体积上一千克的力一个标准大气压一般约等于101千帕即0.1兆帕，约等于一工程大气压约等于一千克力每平方厘米工程大气压是比标准大气压小一点的1物理大气压＝1标准大气压(atm) 为什么会多一个工程大气压我也不清楚但是工程大气压通常按千克力等，用一种质量作用力对单位面积获得的压强。而标准大气压(atm)则为标准的大气压强，比工程大气压精确，但他们是约等于的。没必要那么精确，除非你是在某些特定领域使用 饱和水蒸汽的压力与温度的关系( 摘自范仲元: "水和水蒸气热力性质图表 " p4～10 )
真空计算常用公式 1、玻义尔定律 体积V，压强P，P·V＝常数（一定质量的气体，当温度不变时，气体的压强与气体的体积成反比。 即P1/P2＝V2/V1） 2、盖·吕萨克定律 当压强P不变时，一定质量的气体，其体积V与绝对温度T成正比：（V1/V2＝T1/T2＝常数）当压强不变时，一定质量的气体，温度每升高(或P降低)1℃，则它的体积比原来增加(或缩小)1/273。3、查理定律 当气体的体积V保持不变，一定质量的气体，压强P与其他绝对温度T成正比，即：P1/P2＝T1/T2在一定的体积下，一定质量的气体，温度每升高(或降低)1℃，它的压强比原来增加(或减少)1/273。 4、平均自由程： λ＝(5×10-3)/P (cm) 5、抽速： S＝dv/dt (升/秒)或S＝Q/P Q＝流量(托·升/秒) P＝压强(托)V＝体积(升) t＝时间(秒) 6、通导：C＝Q/(P2-P1) (升/秒) 7、真空抽气时间： 对于从大气压到1托抽气时间计算式：t＝8V/S (经验公式) （V为体积，S为抽气速率，通常t在5~10分钟内选择。） 8、维持泵选择： S维＝S前/10 9、扩散泵抽速估算： S＝3D2 (D＝直径cm）
汽轮机汽封间隙调整及解决方法
汽轮机汽封间隙调整及解决方法 【摘要】在进行汽轮机本体安装和检修工作中，汽轮机汽封间隙调整是其中最为关键的工序之一，他直接关系到整个汽轮机组的安全性和经济性，在我们参加的10多台大型国产汽轮机组安装、检修过程中发现很多由于施工人员经验和工作方法不正确而导致的机组运行的不稳定，现将易出现的问题整理如下，跟大家共勉。 【关键词】汽轮机；汽封调整；方法 引言 汽封调整的目的是通过对汽缸部套、汽封块的调整，在保证安全的前提下，使汽封间隙处于标准范围内并趋向最小值。这样才能保证多级汽轮机各级间减少漏汽损失，提高机组热效率。汽封间隙的测量调整工作在轴系中心及隔板和轴端汽封套洼窝中心调整好之后进行。测量汽封径向间隙通常有两种方法：一是贴胶布法：二是压铅丝法。两种测量方法中，第二种要比第一种测量准确，而且比较真实。对于汽封间隙调整出现偏差，找出了现行调整工艺存在的主要问题有： （1）未考虑猫爪热膨胀对汽封间隙的影响； （2）加工、测量偏差对调整的影响 （3）施工人员工艺水平对调整造成的影响； （4）转子垂弧对汽封间隙的影响 （5）未考虑转子垂弧对汽封间隙的影响： 2 存在的问题分析及解决措施 2.1 猫爪热膨胀对汽封间隙的影响 高压汽轮机的汽缸尽管在汽缸结构上各不相同，但其支承分为下汽缸猫爪支承和上汽缸猫爪支承二种。下汽缸猫爪支承方式，汽缸猫爪的支持平面低于机组的中心线，则运行时猫爪温度将高于轴承座的温度，使缸内汽封洼窝中心抬高，造成汽封下部间隙减小，甚至产生碰磨。猫爪支承处轴封洼窝中心抬高的数值大小跟猫爪的尺寸、猫爪的温度和支持形式有关。假如猫爪高度H为t50m/m，猫爪平均温度为250℃，相应这部分轴承座的温度为80℃，线膨胀系数取Q=L 2×lo-5/℃。则轴封洼窝中心的抬高值为：△H=Q HA t=1.2×10-5×150×（250—80）=0.3[m/m，即轴封洼窝下部间隙将减少0.3lm/m，而上部间隙将增大0.3tm/m。因此缸内汽封洼窝将随时发生变化，危及机组安全经济运行。所以应该查阅汽轮机厂家的资料、图纸，根据《安装说明书》中关于猫爪膨胀值的要求，
第二章+多级汽轮机
第二章 多级汽轮机 第一节 多级汽轮机的工作特点 为了满足电力生产日益增长的需要，世界各国都在生产大功率、高效率的汽轮发电机组。要想增大汽轮机的功率，则应增加汽轮机的理想焓降和蒸汽流量。若仍设计成单级汽轮机，则理想焓降增加，将使喷嘴出口速度相应增大，为了保持汽轮机级在最佳速比范围内工作，就必须相应地增加级的圆周速度，而增大圆周速度要受到叶轮和叶片材料强度条件的限制，所以焓降不能无限制地增加；增加级的蒸汽流量，则要增加级通流面积，即增大级的平均直径或叶片高度，同样将受到材料强度的限制。那么提高汽轮机蒸汽初参数和降低背压，既能提高机组循环热效率，又能增大汽轮机功率，但焓降的增加不能仅靠单级来完成，否则，喷嘴出口速度将非常大，为保证级在最佳速比附近工作，又将会出现材料强度所不允许的、极大的圆周速度。因此要增大汽轮机功率、又要保证高效率唯一的途径，就是采用多级汽轮机，其中每一级只利用总焓降的一小部分。 多级汽轮机是由按工作压力高低顺序排列的若干级组成的，常见的多级汽轮机有两种，即多级冲动式汽轮机和多级反动式汽轮机。 图1-8（见文后插页）是东方汽轮机厂生产的300MW 冲动式多级汽轮机的纵剖面图。由图可见，该机组高压缸内有10级（1个单列冲动级作调节级，其余9个为压力级）；中压缸内有6级；低压缸内为对称分流，布置有6×2个压力级。从结构上说，该机组共有28级，但由于蒸汽在低压缸内为对称分流，两部分的工作情况相同，故从热力过程的特点上说，该机组共有22级。 图1-9（见文后插页）为哈尔滨汽轮机厂制造的亚临界600MW 反动式汽轮机纵剖面图。它由1个单列调节级、10个高压反动级、2×9个中压反动级和2×2×7个低压反动级组成，因此从结构上说它有57级，而从热力过程上看，它有27级。 蒸汽进入汽轮机后依次通过各级膨胀作功，压力逐级降低，比体积则不断增大，尤其当压力较低而又进入饱和区后，比体积增加得更快。因此，为了使逐级增大的体积流量顺利通过各级，各级通流面积必须相应逐级扩大，形成向低压部分逐渐扩张的通流部分。 蒸汽在多级汽轮机中膨胀作功过程可以用s h ?图上的热力过程线表示，如图2-1所示。0点是第一级喷嘴前的蒸汽状态点，根据第一级的各项级内损失，可定出第一级的排汽状态点2点(1点是第一级喷嘴后的状态点)，将0′′点与2点之间用一条光滑曲线连起，则得出了第一级的热力过程线。而第二级的进汽状态点又是第一级的排汽状态点，同样可绘出第二级的热力过程线；以此类推，可绘出以后各级的热力过程线。把各级的过程线顺次连接起来就是整个汽轮机的热力过程线。图中为汽轮机的排汽压力，也称为汽轮机的背压，为汽轮机的理想焓降，为汽轮机的有效焓降，从图中可看出，汽轮机的有效焓降等于各级有效焓降之和，即c p t H Δi H Δi H Δi h Δi i h H ΣΔ=Δ。整个汽轮机的内功率等于各级内功率之和。汽轮机的相对内效率为：
汽轮机补汽管及疏水集管配管技术规范书
汽轮机补汽管及疏水集管工厂化加工配制技术规范书 1 总则 1.1本技术规范书仅适用于燃煤发电机组工程汽轮机补汽管和疏水集管工厂化加工的设计、加工、配制和检验等方面的技术要求。 1.2本技术规范书提出的是最低限度的技术要求，并未对一切技术细节作出规定，也未充分引述有关标准和规范的条文，加工配制方保证提供符合本技术规范书和最新工业标准的优质产品及其相应服务。 1.3加工配制方如对本技术规范书有异议，应以书面形式明确提出，在征得定制方同意后，可对有关条文进行修改。 如加工配制方没有以书面形式对本技术规范书明确提出异议，那么加工配制方提供的产品应完全满足本技术规范书的要求。 1.4 在签订合同之后，定制方保留对本技术规范书提出补充要求和修改的权力，加工配制方承诺予以配合。如提出修改，具体项目和条件由定制方和加工配制方双方商定。 1.5本技术规范书所使用的标准如与加工配制方所执行的标准发生矛盾时，按较高标准执行。 1.6本技术规范书经委托、加工配制双方共同确认和签字后作为委托加工合同的技术附件，与委托加工合同正文具有同等效力。 2 工程概况 本工程位于本市境内。本期工程安装2台660MW超超临界汽轮发电机组。 3 工程地址与设计条件 3.1 工程地址 江苏省本市。 3.2设计参数及规格 3.2.1 汽轮机补汽管道的设计参数及管道规格：
3.2.1 疏水集管的设计参数及管道规格： 详见加工图 4 技术要求 4.1 总的技术要求 4.1.1 满足定制方对汽轮机补汽管系统、布置、安装等方面的设计要求。疏水集管管道安装图纸技术要求。 4.1.2 满足有关高压管道管材加工制作、焊接、安装等验收标准和规范（规程）的要求。 4.1.3 满足施工中对运输、装卸、安装等的要求。 4.1.4 满足定制方资料存档的要求，加工配制方提供质检报告。 4.2 标准与规范 (1) DL 869-2004 《电力建设施工及验收技术规范》（火力发电厂焊接篇） (2) DL 5031-94 《电力建设施工及验收技术规范》（管道篇） (3) DL/T 5054-1996 《火力发电厂汽水管道设计技术规定》 (4) 87DG版/2000版《火力发电厂汽水管道零件及部件典型设计手册》 (5) 《火电施工质量检验及评定标准》（管道篇） (6) 《火电施工质量检验及评定标准》（焊接篇） (7) 上海汽轮机厂有关图纸 (8) 江苏电力设计院疏水集管管道安装图 以上列出的仅为通用标准，加工配制方如有相关的部门或工厂标准，原则上不低于上述的通用标准。 如在制作前有新版本的标准规范发行，按最新版本的标准规范执行。 4.3 管材检验技术要求 4.3.1 管道的规格、尺寸、椭圆度等数据应符合上海汽轮机厂图纸和相关规范要求。4.3.2 交货数量及规格见上海汽轮机厂补汽阀导汽管（19 5.60.51（3）-1/5～5/5）、补汽阀导汽管材料明细（195.60.51（3）BM）和装箱清单。高压疏水集管、次高压疏水集管各一根。 4.4 管件检验技术要求（仅对上道工序检验，如有问题通知定制方） 4.4.1 所有管件材料必须满足上海汽轮机厂设计图纸中材质、口径、规格及坡口形式等方面的要求，保证管件与管道为同种管材，同样规格，坡口形式匹配以便现场焊接的顺
影响汽轮机排汽真空因素探析详细版
文件编号：GD/FS-6175 （安全管理范本系列） 影响汽轮机排汽真空因素 探析详细版 In Order To Simplify The Management Process And Improve The Management Efficiency, It Is Necessary To Make Effective Use Of Production Resources And Carry Out Production Activities. 编辑：_________________ 单位：_________________ 日期：_________________
影响汽轮机排汽真空因素探析详细 版 提示语：本安全管理文件适合使用于平时合理组织的生产过程中，有效利用生产资源，经济合理地进行生产活动，以达到实现简化管理过程，提高管理效率，实现预期的生产目标。，文档所展示内容即为所得，可在下载完成后直接进行编辑。 汽轮机系统的凝汽设备主要由凝汽器、循环水泵、凝结水泵、抽气器、循环水冷却塔等设备组成。凝汽器真空度的高低是凝汽设备各部分运行状况的集中反映。凝汽设备任何部分的失常，都会导致凝汽器真空的降低，使系统做功能力下降，同时危及各运行部件的安全。 真空下降分以下三种情况： 一、正常运行时：（1）负荷增加；（2）循环水量减少；（3）循环水温升高。 二、设备有故障时：（1）抽气器故障；（2）凝汽器水位高；（3）真空系统漏气；（4）后汽封
损坏；（5）循环水系统故障；（6）凝汽器铜管结垢；（7）凝结水泵故障。 三、操作失误：（1）汽封断汽；（2）各负压阀门误开；（3）补水带气。 各影响因素除影响真空外，还影响端差和过冷却度，同时还有温度、压力等其他征象变动，只要认真分析，就能确定。 凝汽器内存在三种换热，即：蒸汽在铜管外壁的凝结换热；铜管内外壁的传导换热；铜管内水的对流换热（液相）。他们的热阻和构成凝汽器的传热热阻。各影响因素都会对换热产生影响。 忽略凝汽器外筒的散热，蒸汽凝结放热量等于循环水吸热量，也等于传热量。 以下内容重点讲解引起真空变化的因素对其他指标的影响：
680MW机组汽轮机汽封间隙的调整
680MW机组汽轮机汽封间隙的调整 一、概述 华能日照电厂＃3机组汽轮机为上海汽轮机有限公司生产的超临界、单轴三缸四排汽、中间再热、凝汽式汽轮机，型号N680/24.2/566/566。该机组于2012年9月进行A级检修。为提高机组运行的安全性和经济性，在本次大修中决定对＃3机进行汽封径向间隙进行调整。汽轮机汽封间隙的测量与调整是汽轮机检修工作中一项复杂且工作量极大的工作。汽封径向间隙测量与调整工作的好坏，直接影响汽轮机的热效率。汽轮机揭缸提效的重要工作之一就是汽轮机汽封径向间隙的调整。本文主要以#3机组汽轮机低压缸为例介绍汽封径向间隙的测量与调整。 二、技术方案 1、测量隔板洼窝变形 由于结构、制造、热应力等原因，机组运行后汽缸存在一定的变形，机组大修时要进行变形量的测量和变形量分析，在检修时根据变形量进行间隙的缩小和修正。测量全实缸状态相对于出半缸的洼窝变化量，是真实调整汽封间隙的关键环节，真实的掌握变形量，才能优化调整汽封间隙。洼窝变形量测量主要是为了调整并优化汽封间隙调整服务的。 在汽缸清理工作结束后，下汽缸的部件全部就位，在轴系中心调整结束后吊入假轴，利用油档洼窝作为监视尺寸，将假轴中心调整到与汽轮机转子中心相同，此工作可用假轴两端的轴套来完成，然后选择测量位置，如图一所示，在假轴上放置六个假轴盘，六个假轴盘分别针对不同的持环（或称隔板套），每个假轴盘上有三个测量支架，支架端部有传感器，传感器距离被测洼窝约3mm，利用间隙传感器通过不断盘动假轴，测量被测物体在左、右、下三个位置的读数，并做好记录。 图一假轴及其测量仪器 然后，吊进上半持环等上部部件，盘动假轴，测量被测物体在上、下、左、右四个位置的读数，做好记录；紧中分面螺栓后，用同样方法读数并记录；吊内上缸，测出未紧中分面螺栓的数值，然后紧一半螺栓，并使中分面无间隙，再用上述方法读出各数值；扣外缸，测出紧中分面螺栓前各数值，然后紧1/3螺栓，使中分面无间隙（中分面间隙不大于0.05mm），测出各数值，用逆顺序吊出汽缸各部件，并测量各顺序中的读数。整理汇总各测量数据，将变形量绘制成曲线，以备轴封、汽封调整时用。
汽轮机原理习题及答案
《汽轮机原理》 目录 第一章汽轮机级的工作原理 第二章多级汽轮机 第三章汽轮机在变动工况下的工作 第四章汽轮机的凝汽设备 第五章汽轮机零件强度与振动 第六章汽轮机调节 模拟试题一 模拟试题二 参考答案
第一章汽轮机级的工作原理 一、单项选择题 1.汽轮机的级是由______组成的。【 C 】 A. 隔板+喷嘴 B. 汽缸+转子 C. 喷嘴+动叶 D. 主轴+叶轮 2.当喷嘴的压力比εn大于临界压力比εcr时，则喷嘴的出口蒸汽流速C1 【 A 】 A. C 1
汽轮机技术问答
汽轮机技术问答 1、汽轮机的型号？ 1#机CB12-3.43-1.2.7-0.490型 2#机B3-3.43-1.27型 2、主蒸汽压力范围？ 额定压力3.43MPa，最高3.63MPa，最低3.14MPa。 3、主蒸汽温度范围？ 额定蒸汽温度435℃，最高445℃，最低420℃。 4、1#汽轮机排汽压力范围？ 额定排汽压力0.49MPa，最高0.686MPa，最低0.392MPa。 5、额定转速下汽轮机振动值范围？ ≤0.02mm优≤0.03mm良≤0.05mm合格。 6、汽轮机润滑油压范围？ 0.08-0.12MPa 7、主汽门动作关闭时间？ ＜1S 8、汽轮机润滑油温范围？ 35-45℃之间，最佳40-42℃。 9、发电机进风温度控制范围？ 20-35℃进、出口温差不大于25℃。 10、推力轴承的作用是什么？ 推力轴承的作用是一方面承受转子所有的轴向推力，另一方面是确定转子在汽缸内的轴向位置。 11、同步器的作用？ 在汽轮机孤立运行时改变它的转速，而在并列运行时改变它的负荷。
12、自动主汽门起什么作用？ 自动主汽门的作用是在汽轮机保护装置动作后能迅速切断汽源，并使汽轮机停止运行。 13、汽轮机装有哪些保护装置？ 有汽轮机的超速保护、轴向位移保护、低油压保护、自动主汽门、危急保安器、停机电磁阀,轴瓦金属温度高，轴承回油温度高，振动大，抽汽止回阀，发电机主保护，危急遮断油门。它们在汽轮机转速、轴向位移及供油压力等超过安全范围时，能够自动切断汽轮机进汽，停止设备转动，避免事故进一步扩大。 14、超速保护装置的作用？ 在汽轮机突然甩去全部负荷或调节系统工作失灵时，汽轮机转速的升高可能会达到转子强度所不允许的数值，而发生设备损坏的严重事故，汽轮机在强度上所允许的转速，称为极限转速，超速保护装置就是用来在转速超过额定转速的110-112%时，超速保护装置动作，自动关闭主汽门和调节汽阀，紧急停机，起到了保护设备安全的作用。 15、轴向位移保护装置起什么作用？ 当轴向位移达到一定数值时，发出报警信号，当位移值达到危险值时，保护装置动作，切断汽源停机。 16、低油压保护装置的作用？ 1、润滑油压低于正常要求数值时，首先发出信号，提醒运行人员注意，并及时采取措施。 2、油压继续下降时到某数值时，自动投入辅助油泵，提高油压。 3、辅助油泵启动后，油压继续下跌到某一数值时应打闸停机。
汽轮机汽封
汽轮机汽封 (一) 汽轮机有静子和转子两大部分。在工作时转子高速旋转，静子固定，因此转子和静子之间必须保持一定的间隙，不使相互摩擦。蒸汽流过汽轮机各级工作时，压力、温度逐级下降，在隔板两侧存在着压差。当动叶片有反动度时，动叶片前后也存在着压差。蒸汽除了绝大部分从导叶、动叶的通道中流过做功外，一小部分会从各种间隙中流过而不做功，成为一种损失，降低了机组的效率。(二) 转子还必须穿出汽缸，支撑在轴承上，此处也必然要留有间隙。对于高压汽缸两端和中压汽缸的前端，汽缸内的蒸汽压力大于外界大气压力，此处将有蒸汽漏出来，降低了机组效率，并造成部分凝结水损失。在中压缸的排气端和低压缸的两端因汽缸内的蒸汽压力低于外界的大气压力，在主轴穿出汽缸的间隙中，将会有空气漏入汽缸中。由于空气在凝汽器中不能凝结，从而降低了真空度，减小了蒸汽做功能力。(三) 为了减小上述各处间隙中的漏气，又要保证汽轮机正常安全运行，特设置了各种汽封。这些汽封可分为通流部分汽封、隔板汽封和轴端汽封三大类。就工作原理来讲，这三类汽封均属迷宫式汽封。1--隔板汽封2--围带汽封编辑本段二.汽封的结构汽封的结构形式一般可分为曲径汽封(迷宫汽封)、碳精汽封和水封三种。由于后两种在现代的汽轮机中很少应用，所以下面仅介绍曲径汽封的结构。迷宫式汽封的结构(表2-1) 迷宫式汽封按其齿形可分为平齿、高低齿和枞树形等多种形式，按汽封齿的加工方法又可分为整车式、镶嵌式和薄片式等。右图是各种迷宫式汽封齿的结构形式。(a)--整车式平齿汽封,(b)(c)--整车式高齿汽封, (d)--镶嵌片式汽封,(e)(f)--整车式棕树形汽封(g)(h)(i)--薄片式汽封(一).轴端汽封轴端汽封多为高低齿汽封，都设计成多段结构，每段由若干个汽封环组成，相邻两段之间设置汽室，如下图所示。汽封齿是加工或镶嵌在汽封弧段上的，汽封弧段又分可嵌装在汽封体内壁的环形槽道内形成汽封环，整个汽封环由6~8段汽封弧段组成。汽封弧段采用弹性支承，即在每个弧段的外圆面上用销子连接一个弹簧片，嵌入槽道后弹簧后弹簧片使弧段与槽道的支承面贴合。上汽封体中分面处装有压块，以防汽封弧段沿周向滑移和脱落。下汽封体靠挂耳在汽缸凹槽两侧铣出的凹台上，其底部通过焊接在汽缸凹槽内的定位键同汽缸配合。汽封体上、下两半部销钉和螺钉固定在一起，在其水平接合面处的进汽侧，每个环形槽道都开有进汽通道。汽封体在汽缸端部的固定方法与隔板套基本相同，但大型汽轮机最外端的汽封体一般用螺钉紧固在汽缸端面上，其中高温高压端的汽封体通过膨胀圈固定在汽缸上。薄片式汽封片用紧丝嵌在转子上，或同时嵌在汽封环和转子上。对于套装转子或组合转子的套装端，其汽封凸肩一般在汽封套上加工，然后热套在主轴上。而整锻转子、焊接转子或组合转子的整锻端，其汽封凸肩或汽封片直接在主轴上加工或镶嵌，此时应在主轴上对应两汽封环的轴向间隙处加工出膨胀槽。另外，某些汽轮机也采用枞树形、游标式、斜切式或径向式等多种迷宫汽封作为轴端汽封。(二).隔板汽封几种常见的隔板汽封(a)弹性、梳齿、曲折式,(b)弹性、镶嵌、曲折式(c)弹性、平齿式,(d)刚性、平齿式, 表2-1中b)、(c)、(d)为常用的隔板汽封齿形式，其结构可分为刚性汽封和弹性汽封两种。弹性汽封在汽封弧端的背面装有弹簧片，有时用拉弹簧顶替，某些汽封弧段背面还有调整垫片。刚性汽封一般只用于中压汽轮机上。弹性隔板汽封的装配结构与轴端汽封相似。高压部分常采用整车式隔板汽封;低压部分常采用镶嵌片式汽封，其汽封弧段和汽封片采用不同的材料。由于低压部分有较大的胀差，低压级隔板汽封的轴向间隙应放大，甚至采用光轴或平齿汽封。(三).围带汽封围带汽封设置在叶片顶部与隔板外缘的凸缘之间，常采用镶嵌片式或薄片式平齿汽封，汽封片直接镶嵌在凸缘上。也有在围带上直接车出汽封齿，对应的静止部分嵌上软金属制成的汽封环。在末几级无围带的叶片上，将叶顶削薄，使动静部分保持最小的径向间隙。一般在叶片进汽侧顶部和根部设置轴向汽封。叶顶的轴向汽封由围带端部车薄而成;叶根的轴向汽封通常在叶片进汽侧根部车出牙齿形汽封齿。其结构下图。1--喷嘴组，2--动叶栅，3--转向导叶，5--围带径向汽封，6--叶顶轴向汽封，7--叶根轴向汽封编辑本段三.汽封径向间隙和轴向间隙1.汽封径
汽轮机原理习题(作业题答案)
第一章 级的工作原理 补1. 已知某喷嘴前的蒸汽参数为p 0=，t 0=500℃，c 0=80m/s ，求：初态滞止状态下的音速和其在喷嘴中达临界时的临界速度c cr 。 解: 由p 0=，t 0=500℃查得: h 0=; s 0= 0002 1 c h h h ?+ =*=+= 查得0*点参数为p 0*=；v 0*= ∴音速a 0*=*0*0 v kp = (或a 0*=*0kRT = ; 或a 0*=* 0)1(h k *-= c cr = * 0*1 2a K += 12题. 假定过热蒸汽作等熵流动,在喷嘴某一截面上汽流速度c=650m/s ，该截面上的音速a=500m/s ，求喷嘴中汽流的临界速度 c cr 为多少。 解: 2 222) 1(212112121cr cr cr cr cr cr c k k c v p k k c h c h -+=+-=+=+ Θ )2 1 1(1)1(222c k a k k c cr +-+-= ∴=522 23题. 汽轮机某级蒸汽压力p 0=，初温t 0=435℃，该级反动度Ωm =，级后压力p 2=，该级采用减缩喷嘴，出口截面积A n =52cm 2，计算： ⑴通过喷嘴的蒸汽流量 ⑵若级后蒸汽压力降为p 21=，反动度降为Ωm =，则通过喷嘴的流量又是多少 答:1): kg/s; 2):s 34题. 国产某机组在设计工况下其末级动叶（渐缩）前的蒸汽
压力p 1=，蒸汽焓值h 1=kg ，动叶出汽角β2=38°，动叶内的焓降为Δh b =kg 。问： ⑴汽流在动叶斜切部分是否膨胀、动叶出口汽流角是多少 ⑵动叶出口的理想相对速度w 2t 是多少 解: 确定初态:由h 1,p 1查图得s 1= 4.23162000 1 211* 1=+ =w h h 由h *1, s 1查图得p 1*=,x 1*= ∴k= ∴临界压力比:5797.0)1 2(1 =+=-k k cr k ε 极限压力比:347.05985.0*5797.0)(sin *1 221===+k k cr d βεε 流动状态判断:由s 1=,h 2t =h 1-Δh b = 查图得p 2= 动叶压力比εb =p 2/p *1= 显然εb ＜ε1d ，即蒸汽在动叶中达极限膨胀，极限背压为p 1d =ε 1d *p 1*= 查焓熵图得：h 2dt =,ρ2dt = 7.511)(22*12=-=∴dt t h h w 查临界压力比处的参数： p 2cr =;h 2cr =ρ2cr = ∴2.371)(22*12=-=cr cr h h w =??=+dt t cr cr w w 2222222sin )sin(ρρβδβ 7102.0)sin(22=+δβ
汽轮机技术员个人技术总结
汽轮机技术员个人技术总结 篇一：汽机专业技术工作总结 汽机专业技术工作总结 本人1976年毕业于哈尔滨电力学校汽轮机专业，从事汽轮机专业已37年，1976年～1983年在呼伦贝尔电业局电力安装工程处，从事发电厂汽轮机安装工作，任汽轮机技术员。1983年3月调入东海拉尔发电厂，任汽机分场技术员，1994年，调入安全生产部，任汽机专责工程师，1992年通过工程类工程师资格的行业评审，晋中级职称。在从事汽轮机运行、检修管理的工作中，积累了丰富的工作经验，为我国电力建设和电力生产做出了较大的贡献，下面把我多年来在专业技术工作中所取得的成绩总结如下： 1、25MW机组胶球清洗装置改进：1993年，对东海拉尔发电厂2台25MW机组胶球清洗装置进行改造，由活动式改为固定式，解决了原胶球清洗装置收球率低不能正常投入而需人工清洗凝汽器的问题，改造后胶球系统收球率100%。此项目荣获1993年伊敏煤电公司科技成果二等奖。本人在此次改造中起着重要作用。 2、锅炉及热网补水改用循环水余热利用：1996年，进行25MW机组循环水余热利用改造，将机组的循环水输送到化学水处理室，进行处理后作为锅炉和热网的补水；充分利用循环水的余热。改造后取消了生水加热器，提高了机组的经济性。本人在此次改造中起着重要作用，此项目荣获1996年伊敏煤电公司科技成果三等奖。1999年，本人撰写论文《循环水余热利用及节能效果》，在《节能技术》编辑部，黑龙江省能源研究会优秀论文评审中被评为壹等论文。 3、解决#1机组调速系统工作不稳定，负荷摆动问题：#1机组调速系统工
作不稳定，负荷大幅摆动，严重威胁机组的安全运行。经过组织专业研究、分析及试验，确定是危急遮断油门上油门活塞的排油孔的位置偏离设计位置，阻碍排油，使保护油路各滑阀间隙的泄油不能及时排出而进入速闭油管路，推动错油门上移，使调速系统不能正常调节而形成摆动。改进措施是：在油门活塞上重新钻孔使排油通畅，消除系统摆动，改进后调速系统工作正常。此项目荣获1996年伊敏煤电公司科技成果四等奖。 4、主持25MW机组锅炉连续排污扩容器疏水装置改造：锅炉连续排污扩容器的疏水器厂家设计为吊桶浮子式疏水器，此装置关闭不严内漏严重，运行中连续排污扩容器无水位运行，将锅炉连续排污中的蒸汽白白浪费掉。为此将此疏水器改为液压水封疏水装置，改造后连续排污扩容器水位稳定，不需维护，回收了蒸汽，减少了热损失。此项目荣获1996年伊敏煤电公司科技成果四等奖。 5、主持#1、2机组PYS—140型除氧器及补水系统的节能改造： #1、2除氧器为喷雾淋水盘式大气式除氧器，运行中排汽带水严重。存在着疏水泵打水困难疏水箱满水溢流现象。1997年主持对#1、2除氧器及补水系统进行改造，具体措施是：（1）在除氧器头部加盖挡水装置并在排氧管上安装节流孔。（2）将进入除氧器的疏水与凝结水分开，疏水经喷嘴单独进入除氧器。改造后除氧器消除了排汽带水现象。疏水箱不满水不溢流减少了热损失，疏水泵打水快可间断运行降低了厂用电。此项目荣获1996年伊敏煤电公司科技成果三等奖。本人撰写《PYS—140型除氧器及补水系统节能改造》，在《节能》杂志2021年第2期发表。 6、厂内热网系统补水改造设计：厂内热网系统补水箱设计在主厂房25米
电厂汽轮机排汽湿度及凝汽器的最佳真空和最佳冷却水量的确定
科技信息 ＳＣＩＥＮＣＥ＆ＴＥＣＨＮＯＬＯＧＹＩＮＦＯＲＭＡＴＩＯＮ2013年第5期0引言 随着国民经济的持续快速发展和能源消耗量的日益增加，我国已 成为世界第二大能源消费国和世界上对能源依赖程度最高的国家之 一。特别是近几年，我国大部分地区，能源短缺已成为当地制约经济和 社会可持续发展的重要因素之一。因此，以“低消耗、低排放、高效率” 的集约型增长方式逐步取代传统的“高消耗、高污染、低效率”的粗放 型增长方式，已越来越得到我国政府和各阶层的广泛重视。在我国， “节能减排”已成为21世纪的主题。 火力发电行业是一个资源消耗巨大的产业。我国目前的燃煤机组 约占全国装机总容量的74％，它对不可再生资源———煤的消耗巨大， 同时也是消耗水资源和产生污染的大户，所以火力发电厂的“节能减 排”显得尤其重要。汽轮机冷端系统是火电机组的重要组成部分。1汽轮机排汽湿度在大型发电厂中，凝汽式汽轮机的末几级都工作在湿蒸汽区，因此部分蒸汽在湿蒸汽区内发生自发凝结，以十分细小水滴的型式悬浮于汽相中，形成湿蒸汽。湿蒸汽主要给汽轮机运行带来两方面的影响：一是，湿蒸汽中水分会对汽轮机动叶产生侵蚀与冲击，威胁汽轮机的安全运行；二是，产生较大的湿汽损失，使湿蒸汽级的效率大大低于干蒸汽级。在湿蒸汽中高速流动的水滴撞击叶片表面造成低压级叶片水蚀，水蚀使得叶片的强度和振动特性向着有害的方向变化，使叶片变得粗糙，出现凹坑，甚至断裂，造成叶片事故，对汽轮机的安全运行造成了威胁。据统计，叶片事故在汽轮机各部件中居首位。美国电力研究所EPRI (Electric Power Research Institute)指出，美国电站汽轮机强迫停运率的70％与叶片损坏有关，各国统计还一致反映，叶片事故引起的损失往往占全部损失的一半左右。与此同时，水蚀也增加了叶片通流部分的流动损失，导致汽轮机的级效率降低可多达0.664％。同样湿度造成的湿汽损失也降低了汽轮机的效率，所以湿度对汽轮机的安全性和经济性有着重要的影响。湿蒸汽在汽轮机级内膨胀做功时，同过热蒸汽相比还额外增加了湿汽损失，使汽轮机的低压级效率降低，蒸汽湿度越大，湿汽损失就越大。英国统计数字表明，仅由汽轮机中湿度引起的效率降低带来的经济损失每年高达5000万英镑，所以，湿蒸汽带来的湿汽损失不可低估。由此可见,蒸汽的湿度对机组的经济性和安全性有很大的影响，降低蒸汽湿度是保证末几级叶片安全工作的必要手段之一。运行中限制蒸汽的湿度，一般规定汽轮机未级叶片后排汽的最大可见湿度（是指在h-s 图上查到的湿度）不得超过12％-15％。 2 凝汽器的最佳真空和最佳冷却水量的确定2．1最佳真空和最佳冷却水量的确定方法 首先，在给定的冷却水进水温度t w 1和汽轮机排汽量D c 条件下， 改变冷却水量D w ，分别求出汽轮机功率增量ΔP t 、循环水泵耗功增量 ΔP p 和水资源使用费及冷却水热污染的环保收费ΔC w 。知道汽轮机功 率增量ΔP t 和循环水泵耗功增量ΔP p 后，就能计算出汽轮功率增量的收益ΔC t 和拖动循环水泵的电动机耗功增量的支出ΔC p ，然后再确定净收益：Δw net =ΔC t -ΔC p -ΔC w 对应上式净收益最大时所对应的真空和冷却水量即为最佳真空和最佳冷却水量。这样，选取不同的冷却水进水温度和汽轮机的排汽量，就能得到各种对应工况下的凝汽器最佳真空和最佳冷却水量。对于变速可调或可动叶片调节的循环水泵，可通过改变转速或改变动叶安装角来改变循环水量；对于冷却水量不能连续调节的定速不可调循环水泵，当改变循环水泵的运行台数后，并不能保证所得的冷却水量是最佳值，只能是接近最佳值。因此，判别循环水泵的运行方式是否属于最优运行方式，应该根据Δw net 值的大小来判断，当Δw net ＞0时，即当循环水泵的运行台数改变后，净收益大于零时，可以采用多泵 运行，否则应采用单泵运行。 2．2循环水泵的常见调节方式 2．2．1改变循环水泵台数调节 目前，大多数电厂常用的冷却水量调节方法是通过启停循环水泵 的台数来达到改变循环冷却水量的目的。一机两泵扩大单元制方式： 设置两台50％容量的循环水泵，冬季运行一台，夏季运行两台，春秋 季节两机三泵（即运行三台循环水泵，供两台机组）；一机三泵方式：设 置三台33％容量的循环泵，冬季运行一台，春秋季运行两台，夏季运 行三台。运行人员主要根据运行经验和环境温度等因素调整循环水泵 运行的台数，虽然有一定的经济性，但其效果取决于电厂运行人员的 操作水平和判断能力，随机性和盲目性较强。 2．2．2循环水泵转速调节 大功率循环水泵改变转速的方法主要是通过变极调速和变频调 速两种手段，近年来，变频调速发展很快，是通过改变供给电动机的供 电频率，来改变电机的转速，从而改变负载的转速，具有效率高、调速 范围宽、精度高、调速平稳、无级变速等优点。循环水泵的流量与转速 的一次方成正比，压力与转速的平方成正比，功率与转速的三次方成 正比，当通过降低转速以减少流量来达到节流目的时，所消耗的功率 将降低很多。 2．2．3循环水泵导叶和叶片的安装角调节 可调叶片循环水泵可分为动叶可调和静叶可调，有级和无级，静 叶可调循环水泵以前用得比较多。静叶可调采用人工控制，分不同季 节和不同运行工况停泵后人工调叶，操作管理繁琐，节能效果不理想。 而采用动叶无级可调叶泵并配套全自动调叶软件可以通过不停泵的 状态下来调节叶片角度，改变循环水泵的流量、扬程参数，使得循环水 泵适应机组的各种工况，运行更经济，充分发挥其节能功能，也适应于 电厂循环水系统无人值班的管理方式。动叶可调循环水泵与传统的固 定叶循环水泵比较，前者的制造技术难度大、造价高。3结束语总之，随着我国电力市场体制的逐步完善，实行厂网分开，现在各个发电企业所面临的最主要任务是：使电厂的发电成本尽量接近最低值和进一步改善电厂运行的经济性。在通常情况下，汽轮机冷端系统的设计人员是在机组额定负荷和额定冷却进水温度的情况下进行汽 轮机冷端系统的优化设计，而在运行过程中，汽轮机（下转第447页） 电厂汽轮机排汽湿度及凝汽器的最佳真空和最佳冷却水量的确定 张捷尚 （宁夏大唐国际大坝发电有限责任公司，宁夏青铜峡751607） 【摘要】在电厂机组实际运行中，凝汽器真空的调整是通过改变冷却水量来实现的。例如，在夏季或高负荷时，对定速不可调循环水泵，往往通过投入多台甚至全部循环水泵运行，达到增加冷却水量的目的；而对变速可调循环水泵，是通过调整动叶安装角或提高循环水泵的转速，达到增加冷却水量的目的。在冬季或低负荷时，冷却水量的调整方法则相反。这样的调整方法看似合理，实际上并不能保证在各种负荷下汽轮机的凝汽器均在最佳真空下运行。因而对汽轮机冷端系统进行运行优化研究很有必要。 【关键词】电厂机组；汽轮机系统；冷却水量；循环水泵；综合效益；运行优化；最佳真空 作者简介：张捷尚（1986—），男，汉族，宁夏银川人，2007年毕业于东北电力大学，工学学士，助理工程师，现主要从事火电厂集控运行。 ○电力与能源○388