汽轮机低压缸效率的分析与计算

参数的选择与汽轮机内效率分析

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参数的选择对汽轮机内效率浅析原创：孙维兵连云港碱厂22042 摘要：简要叙述电力和工业用汽轮机的内效率，以及蒸汽初、终参数选择对对全厂能耗的影响。关键词：汽轮机内效率蒸汽参数能耗一、汽轮机内效率 1、背压汽轮机数据模拟本表来源某碱厂6000kw背压机组，带下划线的由于蒸汽和喷管叶片的磨擦生热，被蒸汽吸收后汽温提高，在下一级得到利用，机组级数越多，利用次数越多，总内效率有所提高。热机内效率η＝100％×实际焓降÷理想焓降，汽轮机的内效率表示的是设计的汽轮机组的完善程度，相当于存在的所有不可逆损失的大小，即实际利用的焓降与理论上能达到的焓降的比值。严济慈说：“所费多于所当费，或所得少于所应得，都是一种浪费”。提高热机的热效率的方法有二种，一是提高高温热源的温度，二是降低低温热源即环境的温度；低温热源变化较小，因此提高蒸汽初温和初压就成为提高机组的热效率的途径。相对地，提高热机的内效率则基本上只有一种方法，即设计更完善的机组使汽机内部各种不可逆损失减少到最少。

从热力学第二定律上看，冷源损失是必不可少的，如果用背压抽汽供热机组，它是将冷源损失算到热用户上，导致所有背压热效率接近100%，但内效率差距仍然很大。即消耗同样多的蒸汽量发出的电能有大有小。小容量汽轮机的汽封间隙相对较大，漏汽损失较大，同时由于成本投资所限，汽轮机级数少，设计的叶型也属早期产品，所以容量小的机组内效率很低。目前电力系统主力机组亚临界压力汽轮机组都较大，总内效率高达90-92%，热力学级数达到27级；相比于发电用汽轮机，工业汽轮机级数少，内效率偏低，明显是不经济的。 3、喷咀和喷管。冲动式汽轮机的蒸汽在静止的喷咀中膨胀加速，冲击汽轮机叶片。对喷咀来说，存在临界压力和临界压力比。如渐缩喷管，流量达到最大值时，出口压力p2与进口压力p1之比βc约为，当背压p2下降低于βc ×p1时，实际流量和汽体的速度不再增加，相当于压力降白白损失了。反动式汽轮机内效率较高，但单级压降较冲动式更小。纯碱厂常用的压缩工业汽轮机有11级，但压力降能力较小，实际运行时内效率不高。真空岗位的工业汽轮机，只有一级双列速度级，单级压力降能力是有限的，如果选择的排汽参数太小，那么许多压力降是白白损失了，如上述真空透平机实际运行时内效率只有%，如果考虑机组的漏汽损失，内效率还会更低。在同样的进汽参数与排汽参数下，某国产真空工业汽轮机，冲动技术，厂家设计内效率只有%。中压汽轮机为节省投资，最大限度地提高压力降，选用的第一级调节级为双列速度级，它的内效率也相对较低，为提高整个机组内效率，高压和超高压以上汽轮机组全部摒弃双列速度级只用普通的带反动度的压力级。同样的，当工业透平机的单级压力降太大时或排汽压力远远低于设计压力时，它的压力降不能得到有效的利用，级的内效率下降较快。由于纯碱厂的低压蒸汽管网运行压力远低于设计压力，远离设计参数，汽轮机、压缩汽轮机和真空机的内效率损失较大。二、参数的选择 1、设计过程中存在的冗余。如DG140/59给水泵设计，内效率约在70-74%，所需轴功率为310-328千瓦(计算略)，选用电机400千瓦即可，设计院一般选用电机为440千瓦。同样DG140/59给水泵，设计压力为，实际运行时省煤器进口压力约在－，当给水泵出口压力在时，即可满足锅炉用水需要，如果设计给水泵压力为，给水管道应选比正常值稍大如可选φ200左右，可节能16%左右。又如锅炉送风机风量，理论空气量已经满足燃烧要求，锅炉厂给出的送风量已经乘以的系数，如果设计院选风机时风量再乘以的系数，在选用配套电机时功率将变得更大。在锅炉与汽轮机配套设计中，锅炉以额定参数运行时，汽轮机入口压力将超过设计压力约，高压超高压机组汽轮机超过设计压力也较大。设计中存在的冗余对锅炉和汽轮机经济性影响较大，中压机组热效率影响

汽轮机本体结构(低压缸及发电机)

第一章600WM汽轮机低压缸及发电机结构简介一、汽轮机热力系统得工作原理 1、汽水流程: 再热后得蒸汽从机组两侧得两个中压再热主汽调节联合阀及四根中压导汽管从中部进入分流得中压缸,经过正反各9 级反动式压力级后,从中压缸上部四角得4 个排汽口排出,合并成两根连通管,分别进入Ⅰ号、Ⅱ号2个低压缸。低压缸为双分流结构,蒸汽从中部流入,经过正反向各7 级反动式压力级后,从2个排汽口向下排入凝汽器。排入凝汽器得乏汽在凝汽器内凝结成凝结水,由凝结水泵升压后经化学精处理装置、汽封冷却器、四台低压加热器,最后进入除氧器,除氧水由给水泵升压后经三台高压加热器进入锅炉省煤器,构成热力循环。二、汽轮机本体缸体得常规设计低压汽缸为三层缸结构,能够节省优质钢材,缩短启动时间。汽机各转子均为无中心孔转子,采用刚性联接,,提高了转子得寿命及启动速度。#1 低压转子得前轴承采用两瓦块可倾瓦轴承,这种轴承不仅有良好得自位性能,而且能承受较大得载荷,运行稳定。低压转子得另外三个轴承为圆筒轴承,能承受更大得负荷。三、岱海电厂得设备配置及选型汽轮机有两个双流得低压缸;通流级数为28级。低压汽缸为三层缸结构,能够节省优质钢材,缩短启动时间。汽机各转子均为无中心孔转子,采用刚性联接,提高了转子得寿命及启动速度。低压缸设有四个径向支持轴承。#1 低压缸得前轴承采用两瓦块可倾瓦轴承,这种轴承不仅有良好得自位性能,而且能承受较大得载荷,运行稳定。低压转子得另外三个轴承为圆筒轴承,能承受更大得负荷。汽轮机低压缸有4级抽汽,分别用于向4 台低压加热器提供加热汽源。N600-16、7/538/538汽轮机采用一次中间再热,其优点就是提

汽机缸效率

鲁北电厂供热影响缸效、煤耗经济性分析本文重点分析了供热造成再热蒸汽节流，造成汽缸效率变化，并且对煤耗和循环效率，经济性产生的影响。一、鲁北电厂热力试验所得数据说明 1、汽轮机试验热耗率计算公式 Ht=((Gms-Gss)*(ims-ifw)+Gch*(irh-ich)+Gss*(ims-iss)+Grs*(irh-irs))/Pe Gms-----主汽流量 ims-----主蒸汽焓 Grh-----再热蒸汽流量 irh-----再热蒸汽焓 Gfw-----最终给水流量 ifw-----最终给水焓 Gch-----冷再热蒸汽流量 ich-----冷再热蒸汽焓 Gss-----过热器减温水流量 iss-----过热器减温水焓 Grs-----再热器减温水流量 irs-----再热器减温水焓 Pe------发电机输出功率 A、第一类修正（系统修正）第一类修正计算按照ASME PTC6—2004的方法，将试验热力系统变量修正到设计条件下。修正项目包括：加热器端差；抽汽管道压损；再热器减温水流量；过热器减温水流量；系统中各储水容器水位变化量；凝结水泵和给水泵的焓升；凝汽器凝结水的过冷度；

按照上述规定的修正项目，重新进行回热系统热平衡迭代计算和内功率计算，最后计算出修正后的热耗率和电功率，修正计算结果见附件。 B、第二类修正（参数修正）设计工况下的热耗率为： HR=Ht/（C1×C2×C3×C4×C5）式中：C1、C2、C3、C4、C5依次为主蒸汽压力、主蒸汽温度、再热蒸汽温度、再热压损、低压缸排汽压力对热耗率的修正系数。设计工况下的发电机功率为： Per=Pe/（K1×K2×K3×K4×K5）式中：K1、K2、K3 、K4 、K5依次为主蒸汽压力、主蒸汽温度、再热蒸汽温度、再热压损、低压缸排汽压力对功率修正系数。以上各修正系数由制造厂给出的修正曲线查得，修正曲线见《汽轮机性能试验附件》。 2、1号机缸效和热耗值 a、为了分析机组目前的运行状况和经济指标，对额定出力工况和其他部分负荷工况的热耗率仅进行了二类修正，以供分析计算机组目前的发供电煤耗率。低负荷240MW工况，机组滑压运行，不修正主汽压力对试验结果的影响。

汽轮机运行讲解

第六部分汽轮机启动与停止 258．什么是汽轮机额定参数启动和滑参数启动？答：额定参数启动时，电动主汽门前的新蒸汽参数在整个启动过程中始终保持在额定参数。这种启动方式为定参数启动。滑参数启动时，电动主汽门前的蒸汽参数随转速、负荷的升高而滑升，汽轮机定速并网后，调节门处于全开状态。这种启动方式为滑参数启动。 259．什么是汽轮机的冷态启动和热态启动？答：按汽轮机启动前的金属温度高低，可分为冷态启动和热态启动，一般以汽轮机冷态启动维持汽轮机空转时，调节汽室处汽缸的温度水平（约150℃）来划分这两种启动。如果启动时汽轮机金属的温度低于此温度称为冷态启动，高于这个温度称为热态启动。 260．汽轮机启动前为什么要进行暖管？答：一次暖管是指从电动主汽门前新蒸汽管道和暖管；二次暖管是指电动主闸门后至自动主汽门前管道的暖管。机组启动时，如果不预先暖管并充分排放疏水，由于管道的吸热，这就保证不了汽轮机的冲动参数达到规定值，同时管道的疏水进入汽轮机造成水击事故，这是不允许的。261．汽缸为什么要进行疏水？答：因为汽轮机启动时，汽缸内会有蒸汽凝结成水。如果不疏水，将会造成叶片冲蚀。另外，停机情况下造成汽缸内部有凝结水，腐蚀汽缸内部。有时在运行中锅炉操作不当，发生蒸汽带水或水冲击现象，也使汽缸过水。因此必须从汽缸内把这部分疏水放掉，保证设备安全。262．汽轮机电动主闸门后暖管为什么要先开旁路门？答：由于主蒸汽管道内的压力很高，而在暖管前电动主闸门后没有压力。因此，电动主闸门前、后压差很大，使电动主闸门不易开启；先开旁路门，一方面能减小电动主闸门前后压力差，使电动主闸门开启容易；另一方面，用旁路门便于控制蒸汽流量和升温、升压速度，对减少管道、阀门、法兰等的热应力有利。 263．汽轮机启动前为什么要疏水？答：启动时，暖管、暖机时蒸汽遇冷马上凝结成水，凝结水如不及时排出，高速流动的蒸汽就会把水夹带汽缸内造成水冲击，严重时引起汽轮机的振动。因此启机前，必须开疏水门。264．汽轮机启动前为什么要先抽真空？答：汽轮机启动前，汽轮机内部已存在空气，机内压力相当于大气压力，如果不先抽真空，空气无法凝结，因而排汽压力很大。在这种情况下启机时，必须要有很大的蒸汽量来克服汽轮机及发电机，各轴承中的磨擦阻力和惯性力，才能冲动转子，这样就使叶片受到的蒸汽冲击力增大。此外，转子冲动后，由于凝汽器内存在空气，使排汽与冷却水中间的热交换效果降低，结果排汽温度升高，使汽轮机后汽缸内部零件变形。凝汽器内背压增高，也会使凝汽

参数的选择与汽轮机内效率分析

参数的选择对汽轮机内效率浅析原创：孙维兵连云港碱厂22042 摘要：简要叙述电力和工业用汽轮机的内效率，以及蒸汽初、终参数选择对对全厂能耗的影响。关键词：汽轮机内效率蒸汽参数能耗一、汽轮机内效率 1、背压汽轮机数据模拟本表来源某碱厂6000kw背压机组，带下划线的为表计显示值。其他为计算或模拟值。

本机组型号B6－35 /5，设计蒸汽压力℃，排汽压力。设计内效率%。由于蒸汽和喷管叶片的磨擦生热，被蒸汽吸收后汽温提高，在下一级得到利用，机组级数越多，利用次数越多，总内效率有所提高。热机内效率η＝100％×实际焓降÷理想焓降，汽轮机的内效率表示的是设计的汽轮机组的完善程度，相当于存在的所有不可逆损失的大小，即实际利用的焓降与理论上能达到的焓降的比值。严济慈说：“所费多于所当费，或所得少于所应得，都是一种浪费”。提高热机的热效率的方法有二种，一是提高高温热源的温度，二是降低低温热源即环境的温度；低温热源变化较小，因此提高蒸汽初温和初压就成为提高机组的热效率的途径。相对地，提高热机的内效率则基本上只有一种方法，即设计更完善的机组使汽机内部各种不可逆损失减少到最少。从热力学第二定律上看，冷源损失是必不可少的，如果用背压抽汽供热机组，它是将冷源损失算到热用户上，导致所有背压热效率接近100%，但内效率差距仍然很大。 2、纯碱行业真空透平机、压缩透平机和背压汽轮机相对内效率比较

各个背压供热机组热效率都接近100%，但汽耗率分别为、、、kg/kwh，即消耗同样多的蒸汽量发出的电能有大有小。小容量汽轮机的汽封间隙相对较大，漏汽损失较大，同时由于成本投资所限，汽轮机级数少，设计的叶型也属早期产品，所以容量小的机组内效率很低。目前电力系统主力机组亚临界压力汽轮机组都较大，总内效率高达90-92%，热力学级数达到27级；相比于发电用汽轮机，工业汽轮机级数少，内效率偏低，明显是不经济的。 3、喷咀和喷管。冲动式汽轮机的蒸汽在静止的喷咀中膨胀加速，冲击汽轮机叶片。对喷咀来说，存在临界压力和临界压力比。如渐缩喷管，流量达到最大值时，出口压力p2与进口压力p1之比βc约为，当背压p2下降低于βc ×p1时，实际流量和汽体的速度不再增加，相当于压力降白白损失了。反动式汽轮机内效率较高，但单级压降较冲动式更小。纯碱厂常用的压缩工业汽轮机有11级，但压力降能力较小，实际运行时内效率不高。真空岗位的工业汽轮机，只有一级双列速度级，单级压力降能力是有限的，如果选择的排汽参数太小，那

汽轮机内效率计算方法

楼主对效率的理解有误，透平机输出功率N=G.ΔHs.η/3600，这是你需要的公式，这里： N：kW G：蒸汽流量,kg/h ΔHs：等熵焓降，kJ/kg，注意这里是等熵焓降！ η：等熵效率，也称内效率，%，一般也就60~70%，这个效率也就是你所言的那个60%的效率。再来看看你的蒸汽参数： 1、汽轮机入口过热蒸汽：压力P=23.5barg，温度T=390C，比焓H=3,218kJ/kg，比熵S= 6.9933 kJ/kg.C；2、汽轮机出口蒸汽：注意，你既然指定了等熵效率60%，那么你就应该计算和入口蒸汽比熵相等的熵值的蒸汽参数，其温度压力这俩参数你不能都去指定，而需要你计算：压力P=8barg（压力值你可以指定，这个与背压汽轮机控制出口蒸汽压力的过程是吻合的）比熵S= 6.9933 kJ/kg.C（比熵一定要和入口蒸汽相等！此点非常重要，这是你计算的基准！）根据上述两个条件，即指定的压力和比熵，确定最终汽轮机出口蒸汽参数为：温度T=253.22 C，比焓H=2,954kJ/kg，你的计算错在这里！因为你指定了等熵效率60%，那么你就不能再指定出口蒸汽的温度、压力这两个参数了，你应该指定比熵、压力这两个参数，由这俩参数计算比焓，求出焓降： ΔHs=3218-2954=265 kJ/kg；因此N=G.ΔHs.η/3600=10000x265x60%/3600=441.7 kW=0.442 MW，拿计算器摁都成，MW消耗蒸汽量（俗称的汽耗）W=10/0.442=22.6 T/MW，一般工厂用汽轮机用蒸汽参数要比楼主给出的蒸汽参数更高，比如5MPa，450C蒸汽，汽耗一般在20T/MW（或者说20kg/kW），你这个汽轮机的数据略高了些，但你的蒸汽参数低啊，经验数据还是差不多的，贵厂的汽轮机发电是不是差不多这个数？呵呵。

影响汽轮机组热耗率

影响汽轮机组热耗率（效率）的因素有哪些？影响汽轮机组热效率（效率）的因素的主要由汽轮机通流部分效率与蒸汽动力循环热效率俩部分效率与蒸汽动力循环热效率俩部分构成，汽轮机通流部分效率和蒸汽动力循环热效率高，则汽轮机热耗率低（效率高）。汽轮机通流部分效率取决于汽轮机的设计、制造、安装水平，蒸汽动力循环热效率取决于循环形式与循环初终参数。（1）汽轮机通流部分效率取决于汽轮机高压缸、中压缸、低压缸效率以及高压配汽机构的节流损失。（2）蒸汽初参数蒸汽初参数主要是指汽轮机主蒸汽门前的主蒸汽压力、主蒸汽温度。主蒸汽压力、主蒸汽温度低于设计值对汽轮机热耗率的影响通过两个方面来体现： 1、循环热效率低，汽轮机热耗率上升； 2、造成汽轮机内部蒸汽膨胀也流动状态偏离设计值，缸效率下降，汽轮机组热耗率上升。所以在汽轮机运行调整过程中，保持蒸汽初参数在运行规程规定范围内是保证汽轮机安全、经济运行的重要措施之一。对于大容量机组，随着机组负荷的变化有定、滑压运行两种方式，机组定、滑压运行的经济性取决于汽轮机高压缸效率、高压配汽机机构的节流损失以及给水泵能耗的综合作用。（3）蒸汽终参数蒸汽终参数是指汽轮机低压缸排气压力。一般情况下，排汽压力低，则汽轮机热耗率越低。通常排汽压力通过测量真空和大气压力计算得到，排汽压力等于大气压力减去凝气器真空度，现场分析排汽压力对机组的影响时习惯上采用真空。凝汽器真空度对汽轮机热耗率的影响通过两个方面来体现： 1、凝气器真空度低于设计值，热力循环冷源参数高于设计值，汽轮机冷源损失增加、循环热效率降低，热耗率上升。 2、凝汽器真空度降低，汽轮机低压缸内部末几级蒸汽膨胀发生变化：有效焓降降低、反动度增大，极效率降低；当凝汽器真空度剧烈变化时，反动度的变化可能引起轴向推力的变化，引起推力轴承负荷增加。所以在汽轮机运行调整过程中，保持较高的凝汽器真空度参数是保证汽轮机安全、经济运行的重要措施之一。事实上，凝汽器真空度升高，在机组负荷、环境温度、真空严密性等条件不变的前提下必须依靠增加循环冷却水流量。而循环冷却水流量增大是以循环水泵耗电量增加为代价的，所以在实际运行工作中就有一个汽轮机最有利真空的控制。 4、在热循环对于某一给定的蒸汽循环而言，在热蒸汽循环对汽轮机组热耗率的影响主要通过再热蒸汽温度、再热器减温水流量以及再热器压损来体现。（1）在热蒸汽温度低于设计值。一是循环热效率降低，汽轮机组热耗率上升。二是汽轮机中压缸内部蒸汽膨胀与流动状态偏离设计值，造成汽轮机中压缸效率下降，汽轮机组热耗率上升。（2）再热器减温水流量。再热器喷水减温的过程，是一个非再热的中参数循环，与主循环相比其热经济性要低许多。（3）再热器压损，再热器压损增大，一方面按等级效焓降理论，蒸汽的作功能能力降低；另一方面再热器压力降低，中压缸内部蒸汽膨胀与流动状态偏离设计值，造成汽轮机中压缸效率下降，汽轮机组热效率上升。（5）给水回热循环给水回热循环对汽轮机热耗率的影响主要是通过给水回热循环的效果体现。

300MW汽轮机高中压缸负荷分配

一般都采用垂弧法做负荷分配，就是看两个角的下沉量，先架上表，然后将猫爪垫片抽掉，看下沉多少，做记录，然后再把垫片加入，再用同样的方法做另一个，两个数的差值应不大于要求值，否则要调整垫片汽缸负荷分配是实测汽缸前后左右四个猫爪施加给相应猫爪横销的负荷,或汽缸施加给猫爪横销/台板的负荷,并根据测量值调整猫爪工作垫块的厚度,使汽缸重量均匀地分配在它的支承上. 负荷分配应按制造厂规定的方式进行,通常有测力计法,猫爪垂弧法和猫爪抬差法.(后两者实质上是同一种方法.)负荷测量时是空缸还是实缸由制造厂规定. 负荷分配的值应符合设计要求.一般规定:采用测力计法时,汽缸中心线两侧对称位置的负荷差应不大于两侧平均负荷的5%;采用猫爪垂弧法时,汽缸中心线两侧对称位置的垂弧值差不大于0.10mm. 300MW汽轮机高中压缸负荷分配【摘要】300MW汽轮机高中压缸安装阶段必须在全实缸的情况下进行负荷分配，主要是保证整个汽缸的重力合理的分配到各个承力面上，从而避免因载荷不均而导致机组不均匀沉降、不均匀膨胀，增加机组的振动，影响到机组长周期安全运行。 1 目前，国产300MW汽轮机组均采用高中压缸合缸结构，整个高中压缸内包括了高压部分、中压部分。高压部分部套有高压内缸、高压隔板套、高压进／排汽平衡活塞，中压部分部套有中压内缸、中压隔板套、中压进汽平衡活塞。整个高中压部套的重力以及外接管道的重量全部通过搭在前箱和低压缸的四只猫爪支撑，不均匀的载荷直接作用在汽缸上会导致汽缸不均匀沉降和不规则变形。因此，必须在安装阶段对这种猫爪结构的汽缸静定结构进行负荷分配，保证汽缸的重力合理的分配到各个承力面上，减小汽缸不规则变形和振动，确保机组安全、长周期的运行。 2 负荷分配的方法根据目前300MW机组高中压缸的特点，负荷分配通常有猫爪垂弧法和测力计法。所谓负荷分配，即将汽缸的重力合理的分配到各个承力面上去。猫爪垂弧法就是指每个支撑猫爪在无猫爪垫片支撑的情况下，汽缸猫爪自然下垂的高度，比较左右对称位置猫爪的垂弧，通过调整各猫爪下部垫片的厚度，使各对称点猫爪垂弧差在允许范围以内，此方法以猫爪垂弧(单位：mn1)间接的反映汽缸的负荷；测力计测量法，就是将专用的测力计拧入高中压缸猫爪处的专用螺孔内，当测力计受力时，根据测力计上端百分表指示的弹簧压缩值，即查知该猫爪的负荷，根据各猫爪的负荷值进行对称点负荷的调整，负荷差在范围以内时，用量纲表测量猫爪底部垫片的厚度，即为正式垫片的厚度值，此方法直接反映了各猫爪分配的负荷。 3 负荷分配所具备的条件高中压缸的负荷分配工作是高中压缸安装过程中最关键的一个环节，它直接关系着高中压缸的轴向定位、高低对轮中心的确定以及高中压外缸所有管道的正式连接，在实际安装过程中，有的厂家要求进行半实缸负荷分配，即高中压缸下半所有部套吊入缸内就位，包括高中压转

汽轮机课程设计(低压缸)解读

目录第一章摘要...................... ...................... . (2) 第二章汽轮机热力计算的技术条件和参数.............. ..3 第三章汽轮机低压部分介绍...................... . (4) 第四章拟定汽轮机近似热力过程曲线 (5) 第五章回热系统的计算 (7) 第六章低压缸的压力级的级数和排汽口数的确定 (9) 第七章各级详细的热力计算...................... .......... ..10 第八章参考文献...................... ....... .. (15) 第九章总结 (16)

第一章摘要本次课程设计主要对200MW亚临界冲动式汽轮机通流部分（低压缸）进行了详细的设计和计算。先后完成了汽轮机近似热力过程曲线的拟定、原则性回热系统的计算、低压缸进汽量的估算、低压缸级数的确定、比焓降的分配和各级详细的热力计算，初步完成了汽轮机低压缸的设计。汽轮机是以水蒸气为工质，将热能转变为机械能的外燃高速旋转式原动机。它具有单机功率大、效率高、运转平稳、单位功率制造成本低和使用寿命长等优点。汽轮机是现代化国家中重要的动力机械设备。汽轮机设备是火电厂的三大主要设备之一，汽轮机设备及系统包括汽轮机本体、调节保安油系统、辅助设备及热力系统等。汽轮机本体是由汽轮机的转动部分（转子）和固定部分（静子）组成，调节保安油系统主要包括调节气阀、调速器、调速传动机构、主油泵、油箱、安全保护装置等；辅助设备主要包括凝汽器、抽气器、高低压加热器、除氧器、给水泵、凝结水泵、凝升泵、循环水泵等；热力系统主要指主蒸汽系统、再热蒸汽系统、旁路系统、凝汽系统、给水回热系统、给水除氧系统等。汽轮机是以水蒸气为工质，将热能转变为机械能的外燃高速旋转式原动机。它具有单机功率大、效率高、运转平稳、单位功率制造成本低和使用寿命长等优点。汽轮机是现代化国家中重要的动力机械设备。汽轮机设备是火电厂的三大主要设备之一，汽轮机设备及系统包括汽轮机本体、调节保安油系统、辅助设备及热力系统等。汽轮机本体是由汽轮机的转动部分（转子）和固定部分（静子）组成，调节保安油系统主要包括调节气阀、调速器、调速传动机构、主油泵、油箱、安全保护装置等；辅助设备主要包括凝汽器、抽气器、高低压加热器、除氧器、给水泵、凝结水泵、凝升泵、循环水泵等；热力系统主要指主蒸汽系统、再热蒸汽系统、旁路系统、凝汽系统、给水回热系统、给水除氧系统等。

发电厂汽轮机运行效率的优化

发电厂汽轮机组运行效率的优化

1、主蒸汽温度对汽机效率的影响。当主汽压恒定时，主蒸汽的温度会随之降低，其中含有的焓也会随着减少。进而造成蒸汽做功能力下降，致使汽轮机汽耗增加。于此同时，主蒸汽温度较低也会在一定程度上致使汽轮机的末级蒸汽产生更强的湿度，造成湿汽损失逐渐增加。除此之外，还会造成对末级叶片产生冲蚀。更为严重的是，如若产生水冲击的情况，则会进一步影响到汽轮机的正常、安全运行。 2、主汽压低对汽轮机效率的影响。研究表明，在其它运行条件始终维持现状的情况下，如若主汽压出现降低的情况，那么蒸汽之做功能力就会出现下降。假如想让机组的负荷保持恒定，则必须增加汽轮机的进汽量。而这样做，也势必会让汽机的汽耗随之增大，严重影响汽轮机的工作效率。 3、凝汽器真空低对汽轮机效率的影响。当下，很多机组在具体运行过程中均会不同程度上出现凝气汽真空较低的情况。伴随真空的不断降低，整个机组的内效也会随之下降，造成运行过程中的热耗及汽耗增大，影响整个机组的运行效率。除此之外，伴随真空的不断降低，凝结水的温度也会不断升高，最终造成冷源产生损失，影响整个机组的运行效率提升。 3、回热系统运行状况对机组效率的影响。影响回热系统运行的因素较多。诸如：（ 1 ）水位异常运行；（ 2 ）端差增大；（ 3 ）旁路泄露；（ 4 ）加热器停运等。一旦出现上述情况，均会不同程度上致使回热系统处于不正常运行状态，造成上一级蒸汽部分流入下一级当中，造成整个机组之热经济性出现降低的情况，造成冷源出现一定损失。 5、再热器减温水量对机组效率的影响。

在机组运行过程中，减温水直接喷入再热器的受热面会迅速形成蒸汽。产生的蒸汽仅在汽轮机的低压缸以及中压缸做功，形成一个低压蒸汽循环。但这种低压蒸汽循环的循环效率却是极低的。另外，假如整个机组的负荷保持不变，但低压缸以及中压缸却多做了功，那么则必然会致使高压缸内的蒸汽减少，造成高压缸出现少做功的情况。 6、系统泄漏对机组效率的影响。泄露通常分为两种：（ 1 ）内漏；（ 2 ）外漏。当整个设备与管道出现破损时，无疑会造成蒸汽亦或是水泄露。于此同时，当阀门没有关严时，同样也会造成泄露。不过，无论是上述哪一种泄露，均会不同程度上造成热损失，进而影响整个机组的运行效率提升。 7、机组通流部分效率。如若在通流部分出现效率下降的情况，大多数原因均是因为相关设备存在缺陷。诸如：（ 1 ）轴封和汽封间隙过大；（ 2 ）结垢；（ 3 ）堵塞等。每逢出现上述问题时，均会不同程度上造成机组整个运行效率的低下。 2 优化汽轮机组运行效率的措施 1、提高主、再热蒸汽温度。研究表明，主、再热蒸汽温度的影响因素很多，具体包括：（ 1 ）减温水流量；（ 2 ）受热面清洁程度；（ 3 ）风量；（ 4 ）煤质；（ 5 ）火焰中心位置；（ 6 ）负荷；（ 7 ）受燃烧强度等。基于此种情况，为有效提升再热气温具体可采取如下策略：（ 1 ）做好管道保温工作；（ 2 ）降低内漏及蒸汽输送阻力；（ 3 ）对锅炉的燃煤水分及热值进行严格把控；（ 4 ）对锅炉受热面进行定期清理。 2、选择汽轮机定压和滑压的运行参数。

汽轮机热效率计算

汽轮机热效率计算摘要: 计算了一次蒸汽经减温减压后的?损失。提出利用背压式汽轮机进行余压发电,使蒸汽按品质梯级利用。将一次蒸汽(参数为36 t/h、3. 43 MPa、435 ℃)减温减压至工艺设备需要的二次蒸汽(参数为1. 25 MPa、260 ℃) ,一次蒸汽?损失率为0. 15。利用二者压力差进行余压发电,每年发电量为1226. 62×104 kW·h /a。 ?的注音：yòng 简体部首：火?的部首笔画：4 总笔画：9 当系统由任意状态可逆的变化到与给定环境相平衡的状态时，理论上可以无限转换为任何其他能量形式的那部分能量，称为?（Ex）。与此相对应，一切不能转换为?的能量称为火无【目前并未被收录进汉语词典】（An）（anergy）。任何能量E均由?（Ex）和火无（An）所组成，即E=Ex+An。 ?反应能量的”数量“与能量之间“质”的差别的统一尺度，国内一些人把?称为可用能、有效能或可用度。?作为一种评价能量的价值参数，从“量”与“质”的结合上规定了能量的“价值”，解决了热力学和能源科学中长期以来还没有任何一个参数可以单独评价能量的价值问题，改变了人们对能的性质、能的损失和能的转换效率等传统看法。某钢铁厂炼铁部1号锅炉房现有2台燃用高炉煤气的中温中压锅炉,每台锅炉产汽(一次蒸汽)量为18 t/h,压力为3. 43 MPa,温度为435 ℃。原设计中,利用一次蒸汽通过凝汽式汽轮机发电,带动送风机向高炉送风。现计划用这2台锅炉替代焦化厂锅炉,向焦化厂输送蒸汽,送风机改用外网电力驱动。焦化厂工艺设备用汽(二次蒸汽)压力为1. 25 MPa,温度为260 ℃。为达到焦化厂工艺设备的用汽参数要求,一次蒸汽须经减温减压后变为符合工艺设备要求的二次蒸汽。减温减压过程一般由减温减压装置完成,减温减压装置由减压系统、减温系统、安全保护装置及热力调节仪表组成。一次蒸汽通过减压系统将压力减至设定压力,减温水经喷嘴喷射入蒸汽管道内,使减压后的一次蒸汽降温,变为二次蒸汽。减温水的压力为3. 82 MPa,温度为104 ℃。本文对蒸汽在减温减压过程中的?损失进行了计算,并探讨了余压发电在节能降耗方面的效果。 1 蒸汽在减温减压过程中的?损失 ?表示能量的做功能力,因此可用来评价能量的品质。当工质的?减少时,也就意味着

汽轮机计算题

1. 某级平均直径dm ＝883mm, 设计流量D ＝597t/h ，级前压力 P0＝5.49MPa, 温度 t0=417℃，级后压力p2=2.35MPa, 级的平均反动度 0.296m Ω=,上级可被余速利用的部分，喷管出汽角011151'α=，速度系数0.97φ=，流量系数0.97n μ=，全周进汽，试计算喷嘴出口的高度。解：根据h-s 图，由p0,t0,以及 233.5 c h ?=kj/kg, 计算得滞止焓h0*=3264：得到p0*=6.08Mpa, 在h-s 图作等熵线，级的理想焓降t h ?*==227kJ/kg 喷嘴焓降 160 )1(=?Ω-=?t m n h h kJ/kg 根据h-s 图，查的喷嘴出口的蒸汽压力为p1=3.1MPa 喷嘴前后的压力比为：51.0*1 ==o n p p ε 过热蒸汽临界比546.0=cr ε 压力比小于过热蒸汽的临界压力比，为超临界流动。计算得到MPa p P cr cr 32.3* 0==ε h-s 图上，等熵线上，查的kg m v kg kJ h cr cr /308.0/3090== 计算: 计算得到临界速度：590)(2*0=-=cr cr h h c m/s 临界面积：()22326.359097.008.0*597546.0cm c Gv A cr n cr cr n =??== μ 高度()()cm d A l m cr n cr n 08.4sin 1 == απ

解：喷嘴出口速度： t b gb b h c ?Ω-Ω-Ω-=)'1(21φ=687.6m/s 圆周速度： 11c x u ==0.24*687.6=165m/s 相对速度： 1122 11cos 2αuc u c w -+==530m/s 1 111cos cos w u c -= αβ, 1β=21° 得：?-=2*12ββ=19° 2122w h w t b t +?Ω==530m/s 根据b Ω，t w 2查得动叶速度系数b ?=0.873（图2-16） t 22w w ?==462.7m/s C 2=312.5m/s 2 * 22*2 cos cos c u w -= βα, * 2α=29° ?-=6* 2'1αα=23° 2 2t 12'c h c t gb +?Ω==328.8m/s 查得导叶速度系数gb ?=0.902（图2-16） '11't gb c c φ==296.6m/s 'cos '2'11221'1αuc u c w -+==160m/s ' 'cos ''cos 1111w u c -= αβ, '1β=48° ?-=14''*12ββ=34°

影响汽轮机组热耗率

影响汽轮机组热耗率（效率）的因素有哪些？影响汽轮机组热效率（效率）的因素的主要由汽轮机通流部分效率与蒸汽动力循环热效率俩部分构成，汽轮机通流部分效率和蒸汽动力循环热效率高，则汽轮机热耗率低（效率高）。汽轮机通流部分效率取决于汽轮机的设计、制造、安装水平，蒸汽动力循环热效率取决于循环形式与循环初终参数。（1）汽轮机通流部分效率取决于汽轮机高压缸、中压缸、低压缸效率以及高压配汽机构的节流损失。（2）蒸汽初参数蒸汽初参数主要是指汽轮机主蒸汽门前的主蒸汽压力、主蒸汽温度。主蒸汽压力、主蒸汽温度低于设计值对汽轮机热耗率的影响通过两个方面来体现： 1、循环热效率低，汽轮机热耗率上升； 2、造成汽轮机内部蒸汽膨胀也流动状态偏离设计值，缸效率下降，汽轮机组热耗率上升。所以在汽轮机运行调整过程中，保持蒸汽初参数在运行规程规定范围内是保证汽轮机安全、经济运行的重要措施之一。对于大容量机组，随着机组负荷的变化有定、滑压运行两种方式，机组定、滑压运行的经济性取决于汽轮机高压缸效率、高压配汽机机构的节流损失以及给水泵能耗的综合作用。（3）蒸汽终参数蒸汽终参数是指汽轮机低压缸排气压力。一般情况下，排汽压力低，则汽轮机热耗率越低。通常排汽压力通过测量真空和大气压力计算得到，排汽压力

等于大气压力减去凝气器真空度，现场分析排汽压力对机组的影响时习惯上采用真空。凝汽器真空度对汽轮机热耗率的影响通过两个方面来体现： 1、凝气器真空度低于设计值，热力循环冷源参数高于设计值，汽轮机冷源损失增加、循环热效率降低，热耗率上升。 2、凝汽器真空度降低，汽轮机低压缸内部末几级蒸汽膨胀发生变化：有效焓降降低、反动度增大，极效率降低；当凝汽器真空度剧烈变化时，反动度的变化可能引起轴向推力的变化，引起推力轴承负荷增加。所以在汽轮机运行调整过程中，保持较高的凝汽器真空度参数是保证汽轮机安全、经济运行的重要措施之一。事实上，凝汽器真空度升高，在机组负荷、环境温度、真空严密性等条件不变的前提下必须依靠增加循环冷却水流量。而循环冷却水流量增大是以循环水泵耗电量增加为代价的，所以在实际运行工作中就有一个汽轮机最有利真空的控制。 4、在热循环对于某一给定的蒸汽循环而言，在热蒸汽循环对汽轮机组热耗率的影响主要通过再热蒸汽温度、再热器减温水流量以及再热器压损来体现。（1）在热蒸汽温度低于设计值。一是循环热效率降低，汽轮机组热耗率上升。二是汽轮机中压缸内部蒸汽膨胀与流动状态偏离设计值，造成汽轮机中压缸效率下降，汽轮机组热耗率上升。（2）再热器减温水流量。再热器喷水减温的过程，是一个非再热的中参数循环，与主循环相比其热经济性要低许多。（3）再热器压损，再热器压损增大，一方面按等级效焓降理论，蒸汽的作功能能力降低；另一方面再热器压力降低，中压缸内部蒸汽膨胀与流动状态偏离设计值，造成汽轮机中压缸效率下降，汽轮机组热效率上升。（5）给水回热循环

汽轮机“闷缸”技术详细讲解

汽轮机“闷缸”技术详细讲解一、闷缸的定义指隔绝汽机汽缸，停机后关闭与汽缸相连接的各疏水门,保持上下缸温差,每30分钟手动盘车180度,对转子进行直轴,防止转子出现永久弯曲。二、“闷缸”的由来在汽轮机打闸停机后，由于某种原因，盘车装置无法投入（包括手动盘车，此时往往是厂用电全停，润滑油泵、顶轴油泵都不能投运），由于刚停机，缸温比较高，不及时投入盘车装置，大轴会在上下缸温差的作用下发生弯曲。这个在安规防止大轴弯曲里有解释的。三、应采取的措施 1、关严进入汽轮机的各路汽源； 2、将汽缸疏水完毕后关严疏水门； 3、在各汽缸轴封处，用保温棉进行封堵，防止进冷气； 4、当高、中压缸温达到转子脆性转变温度时，手动再盘动转子180度。四、闷缸处理的操作措施 1、真空到0 kPa； 2、关闭与缸体相连的所有疏水阀； 3、停止轴封供汽； 4、除非出现厂用电消失、油系统着火等情况，否则，顶轴油泵和润滑油泵应尽量投入运行； 5、大轴不盘车。此时应注意上下缸温差，一般不超过50℃，一般情况下无须处理，如果温差过大或温差增加过快，应怀疑是否有进水或进冷气的可能性，及时检查系统并排除异常。以上情况可维持到缸温降至150℃以下，再及时处理。五、闷缸过程中投盘车的条件在闷缸处理过程中情况好转，可试投盘车，但必须达到如下条件： 1、油泵和顶轴油泵工作正常，最高瓦温不大于90℃； 2、上下缸温差不大于50℃； 3、能手动试投盘车，异音消失； 4、与盘车相关的设备运转正常，具备投盘车的条件。六、防范措施严禁汽轮机内进入冷水或冷的蒸汽，为此，需要做到以下几点：

1、要严密监视汽轮机缸体各部分的温度变化情况，尤其要注意上下缸温差的变化情况，遇到异常情况要迅速查明原因，及时排除； 2、高低压轴封要分别供汽，其供汽管应有良好的疏水措施，如果疏水系统存在问题，择机进行改造，以消除隐患； 3、停机过程中，运行人员要按照规程要求确认疏水阀门已打开，一定要保证疏水畅通 4、注意监视汽包、凝汽器、除氧器水位的变化，水位保护应能正常投入，如发现异常应及时查明原因，予以处理，严禁凝汽器满水等事故发生。 5、运行过程中要加强对高、低压加热器水位的监视及控制，确保各加热器水位保护正常投入，严防因加热器管子泄漏、运行操作不当（加热器水位控制不当）等因素而造成的汽缸进水事故； 6、要加强对高排逆止门及各抽汽逆止门的试验及维护工作，确保在停机时高排逆止门及各抽汽逆止门迅速关闭，防止蒸汽倒入汽缸内。七、停机过程中及停机后防止汽轮机进冷汽、冷水的措施 1、检查核对凝汽器水位及补水门的关闭情况。 2、检查核对高、低压旁路及减温水的关闭情况。 3、检查核对给水泵中间抽头的关闭情况。 4、检查核对除氧器进汽电动门、高加疏水至除氧器电动门、除氧器至轴封供汽门、门杆漏汽至除氧器隔离门的关闭情况。 5、检查核对主蒸汽、再热蒸汽辅助汽源至轴封供汽的隔离门的关闭情况。 6、检查核对汽缸、法兰加热联箱进汽总门及调整门的关闭情况。 7、检查核对汽缸本体疏水门、再热蒸汽冷段、热段，高压旁路后、低压旁路前的各疏水门的开启情况。 8、停机后运行人员应经常检查汽轮机的隔离措施是否完备落实，检查汽缸温度是否下降，汽轮机上下缸温差是否超标。

提高汽轮机效率的措施

提高汽轮机效率的施工措施山西电建四公司汽机安装分司：张艳旭

摘要:绩效管理是20 对于汽轮机本体的安装者来说，如何保证机组最终的效率，是安装1 台汽轮机从开始到结束均高度关注的问题。虽然影响汽轮机效率的因素很多，从设计、制造厂的加工水平、施工单位的安装水平到电厂运行水平等，但根据现场安装汽轮机的经验，在汽缸的定位方式、设备及零部件的检查、通流部分间隙的调整、进汽短管处胀圈安装检查、安装与汽缸相连的大口径管道等几方面把好关可以为增加汽轮机的效率做出贡献。关键字：汽轮机、安装、通流间隙引言：影响汽轮机的效率因素很多，包括汽轮机本身的结构、各部配合间隙、相关系统及参数的匹配问题、运行时的控制手段、运行人员的操作水平、汽缸最终的保温效果等。在安装过程中只有汽缸的效率与汽轮机安装有直接关系。下面就汽轮机本体在安装中对汽轮机效率影响的几个关键环节及施工方法进行论述。一 .汽缸的定位方式。 1.1 、加强对汽缸定位方式和状态的监测和调整，特别是在连接抽汽、导汽管道以及汽缸扣盖前，要将汽缸定位装置安装且调整完毕，消除外部应力，防止由于缸体变形和汽缸中心偏移等因素造成对汽封间隙的影响。 1.2 、高中压缸。在连接导汽管及试扣前应将汽缸定位装置安装且调整完毕，在管道连接时做好检测工作，防止汽缸中心有偏移，否则会影响汽封间隙。

1.3、低压缸。由于低压缸内缸较大，且支撑基本在中部位置，有的汽缸是通过中部偏心销及两侧L 型键进行定位，在现场通常是将汽缸找正后，四个角用临时的螺丝千斤固定，这样自然存在一定的应力，在扣盖后将其拆除，应力在一定时间内释放，这样汽缸中心就发生变化，部分区域汽封产生摩擦，导致间隙增大，效率降低。因此中心销配制时，应在自然状态下测量其配中。二.设备及零部件的检查。 2.1、加强对隔板与汽缸间的配合检查。轴向间隙测量及调整要准确(通常在0.10~0.40 mm)，承力面接触要密实，隔板及隔板套无变形，出汽侧的接触面应用 0.03 mm塞尺检查不入；隔板上、下间平面配合检查，在自由状态下应用0.05 mm 塞尺检查不入。 2.2、加强对汽封块与隔板套或隔板槽的配合检查。目前各施工现场对此项工作的检查很不到位，认为只要汽封块能顺利装入即可，根本不考虑汽封块与相应槽密封面的配合情况，机组在投运后，由于此面不严密，造成漏汽现象，上一级的蒸汽没有全部利用，就排入下一级，这样会降低效率，所以必须做好对此项工作的检查落实工作。 2.3、加强对汽封块端部相互间的配合检查。在汽封径向间隙测量调整合格后，对其汽封块的径向膨胀间隙进行全面的测量工作，逐级对比调整，使其间隙控制在0.2~0.5 mm。若间隙过小，汽封块受热膨胀后，增大了汽封环整圈的间隙，这样汽封漏汽就增大，降低了汽机效率；若膨胀间隙过大，蒸汽自然从此间隙中直接漏入下一级，蒸汽做功效率降低。

汽轮机热耗率的实用简捷计算

汽轮机热耗率的实用简捷计算 .j《汔轮机热耗率的实用简捷计算 [摘要]根据最小二乘法的原理,推导出电厂汽轮机在实用范围内,由压力P与温度表示的水和水蒸汽比容,烙h的函数表达式,不用查水和水蒸汽性质图表,就能方便地求解汽轮机的热耗率该函数表达式可用于机组热力性能试验,热力统计计算,现扬热力小指标竞赛,具有计算精度高,简捷,方便, 实用的特点. [关键词]汽轮发电机蛆热耗率简捷计算汽机的热耗是指汽轮发电机组每发lkW-h的电能所消耗的热量.它是反映机组能量转换过程中的一项重要的经济指标.通常的方法以蒸汽的压力P与温度￡查水和水蒸汽性质图表,使用直线插值法求取比容及焙.或利用国标水和水蒸汽性质的工业用公式程序编人计算机进行计算,但该公式长而复杂,系数太多,这样必须使用计算机,给有些场合带来不便.本文从汽轮机实用范围的水和水蒸汽压力及温度的可测参

数出发,利用最小二乘法,求解比容及焓高精度的分段函数拟合式,将比容和焙用压力P与温度表示为幂函数(或变幂函数)的表达式,具有方便,简捷,计算精度高之特点,可以很好地用于汽轮发电机组的供热蒸汽(或辅助蒸汽)的流量是表计流量,当参数偏离流量孔板或喷嘴基准参数时,要采用下式对表计流量进行参数的修正: D嗔=Do~N/’ D”√ D-Dt/h(5) 式中Ⅳ——发电机出线端的电功率,MW; Ⅳ一驱动给水泵的小汽轮机功率,MW. 对于用小汽轮机驱动给水泵机组,小汽轮机的功率可以根据具体机组的特性用统计的方法回归得到. 国产亚临界300MW机组: 匝壅亘亟回国 , , =二,/ =2.3476+1.118594×10一D66Mw(6)

汽轮机高低压缸胀差的安装及调试

汽轮机高低压缸胀差的安装及调试汽轮机在启、停过程中，由于转子与汽缸的热交换条件不同，使得它们在膨胀或收缩时出现差别。这些差别称为汽轮机转子与汽缸的相对膨胀差，简称胀差。监视胀差是机组启停过程中的一项重要任务。为避免轴向间隙变化到危险程度使动静部分发生摩擦，不仅应对胀差进行严格监视，而且应对各部分胀差对汽轮机正常运行的影响应有足够的认识。下面介绍汽轮机胀差的安装及调试步骤。 1)传感器定零在汽轮机转子推轴定位以后，根据拟定的测量范围（通常情况下为±2mm），把传感器调整支架旋到合适的位置。安装传感器时，应使传感器头端面与被测面保持平行。测量前置器的输出电压，将零点间隙电压定到-12V（如果测量范围不对称的话，需要根据传感器的灵敏度，零点在量程中的位置，通过计算得出零点间隙电压），锁紧传感器紧固螺母（紧固时要特别注意电压值，稍不注意就会跑掉），传感器就安装好了。将百分表顶在传感器支架上合适的地方（要能随手轮调节前后移动），根据量程调节百分表，定零。 2）离线采集传感器线性准备好记录纸，调节手轮，先往正方向转0.5mm，记录下此时前置器的间隙电压值。以此类推，记录下1.0mm、1.5mm、2.0mm 时对应的电压值。

然后回零，检查一下零点间隙电压，差别应该不会超过±0.05v。往负方向旋转0.5mm，记录下-0.5mm、-1.0mm、-1.5mm、-2.0mm时对应的电压值。如有必要，可以采集更多的点，比如间隔0.2mm或者0.25mm 3）组态及线性化组态计算机连好模块，把刚才记录的电压值输入组态进行线性化。好做以后，上传组态至模块。 4）测量值比对与步骤2中的过程相同，此过程需要记录在实际位置，此时组态计算机中对应的显示值。 5）报警和停机保护动作实验旋转手轮，位移量达到在模块中设定的报警和危险定值时，相应的保护回路要有开关量信号输出。在此过程中还可以作报警迟滞实验，看是否与设定值吻合。 6）检验DCS显示模块有4-20mA电流和0-10v电压输出，DCS应能实时显示位移量。若DCS不能正常显示，先用万用表测量模块输出是否正常，若电流输出正常则检查DCS的接线，若模块输出不正常，则应检查模块状态。 7）固定支架把万用表支好，调节手轮使间隙电压值显示为零点电压，然后慢慢锁紧固定支架的锁紧螺母，不要一次锁死。在此过程中会发