(完整版)桥梁支架计算说明书
桥梁支架计算书
一、工程概况
本桥跨越赛城湖引水渠，桥梁按正交布置。全桥布置为24.24+56.00+24.24米预应力砼斜腿刚构，桥面标高以50年一遇水位控制。桥梁中心桩号为K1+410.000，桥梁起讫点桩号为K1+353.7～K1+466.3，全长112.6米，桥梁宽度50米。
本桥为双向六车道，全桥等宽。桥上行车道的中心线及宽度与路线一致，桥面横坡为2%，由盖梁、台帽及梁体共同调整。
桥梁上部为预应力混凝土箱梁结构，采用单箱四室断面，主梁根部梁高为5.63米（与斜腿相连形成拱状），跨中梁高为1.8米，端部梁高为2.0米，箱顶宽为24.99米，底宽20米，悬臂长为2.495米，悬臂根部厚0.45米。桥面横坡为2%的双向坡，箱梁同坡度设计。斜腿与承台拱座之间为铰接，施工完成后填充混凝土，转换为固结。斜腿截面为矩型截面，单根肋截面宽2000cm，高150～263.1cm。横向设置两幅桥梁，箱梁间为2cm的分隔缝，铺装层于分隔缝处浇筑整体化防水混凝土及沥青铺装层。
主桥上部构造施工采用整体支架现浇。支架采用钢管支架，斜腿支架与上部支架形成整体。支架结构形式详见附图。
二、设计依据
1、《九江市开发区沙阎北路延伸线桥梁工程施工设计图》；
2、《九江市开发区沙阎北路延伸线桥梁工程设计说明》；
3、《九江市开发区沙阎北路延伸线桥梁工程地址勘察报告》；
4、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）；
5、《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）；
6、《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2011)；
7、《路桥施工计算手册》；
8、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）；
9、《钢结构设计规范》（GB50017-2011）。
三、临时支架布置图
临时支架边跨采用型材焊接，主跨采用碗口脚手架搭设而成，布置图如图1所示：
图1：临时支架布置图
四、边跨临时支架计算
边跨钢筋混凝土梁截面如图2所示：
图2：边跨钢筋混凝土梁截面
混凝土外框面积：2141.64A m = 混凝土镂空面积：224 4.417.6A m =?=
混凝土实际截面面积：21241.6417.624.04A A A m =-=-= 4.1、荷载分析
边跨支架主要荷载为桥梁本身钢筋混凝土荷载，容重取326/kN m ，施工荷载取
23/kN m ，梁底分配量采用工钢12.6,纵向主梁采用工钢45a ，支架顶部分配梁采用工
钢45a 。 4.2、荷载组合
设计荷载组合按下式计算：
……………(1—1)
式中：
——支架自身结构荷载（kN/㎡）；
——桥梁构件自重（kN/㎡）； ——施工荷载总和（kN/㎡）。
梁体自身荷载根据梁体截面形式近似按线性荷载计算，施工荷载、模板荷载及分配梁荷载均摊到梁体荷载中。 4.3、梁底分配梁
梁底分配梁采用工钢12.6，间距为500mm ，梁底分配梁承受载荷包含桥梁本身自重，梁底分配梁自重和施工荷载，取其中一根梁底分配梁进行计算。 桥梁自重：
112620.40.5
10.6/25
q kN m ??=
=
梁底分配梁自重：
120.14/q kN m =
施工荷载：
1330.5 1.5/q kN m =?=
则梁底分配梁承受设计载荷:
11112131.2() 1.4 1.2(10.60.14) 1.4 1.515/q q q q kN m =?++?=?++?=
梁底分配计算模型如下图3所示：
15
15
15
15
15
15
15
15
15
15
15
15
15
0.90 1.00 1.000.90 1.00 1.000.90 1.00 1.000.90 1.00 1.000.90
图3：梁底分配梁计算模型（单位：m 和kN ）
计算得弯矩图如图4所示和剪力图如图5所示：
x
图4：梁底分配梁弯矩图（单位：kNm）x
图5：梁底分配梁剪力图（单位：kN）由图3和图4可查得：
梁底分配梁承受最大弯矩:
1max
1.38
M kN m
=?
梁底分配梁承受最大剪力：
1max
8.28
Q kN
=
梁底分配梁支反力：
1
7.638.2815.91
R kN
=+=
梁底分配梁截面参数：
243
111
18.1,488,77
x x
A cm I cm W cm
===
梁底分配梁承受正应力：
[]
3
1max
116
1
1.3810
18190
7710
x
M
MPa MPa
W
σσ
-
?
===<=
?
梁底分配梁承受剪应力：
[]
3
1max
114
1
8.2810
4.6110
18.110
Q
MPa MPa
A
ττ
-
?
===<=
?
复合应力：
[]
1
19.7190MPa
σσ
===<=
满足要求。
4.4、纵向主梁
纵向主梁材料为工钢45a，材质为Q235B，纵向主梁承受来自梁底分配梁的竖向载荷和纵向主梁自重。
纵向主梁承受来自梁底分配梁的竖向载荷（将集中载荷转换为均布载荷进行计算）：
1 2115.91
31.82/ 0.5
R
q kN m l
===
纵向主梁自重：
220.804 1.20.96/
q kN m =?=
纵向主梁承受载荷：
2212231.820.9632.8/
q q q kN m
=+=+=
纵向主梁计算模型如图6所示：
图6：纵向主梁计算模型（单位：m和kN）计算得弯矩图如图7所示和剪力图如图8所示：
x
图7：纵向主梁弯矩图（单位：kNm）
图8：纵向主梁剪力图（单位：kN）由图7和图8可查得：
纵向主梁承受最大弯矩:2max 66.24M kN m =? 纵向主梁承受最大剪力：2max 87.22Q kN = 纵向主梁支反力：275.2887.22162.5R kN =+= 纵向主梁截面参数：
243222102,32240,1430x x A cm I cm W cm ===
纵向主梁承受正应力：
[]3
2max 216266.241046190143010x M MPa MPa W σσ-?===<=?
纵向主梁承受剪应力：
[]3
2max 214
287.22108.611010210Q MPa MPa A ττ-?===<=? 复合应力：
[]248190MPa σσ===<=
满足要求。
4.5、立柱顶部分配梁
立柱顶部分配梁采用双拼45a 工钢，材质为Q235B ，纵向主梁承受来自纵向主梁竖向载荷和纵向主梁自重。
立柱顶部分配梁承受来自纵向主梁的竖向载荷：
32162.5F R kN ==
纵向主梁自重：
320.804 1.2 1.9/q kN m
=??=
立柱顶部分配梁计算模型如图9所示：
图9：立柱顶部分配梁计算模型（单位：m和kN）计算得弯矩图如图10所示和剪力图如图11所示：
x
图10：立柱顶部分配梁弯矩图（单位：kNm）x
图11：立柱顶部分配梁剪力图（单位：kN）由图10和图11可查得：
立柱顶部分配梁承受最大弯矩:
3max
102.73
M kN m
=?
立柱顶部分配梁承受最大剪力：
3max
226.07
Q kN
=
立柱顶部分配梁支反力：
3
226.0783.09309.2
R kN
=+=
立柱顶部分配梁截面参数：
243
333
204,64480,2860
x x
A cm I cm W cm
===
立柱顶部分配梁承受正应力：
[]
3
3max
316
3
102.7310
38.5190
268010
x
M
MPa MPa
W
σσ
-
?
===<=
?
立柱顶部分配梁承受剪应力：
[]
3
3max
314
3
226.0710
11110
20410
Q
MPa MPa
A
ττ
-
?
===<=
?
复合应力：
[]
3
43190
MPa MPa
σσ
===<=
满足要求。
4.6、立柱结构
立柱结构竖向立柱采用三拼工钢63c，连接系采用双拼槽钢20a，单元14,15,16,17采用双拼工钢45a计算简图如图12所示：
图12：立柱结构计算模型（单位：m和kN）
计算得弯矩图如图13所示，剪力图如图14所示和轴力图如图15所示：
x
图13：立柱结构弯矩图（单位：kNm）
图14：立柱结构剪力图（单位：kN ）
图15：立柱结构剪力图（单位：kN ）
立柱承受荷载为：
4max 44920.45,362.97,1207.94M kN m V kN N kN =?==
立柱截面参数：
234444540,9894,23.8, 1.15x x x A cm W cm i cm γ====
立柱正应力：
[]33
4max 44146
4441207.9410920.4510103.419054010 1.15989410
x x M N MPa MPa A W σσγ--??=+=+=<=???
立柱剪应力：
[]3
4424
4362.9710711054010V MPa MPa A ττ-?===<=? 复合应力：
[]4104190MPa MPa σσ===<=
单元16荷载为：
5max 55127.33,29.05,879.93M kN m V kN N kN =?==
立柱截面参数：
2355204,2860x A cm W cm ==
立柱正应力：
[]3355max 5146
555879.9310127.331081.719020410 1.15286010x x N M MPa MPa A W σσγ--??=+=+=<=??? 立柱剪应力：
[]3
5524
529.0510211020410V MPa MPa A ττ-?===<=? 复合应力：
[]582190MPa MPa
σσ===<=
连接系最大承载力：
6258.04N kN =
连接系截面面积：
2
643.8A cm =
正应力：
[]3664
6258.0410*******.810N MPa MPa A σσ-?===<=? 立柱结构满足要求。 4.7、条形基础
条形基础尺寸为1.8m ×1.2m ×54m （宽×高×长），条形基础材料为C20，承载力
为13.4MPa ，立柱与基础之间接触面积为0.4m ×0.6m ，条形基础位置单根立柱承载力为309kN ，地基为回填土，承载力为80kPa ，则条形基础计算如下： 条形基础上表面压应力:
[]3
130910 1.313.40.40.6ck F MPa f MPa
A σ?===<=? 条形基础与地基接触应力：
[]3
230910107801.6 1.8F kPa kPa
A σσ?===>=?
由于回填土地基不能满足要求，因此需要对回填土地基进行预压，使回填土地基承载力达到200kPa 以上即可。
五、 主跨梁段支架计算
5.1 满堂式碗扣件支架方案介绍
满堂式碗扣支架体系由支架基础（厚30cm 混凝土地基）、Φ48×3mm 碗扣立杆、横杆、斜撑杆、可调节顶托、10cm ×15cm 底垫木、10cm ×15cm 或10cm ×10cm 木方做横向分配梁、10cm ×10cm 木方纵向分配梁；模板系统由侧模、底模、芯模、端模等组成。10cm ×15cm 木方分配梁沿横桥向布置，直接铺设在支架顶部的可调节顶托上，箱梁底模板采用定型大块竹胶模板，后背10cm ×10cm 木方，然后直接铺装在10cm ×15cm 、10cm ×10cm 木方分配梁上进行连接固定；侧模、翼缘板模板为整体定型钢模板。
根据箱梁施工技术要求、荷载重量、荷载分布状况、地基承载力情况等技术指标，通过计算确定，主跨梁段支架立杆布置:纵桥向间距为60cm ，横桥向间距为30cm 。支架立杆步距加密为60cm ，如图1所示布置斜杆；立杆顶部安装可调节顶托，立杆底部支立在底托上，底托安置在支架基础上的10cm ×15cm 木垫板上，以确保地基均衡受力。
5.2 碗扣支架承载力资料
立杆、横杆承载性能（考虑稳定性）：
立 杆
横 杆 步距（m ） 允许载荷（KN ）
横杆长度（m ） 允许集中荷载
（KN ））
允许均布荷载
（KN ）
0.6 40 0.9 4.5 12 1.2 30 1.2 3.5 7 1.8 25 1.5 2.5 4.5 2.4
20
1.8
2.0
3.0
根据《工程地质勘察报告》，本桥位处地基容许承载力在80Kpa 以上。 5.3 碗扣支架荷载统计
碗扣支架承受载荷包含主跨梁体自重，内模自重，外模自重，底模自重，施工荷载，碗扣支架自重和砼振捣荷载等，由于荷载以主跨梁体自重为主，因此仅对梁体自重最大截面进行验算即可。
主跨梁体自重最大截面如图15所示：
图15：主跨梁体截面示意图
梁体自重荷载：21126 5.01130.26/q kN m =?= 内模（包括支撑架）自重荷载：212 1.2/q kN m =； 外模（包括侧模支撑架）自重荷载：213 1.2/q kN m =； 底模（包括背木）自重荷载：2140.8/q kN m =；
因施工时面积分布广，需要人员及机械设备不多，取2152/q kN m =（施工中要严格 控制制其荷载量）。
碗扣脚手架及分配梁荷载（按支架搭设高度≤10米计算）：216 2.35/q kN m =； 水平模板的砼振捣荷载：2172/q kN m =。
碗口支架承受均布载荷（荷载组合）：
1111213141516171.2() 1.4()q q q q q q q q =?++++?++
21.2(130.26 1.2 1.20.8) 1.4(2 2.352)169.1/kN m =?++++?++=
5.3 碗扣支架各材料荷载验算
碗扣立杆分布30cm ×60cm ，横杆层距(即立杆步距)60cm ，则 单根立杆受力为：[]169.10.30.630.440N kN N kN =??=<= 主跨梁体底面与水平面夹角：
126.2θ=?
碗扣支架横杆与斜杆夹角：
245θ=?
由于梁体底面与立杆之间不是垂直面，因此立杆承受水平载荷，考虑立杆水平载荷由斜杆承担，斜杆承受轴向载荷为：
[]12230.426.221.240sin sin 45Ntg tg N kN N kN θθ??
=
==<=?
由于碗扣支架各构件性能表中已考虑稳定系数，因此可不进行稳定性验算。 由于碗扣支架立杆布置较密，可不进行分配梁验算。 5.4 地基受力验算
碗扣支架基础为厚度30cm 的C20混凝土，混凝土下部为回填片石，混凝土基础与碗口支架之间采用10cm ×15cm 方木进行传力。
方木承载力容许值：[]112MPa σ=； C20混凝土承载力容许值：[]213.4MPa σ=
回填片石承载力容许值：[σ3]=404kPa(计算见下注明) 各接触面压应力为：
方木与混凝土基础之间接触应力：
[]3
1130.410 1.35120.150.15
MPa MPa σσ?==<=?
混凝土基础与回填片石地基之间接触应力：
σ2=（30.4×103）/（0.15+0.3）2=171 150kPa <[σ3]=404kPa
因此，地基承载力满足要求。 注明：
由于原地基承载力不符要求，因此，拟采用换填片石法加固地基，即换填2m 厚度不良地基，采用片石回填压实。对换填地基进行地基承载力计算如下：
基础长度L=10m ，宽度b=0.8m ，原地基容许承载力[σH ]=170kPa ，片石厚度h s =2m ，容重γs =22KN/m 3，片石层顶部填土h=0m ，γ土=18KN/m 3，片石压力扩散角θ=35o，tg θ=0.7，则：
（1）基底压应力通过片石层扩散至层底面压应力σh ： σh =[σH ]- γs h s -γ土h =170-2×22-0=126 kPa
（2）基底平均压应力（即片石层顶面容许承载力）： σ=σh [Lb+(L+b+4/3 h s tg θ) h s tg θ]/Lb
=126×[8+（10+0.8+4/3×2×0.7）×2×0.7]/8 =404kPa
桥梁支架计算书
**高速公路（贵州境）***合同段 **分离式桥现浇箱梁支架计算书 编制： 复核： 审核： *********有限公司 年月日
**分离式立交桥现浇箱梁支架计算书 一、计算依据： 1、《路桥施工计算手册》； 2、《材料力学》； 3、《结构力学》； 4、《**高速公路两阶段施工图设计变更设计》 二、工程概况： **分离式立交桥为连接原有道路的主线跨线桥，上部结构跨径组合为：2×30m，桥宽5.5m；采用单箱单室截面，梁高150cm，箱梁采用满堂支架现浇施工。 梁体范围内地面为煤系地层，施工满堂支架时需将地面压实，上铺石粉或浇筑混凝土进行找平，支架底托下垫10cm×15cm方木，顶托上纵向铺工字钢，横向铺设10cm×10cm方木。 一、底板纵向分配梁的计算 现浇箱梁跨径组合为2×30m，由于箱梁整体为对称结构，因此计算时纵向只需考虑2个截面即可，及跨中和梁端（见图）。横向分为中间部分、腹板部分和翼板部分，翼板部分荷载较小，不予考虑。采用容许应力计算不考虑荷载分项系数，为了支架安全，总体考虑1.3倍的安全系数进行计算。
根据《路桥施工计算手册》查得，钢材的力学指标取下值： []σ145Μpa =，[]85pa τ=M ，52.110pa E =?M 。 纵梁选用10号工字钢，设计受力参数为： W=49.0cm 3，I=245.0cm 4，S=28.2cm 3，d=0.45cm 一、验算截面分析 我们根据箱梁截面，初步选定支架的纵向间距为90cm ，横向间距为60cm 。根据梁体截面分析，梁端截面为支架受力的最不利截面，因此只需要计算梁端截面处支架的受力情况即可。具体截面如下： 二、计算 支架纵向间距为90cm 处的分配梁计算 梁端截面
满堂支架设计计算
满堂支架计算书 一、设计依据 1.《小乌高速公路BK2+12 2.6互通桥工程施工图》 2.《公路钢筋砼及预应力砼桥涵设计规范》JTJ023-85 3.《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2004 4.《扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 5.《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86 6.《简明施工计算手册》 二、地基容许承载力 本桥实际施工已新建土模为基础，在原地面清表后采用砾类土分层填筑，分层填筑层厚不大于30cm。要求碾压后压实度不小于95%，经检测合格后再进行下一层的填筑，填筑至砾类土顶面，然后填筑厚30cm的砾石土，以提高地基承载力。 为了增加土模表面的强度，保证地基承载力不小于12t/㎡。浇注一层10cm 厚C30垫层。钢管支架和模板铺设好后，按120％设计荷载进行预压，避免不均匀沉降。 三、箱梁砼自重荷载分布 根据BK2+122.6互通立交桥设计图纸，上部结构为25+35×2+25m一联现浇预应力连续箱梁。箱梁采用碗扣式支架现场浇筑施工，箱梁下部宽8.50 m，顶宽13.00 m，梁高2.0m。箱梁采用C50混凝土现浇，箱梁混凝土数量为1186.6m3。25m边跨梁单重为704.67t（247.21×2.6+61.92）；35m中跨梁
单重为986.52t（346.09×2.6+86.68）。 墩顶实心段砼由设于墩顶的底模直接传递给墩身，此部分不予检算。对于空心段箱梁，箱梁顶板厚0.25m，底板厚0.22m，翼缘板前端厚0.20m，根部0.45m，翼板宽2.0m，腹板厚0.5m,根据荷载集度分部情况的分析，腹板处荷载集度最大为最不利位置，故取腹板下杆件进行检算。 四、模板、支架、枕木等自重及施工荷载 本桥箱梁底模、外模均采用δ=12mm厚竹胶板，芯模采用δ=10mm竹胶板。底模通过纵横向带木支撑在钢管支架顶托上，支架采用Φ48mm×3.5mm钢管，通过顶托调整高度。在立杆下方纵桥向布设15cm宽方木；采用方木垫块时，方木应沿纵桥向连续布设，以保证立杆荷载均匀传至地基。 受力计算以25米跨径的箱梁数据为例进行验算： 1、底模面积共:8.50×25=212.5m2 共重：212.5×0.012×0.85=2.17t 2、外模面积共:3.71×2×25=185.5m2 共重：185.5×0.012×0.85=1.89t 3、内膜面积共：6.15×25×2 =307.5 m2 共重：307.5×0.01×0.85=2.61t 4、模板底层横向带木采用100mm×100mm方木（间距按0.2m布置） 共重：（25÷0.2）×（9.5+1.6×2+2.3×2+0.2×2）×0.1×0.1× 0.65=14.38t 5、模板底层纵向带木采用150mm×150mm方木 共重：25×16×0.15×0.15×0.65=5.85t
满堂式碗扣支架支架设计计算知识讲解
满堂式碗扣支架支架设计计算 杭州湾跨海大桥XI合同段中G70～G76墩的上部结构为预应力混凝土连续箱梁，该区段连续箱梁结构设计有两种形式，一为等高段，一为变高段,G70～G70为变高段连续箱梁。为此，依据设计图纸、杭州湾跨海大桥专用施工技术规范、水文、地质情况，并充分结合现场的实际施工状况，为便于该区段连续箱梁的施工，保证箱梁施工的质量、进度、安全，我部采用满堂式碗扣支架组织该区段连续箱梁预应力混凝土逐段现浇施工。 一、满堂式碗扣件支架方案介绍 满堂式碗扣支架体系由支架基础（厚50cm宕渣、10cm级配碎石面层）、Φ48×3mm碗扣立杆、横杆、斜撑杆、可调节顶托、10cm×15cm底垫木、10cm×15cm或10cm×10cm木方做横向分配梁、10cm×10cm木方纵向分配梁；模板系统由侧模、底模、芯模、端模等组成。10cm×15cm木方分配梁沿横桥向布置，直接铺设在支架顶部的可调节顶托上，箱梁底模板采用定型大块竹胶模板，后背10cm×10cm木方，然后直接铺装在10cm×15cm、10cm×10cm 木方分配梁上进行连接固定；侧模、翼缘板模板为整体定型钢模板。（主线桥30m跨等高连续梁一孔满堂支架结构示意图见附图XL-1、2、3所示）。 根据箱梁施工技术要求、荷载重量、荷载分布状况、地基承载力情况等技术指标，通过计算确定，每孔支架立杆布置:纵桥向为:3*60cm+30*90cm +2*60cm,共计36排。横桥向立杆间距为：120cm+3*90cm+3*60cm +6*90cm +3*60cm +3*90 cm+120cm，即腹板区为60cm，两侧翼缘板（外侧）为120cm，其余为90cm，共21排；支架立杆步距为120cm，在横梁和腹板部位的支架立杆步距加密为60cm，支架在桥纵向每360cm间距设置剪刀撑；支架两端的纵、横杆系通过垫木牢固支撑在桥墩上；立杆顶部安装可调节顶托，立杆底部支立在底托上，底托安置在支架基础上的10cm×15cm木垫板上。以确保地基均衡受力。 二、支架计算与基础验算 (一)资料 （1）WJ碗扣为Φ48×3.5 mm钢管； （2）立杆、横杆承载性能： 立杆横杆 步距（m）允许载荷（KN）横杆长度（m）允许集中荷载 （KN）） 允许均布荷载 （KN） 0.6 40 0.9 4.5 12
现浇箱梁支架计算-完整版
金口项目各项计算参数 一、现浇箱梁支架计算 1.1箱梁简介 神山湖大桥起点桩号为K1+759.300，止点桩号为K2+810.700，全长1051.40m。主线桥采用双幅布置，左右幅分离式，桥型结构为C50现浇预应力混凝土连续梁。 表1.1 预应力箱梁结构表 箱梁结构断面 桥面标准 宽度（m） 梁高 （m） 翼缘板 悬臂长 （m） 顶板 厚（m） 底板厚 （m） 腹板厚 （m） 端横梁 宽（m） 标准段单箱两室13.49 1.9 2.5 0.25 0.22 0.5 1.5 1.2结构设计 主线桥均采用分幅布置，单幅桥标准段采用13.49m的等高斜腹板预应力混凝土连续箱梁，梁体均采用C50砼，桥梁横坡均为双向2%。 主线桥第一～三联桥跨布置为（4×30m＋4×30m＋3×30m），单幅桥宽由18.99m变化为27.99m；主线第四～六联、第八、九联桥跨布置为（3×30m＋4×30m＋3×30m）、4×30m、4×30m，单幅桥宽为13.49m。主梁上部结构采用等高度预应力钢筋混凝土箱梁，单箱双室和多室截面。30m跨径箱梁梁高1.9m，箱梁跨中部分顶板厚0.25m，腹板厚0.5m，底板厚0.22m，两侧悬臂均为2.5m，悬臂根部厚0.5m；支点处顶板厚0.5m，腹板厚0.8m，底板厚0.47m，悬臂根部折角处设置R
＝0.5m的圆角，底板底面折角处设置R＝0.4m的圆角。 图1.1 桥梁上部结构图 1.3地基处理 因部分桥梁斜跨神山湖，湖底地层属第四系湖塘相沉积（）层，全部为流塑状淤泥含有大量的根茎类有机质、腐殖质，承载力标准值Fak=35kPa，在落地式满堂支架搭设前，先将桥梁两端进行围堰，用
满堂支架设计与验算方案
一.编制依据 1.1 《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ 166-2008 1.2 《房建工程施工与质量验收规范》（CJJ2-2008） 1.3 《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99） 1.4 《广西省<建筑施工安全检查标准>实施细则》及图纸等 1.5《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001) 二.工程概况 新建云桂铁路引入南宁枢纽南环线工程施工设计邕宁站综合行车室工程总建筑面积为730m2，现场实测中心里程为NK765+283.55。邕宁站综合行车室采用全现浇框架结构，基础采用条形基础，房屋一层为框架结构（信号楼），二层为砖混结构（办公楼）。信号楼净空尺寸为4.3m，总长为46.7m，宽为7.9m。 三.支架结构设计 3.1扣件钢管脚手架的材质要求 （1）钢管采用外径48mm, 壁厚35mm焊接钢管，其质量符合先行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。 （2）扣件采用可锻铸铁制造的扣件，其材质应符合先行国家标准《钢管脚手架扣件》）(GB15831)的规定。 （3）脚手架下，立杆使用垫板尺寸为:30cm×30cm。 3.2支架构件 满堂支架主体构件包括: 纵向水平杆、横向水平杆、立杆、顶托、底座、剪刀撑等。 3.3支架布置 根据房屋设计高度和承重要求，根据梁体混凝土的自重荷载，考虑施工荷载以及其它荷载的影响，预留足够的施工安全储备，进行现浇梁支架的检算（检算资料详见满堂支架设计计算书）。 现浇支架自下而上由钢管立柱，分配梁、模板肋及底模、侧模、内模、防护栏及施工平台等组成。 满堂支架采用Φ48δ3.5小钢管，碗扣连接。
箱梁桥满堂支架设计计算
满堂支架设计计算（一） （0#台—1#墩） 目录 一、设计依据 (1) 二、地基容许承载力 (1) 三、箱梁砼自重荷载分布 (1) 四、模板、支架、枕木等自重及施工荷载 (2) 五、支架受力计算 1、立杆稳定计算 (5) 2、立杆扣件式钢管强度计算 (6) 3、纵横向水平钢管承载力 (6) 4、地基承载力的检算 (6) 5、底模、分配梁计算 (7) 6、预拱度计算 (12) 一、设计依据 1.《京承高速公路—陡子峪大桥工程施工图》 2.《公路钢筋砼及预应力砼桥涵设计规范》JTJ023-85 3.《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000 4.《扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 5.《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86 6.《简明施工计算手册》 二、地基容许承载力
根据本桥实际施工地质柱状图，地表覆盖层主要以亚粘素填土为主，地基承载力较好。 为了保证地基承载力不小于12t/㎡，需要进行地基处理。地基表皮层进行土层换填，换填如下：开挖标高见图纸，底层填0.5m中砂，经过三次浇水、分层碾压（平板震动器）夯实,地基面应平整，夯实后铺设5cm石子，继续压实，并进行承载力检测。整平地基时应注意做好排水设施系统，防止雨水浸泡地基，导致地基承载力下降、基础发生沉降。钢管支架和模板铺设好后，按120％设计荷载进行预压，避免不均匀沉降。 三、箱梁砼自重荷载分布 根据设计图纸，箱梁单重为819t。 墩顶实心段砼由设于墩顶的底模直接传递给墩身，此部分不予检算。对于空心段箱梁，根据《0#台-1#墩出京线30米跨箱梁满堂支架施工总体布置图》，综合考虑箱梁横截面面积和钢管支架立杆纵向间距，空心段箱梁腹板等厚段下方，纵桥向间距最大的立杆受力最不利。根据立杆纵桥向布置，受力最不利立杆纵向间距取为d=（0.9+1.2）/2=1.05m。本计算书主要检算该范围箱梁和支架受力。 钢管支架立杆纵向间距为30cm、60cm、90cm、120cm四种形式，横向间距为120cm+3×60cm+3×90cm+60cm+3×90cm+3×60cm+120cm。根据钢管支架立杆所处的位置分为四个受力区，详见《0#台-1#墩出京线30米跨箱梁满堂支架施工总体布置图(二)》。 各受力区钢管支架立杆所承受钢筋砼自重荷载详见下表： 分区号ⅠⅡⅢⅣ钢管间距（cm）120 60 90 60 截面面积（m2） 1.20 2.65 2.38 1.49 立杆钢管数（根） 4 4 6 2 单根钢管承重（t）0.82 1.81 1.08 2.03 根据上表，位于中腹板处间距60cm的立杆受力最大，单根钢管承受最大钢筋砼荷
桥梁满堂支架计算书说明书
满堂支架及模板方案计算说明书 西滨互通式立体交叉地处厦门市翔安区西滨村附近，采用变形苜蓿叶型方案,利用空间分隔的方法消除翔安大道和窗东路两线的交叉车流的冲突,使两条交叉道路的直行车辆畅通无阻。Q匝道桥为窗东路上与翔安大道相交的主线桥梁，桥跨布置为5×28+5×28+（28+2×35+34+33）+3×27m，预应力砼连续箱梁，梁高2.0m，箱梁顶宽为～，箱梁采用C50混凝土。 以Q桥左线第一联为例，梁高2m，顶宽，支架最高6m，跨径5×28m，支架采用碗扣式多功能脚手杆（Φ搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调顶托，墩旁两侧各范围内的支架采用60×60×120cm的布置形式，墩旁外侧～8m范围内、纵横隔板梁下的支架采用60×90×120cm的布置形式，其余范围内（即跨中部分）的支架采用90×90×120cm的布置形式支架及模板方案。立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设10×15cm方木；纵向方木上设10×10cm的横向方木，其中在端横梁和中横梁下间距，在跨中其他部位间距。 1荷载计算 荷载分析 根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。 ⑴ q 1 ⑵ q ——箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算 2 ＝（偏于安全）。 取q 2 ⑶ q ——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下 3 肋条时取；当计算肋条下的梁时取；当计算支架立柱及替他承载构件时 取。 ⑷ q ——振捣混凝土产生的荷载，对底板取，对侧板取。 4 ——新浇混凝土对侧模的压力。 ⑸ q 5 ⑹ q ——倾倒混凝土产生的水平荷载，取。 6 ⑺ q ——支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示： 7 1.1.1荷载组合
满堂脚手架设计计算法(最新)
满堂脚手架设计计算方法 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）、 《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）、 《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(2006年版)(GB 50009-2001)等编制。 一、参数信息: 1.脚手架参数 计算的脚手架为满堂脚手架， 横杆与立杆采用双扣件方式连接，搭设高度为4米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距l a= 1.20米，立杆的横距l b= 1.20米，立杆的步距h= 1.50米。 采用的钢管类型为Φ48×3.5。 横向杆在上，搭接在纵向杆上的横向杆根数为每跨2根 2.荷载参数砼板厚按均布250mm计算 2400X0.25X1=6.0KN/mm2 施工均布荷载为6.0kN/m2，脚手板自重标准值0.30kN/m2， 脚手架用途:支撑混凝土自重及上部荷载。 满堂脚手架平面示意图
二、横向杆的计算: 横向杆钢管截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 截面惯性矩 I = 12.19cm4； 横向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向杆在纵向杆的上面。 按照横向杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向长杆的最大弯矩和变形。 考虑活荷载在横向杆上的最不利布置(验算弯曲正应力和挠度)。 1.作用横向水平杆线荷载 (1)作用横向杆线荷载标准值 q k=(3.00+0.30)×1.20/3=1.32kN/m (2)作用横向杆线荷载设计值 q=(1.4×3.00+1.2×0.30)×1.20/3=1.82kN/m 横向杆计算荷载简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩为 M max= 0.117ql b2= 0.117×1.82×1.202=0.307kN.m σ = M max/W = 0.307×106/5080.00=60.49N/mm2 横向杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度为 V=0.990q k l b4/100EI = 0.990×1.32×12004/(100×2.06×105×121900.0) = 1.079mm 横向杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求! 三、纵向杆的计算:
桥梁工程施工脚手架及承重支架方案
桥梁工程施工脚手架及承重支架 搭设专项方案 批准： 审核： 校核： 编制： 中电建路桥集团汉中兴元新区棚改及文化旅游设施建 设项目总承包部 目录 一、编制依据 (1)
二、工程概况 (1) 2.1、工程简介 (1) 本工程建设地点位于陕西省西南部汉中兴元新区开发区，汉中市东北部（距汉中市约5.5km），兴元湖公园东侧。工程紧邻G316国道，外部交通方便。 (1) 本工程包括东翼第二安置住宅小区及室外配套工程、两街工程、梁中路、惠府路、西翼安置区和翠平西路工程。其中梁中路全长约2443.87m，断面红线宽度40m，设置小桥两座；惠府路全长约2129.4m，断面红线宽度40m，设中桥两座，箱涵一座；翠平西路全长约2129.4m，断面红线宽度40m。 (1) 2.2、地质情况 (1) 三、施工脚手架（支架）搭设材料要求 (1) 3.1、钢管要求 (1) 3.2、脚手板 (1) 四、施工脚手架及承重支架搭设 (1) 4.1、施工准备 (2) 4.2、基础处理 (2) 4.3 施工脚手架搭设 (5) 4.4 箱梁承重支架形式、安装及验算 (6) 五、安全技术措施 (19) 六、应急措施 (20) 6.1 应急人员组织 (20) 6.2 应急物资准备 (20) 6.3 应急措施 (20) 七、文明施工措施 (20)
桥梁施工脚手架及承重支架 搭设专项方案 一、编制依据 1、《公路桥涵施工技术规范》JTGTF50-2011； 2、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ166-2008； 3、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002； 4、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91； 5、施工详细批复图纸； 5、对施工现场踏勘后所得到的施工现场周边地形、地貌及沿线障碍物情况。 二、工程概况 2.1、工程简介 本工程建设地点位于陕西省西南部汉中兴元新区开发区，汉中市东北部（距汉中市约5.5km），兴元湖公园东侧。工程紧邻G316国道，外部交通方便。 本工程包括东翼第二安置住宅小区及室外配套工程、两街工程、梁中路、惠府路、西翼安置区和翠平西路工程。其中梁中路全长约2443.87m，断面红线宽度40m，设置小桥两座；惠府路全长约2129.4m，断面红线宽度40m，设中桥两座，箱涵一座；翠平西路全长约2129.4m，断面红线宽度40m。 2.2、地质情况 根据钻探揭露，场地地基土主要由第四纪全新世（Q4）及更新世（Q3）形成的河流冲积土（Q al+pl）组成。根据物质组成及力学性质，将场地地层自上而下划分为：①素填土、②粉质粘土、③-1粉土、④卵石、⑤圆砾共5大层。 三、施工脚手架（支架）搭设材料要求 3.1、钢管要求 本工程施工脚手架（支架）采用碗扣式钢管架体，各种杆件采用外径48mm、壁厚3.5mm的焊接钢管，必须使用生产厂家合格的产品并持有合格证，其力学性能应符合国家现行标准《碳素结构钢》GBT700中Q235A钢的规定。架体搭设使用的钢管不得弯曲、变形、开焊、裂纹等缺陷，并涂防锈漆作防腐处理，不合格的钢管严禁使用。 3.2、脚手板 作业平台上的脚手板(平台铺板)采用5cm厚杉木或松木，宽度为30cm，凡是腐朽、扭曲、斜纹、破裂和大横透节者不得使用。 四、施工脚手架及承重支架搭设
满堂支架计算
中交二航局硚孝高速第QXTJ-6标 标准跨径现浇砼箱梁支架结构计算书 编制 审核 中交第二航务工程局
2010年7月 标准跨径（20m）砼箱梁现浇支架结构设计和计算书 一、设计与验算条件 1、设计与验算假定及原则 为简化计算，对于连续结构按简支结构计算，这样偏于安全；其结构形式及构件型号选用宜结合现场条件尽量采用原有，即可周转和便于采购，租赁以及便于运输的材料；施工简单和便于装拆，节省费用，加快施工进度，确保交通，施工安全及施工质量。 2、设计与验算依据 （1）硚口至孝感高速第QXTJ-06合同段设计说明及相关施工图； （2）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）； （3）公路桥涵技术规范（JTJ041—2000）； （4）路桥施工计算手册； 3、工程概况 武汉硚口至孝感高速公路时武汉城市圈中武汉（汉口中心城区）至孝感（孝南区）的快速通道，是武汉城市圈实施交通一体化建设的重要组成部分，同时也是武汉市西北方向环线公路之间的一条快速联络通道，沿线经过武汉市下辖的硚口区、东西湖区以及孝感市下辖的孝南区。第QXTJ-6合同段位于位于武汉市东西湖区的东山农场灯塔大队和胜利大队范围内，为上跨京港澳高速的一个互通（灯塔互通）。主线全长 2.393km（K20+107-K22+500）、其中路基只有24米，主线宽26米。主线通过 A、B、C、D、E、F6条匝道桥与京港澳高速互通，匝道总长4.618Km，其中桥梁长度3.008Km、路基长度1.61Km，宽8.5米。
4、桥型及结构特点 全桥分主线桥、A 、B 、C 、D 、E 和F 六条匝道桥。本项目共有现浇箱梁365孔。箱梁顶宽8.5m-15.54m ，有单室、双室、三室和四室。高度为1.4m 。为非预应力连续箱梁，3跨-6跨为一联。本项目跨越5口鱼塘，一条灌溉渠，10条水沟，其余均为旱地，因此本项目所有旱地均采用满堂脚手架作为临时支撑，鱼塘、沟渠、跨路处采用少支架。 二、现浇箱梁满堂支架设计与验算 由于本工程现浇箱梁跨径不一，但以20m 跨径居多，所以采用20m 跨径、宽12.75m 、梁高为1.4m 、净空为10m 的箱梁为标准跨径箱梁进行计算。采用φ48轮扣式满堂支架搭设，底模、侧模采用竹胶合板、钢模组合模板。经验算满堂支架脚手管的布置型式为： ①箱梁底板下脚手管横桥向布距：箱梁腹板位置为0.6m ，底板及翼缘板区为0.9～1.2m ，层间0.9m 。每根立杆顶端设60cm 顶托，在其上横向铺设I10横向分配梁，箱梁底模面板采用竹胶合板mm 12=δ，纵向次肋为10×10cm 硬杂枋木，箱梁下布置间距均为@=30cm 。外侧模及翼缘底模为面板δ=12mm ；横纵梁均为10×10木枋，横向间距300mm ，顺桥向间距100mm ；内模为δ=12mm 竹胶合板加10×10木枋纵横向主次肋。 ②脚手管纵桥向排距为60cm 。具体布置见图一。 ③同时支架横向采用φ80×3.5mm 普通脚手管设置剪刀撑，以增加支架整体稳定性，剪刀撑均上、下到底。
高速公路桥梁现浇支架受力验算计算书
现浇支架受力验算计算书 1、支架受力检算 太平互通中桥箱梁断面较大，本方案计算以中桥左幅（互通匝道加宽）为例进行计算，右幅桥可参照执行。太平互通中桥整幅为3×25m等截面预应力混凝土箱形连续梁，左幅箱梁为渐变宽20.709m～23.357m（斜角），右幅箱梁宽为12m；左幅箱梁为单箱四室截面，悬臂长2.31m，梁高1.5m等高，右幅箱梁为单箱双室截面，悬臂长2m，梁高1.5m等高；箱梁跨中底板厚25cm，靠支点段加厚到50cm，跨中顶板厚25cm，靠腹板段加厚到50cm，跨中腹板厚（左幅57.8cm，右幅50cm），靠支点段加厚到（左幅80.8cm，右幅70cm）。箱梁顶宽从2607.5cm 渐变至2057.8cm。左幅箱梁顶宽从2070.9cm渐变至2335.7cm。对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。 箱梁构造图见第2页“左幅梁体一般构造图” 1.1荷载计算 1.1.1荷载分析 根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式： ⑴q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。 ⑵q2——箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算， 经计算取q2＝1.0kPa（偏于安全）。 ⑶q3——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板 及其下肋条时取2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计 算支架立柱及替他承载构件时取1.0kPa。 ⑷q4——振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。 ⑸q5——新浇混凝土对侧模的压力。 ⑹q6——倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa。 ⑺q7——支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示：
桥梁碗扣支架计算书
连续箱梁碗扣支架计算书 1、工程概况 xx干道上跨xxR区1#路桥为中环快速干道（xx段）在xx处上跨xxR区x#路桥。跨线桥桥面总体宽度为:5.0m（人行道）+12.0m（行车道）+2.0m（中分带）+16.5m（行车道） +4.0m（人行道）=39.50m，双向6车道，横向分成左右两幅桥，主梁分别采用C50单箱四室和单箱三室现浇混凝土简支箱梁。 2、计算依据 《xx快速干道上跨xxR区x#路桥》施工设计图 《结构力学》、《材料力学》、 《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000） 《路桥施工计算手册》 3、支架分析 3.1、支架方案 (1)支架设计 支架采用碗扣支架搭设，碗扣立杆外径为φ48钢管，壁厚3.5mm，支架横向间距均为0.9米;纵向间距均为0.9米，在距两桥台3.0米的位置纵向间距为0.6米，纵横杆排距1.2米。支架顶口及底口分别设顶托与底托来调整高度（顶托和底托外露高度需满足相关规范要求），水平和高度方向分别采用钢管加设水平连接杆和坚向剪刀撑。横桥向剪刀撑为间距4.0米搭设，纵桥向间距也为4.0米，必要时根据现场施工情况，对全桥剪刀撑进行加密。箱梁底模采用δ＝15
mm的竹编胶合模板,底模小楞采用间距0.3米的100×100mm方木,大楞采用150×150mm方木,具体布置见”箱梁支架构造图”。由于该桥跨线，需要预一行车道，设置单车道门通，门通净高4.5米，净宽4米，门式通道采用钢管桩加Ⅰ40b工字钢搭设。钢管桩横桥向布置见图。横桥向采用Ⅰ40工字钢，在工字钢上面再横铺Ⅰ40b号工字钢,间距90cm,其上满铺木板，防高空坠物。箱梁底模采用δ＝15 mm的竹编胶合模板,底模小楞采用间距0.3米的100×100mm方木,大楞采用150×150mm方木,具体布置见”碗扣支架正面示意图”。 4、支架计算 4.1荷载分析 ①扣件式钢管支架自重，包括立柱、纵向水平杆、横向水平杆、支承杆件、扣件等，可按表1查取。 表1 扣件式钢管截面特性 外径d(mm) 壁厚 t(mm) 截面积 A(mm2) 惯性矩 I(mm4) 抵抗矩 W(mm3) 回转半径 i（mm） 每米长自 重（N） 48 3.5 4.89× 1021.219× 105 5.08× 103 15.78 38.4 ②新浇砼容重按26kN/m3计算, 箱底:22.0KPa,翼板:7.50 KPa。 ③模板自重(含内模、侧模及支架)以砼自重的5%计,则: 箱底:1.10KPa, 翼板:0.375 KPa。 ④施工人员、施工料具堆放、运输荷载: 2.0kPa ⑤倾倒混凝土时产生的冲击荷载： 2.0kPa
工程计算手册(桥梁工程)
工程计算手册(桥梁工程)本页仅作为文档页封面，使用时可以删除 This document is for reference only-rar21year.March
桥梁工程 1、目的／使用范围 为确保桥梁施工的施工质量，达到设计及施工规范要求，提高产品质量，特制本作业指导书；本作业指导书适用于桥梁工程施工。 2、编制依据 《铁路桥涵工程施工质量验收标准》（TB10415–2003）; 《铁路混凝土与砌体工程施工质量验收标准》(TB10424–2003); 3、作业内容及程序 地基处理→基地换填→墩台制作施工→梁的制作施工→支座安装→明桥面和桥梁附属设施施工 一、（1）桥梁地基处理： 1. 基坑开挖前应按地质、水文资料和环保要求，结合现场情况，制定 施工方案，确定开挖范围、开挖坡度、支持方案、弃土位置和防、排水等措施。 2.基坑土方施工应对支护结构、周围环境进行观察和观测，当发现异常情况应停止施工及时处理，待恢复正常后方可继续施工。 基地处理应符合下列规定：①基地处理应清除岩面松碎石块、淤泥、苔藓，凿出新鲜岩面，表面应清洗干净，应将去倾斜岩面凿平或凿成台阶；
②碎石类土及砂类土层基底成重面应修理平整，粘性土层基底整修时，应在天然状态下铲平，不得用回填土夯平； ③砌筑基础时，应在基础底面先铺一层5—10cm水泥砂浆 3.基坑平面位置、坑底尺寸必须满足设计和施工工艺设计要求。 4. 基坑开挖方式和支护必须满足设计要求。 5.基地地质条件必须满足设计要求。 基底高程的允许偏差和检验方法： （2）、基坑回填填料 1.基坑回填填料应符合设计要求，夯实应符合规定。 2.换填地基所用材料必须符合下列规定： 换填用砂应为中粗砂，有机质和泥量均不得大于5%； 碎石粒径不得大于100mm，含泥量不得大于5%； 石灰等级不得小于Ⅲ级。 3.换填范围必须符合设计要求。 4填料比例必须符合设计要求。 5.填筑和压实工艺必须符合设计和施工技术方案的要求。 6.压实密度必须符合设计要求。 换填地基和顶部高程允许偏差为±50 mm。 二、墩台制作施工 （1）钢筋加工绑扎
满堂支架计算.(DOC)
东乌-包西铁路联络线工程格德尔盖公路中桥 现浇箱梁模板及满堂支架计算书 一、荷载计算1.1荷载分析 根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式： ⑴ q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。 ⑵q2——箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q2 ＝1.0kPa（偏于安全）。 ⑶q3——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条 时取2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计算支架立柱及替他承载构 件时取1.0kPa。 ⑷ q4——振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。 ⑸ q5——新浇混凝土对侧模的压力。 ⑹ q6——倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa。 ⑺ q7——支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示： 满堂钢管支架自重 1.2荷载组合 模板、支架设计计算荷载组合
1.3荷载计算 1.3.1 箱梁自重——q 1计算 根据跨G208国道现浇箱梁结构特点，我们取5－5截面（桥墩断面两侧）、6－6截面（跨中横隔板梁）两个代表截面进行箱梁自重计算，并对两个代表截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算。 ① 预应力箱梁桥墩断面q 1计算 根据横断面图，用CAD 算得该处梁体截面积A=12.7975m 2则： q 1 ＝ B W =B A c ?γ＝kPa 365.445.77975 .1226=? 取1.2的安全系数，则q 1＝44.365×1.2＝53.238kPa 注：B —— 箱梁底宽，取7.5m ，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。 ② 预应力箱梁跨中断面q 1计算 1200 4080 100 15 75025 200 145 113 60 1.5% 1.5% 25 200 连续梁支点断面图 1200 22 2040 15 75020 25 200 145 113 22 20 20 1.5% 1.5% 25 200 连续梁跨中断面图
桥梁支架模板计算
（六）、承台施工方案及模板计算 4、安装模板 承台桥墩均采用大块钢模板施工，设拉杆。面板采用δ＝6mm厚钢板，[10 竖带间距0.3m，[14 横带间距0.5m，竖肋采用[10槽钢，间距30cm，横肋采用[14槽钢，间距100cm。横肋采用2[14a工字钢，拉杆间距150cm。拉杆采用υ20圆钢 承台尺寸：钢桁梁部分11.4×18.4×3.5m。 模板采用分块吊装组拼就位的方法施工。根据模板重量选择合适的起吊设备立模、拆模。 根据承台的纵、横轴线及设计几何尺寸进行立摸。安装前在模板表面涂刷脱模油，保证拆模顺利并且不破坏砼外观。安装模板时力求支撑稳固，以保证模板在浇筑砼过程中不致变形和移位。由于承台几何尺寸较大，模板上口用对拉杆内拉并配合支撑方木固定。承台模板与承台尺寸刚好一致，可能边角处容易出现漏浆，故模板设计时在一个平行方向的模板拼装后比承台实际尺寸宽出10cm，便于模板支护与加固。模板与模板的接头处，应采用海绵条或双面胶带堵塞，以防止漏浆。模板表面应平整，内侧线型顺直，内部尺寸符合设计要求。 模板及支撑加固牢靠后，对平面位置进行检查，符合规范要求报监理工程师签证后方能浇筑砼。 5、浇注砼 钢筋及模板安装好后，现场技术员进行自检，各个数据确认无误，然后报验监理，经监理工程师验收合格后方可浇筑砼。砼浇注前，要把模板、钢筋上的污垢清理干净。对支架、模板、钢筋和预埋件进行检查，并做好记录。 砼浇注采用商品砼。
浇筑的自由倾落高度不得超过2m，高于2 m时要用流槽配合浇筑，以免砼产生离析。砼应水平分层浇筑，并应边浇筑边振捣，浇筑砼分层厚度为30 cm左右，前后两层的间距在1.5m以上。砼的振捣使用时移动间距不得超过振捣器作用半径的1.5倍；与侧模应保持5~10cm 的距离；插入下层砼5~10cm；振捣密实后徐徐提出振捣棒；应避免振捣棒碰撞模板、钢筋及其他预埋件，造成模板变形，预埋件移位等。密实的标志是砼面停止下沉，不再冒出气泡，表面呈平坦、泛浆。 浇筑砼期间，设专人检查支撑、模板、钢筋和预埋件的稳固情况，当发现有松动、变形、移位时，应及时进行处理。砼浇筑完毕后，对砼面应及时进行修整、收浆抹平，待定浆后砼稍有硬度，再进行二次抹面。对墩柱接头处进行拉毛，露出砼中的大颗粒石子，保证墩柱与承台砼连接良好。砼浇筑完初凝后，用草毡进行覆盖养护，洒水养生。 6、养护及拆模 混凝土浇注完成后，对混凝土裸露面及时进行修整、抹平，待定浆后再抹第二便并压光或拉毛。收浆后洒水覆盖养生不少于7天，每天撒水的次数以能保持混凝土表面经常处于湿润状态为度，派专人上水养生。 混凝土达到规定强度后拆除模板，确保拆除时不损伤表面及棱角。模板拆除后，应将模板表面灰浆、污垢清理干净，并维修整理，在模板上涂抹脱模剂，等待下次使用。拆除后应对现场进行及时清理，模板堆放整齐。 7、基坑回填 拆除侧模并经监理工程师验收合格签认后，方可进行基坑回填，回填时应分层进行 8、承台模板计算
桥梁常规支架计算方法
. . . . 桥梁常规支架计算方法 XXXXXX公司施工技术 2XXX年XX月
前言 近年来，公司承建的桥梁项目不断增多，桥型也出现多样化。目前在建难度较大的桥梁均不同程度使用了落地（悬空）支架来进行施工，比如：XX客专翁梅立交连续梁采用临时支墩、贝雷梁及小钢管多层组合支架进行现浇，XX高速高尧I号大桥150m主跨的0号块、1号块均采用了托架悬空浇筑，西平铁路1-80m钢-混凝土组合桁梁拟定采用落地支架原位拼装等等。 由于支架施工具有普遍性，公司施工技术部根据以往桥梁施工特点编写了本手册，主要对比较常规的几种桥梁支架形式的计算方法进行介绍。计算过程中个别数值（参数）或分析方法可能存在一定的理解偏差甚至错误，但其计算思路是可以参考和借鉴的。 本手册共分十个部分，主要容包括：桥梁支架计算依据和荷载计算、箱梁模板设计计算、小钢管满堂支架计算、临时墩（贝雷梁）组合支架计算、预留孔穿销法计算、抱箍设计计算、预埋牛腿悬空支架计算、托架设计计算、简支托梁设计计算、附件。 附件1、2表中介绍了支架立杆、分配梁常用材料的力学参数，对手册2.3章节进行了补充；附件3介绍了预应力拉引伸量的计算方法，特别是针对非对称预应力拉的伸长值计算。 由于时间有限，不当之处在所难免，如发现需要修改和补充完善之处，请及时
与中铁一局五公司施工技术部联系（：0917-XXXXXXXXXXX）。
目录 1支架在桥梁施工的用途 (7) 2支架计算依据和荷载计算 (7) 2.1设计计算依据 (7) 2.2施工荷载计算及其传递 (7) 2.2.1侧模荷载 (7) 2.2.2底模荷载 (8) 2.2.3横向分配梁 (8) 2.2.4纵梁 (8) 2.2.5立杆（临时墩） (9) 2.2.6地基荷载为立杆（临时墩）下传集中荷载。 (9) 2.3材料及其力学的性能 (9) 2.3.1竹(木)胶板 (9) 2.3.2热（冷）轧钢板 (9) 2.3.3焊缝 (9) 2.3.4连接螺栓 (10) 2.3.5模板拉杆 (10) 2.3.6方木 (10) 2.3.7热轧普通型钢 (10) 2.3.8地基或临时墩扩大基础（桩基础） (11) 2.3.9相关建议 (11) 2.4贝雷梁 (11) 2.4.1国产贝雷梁简介 (11) 2.4.2桁架片力学性质 (12) 2.4.3桁架片组合成贝雷梁的力学性能 (12) 2.4.4桁架容许力 (12) 3箱梁模板设计计算 (12) 3.1箱梁侧模 (12) 3.1.1侧模面板计算 (13) 3.1.2竖向次楞计算 (13) 3.1.3水平主楞（横向背肋）计算 (14) 3.1.4对拉杆计算 (15) 3.2箱梁底模 (15) 3.2.1底模面板计算 (16) 3.3.2底模次楞（横向分配梁）计算 (16)
桥梁满堂支架计算教程文件
I 如 ] ；】I ：： I 刖h ： bb 加烘小：1皿h k;]bgjjjjjjjihd 刈 h ： 刈 Lt I M 小：141 m h 【I 训」 1 1 满堂支架计算 碗扣式钢管支架 门架式钢管支架 扣件式满堂支架（后图为斜腿钢构）
1 立杆及底托 1.1 立杆强度及稳定性（通过模板下传荷载） 由上例可知，腹板下单根立杆（横向步距300mm纵向步距 600mm在最不利荷载作用下最大轴力P=31.15KN,在模板计算荷载时已考虑了恒载和活载的组合效应（未计入风压，风压力较小可不予考虑）。可采用此值直接计算立杆的强度和稳定性。 立杆选用①48*3.5小钢管，由于目前的钢管壁厚均小于 3.5mm 并且厚度不均匀，可按①48*3.2或①48*3.0进行稳定计算。以下按 ①48*3.0进行计算，截面A=424mm 横杆步距900m?顶端（底部）自由长度450mq则立杆计算长度900+450=1350mm。 立杆长细比：1350/15.95=84.64 按GB 50017--2003 第132 页注 1 计算得绕X 轴受压稳定系数? x= ? y=0.656875。 强度验算：31150/424=73.47N/mm2=73.47MPa 满足。稳定验 算：31150/（0.656875*424）=111.82MPa ，满足。 1.2 立杆强度及稳定性（依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》） 支架高度16m,腹板下面横向步距0.3m,纵向（沿桥向）步距0.6m,横杆步距0.9m。立杆延米重3.3Kg=33N,每平方米剪刀撑的长度系数0.325 立杆荷载计算：
桥梁满堂支架计算
满堂支架计算 碗扣式钢管支架门架式钢管支架 扣件式满堂支架（后图为斜腿钢构）
1立杆及底托 1.1立杆强度及稳定性（通过模板下传荷载） 由上例可知，腹板下单根立杆（横向步距300mm，纵向步距600mm）在最不利荷载作用下最大轴力P=31.15KN，在模板计算荷载时已考虑了恒载和活载的组合效应（未计入风压，风压力较小可不予考虑）。可采用此值直接计算立杆的强度和稳定性。 立杆选用Ф48*3.5小钢管，由于目前的钢管壁厚均小于 3.5mm 并且厚度不均匀，可按Ф48*3.2或Ф48*3.0进行稳定计算。以下按Ф48*3.0进行计算，截面A=424mm2。 横杆步距900mm，顶端（底部）自由长度450mm，则立杆计算长度900+450=1350mm。 立杆长细比：1350/15.95=84.64 按 GB 50017--2003 第132页注1 计算得绕X轴受压稳定系数φx=φy=0.656875。 强度验算：31150/424=73.47N/mm2=73.47MPa，满足。 稳定验算：31150/(0.656875*424)=111.82MPa，满足。1.2立杆强度及稳定性（依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》） 支架高度16m，腹板下面横向步距0.3m，纵向（沿桥向）步距0.6m，横杆步距0.9m。立杆延米重3.3Kg=33N，每平方米剪刀撑的长度系数0.325。 立杆荷载计算：
单根立杆自重：(16+（16/0.9）*（0.3+0.6）+0.325*16*0.9)*33=1210N=1.21KN。 单根立杆承担混凝土荷载：26*4.5*0.3*0.6=21.06KN。 单根立杆承担模板荷载：0.5*0.3*0.6=0.09KN。 单根立杆承担施工人员、机具荷载：1.5*0.3*0.6=0.27KN。 单根立杆承担倾倒、振捣混凝土荷载：（2.0+4.0）*0.3*0.6=1.08KN。 风荷载：W K=0.7u z*u s*w0 风压高度变化系数u z查《建筑结构荷载规范》表7.2.1可取1.25（支架高度20m内，丘陵地区）；风荷载脚手架体型系数u s 查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表 4.2.4可取1.3ψ（敞开框架型，ψ为挡风系数，可查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表A-3，表中无参照数据时可按下式计算）； 挡风系数ψ=1.2*An/Aw。1.2为节点增大系数；An为挡风面积（An=（L+h+0.325*L*h）*d=（0.6+0.9+0.325*0.6*0.9）*0.048=0.08m2， L为立杆的纵距，h为横杆的步距，0.325为每平方米剪刀撑的长度，d为钢管的外径）；Aw为迎风面积（Aw=L*h=0.6*0.9=0.54m2，L为立杆的纵距，h为横杆的步距）。故ψ=1.2*0.08/0.84=0.114）； 基本风压w0查《建筑结构荷载规范》D.4表可取0.30KN/m2（根据地区情况，浙江杭州）。
桥梁满堂支架计算
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1 立杆及底托 1.1 立杆强度及稳定性（通过模板下传荷载） 由上例可知，腹板下单根立杆（横向步距300mm纵向步距 600mm在最不利荷载作用下最大轴力P=31.15KN,在模板计算荷载时已考虑了恒载和活载的组合效应（未计入风压，风压力较小可不予考虑）。可采用此值直接计算立杆的强度和稳定性。 立杆选用①48*3.5小钢管，由于目前的钢管壁厚均小于 3.5mm 并且厚度不均匀，可按①48*3.2或①48*3.0进行稳定计算。以下按①48*3.0进行计算，截面A=424mm 横杆步距900m?顶端（底部）自由长度450mq则立杆计算长度900+450=1350mm。 立杆长细比：1350/15.95=84.64 按GB 50017--2003 第132 页注 1 计算得绕X 轴受压稳定系数? x= ? y=0.656875。 强度验算：31150/424=73.47N/mm2=73.47MPa 满足。稳定验 算：31150/（0.656875*424）=111.82MPa ，满足。 1.2 立杆强度及稳定性（依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》） 支架高度16m,腹板下面横向步距0.3m,纵向（沿桥向）步距0.6m,横杆步距0.9m。立杆延米重3.3Kg=33N,每平方米剪刀撑的长度系数0.325 立杆荷载计算：