首钢炼铁厂二高炉出铁场除尘技术
首钢炼铁厂二高炉出铁场除尘技术
1首钢2号高炉烟尘污染的现状
2号高炉出铁场是1979年随高炉大修同时设计投入运行的，因已连续运行二十余年，设备老化、腐蚀非常严重，漏风率高、除尘效率低。而且由于首钢的高炉均为矮胖型高炉，受风口平台高度和泥炮及开口机运转的限制，铁口及主铁沟上部不具备密封除尘的条件。只能采用移动式水冷沟盖盖在主沟上，控制烟尘外溢。因开、堵铁口时，需将沟盖移开，所以，高炉开、堵铁口时产生的烟尘未全部得到控制，存在二次烟尘污染的问题。
2环境治理的标准
(1) 排放浓度4存在的问题和改造的内容及技术特点
(1) 除尘设备存在的问题
改造前除尘器选用的是两台DMC-2160型高压脉冲布袋除尘器，除尘风机选用的是两台y4-73-11-N020D型引风机，采用液力偶合器调速，除尘器卸灰设备为回转下料器和螺旋输灰机。除尘设备主要存在以下问题。
①高压脉冲布袋除尘器过滤风速快(2m/min)，风机高速时布袋上挂的灰清不下来，造成除尘器阻力过高(3000Pa)。使除尘风机风量过小，直接影响除尘效果。
②高压脉冲阀故障率高，维修量大，脉冲风源压力低(0.4MPa/cm2)，且压缩空气含水量大，脱水措施不利，也直接影响布袋的清灰效果。
③ 除尘风机轴承及叶轮故障率高，寿命短(18个月)，维修量大，很难达到与生产设备同步运行的标准。而且风机冷却用水为直排，耗水量大，运行费用高。
④ 液力偶合器为首钢机械厂产品，已不产，且因调速范围小、故障率高、维修量大，而很难达到对要求运行稳定、能耗低的标准。
⑤ 除尘器卸灰螺旋机密封不严，输灰时漏灰造成二次扬尘，而且故障率高，维修量较大。另外，除尘器卸灰系统未安装加湿机，向车内卸灰时存在二次扬尘的问题。
(2) 除尘设备改造的内容及技术特点
①将高压脉冲除尘器改造为低压脉冲除尘器，并将过滤面积由
全国重点钢企高炉炼铁主要技经指标
全国重点钢企高炉炼铁主要技经指标（2012年） 2012年初，全国高炉生产进入艰难阶段，表现为矿石价格高而生铁价格低，炼铁企业出现严重亏损，迫使其减产或使用低价、质量劣化的原燃料，使得生产指标一度恶化。为此，各企业加强了对优化配矿技术的研究，并尽量降低铁矿石的储存量，努力优化高炉操作等，炼铁系统部分技术经济指标艰难地取得了进步，能耗也有所降低。 产量增长集中度降低 2012年，全国生铁产量为65790.5万吨，比上年增长3.70%；重点统计单位产铁57620.67万吨，比上年增长2.20%；其他企业产铁8170.02万吨，比上年增长15.90%。这说明其他企业铁产量增幅大于重点企业，中国炼铁产业集中度在下降。2012年全国排名前4位的产铁大省（详见表1），年产铁超过1000万吨的企业有13家（详见表2），年产铁500万吨~1000万吨的企业有25个。 表1：2012年全国产铁量前四位的省份 表2：2012年全国产铁量超过1000万吨的企业 工序能耗全面下降 2012年重点钢铁企业炼铁、焦化、烧结、球团工序能耗，与上年相比均有所下降（详见表3）。 表3：重点钢铁企业炼铁系统工序能耗单位:kgce/t
2012年重点钢铁企业加大了节能减排力度，实现了炼铁系统工序能耗的全面下降。 企业之间各工序能耗最高值与最低值相差悬殊，说明重点钢铁企业技术发展不平衡，还有一定的节能潜力，须进一步加大淘汰落后设备的工作力度。 从表3可以看出，2012年全国重点钢铁企业炼铁系统工序能耗取得较好的成绩，特别是高炉炼铁工序能耗下降对吨钢综合能耗有较大的影响（因炼铁工序能耗占钢铁联合企业总能耗的49.4%）。不过，部分企业在统计数据上出现误差，一些企业没按国家和行业标准进行统计。部分企业燃料比变化幅度与工序能耗变化幅度不相符，出现燃料比上升、炼铁工序能耗反而下降的现象（炼铁用能78%来自碳元素燃烧）。个别企业统计的燃料比中不含小块焦；一些使用低品位矿石的高炉，燃料比和炼铁工序能耗也存在数据不准确的现象。 主要技经指标有所提升 2012年，全国重点钢铁企业高炉技术经济指标多数得到提升（详见表4），但中国炼铁企业技术进步的速度有所放缓。主要原因是全国入炉矿含铁品位在下降，因矿石涨价，钢企利润下降甚至亏损，落实炼铁精料方针的工作难度加大。但炼铁企业加强了对优化配矿的研究，在原燃料质量下降的情况下，仍然提高了烧结矿质量，确保了高炉生产稳定顺行。须要强调的一点是，企业购买低品位矿应有限度，不应再进口低于60%品位的铁矿石。低品位矿冶炼会提高炼铁能耗，增加污染物排放。 表4：2012年重点企业高炉技术经济指标
除尘系统设计方案
前言 XXXX炼铁厂对1#、5#高炉出铁场及矿槽除尘系统改造，使出铁场及矿槽系统生产过程中产生的粉尘得到有效控制，做到达标排放，我所受XXXX炼铁厂委托进行方案设计，结合1#、5#高炉炉前工况、作业制度、现场布置情况特编制两套方案供公司领导参考。方案一、1#、5#高炉出铁场共用一套除尘系统，1#、5#高炉矿槽共用一套除尘系统；方案二、1#高炉出铁场及1#高炉矿槽共用一套除尘系统，5#高炉出铁场及5#高炉矿槽共用一套除尘系统。 本方案在编制过程中受到XXXX各部门的大力支持，在此表示衷心的感谢！ 编制人员： xxxxx xxxxx xxxxx xxxxx xxxxx xxxxx xxxxx xxxxx xxxxx
原始资料 1.电源：电源频率：50Hz； 2.风象资料 环境温度：最低 -12℃， 最高40.1℃； 相对湿度：≤70%； 大气压：冬季764 mmHg，夏季747 mmHg； 风：冬季主导风向西南，平均风速 2m/s； 夏季主导风向西北，平均风速 3m/s； 3.高炉资料 1)出铁场烟尘（气）气特性（参考6#高炉数据） 0.3% 0.2% 0.18% 5~10μ10~20μ20~50μ 19% 33% 22% 真比重 2)1#、5#高炉主要工艺参数 1#、5#高炉主要工艺参数
2 高炉利用系数 3 出铁时间 3)矿槽系统粉尘特性（参考6#高炉数据） 4) 1#、5#高炉槽下矿仓分配情况：1#高炉共11个仓，其中4个烧 结矿仓，4个球团矿仓，2个焦丁仓，1个块矿仓；5#高炉共11个仓，其中4个烧结矿仓，4个球团矿仓，2个焦丁仓。正常生产时，1#、5#高炉均有4个仓同时下料。 5) 1#高炉槽下成品皮带宽为1000mm，5#高炉槽下成品皮带宽为 800mm，速度均为1.6m/s；振动筛：均为1200×1200；1#、5#高炉槽下返矿皮带宽为500mm，速度为1.2 m/s。 6) 5#高炉槽上共有2条皮带（带卸料小车）。 设计依据 1. XXXX提供的原始资料。 2.《冶金工业环境保护设计规定》（YB9066—95）；
炼钢除尘灰的资源化利用
1.文献综述 1.1 除尘灰概况 1.1.1 除尘灰来源 在钢铁厂生产过程中，生产出来的副产品和粉尘主要是除尘灰，而这些除尘灰会在多个方面产生，比如电炉灰和高炉灰，不仅如此，在烧结冶炼过程中，也会产生大量的除尘灰，这些有害物对环境造成了严重的影响。 除尘灰的来源是多方面的，生活过程中会产生一部分的有害物，这些有害物中含有烟尘[1]等，除了生活中还有交通运输过程中，一些交通工具的尾气排放等产生的有害物也是除尘灰的来源，除尘灰的来源最多的是工艺生产中，这就是除尘灰的主要来源。现在除尘灰每年排放130万吨，造成了严重的环境污染，而电炉炼钢是造成烟尘污染最主要的来源。 在进行的电炉炼钢阶段，通常经过几道工序来完成生产电炉灰，最终在袋式除尘器来捕集电炉烟尘，这样完成了对电炉灰的生产，占产出炉料装入量2％～3％。电炉在冶炼过程中产生大量烟尘，每吨钢发生量大约为12～20 kg/t，烟尘中含FeO的在40 %以上。在钢铁这一行业当中电炉能够生出许多的烟尘，平均一年就可以捕集10万多吨，如果加上重机、电力制造、造船等行业数百台电炉排出的烟尘，数量就更为可观，这么多的烟尘会造成十分恶劣的环境污染，对人的健康造成影响，所以我们要对其进行有效的治理，不仅如此还要加以利用，变废为宝不浪费宝贵的资源[2]。 1.1.2除尘灰的利用 在钢铁企业，近些年越来越多人开始注意怎样再次利用烟尘[3]。对除尘灰的综合利用在国内研究课题中十分重要，目前对除尘灰的利用主要是两个方面，一个是球化后作为建材用料，另一个是作为原料进行回炉再利用，当作建材用料的时候，用作磁性材料的研究现在看来还是十分的少的。除尘灰球化后在回炉中作为炼钢原料还可以作一些像氧化红铁等技术水平低的材料，当作为这些技术水平低的材料时，对于除尘灰的资源是非常大的浪费，所以这些还有待考虑。国外和我国一样，对回收利用除尘灰这一项目也十分看重，他们回收其中的炭来作为墨水等等，或者作为活性炭这种吸附能力强的物质，对于水的合格和吸入的大气都起到了净化的作用[4]。 研究人员已经做了很多有关除尘灰综合利用的工作。目前所利用的方法总体
首钢京唐公司1号高炉施工工艺探讨
在首钢京唐钢铁厂一期一步5500m3高炉施工中，北京首钢建设集团有限公司(首建集团公司)全面总结了日本、欧洲5000m3以上高炉及国内大型高炉的设计和生产经验，坚持“高效、低耗、优质、长寿、清洁”的设计理念，采用先进实用、成熟可靠、节能环保、优质长寿的工艺技术和设备材料，实现了高炉的大型化、高效化、现代化、长寿化、清洁化。此高炉为国内首座5000m3以上特大型高炉，采用了当今国际炼铁技术领域的十大类、68项先进技术，具有21世纪国际先进水平和强大的竞争力。一期一步高炉总高126.4m，有效容积5500m3，年工作日355天，年生产449万吨铁水，设计寿命25年(一代炉龄)。共完成土方6.4万m3，浇筑混凝土5.315万m3，钢结构制作安装2.9万吨，设备安装9224吨，电缆敷设123.5公里，各种管道4.5公里，并成功实现了1号5500m3高炉基础混凝土连续浇筑84.5小时，共10454m3. 基础混凝土施工的主要特点和技术难点 高炉基础2007年3月12日正式开始施工， 4月2日上午9：00开始浇筑砼，经过连续84.5个小时的不间断浇注，顺利完成了浇注混凝土10454m3的施工任务。整个高炉基础施工历时24天。 5500m3高炉基础浇注是国内最厚的大体积混凝土浇注工程，工程量最大，质量要求高，养护困难，必须一次不间断连续浇注完成。首建集团公司高度重视，组织工程技术人员制定了详细周密的技术方案和施工组织实施方案，并聘请国内知名的混凝土裂缝专家进行评审和技术把关。施工中采用了国内最先进的测温技术和应力应变技术，随时掌握内外温差，确保控制在25℃以内。搅拌站至高炉工地往返6公里的运距，采用了26台9m3的水泥罐车，每台按规定时间跑12个往返，共1248车次。整个施工过程没有发生任何安全质量问题，创造了中国冶金工程建设史上的新纪录。 为了获得大积体混凝土施工数据，首钢集团公司采用电脑监控技术，对砼内部温度及砼应力进行了监测，获得了第一手数据资料。使砼内外温差、内部应力达到了非常理想的水平。工程实体达到了内实外光的要求，受到了专家一致好评，开创了国内冶金行业大体积混凝土施工的新纪元。 钢结构制作安装特点、技术难点 高炉炉壳炉壳安装精度要求很高，组对后要求严格将风口带、铁口带水平标高偏差控制在4mm以内、对口错边量6mm以内、炉壳钢板圈的最大直径与最小直径差(55.8mm)，以及钢板圈相对炉底中心的最大偏差不大于30mm.在跨带冷却壁的围板安装中，易产生焊接收缩，要满足冷却壁的安装精度要求，围板安装难度就增加了。 作业场地属沿海气候，空气湿度大，雨雪天气多，极易产生气孔、延迟裂纹、未熔合、夹渣等焊接缺陷。 钢板材质属于微合金高强钢(HSLA)。需要解决在焊接、冷却过程中的热裂、冷裂、氢致裂纹等问题。 该材质中含有氮元素，如果焊接不当很容易产生时效脆化，因此需要严格控制焊接工艺参数，防止因氮元素的偏聚而出现的裂纹、气孔等现象。
300高炉出铁场矿槽及配料除尘方案
300m3高炉出铁场、矿槽及烧结配料 除尘系统设计方案 一、主要设计依据、设计原则、总体目标 1、设计依据 1）与该除尘工程相关工艺流程及设备技术资料 2）《工业窑炉大气污染物排放标准》GB9078-1996 3）《大气污染物综合排放标准》GB16297-1996 4）《工业企业设计卫生标准》TJ36-79 5）结合我公司多年来对高炉除尘的理论与实践经验 2、设计原则 1）采用先进、可靠、经济、节能且经工业使用证明的技术和设备，改造、配置除尘系统。 2）除尘系统采用长袋低压脉冲除尘器，该设备可不停机运行检修，其运行安全可靠、故障率低、易于操作及检测。 3）除尘管网风速合理、不积灰、磨损少、阻力低、连接合理，设有清灰装置和清灰门、检测口，易于管网清灰调整及检测。各系统所有产尘设备全部密封且不影响生产、检修。 3、总体目标 1）各除尘系统的粉尘捕集率≥95% 2）各除尘系统排放浓度，确保岗位粉尘浓度＜10mg/Nm3 3）各系统、设备运行性能达到设计参数 二、300m3高炉出铁场除尘系统 1、出铁场除尘系统介绍
高炉出铁场除尘主要是解决高炉出铁过程中及高炉开、堵铁口时产生的烟尘。高炉在开、堵铁口时，在高炉内压的作用下，瞬间有一股又黑又浓的烟气溢出；铁水（渣）在流经铁（渣）沟流入铁水罐以及出铁场在进行工艺修补等作业时，也有大量烟气冒出，这些烟气一般情况下在热效应的作用下顺高炉壁向上，从通风天窗和罩棚排出，严重污染大气，损坏炼铁厂的形象，为此，须增设高炉出铁场除尘系统。结合以往高炉出铁场除尘的设计经验，在高炉设一套炉前除尘设施，并采用先进、可靠且已被炼铁厂使用证明确保能达到环保要求的除尘器及其他设备，以控制生产过程中烟尘对出铁场岗位及环境的污染。 2、出铁场烟尘性质 含尘烟气浓度：1.5~3g/Nm 3 烟气化学成份： 烟尘分散度 烟尘堆比重：1.3t/Nm 3 3、出铁场除尘系统工艺流程图 出铁口除尘点 除尘器 风机 电机 卸灰装置 烟囱 汽车运走 大气 4、出铁场除尘系统方案及风量确定 由于出铁口和铁水罐部位产生的烟尘占烟尘总量的绝大部分，是主要产尘点，我们重点对这两个部位的烟尘进行收集；因此铁水沟、铁渣沟等处产生的
高炉除尘灰处理工艺优化
高炉除尘灰处理工艺优化 发表时间：2018-08-10T16:22:45.753Z 来源：《科技中国》2018年6期作者：杜松燕李伟 [导读] 摘要：本文介绍了高炉除尘灰处理主要工艺情况，探讨通过加强原料管理、螺旋溜槽调整、生产循环水系统调节等措施，进一步提高炉灰利用效率，稳定产品质量，可以给企业创造可观的经济效益。 摘要：本文介绍了高炉除尘灰处理主要工艺情况，探讨通过加强原料管理、螺旋溜槽调整、生产循环水系统调节等措施，进一步提高炉灰利用效率，稳定产品质量，可以给企业创造可观的经济效益。 关键词：高炉除尘灰；工艺调整；技术改造；效益 1、前言 除尘灰处理和深加工技术是利用选矿原理针对高炉除尘灰物性特点而先浮选，再重选的一项技术。本文探讨经过对工艺优化，稳定产品质量、节约能源、降本降耗增效、提高了工作效率，达到经济效益和环境效益同步提高的目的。 2、生产工艺 高炉除尘灰处理与深加工的工艺流程，炉灰进入原料场地，主要采用装载机上料方式组织生产。经给料机连续供料给皮带机至搅拌桶，注入循环清水、浮选药剂，将其配成适当的浓度，加入药剂（起泡剂和捕收剂）后进行充分搅拌，作为矿浆为浮选分选碳粉准备。搅拌后的矿浆进入浮选机，由于浮选机叶轮旋转产生强烈搅拌，使矿浆处于湍流状态，加入浮选药剂，产生选择性黏附，实现矿化。由于富集作用，形成泡沫精矿（焦碳粉），通过浮选机刮板及时刮出进入碳粉池。尾矿成为重选系统备用的浮选尾矿浆。 浮选尾矿浆重选分选后，分选出的铁粉进入铁粉池。中矿尾浆进入磁选机再次分选出铁粉进入铁粉池。大部分泥浆及其它杂质直接进入脱水设备进行浓缩净化处理，形成碳粉尾泥。炉灰处理后得到铁粉可用于配矿，碳粉可作为燃料和高碳尾泥可作为砖厂燃料配煤使用。三种产品收得率相互影响，品质相互影响，此消彼长。 3、生产工艺优化 3.1、原料的精细化管理 高炉除尘灰经贮仓淋水后由汽车运输到料棚场地，原料温度在80℃-90℃之间，水分含量约10%。物料流动性差，时常堵塞出料口，岗位工必须频繁捅料，劳动强度大。如若原料堆放的时间过长也易导致板结，板结造成物料损失、堵料，严重影响了生产的顺行。因此，通过制定原料的堆放管理制度，合理规划料棚，规范原料的堆放。如下图所示。A区、B区、C区分别为原料堆放区域，D区为装载机作业通道。 在原料棚门外加装堆料指示牌，按照原料→A区→B区→C区次序进行堆放，生产上料遵循“先进先出”的原则，提高了原料的流动性，确保上料连续均匀稳定，减少物料损失，同时大大的减轻了岗位工的劳动强度。 3.2原料上料速度的调整 通过多次取样的化验质量分析得出原料上料速度与产品铁粉回收率的关系。原料每小时的上料吨数越小，炉灰选铁工艺中矿浆的浓度相对下降，此时原料就能更精细的分选，使铁回收率提升；但如果上料量过小，则增加了能耗指标。经过数据的分析及对比，发现最佳的上料速度应控制在22.00t/h-25.00t/h，此时在保证产品质量的同时产量也得到进一步提高，实现效益的最大化。 3.3重力螺旋溜槽三分口尺寸的调整 根据炉灰原料品味的变化，结合生产工艺的实际情况，调整优化重力螺旋溜槽三分口出铁矿带的尺寸。通过收集大量的生产和工艺环节的质量化验分析数据统计后得出重力螺旋溜槽三分口最佳尺寸范围：铁矿带控制在8cm—9cm，中矿带控制在15cm—18cm，从而在保证铁粉质量的情况下，大大提高了铁粉的收得率，在降低了高碳尾泥的含铁量的同时，相对的提高了高碳尾泥的固定碳含量，同时相对提高了高碳尾泥的发热值，提高高碳尾泥的市场价值。 3.4生产循环水净化处理系统的调整和改进 通过建立循环水质检测，收集数据分析，悬浮物超过了国家采矿、选矿、选煤工业第二类污染物最高允许排放浓度二级标准，（二级标准规定的悬浮物最高排放浓度为300mg/L，循环水悬浮物浓度为352.5mg/L。）循环水PH值为8，呈碱性，符合国家采矿、选矿、选煤工业第二类污染物最高允许排放浓度一级标准。循环水质过高的浓度，水中含较多的泥量，对生产将产生很大的影响。通过对循环水沉淀池采用坝堰溢流法改造和调整。改造后的循环水池沉淀效果理想，大部分的泥浆都在一号池沉淀下来，较大程度上稳定和改善了循环水的水质，提高生产用循环水的质量，同时大大减轻了人工清理水池泥浆量的劳动强度。生产循环水流程图：
迁钢2号高炉新技术设计与生产实践
摘要：迁钢2号高炉是首钢搬迁转移400万吨钢生产能力建设的迁钢二期工程项目，高炉有效容积为2650 m3。迁钢2号高炉工程设计遵循“先进、可靠、实用、效益”的方针，积极采用当今国内外高炉炼铁先进技术，在借鉴迁钢1号高炉成功技术的基础上，使迁钢2号高炉在工艺技术、装备、控制方面达到国内外先进水平。迁钢2号高炉2007年1月4日建成投产一年来，主要经济指标超过了设计能力，达到了同立级高炉的先进水平。 关键词：高炉；设计；生产实践 1 概况 2003年首钢总公司为贯彻落实国务院、北京市关于首钢产业结构调整、技术升级，服务首都经济的要求，部署实施首钢搬迁转移400万吨钢生产能力的方案——建设首钢迁钢工程，工程包括炼铁、炼钢、热轧及配套公辅设施。首钢迁钢炼铁工程分成两期建成，一期工程建设一座2650 m3高炉(1号高炉)，二期工程再建一座2650 m3高炉(2号高炉)，最终形成一、二期年产生铁合计445万吨生产规模。 迁钢2号高炉设计遵循“先进、可靠、实用、效益”的方针，采用国内外成熟的并已经行之有效的技术和装备，充分做好环境保护、防火和安全卫生工作，贯彻高炉生产的“精料、高风温、高压、富氧、喷煤”的先进经验，以使高炉在工艺技术、装备、控制方面达到国内外先进水平。新建高炉将成为“高效、低耗、优质、长寿、节能、安全、环保"型的现代化高炉。 2 高炉主要技术经济指标设计 迁钢2号高炉在设计过程中遵循耗资少，占地面积小，结构紧凑的原则，优化结构布局，注重布局的合理、高效，使迁钢2号高炉在国内外同立级高炉中结构布局均处于领先行列。迁钢2号高炉炉容同迁钢1号高炉相同，迁钢2号高炉在注重借鉴和使用迁钢1号高炉成功技术的基础上，对部分工艺技术进行了优化、改进和完善，进一步提高迁钢2号高炉的工艺技术、装备、控制水平。 根据迁安矿区原燃料条件和高炉操作条件，结合首钢厂区的生产实践，在高炉设计中采用先进、成熟、可靠、实用的工艺技术和设备，主要技术经济指标设计比照国内外同级别高炉的先进水平。设计的主要技术经济指标见表1。
除尘灰利用价值
除尘灰利用价值 除尘灰利用价值 西钢开发出用除尘灰制造泡沫渣新工艺日前，该厂在生产实践中，用废弃除尘灰制造泡沫渣一举获得了成功。该工艺既使废弃物得以充分利用，也为公司降低了生产成本。西钢二炼钢了解到公司炼铁厂除尘灰因含铁量较低，除烧结工艺可少量配用外，大量的除尘灰处于堆积状态。他们决定由此入手，开辟除尘灰的新用途。经过深入分析，他们发现该除尘灰含碳量很高，达到 40% ，含铁量达 30% ，其余的为氧化钙、二氧化硅等，用于电炉氧化期冶炼造泡沫渣比较合适。于是，他们根据分析成分进行了冶炼配比试验，试验效果良好。该除尘灰加入渣面后，碳和氧迅速发生化学反应，生成一氧化碳气泡，并穿越渣层形成良好的泡沫渣，可有效包裹住弧光，提高电弧热效率，同传统的焦粉造泡沫渣工艺相比，泡沫渣层厚，持续时间长，可完全替代焦粉，同时降低了生产成本，为电炉降本增效工作开辟了新的途径。 利用铁厂除尘灰作原料优化配料生产水泥熟料我厂粘土中铝含量较低，校正原料炉渣也是硅高铝低，熟料铝氧率一直上不去，为1.0 左右。生料中粘土的配比也只有 7%左右，影响了生料的成球，我们曾试图用高炉矿渣配料，但由于土少使成球质量差。 1999 年 3 月份，我们发现铁厂原料烧结电除尘灰 (简称原料除尘灰 )和高炉布袋除尘灰 (简称高炉除尘灰 )往外大量排放，经化验，原料除尘灰含
有较高的铁，可作为铁质校正原料；高炉除尘灰含有较高的 Al2O3，且 SiO2含量低，满足铝质校正原料要求。我们以这两种除尘灰分别代替镍渣和炉渣，在Φ2.2m×8.5m机立窑上进行了 3个月的试生产，取得了较好的效果。 1 除尘灰的来源及性能 原料除尘灰是铁精矿粉、萤石、石灰石、白云石、焦粉按一定比例配合后入烧结炉烧结，在出炉过程中通过电除尘器所收集的粉尘，其外观呈细颗粒状， 0.08mm 方孔筛筛余为25.8%，为暗红色。高炉除尘灰是高炉在炼铁过程中由布袋除尘器所收集的粉尘，其外观呈粉状，刚清理出来时为深灰色，待放置一二天后变为白色，我们最终所利用的是白色粉尘，0.08mm 方孔筛筛余为 13.6%。两种除尘灰中均含有微量氟、硫、锰及碱金属等成分，其化学成分见表 1。 2 试验配料方案设计 设计率值为 :KH=0.92 ±0.02，n=1.85 ±0.1，P=1.3 ±0.1。我厂为铁厂下属的水泥分厂，使用高炉矿渣比较便宜，为降低生料成本，在使用除尘灰的基础上，生料中又掺入 4%的矿渣。由于矿渣中SiO２和 CaO 含量较高，可代替部分石灰石和粘土，调整配料后粘土用量可保证在 10%左右。熟料标准煤耗由原来的 125kg/t 降到120kg/t 。试验时所用原材料的化学成分及配比见表 2，原煤工业分析见表 3。 注:1.序号 7 中配比为煤配比。 2.原料除尘灰中铁含量为 Fe2O3与 FeO 之和。
首钢高炉造渣制度的几点认识
摘要本文以首钢高炉现有造渣制度及冶炼实际为基础，介绍了首钢高炉造渣制度的几点认识，促进了首钢造渣制度的研究。 关键词高炉炉渣造渣制度 A few viewpoint of slagging system in BF of Shougang Corporation Zhang Heshun Ma Hongbin Chen Jun （Shougang Corporation） Abstract This article introduces a few viewpoint of slagging system in BF of Shougang Corporation in the basic of exiting slagging system and practical smelting of Shougang Corporation, and promotes the research of slagging system in BF of Shougang Corporation. Keywords blast furnace slag slagging system 前言 高炉造渣制度由高炉资源条件和生产条件决定，应适合高炉冶炼要求，有利于稳定顺行，有利于冶炼优质生铁。首钢炼铁技术人员对高炉送风制度与装料制度比较重视，研究较多，但对造渣制度认识存在不足，高炉炼铁必须深入分析造渣制度内涵、合理掌握造渣制度原则，才能确保高炉炉况的稳定顺行。本文介绍了首钢炼铁技术人员高炉造渣制度的几点认识，高炉技术管理应高度重视造渣制度对高炉炉况的影响，高炉技术人员应加深对高炉造渣制度的研究。 1造渣制度的控制理念 1.1使用四元碱度 随着国内钢铁工业的发展，高炉炼铁的原燃料资源日益紧张，高炉冶炼面临炉渣高Al2O3的考验，近几年，首钢高炉炉渣Al2O3含量维持在16.5±1.0%。面对炉渣高Al2O3的现实，造渣制度控制理念方面出现了“降低炉渣碱度，以降低炉渣黏度”的观点，但炼铁技术人员分析认为：炉渣是由SiO2、CaO、Al2O3、MgO等多种成分组成的，在Al2O3、MgO含量基本不变的情况下，造渣制度控制可以使用二元碱度，但若Al2O3、MgO含量出现较大变化，必然导致渣系性能的改变，二元碱度将不能满足高炉实际生产的需要。高炉生产逐步引入四元碱度控制理念，其能够综合反应SiO2、CaO、Al2O3、MgO等炉渣四种主要成分对炉渣性能的影响，首钢高炉炉渣四元碱度控制在1.00±0.03范围，四元碱度的使用避免了单纯使用二元碱度造成的造渣制度控制目标混乱。 1.2坚持低渣比 面对炉渣高Al2O3的现实，造渣制度控制理念方面也出现了“提高渣比、降低炉渣Al2O3含量，以维持高炉冶炼水平”的观点，但高炉渣比的增加必然面临两方面的问题：一，渣比的增加必然带来燃料比的上升，对高炉炼铁节能降耗带来较大挑战；二，渣比的增加必然带来炉内下部透气性的恶化。因此，提高渣比、降低炉渣Al2O3含量，并不能带来高炉炉况的稳定顺行，高炉冶炼应坚持“精料”原则，积极降低渣比。 特殊炉况，例如高炉开炉，由于开炉过程燃料比高，炉渣Al2O3含量常超过22.0%，为了降低炉渣Al2O3含量，可以适当提高渣比、降低炉渣Al2O3含量至20.0%以下，确保高炉开炉过程炉渣具有良好的流动性。 1.3渣比计算
浅析首钢2号高炉炉缸工作状态
摘要本文浅析了首钢2号高炉的炉缸工作状态及其影响因素，以炉缸工作活跃指数来指导高炉操作，使炉缸工作保持活跃，在此基础上2号高炉实现了高煤比下的顺稳生产与炉缸长寿。 关键词高炉炉缸工作出铁 The simple analysis of furnace hearth operating mode in Shougang No.2 BF Zhang Heshun Ma Hongbin (Shougang Ironmaking Plant) Abstract This article simply analyses the furnace hearth operating mode in Shougang No.2 BF and some factors which affect the furnace hearth operating mode. Furnace hearth operation retains active by activity index of furnace hearth operation governing blast furnace operation. So No.2 BF achieves the smooth operation and stabilization, and furnace hearth achieves long life. Key words BF furnace hearth operating iron tapping 1.前言 高炉顺行稳定生产要求炉缸工作活跃，中心死焦堆具有足够的透气性和透液性，炉缸环流减弱。若炉缸中心死焦堆透气性和透液性差，铁水积聚在炉缸边缘，在出铁时易形成铁水环流导致炉缸内衬局部出现象脚侵蚀，引发炉缸局部过热及炉缸烧出等事故。炉缸中心死焦堆透气性和透液性差，大量渣铁滞留在死焦堆中导致炉缸初始煤气难于渗透到中心，破坏炉内煤气分布，影响高炉炉内顺行及经济技术指标。因此，在高炉操作方面要采取活跃炉缸中心死焦堆的措施，保持适当的炉缸炉底及侧壁温度，维持活跃的炉缸工作状态。 首钢2号高炉2002年5月开炉，有效容积 1780m3，24个风口，炉身下部、炉腰、炉腹安装三段铜冷却壁，先后装备了高炉基础数据采集系统、炉缸侵蚀模型等先进设备及软件，完善的监测设备为客观分析高炉冶炼进程提供了数据基础。本文结合首钢2号高炉的冶炼经验，以2号高炉150天生产的各项高炉冶炼参数为基础，浅要分析2号高炉炉缸工作状态及其影响因素，寻找不同高炉之间炉缸工作状态的普遍规律。 图 1 高炉经济技术指标随时间推移图 2.炉缸工作状态的关键影响因素 2.1.送风制度 鼓风离开风口时所具有动能，在风口前端形成一个疏松的椭圆形区间，焦炭在这个区间进行回旋运动和燃烧，回旋区的形状和大小决定着炉缸初始煤气的分布。回旋区的深度越大，煤气越向中心扩展，炉缸径向的温度匀一性越好，这使炉缸中心保持一定的热度，控制中心堆积的焦炭数量，维持死焦堆良好的透气透液性能，避免因下落的渣铁滞留在死焦堆中影响煤气向中心的渗透。回旋区中的传热传质过程，不但影响风口燃烧温度和煤气的分布，而且影响炉缸内渣铁的温
首钢京唐1号高炉铁水含硫高的分析
首钢京唐1号高炉铁水含硫高的分析 曹锋，霍吉祥 (首钢京唐钢铁联合有限责任公司炼铁部，河北唐山063200) 摘要：从原燃料质量、炉渣成分、炉缸状态、炉况稳定性等方面，对首钢京唐1号高炉铁水含硫高进行了分析，原燃料质量恶化是铁水含硫高的重要原因，渣铁温度偏低、炉缸活性较差、炉况波动是铁水含硫高的主要原因，在改善原燃料质量的基础上，优化造渣制度，活跃炉缸，稳定煤气流，可降低铁水含硫。 关键词：高炉；铁水；硫；分析 首钢京唐公司产品定位于生产高端精品钢，对铁水质量有较高的要求。2011年以来，首钢京唐1号高炉铁水含硫有较大幅度的上升，对炼钢工序的脱硫作业带来一定的困难，分析导致铁水含硫升高原因，对稳定降低铁水含硫量、提高铁水质量、满足下道工序要求有重要意义。 1 概述 首钢京唐公司1号高炉容积为5500m3，年产铁水近450万t。近1a来，首钢京唐1号高炉所产铁水含硫情况见表1。首钢京唐1号高炉所用原燃料为自产高碱度烧结矿、自产酸性球团矿、澳块矿、自产干熄焦和主要由阳泉煤、潞安煤、焦作煤、神华煤按比例混合而成的喷吹煤。表2为首钢京唐1号高炉所用原燃料的含硫量情况，表3为首钢京唐1号高炉冶炼1t铁水由炉料带入的硫量。 2 铁水含硫上升的原因 2.1 原燃料质量恶化 铁水中的硫来源于入炉料，炉料含硫的升高，势必会导致(同样脱硫能力情况下)铁水含硫的上升。近年来，首钢京唐1号高炉入炉原燃料的含硫都趋于上升趋势。从表3可看出，烧结矿和燃料带入的硫占入炉炉料带入总硫的98%以上，其中入炉焦炭带入的硫占入炉总硫量的78%以上，是硫的主要来源，故焦炭含硫对铁水含硫影响较大。焦炭带入的硫增加，会明显增加铁水含硫量。表4为焦炭、煤粉的含硫变化情况。此外，焦炭灰分高且波动大，矿料成分波动频繁且趋坏，引起热制度、造渣制度的波动，在一定程度上也导致了铁水含硫上升，总的来说，原燃料质量的整体恶化，是首钢京唐高炉铁水含硫升高的重要原因。
出铁场除尘技术方案
出 铁厂 除 尘 成 套 设 备 技 术 规 格 书 1 、 高 炉 有 关 参 数 ： 高炉有效容积： 450m 利用系数： 3.5t/ m .d 产量: 1575t/d 平均每次冶炼时间：90 分钟 出铁时间： 40min 左右；间隙性出铁 2、高炉出铁场的烟尘特性如下： 1）烟尘浓度： 0.35---8g/标 m 2）烟尘化学成分 7.烟气成分 3、除尘器性能指标 在生产满负荷情况下，设计性能指标: 3 3
1 2 捕集率 ％ 排放浓度 mg/Nm ３ ≥85 出铁口 4、出铁场除尘系统捕集罩形式 出铁口捕集罩形式为上侧吸+上部接受罩 铁水罐口捕集罩----半密闭罩 铁水罐口捕集罩----半密闭罩 5、出铁口烟气温度 135-- 200 ℃ 出铁沟烟气温度 120-- 200 ℃ 铁水罐烟气温度 80-- 120 ℃ 6 系统工艺参数 项目 参数 单 位 数 量 备注 除尘引风机 AL-R215DW 左 45 352000m x5000Pax980r/minx800k W 台 1 温度 110℃ 配变频电动机 Y560-6 型 功率 800kW 电压 10kv 台 1 低压脉冲布袋 除尘器 LLP4700 型 设计处理风量 324450m /h ，过滤 面积 4700m 台 1 埋刮板输送机 GS310 输送量 15 m /h 长度 14840mm 功率 7.5kW 台 2 埋刮板输送机 GS430 输送量 25 m /h 长度 10680mm 功率 7.5kW 台 1 钢丝绳电动葫 芦 CD1 起重量 3t 起升高度 6m 电机功率 4.5/0.4kW 台 1 斗式提升机 输送量 25 m /h 功率 7.5kW 1 3 3 2 3 3 3 ≥95 铁水罐 ＜50 ＜100 GB9078-1996 ＜10 ＜15 《工业企业 卫生标准》 ３ 岗位粉尘 mg/Nm ３ 99．9 ４ 除尘效率 %
除尘灰利用价值
西钢开发出用除尘灰制造泡沫渣新工艺2008-10-29 16:27:11 钢企网 本网讯西林钢铁集团有限公司第二炼钢厂多年来一直在实践中探索降本增效的新途径。日前，该厂在生产实践中，用废弃除尘灰制造泡沫渣一举获得了成功。该工艺既使废弃物得以充分利用，也为公司降低了生产成本。 西钢二炼钢了解到公司炼铁厂除尘灰因含铁量较低，除烧结工艺可少量配用外，大量的除尘灰处于堆积状态。他们决定由此入手，开辟除尘灰的新用途。经过深入分析，他们发现该除尘灰含碳量很高，达到40%，含铁量达30%，其余的为氧化钙、二氧化硅等，用于电炉氧化期冶炼造泡沫渣比较合适。于是，他们根据分析成分进行了冶炼配比试验，试验效果良好。该除尘灰加入渣面后，碳和氧迅速发生化学反应，生成一氧化碳气泡，并穿越渣层形成良好的泡沫渣，可有效包裹住弧光，提高电弧热效率，同传统的焦粉造泡沫渣工艺相比，泡沫渣层厚，持续时间长，可完全替代焦粉，同时降低了生产成本，为电炉降本增效工作开辟了新的途径。 利用铁厂除尘灰作原料优化配料生产水泥熟料 我厂粘土中铝含量较低，校正原料炉渣也是硅高铝低，熟料铝氧率一直上不去，为1.0左右。生料中粘土的配比也只有7%左右，影响了生料的成球，我们曾试图用高炉矿渣配料，但由于土少使成球质量差。1999年3月份，我们发现铁厂原料烧结电除尘灰(简称原料除尘灰)和高炉布袋除尘灰(简称高炉除尘灰)往外大量排放，经化验，原料除尘灰含有较高的铁，可作为铁质校正原料；高炉除尘灰含有较高的Al2O3，且SiO2含量低，满足铝质校正原料要求。我们以这两种除尘灰分别代替镍渣和炉渣，在Φ2.2m×8.5m机立窑上进行了3个月的试生产，取得了较好的效果。 1除尘灰的来源及性能 原料除尘灰是铁精矿粉、萤石、石灰石、白云石、焦粉按一定比例配合后入烧结炉烧结，在出炉过程中通过电除尘器所收集的粉尘，其外观呈细颗粒状，0.08mm方孔筛筛余为25.8%，为暗红色。高炉除尘灰是高炉在炼铁过程中由布袋除尘器所收集的粉尘，其外观呈粉状，刚清理出来时为深灰色，待放置一二天后变为白色，我们最终所利用的是白色粉尘，0.08mm方孔筛筛余为13.6%。两种除尘灰中均含有微量氟、硫、锰及碱金属等成分，其化学成分见表1。 表1原料除尘灰、高炉除尘灰化学成分%
(完整版)首钢2号高炉出铁场烟气治理技术
首钢2号高炉出铁场烟气治理技术 首钢2号高炉出铁场烟气治理技术 (无锡市东方工业环保有限公司郭徽吴立进2003年2月) 1 引言 高炉出铁场烟尘的传统捕集模式为侧吸罩或侧吸罩加屋顶罩。侧吸罩的弊端是吸口易堵塞，管道内粉尘沉降严重；屋顶罩则因厂房内横向风的干扰较大，故所需风量很大，相应运行电耗率很高。虽然外环境得以解决，但厂房内环境并不理想。 鉴于上述情况，针对首钢2#高炉除尘改造的要求，东方环境工程设计研究所突破传统模式，研究了由上侧吸罩+上部接收罩+沟盖罩的组合捕集装置。该装置的特点有： (1)将高动压强制捕集的侧吸式改为低动压有诱导功能的上侧吸罩； (2)增设可移动的上部接收罩； (3)针对出铁口的烟尘喷射问题，采用撇渣器捕集罩，通过沟盖接收上侧吸罩和上部接收罩未能捕集到的烟尘。 同时结合“低阻、中温、大流量”系统工艺、抗结露脉冲除尘器以及变频调速等先进技术，最终使首钢2#高炉除尘达到了“国内领先”的改造目标。 2 原工艺概述 北京首钢股份有限公司第二炼铁厂(以下简称首钢炼铁厂)2#高炉(容积为1726m3)原有除尘设施陈旧、除尘效果差(岗位粉尘浓度>500rng／m3，罩棚顶冒黄烟)，不能达到现行国家环保标准的要求。鉴于首钢位于首都北京，地理位置特殊，2008年将举办奥运会，对环保提出了更高的要求。为此，首钢决定于2002年3月在2#高炉停产大修期间，对原有出铁场等除尘系统进行改造，明确要求治理效果要达到国内领先水平。经向社会公开招标，最终由东方环境工程设计研究所(东方工业环保有限公司)中标，总承包该项工程。该工程在2002年7月23日与2#高炉大修同时竣工，并投入运行。该工程各项指标全面超出了设计要求。其中岗位粉尘浓度仅为2mg／m3，排放浓度均低于30mg／Nm3，彻底改变了2#高炉周围的环境，闯出了一条适合我国国情的大型高炉出铁场烟气治理的新路子。 3 系统工艺——低阻、中温、大流量 2#高炉出铁场的圆形出铁场有2个出铁口，交替出铁及放渣，无时间重叠。该系统是针对生产过程中，高炉出铁口、撇渣器、铁沟、渣沟、摆动溜槽及炉顶上料系统卸料部分产生的烟气进行有效捕集、净化，然后达标排放。 3.1 工艺原理 除尘系统按出铁口出铁所形成的尘源系列，分为大、小系统。大系统又可分为1#和2#捕集系统。按出铁口轮流作业的制度，通过2组倒产切换阀使1#或2#捕集系统所捕集的烟气，分别依次进入抗结露低压脉冲除尘器组成大系统，其烟气被净化后排人大气。调速装置同时按其作业制度进行调速节能运行。当出铁时将风量调至最高，不出铁时则调至最低。开、堵铁口时的大量外逸烟气则由其移动顶吸罩完成捕集任务。二路顶吸捕集与炉顶卸灰外捕集的烟尘一起并入另1台小除尘器，组成小系统。大系统配备有2台AL-R254DW(IDF)离心式引风机，2台风机一用一备，采用高压变频器调速，变频器可在2台风机之间切换使用；小系统配备1台Y4-73N018D离心式引风机。2套系统均采用DFMC型抗结露低阻脉冲袋式除尘器，使用合理的清灰程序，小室单元离线等措施，使之工作阻力为低平阻力曲线状态。脉冲喷吹气源经除水除油处理后，再经自动温控加热气包进行温度调节，从而将结露的可能性降
钢铁高炉出铁场环境除尘系统技术协议
.. 山西立恒钢铁集团股份有限公司 高炉出铁场环境除尘系统 技 术 协 议 买方：山西立恒钢铁集团股份有限公司 卖方：河北运东环保设备有限公司 2017年1月
山西立恒钢铁集团股份有限公司(以下简称甲方)与河北运东环保设备有限公司(以下简称乙方)就山西立恒钢铁集团股份有限公司高炉出铁厂环境除尘工程除尘设备设计、供货、制造、安装、调试等的技术问题进行了充分的协商与交流，达成如下技术协议： 1、施工内容： 1.1 主体：除尘器及输灰管道（管道要求直径 2.5米以上厚度不小于8mm,直径 1.5米至2.5米厚度不小于6mm，直径1.5米以下厚度不小于4mm）。 1.2 炉顶受料斗由乙方设计安装；乙方负责除尘系统的整体设计，出铁口密封罩施工由甲方负责，其他部分全部由乙方负责。 1.3土建设计由乙方负责，甲方负责施工。 1.4主电源及高压部分（10kv）由甲方负责接至除尘现场配电室，剩 余部分由乙方负责从甲方2#高炉配电室引出接线。 1.5气源（压缩空气或氮气）、水源从高炉本体主管接入。 1、总体技术要求 1.1卖方提供的设备具有国内同行业近年内的先进制造水平，采用先进工艺、合格材料、成熟、先进的技术或专有技术。 1.2卖方提供的设备和材料应是保证质量的、全新的和可靠的，并符合工艺技术条件、正常和安全运行及长期使用的要求。 1.3卖方提供的设备必须是保证达到设计要求的工艺技术参数、规格指标和技术性能要求的整台（套）设备，包括主机及所有配套设施和附件、选件等。
2、设备主要技术参数和设备设计、制造要求 2.1基本技术参数 2.1.1高炉出铁厂配套环境除尘器LCMD9500 2.1.1.1工艺技术参数 烟气量 500000m3/h 烟气温度常温 入口烟气含尘浓度 5～10g/N m3 烟尘主要成分炼铁出铁场粉尘 出铁场粉尘捕集率≥98% 2.1.1.2 公用介质参数 压缩空气压力 0.5~0.7Mpa 电源 380V(三相四线) 2.1.1.3设备基本技术数据 除尘器数量 1台； 除尘器有效过滤面积 ~9500m2; 除尘器本体漏风率＜3%； 除尘器设备阻力＜1500Pa； 除尘器耐压 -7000Pa； 除尘器出口烟气含尘浓度 <20 mg/N m3; 2.1.1.4安装场地 室外。 2.2设备设计、制造要求
2号高炉长期休风及炉况恢复实践
研究探讨 2号高炉长期休风及炉况恢复实践 全 建 丘未名 陈元洪廖玉通贝继承 （广西柳州钢铁集团有限公司炼铁厂广西柳州545002） [摘要]本文对柳钢2号高炉2020年因年修而长时间休风后的炉况恢复进行总结，为今后柳钢高炉长时间停炉检修的炉况恢复提供借鉴经验。 [关键词]高炉 年修 炉况恢复 1前言 柳钢2号高炉有效容积2650m3，炉况正常情况下日产曾达到7500t，有效容积利用系数达2.75t/m3·d，焦比367㎏/t的良好指标。柳钢 2号高炉实行年修制，本次年修计划60h（3月10日8:00~3月12日20:00）左右，通过为期两天半的休风，对高炉本体设备以及相关辅助设备进行一次全面的检查和维修更换，以确保高炉能够稳定顺行、安全高产；但是实际年修时间却达69小时，远远超出计划时间，最终用时接近4天才使炉况基本恢复，这也是造成复风后炉况难恢复的主要原因。 2年修前准备 2.1休风料装入 休风料料柱的透气性与开炉炉况恢复有直接关系，焦炭负荷的轻重、净焦加入量的多少以及炉料配比决定了开炉后渣铁的温度、碱度和流动性。为了有利于开炉后炉况的恢复，年修前8小时开始焦炭负荷由4.30退至4.20，矿批保持70t 不变，烧结比由72.3%降至71.3%；休风前4小时下10批净焦，焦炭负荷退至3.30，矿批缩至65t，保证开炉后能迅速提升炉温，同时再降低烧结比5%。休风前1h矿批缩至60t，焦炭负荷维持在3.30直至休风。休风料见表2.1 时间净焦(批)矿石批重(t)焦炭负荷装料制度 00：00070.0 4.20 03：001065.0 3.30—— 时间净焦（批）矿石批重（t）焦炭负荷装料制度 05：00365.0 3.30—— 06：00160.0 3.30—— （注：表格中“--”表示与上一批料制度相同） 2.2堵风口 休风后，用有水泡泥堵严所有风口，其目的在于防止空气进入炉内加速焦炭燃烧，对复风后炉温恢复产生不利影响。另一方面是为了保证炉内热量不会从风口流失，造成炉内蓄热不足。由于有5个小套漏水，休风前物理热不足1510℃，铁水[Si]仅有0.4%左右的水平，所以休完风立即堵风口是本次年修极为重要的操作。 3开炉恢复及处理过程 3.1送风及调整过程 3月13日凌晨5点开始送风，装料制度：料线5m，装料制度 ， 。送风前堵23#、24#、25#风口，3h后风量正常并相继捅开3个风口，开始增加喷煤。详细开风口时间见表3.1. 风口编号开风口时间 冷风流量 （万m3/h） 富氧量 （m3/h） 喷煤量（t/h）23#8:1032.0005 24#9:3032.50500010 25#10:0032.501000020 年修炉况恢复大致可分为三个阶段。第一阶段为送风阶段，送风风温800℃，3h后加到890℃，但由于压量关系偏紧，40min后减回风温至800℃，8h后才逐步将风温提至1100℃，批重扩至68t,各参数基本恢复正常。由于在送风恢复初期风温一直只能维持在较低水平，前9h平均风温只有800℃的水平，使得原本就热量不足的炉缸持续欠热太多，炉内气流受到破坏，遂至炉缸产生堆积，容积变小，加之渣铁难排，进而产生炉料难行的连锁反应[1]。第二阶段为校核装料制度，由于送风后高炉长时间气流不顺，通过上部装料制度的校核调整，逐步使炉内形成边缘和中心两道气流，伴随着气流的改善，炉料难行的状况逐渐消除。第三阶段为强化冶炼过程，16日开始，铁水物理热基本稳定在1500℃以上，渣铁排放状况良好，富氧恢复到15000m3/h的水平，矿批扩至68t，喷吹量也逐步提升到43t/h。 3.2布料及负荷调整 14日开始改装料制度调整气流，7:00因渣铁难排放造成风压偏紧，炉料难行产生滑料，随即改料制（ ， ）以利疏松边缘气流，并将烧结比由复风后的76%降低至74%以利于渣铁排放，但因炉内出现乱料，气流难以控制，一天内发生4次悬料，频繁地放风坐料使料线一度达到6m，为赶料线和补偿热损失又补加9批净焦，4次悬料都处于高炉恢复炉况的关键时期，严重延误了高炉的恢复，为了再次调整气流，改制度发展边缘及中心两道气流，年修前后装料制度见表3.2 时间装料制度 休风前 3月14日白班 3月14日中班—— 表2.1 休风料组成表 表3.2 2号高炉年修前后装料制度表 表3.1 2020年3月13日2号高炉年修开炉开风口及参数恢复情况34