设计取值和问题分析
结构设计中的常见问题及对策分析
结构设计中的常见问题及对策分析[摘要]：我国建筑业高速的发展，建筑结构设计的水平与设计方式也发生了重大的变化。
建筑结构设计人员在实际操做工作中，会遇到一些难题，本文指出了对于一些难题的对策各见解，希望能对结构设计者具有一定的借鉴与参考作用。
[关键词]：建筑结构；处理措施；构造—、地基基础结构设计中的常见问题及对策1、高层建筑基础有效埋置深度工程主楼是高层，裙房是多层，用沉降缝断开，使主楼在沉降缝一侧没有可靠的侧限。
高层规范规定、基础有效埋深应从可靠侧限地面算起，而在设计中，设计人员往往忽略“可靠的侧限”这一因素。
如主楼高度约160m，采用桩基，设二层地下室，基底深为12m。
裙楼下部建一层地下室，基底深5m,主、裙楼之间用沉降缝分开，如此以室外地面算起主楼基础埋深能达到要求，但裙房地下室底板算起主楼基础的有效埋深则是不足的。
2、桩基选型的不合理或是对桩基施工可行性、成桩质量可靠性、桩基施工对环境影响等方面考虑不够。
如某教学搂为3-4层框架结构，柱间距为5.0m×6.0-8.0m，设计是采用φ1000大直径钻孔灌注桩，有效桩长约为40m，显然是浪费。
3、单桩承载力取值和计算依据成桩工艺不一样，地基面对不同桩型支承能力也是不一样的，按规范经验公式计算单桩竖向的承载力时，面对不同桩型，各种土层极限侧阻力与极限端阻力也是不一样的。
有些工程地质勘察报告只提供了计算打入式预制桩单桩承载力的设计参数，因而采用钻孔灌注桩，并直接引用报告中的设计参数，导致计算的单桩承载力出现误差。
值得注意的是，桩基设计时上部未固结或欠固结土层在固结沉降过程中会引起的桩侧负摩阻力带来的影响。
验算桩身承载力，要考虑工艺系数ψc。
或桩身压曲影响；对抗拔桩，仅计算桩身承载力是不够的，要进行桩身抗裂的验算。
如有地下室，要按静载试验确定单桩承载力，要扣除地下室深度范围内的桩侧摩阻力。
桩端下有软弱下卧层时，要对软弱下卧层承载力与桩基沉降验算；有的工程桩端下的硬持力层厚度过薄，达不到《建筑桩基技术规范(JGJ94-94)》规定的不能小于4d（d为桩径）的标准。
结构设计中常见问题及解决办法之一结构设计总则
结构设计中常见问题及解决办法之一结构设计总则结构设计中常见问题及解决办法之一结构设计总则目录、编制说明一、结构设计总则1.1总说明及图纸设计文件1.2计算书完整性问题1.3计算参数及荷载取值二、地基处理及基础设计三、钢结构四、钢筋混凝土结构五、结构加固编制说明1、根据现行国家有关规范、规程，对工程设计中由于设计人员的考虑不周和对规范、规程的理解不够全面，造成的一些不当做法和错误，以及在施工图设计文件审查中常出现的问题，进行汇总、整理、分析，并提出改进措施及依据，从而加强设计人员对规范及规程全面、准确的理解，避免类似错误的发生，合理和优化设计，提高设计质量。
2、主要编制依据《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068-2001《建筑工程抗震设防分类标准》GB50223-2008《岩土工程勘察规范》GB50021-2001（2009年修订）《人民防空地下室设计规范》GB50038-2005《地下工程防水技术规范》GB50108-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑地基处理技术规范》JGJ79-2012J220-2012《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008《建筑抗震设计规范》GB50011-2010《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《钢结构设计规范》GB50017-2003《门式刚架轻型房屋钢结构技术规范》GB51022-2015《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2010J186-2010《建筑工程设计文件编制深度规定》建质函[2016]247号《施工图设计文件审查要点》建质[2013]87号《民用建筑工程设计常见问题分析及图示》图集《建筑结构设计问答及分析》《高层建筑混凝土结构技术规程应用及分析》《建筑抗震设计规范应用与分析》《建筑地基基础设计方法及实例分析》《PKPM产品使用手册及技术条件》《盈建科产品使用手册及技术条件》一、结构设计总则1.1总说明及图纸设计文件（1）设计依据和质量验收应遵循的工程建设标准的名称、编号与版本号正确性。
ASMEVIII-1设计参数取值的问题及解析
ASMEVIII-1设计参数取值的问题及解析ASME VIII-1设计参数取值的问题及解析设计参数的确定是整个设计⼯作中的基础，参数确定正确才能保证设计⽅向正确。
客户设计条件与实际⼯况的⼀致性，以及设计⼈员对规范的理解深度是影响参数正确取值的重要⽅⾯。
设计条件设计条件根据[U – 2(a)]，由⽤户提供。
设计条件周全考虑，保证设计产品满⾜使⽤中实际⼯况的所有要求。
1. 规范版本：图纸和计算书中所采⽤标准的版本号，应为最新有效版本，增补版在强制执⾏期时，强制采⽤。
相关零部件标准应为规范确认的版本，查表U-3。
当设计中采⽤了案例时，图纸和计算书中应列出此案例号。
2. 设计压⼒、设计温度应为单⼀的压⼒值或温度值，⽽不是压⼒段或温度段，材料许⽤应⼒在该温度点取值。
错误如：-0.1~0.6MPa，-10~100°C应为：-0.1/0.6MPa，设计温度100°C / 设备的MDMT为-10°********。
3. MAWP和MDMT：对于设计图纸，图⾯上应明确标注本设备在MAWP最⾼允许⼯作压⼒下的MDMT以及在设计温度下的MAWP，这两个值应与铭牌上的标记⼀致。
4. 介质及其特性：介质可以不明确写出成分，或采⽤代号，但应注明介质特性是否为致死性。
介质特性关系到设备的制造要求，应明确注明，这是正常开展设计⼯作的需要，也是企业⾃我保护的措施。
有时介质成分中说明了有微量致死性介质，即使微量，也应注明，并按照致死性介质设备的相关要求进⾏设计、制造。
5. 主要受压元件材料，应为ASME规范所接受的材料，且应按照规范正确书写。
错误如：A516 70；A516M Gr70应为：SA-516 Gr70；SA-516M Gr4856.焊接接头系数的取值及⽆损检测⽅式与程度：焊接接头系数的取值计算书中与图纸上应⼀致，不允许计算书中焊接接头系数取值1.0，图纸上焊接接头系数取值0.85。
7.耐压试验压⼒及试验温度：按照UG-99(b)，⽔压试验压⼒应不低于铭牌上标定的MAWP的1.3倍与各主要元件材料应⼒⽐的最⼩值的乘积。
基床系数取值方法相关问题分析
图 1 Winkle 地基模型上梁计算简图
力平衡条件可得到如下方程[1]：
EI
d4 f bp q dx 4
(1)
用 1 平方英尺大小的方形承压板(折合边长 0.305m)载 荷试验测试基床系数； 日本等国采用 0.3m 直径的压板 测试路基的压实度，我国的铁路和公路部门率先仿日 本等国也采用 0.3m 直径的压板测试路基的压实度， 并 称之为路基系数 k30； 接着我国的工民建部门效仿铁路 等部门采用直径 0.3m 或边长 0.3m 的承压板进行基床 系数试验，试验结果定义为基准基床系数 kv，有时也 称为 k30。 这里暂且将其他尺寸的承压板试验结果定义 为 kt，实际基础工程的基床系数定义为 ks。 基床系数 k 就是地基土某点的所受的压力 P 与相 应的变形 s 的比值，即 k=P/s。从该定义中可以看出， 要确定 k，首先要求明确 P 和 s 的取值标准。我国涉 及到基床系数的部分规范多规定取 s=1.25mm 时的 P/s 值为基准基床系数 kv[2，6]，部分规范没有明确规定[7]， 多数教材和文献也回避了这一问题，他们没有对 P 的 取值提出要求。当时铁路部门取 s=1.25mm 时的 k 值， 主要是为了使测试的路基系数 k30 值和其它路基压实 度指标在密实度上相对应，进而来评价路基土的压实 度[6 ，8]。唯独《高层建筑岩土工程勘察规程》(JGJ72 －2004)(简称高规 JGJ72-2004)[5]规定测试 kv 时，P 为 标准压板(直径 0.3m)载荷试验的 P-s 关系曲线的比例 界限压力，如果 P-s 关系曲线无明显直线段，P 可取 极限压力的一半，而 s 为相应于压力 P 值的沉降量。 由此可见，该规范测试 kv 时，对 s 没有提出要求，这 与其他规范根据 s=1.25mm 对应的 P 值求取 kv 有较大 差别。实际上，这一差别不仅在文字定义上，在实际 的测试结果上也会有一定差别。根据实际载荷试验结 果分析，当 P-s 关系曲线有明显的线性变形段，或土 的压缩性低时，二者的差别一般也都在 10%以上；当 P-s 关系曲线无明显直线段，或土的压缩性高时，二 者差别更大，一般都在 20%以上。周宏磊等也指出， 当按国标《建筑地基基础设计规范 》 (GB50007 － 2002)(简称国标 GB50007-2002)方法， 标准尺寸载荷试 验“比例界限”取为 s/b=0.01，即取 s=3mm 时，得到 的 k30 值有较大差别[9]。 以上两种 kv 取值方法有较大差别，显然，高规 JGJ72-2004 的做法更加合理。主要原因有以下几个方 面： （1）铁路等部门取 s=1.25mm 对应的 k30 值，是 仿照国外，为了与其他密实度指标相对照，并无特殊 意义； 同时， 铁路等部门求取 k30 值的出发点是为了配 合其他密实度参数评判路基土的压实度，而工民建工 程中求取基床系数 kv 值的目的是进行弹性基础梁板弯 矩、剪力和挠度计算等用。目的和用途不同，严格来
数据库指定范围之类取值设计
数据库指定范围之类取值设计
数据库的指定范围之类取值设计是数据库设计中的重要一环。
它能够确保数据库中存储的数据符合要求，并能够方便地进行查询和分析。
在设计这样的取值范围时，我们需要考虑到数据的类型、范围、约束和数据的完整性。
我们需要确定数据的类型。
数据库中常见的数据类型包括整数、浮点数、字符串、日期等。
每个数据类型都有其特定的取值范围和约束条件，我们需要根据实际需求选择合适的数据类型。
我们需要确定数据的范围。
例如，如果我们需要存储一个产品的价格信息，我们需要确定价格的范围，比如最低价格和最高价格。
这样可以确保数据库中存储的价格数据符合实际情况，并可以方便地进行价格范围的查询和分析。
在确定数据的范围时，我们还需要考虑到数据的约束条件。
例如，如果我们需要存储一个人的年龄信息，我们可以将其限定在合理的范围内，比如18岁到100岁之间。
这样可以确保数据库中存储的年龄数据符合实际情况，并可以方便地进行年龄范围的查询和分析。
我们还需要考虑数据的完整性。
数据的完整性是指数据库中的数据应该是准确、一致和可靠的。
我们可以通过添加约束条件和触发器来确保数据的完整性。
例如，我们可以添加唯一约束条件来确保某个字段的取值在数据库中是唯一的，这样可以避免数据重复或冲突
的情况发生。
数据库的指定范围之类取值设计是数据库设计中的关键一环。
通过合理地确定数据的类型、范围、约束和完整性，可以确保数据库中存储的数据符合要求，并能够方便地进行查询和分析。
这样可以提高数据库的效率和可靠性，为用户提供更好的服务。
建筑结构设计中荷载取值相关问题的分析
设计 与规 划
建筑结构设计中荷载取值相关问题的分析
蒲 谦
（ 广 元 零 八 一 建 筑 勘 察 设 计 院 四川 广 元 ６ ２ ８ ０ ０ ０ ）
摘 要 ： 载荷取值是 建筑结构设 计 中必须考虑 的一个非 常重要 的指标 ， 其取值是否合理对建筑的设计价值 以及 房屋 结 构的安全性具有极其重要 的影响。本文首先介绍 了载荷分类 ， 并对 当前建筑结构设计 中的概率模型进行 了分析 ， 确定 了概 率模型在结构设计 中的确定方式以及栽荷取值 的确定方式。 中图分类号 ： Ｔ Ｕ ３ １ ２ ． １ 文献标 识码 ： Ｂ 文章编号 ： １ ６ ７ ２ — １ ６ ７ ５ （ ２ ０ １ ４ ） １ ３ — ０ １ ６ １ — ０ ２
一
还需要考虑不同楼层间载荷的相关性关系 。对 于那些临时性的动 载荷， 一般将楼面分为若干 的区块 ， 并对区块内的集中载荷 的数 目 以及载荷力的大小进行统计， 然后根据实际情况建立随机场模型 。 由于临时Ｉ 生活载荷的 自身 的特性 ， 其不经常出现， 并且具有较大的 离 散性 ，完 全利 用 统 计 的方 法对 其 进 行分 析 还 是具 有 一定 的 困难 的， 一般 需 要 参考 或 者 结合 工 程 的经 验 来进 行 处 理 。 在 持久性的活载荷 以及 临时性的活载荷量值 的概率模 型被 确定后 ， 一般 还需要 根据设计 的需求 ， 将其等效 为均布载 荷， 在 等效 的过程 中需要注意 的是等 效的条件需要与结构 设计 中的 内 力 以及变形的分析相互适应， 分析的内容包括梁跨中剪力、 梁端弯 矩、 内柱 内力 、 外 柱 内力 、 梁 塑 性铰 机 构 等等 。 虽 然按 照 这些 条 件确 定的等效均布载荷或者是方差和平均值是不相同的，但是两者相 差 基本 上 不 大 ， 可 以根 据 综合 的情况 确 定 一个 统 一 的值 。 如果 是 按 照不同的要求载荷效应，需要利用力学分析将 实际的相关载荷换
结构设计中荷载取值分析
结构设计中荷载取值分析1.屋顶花园:活荷载还是恒载?22.荷载（填充墙）折减问题33.恒荷载系数取值1.35和1.2怎么区分？54.荷载组合详解61.屋顶花园:活荷载还是恒载?屋顶花园活荷载取3.0,但没有包括花圃土石等材料自重,请问土石等按照恒载还是活荷载来输入?我以前取200厚土按照恒载输入,虽然偏于安全,但感觉不太合理,不知道各位怎样处理的?种植植物屋面的构造作法在现代城市中，高楼耸立，绿色越来越少，为了增加绿化面积，改善城市环境，逐渐兴起了屋顶花园，因此种植植物的屋面需做特殊处理；现将种植植物屋面的构造作法介绍如下，仅供设计施工人员参考。
一）楼房屋面的种植构造，根据气候条件主屋面结构分述如下：1）少雨地区，种植土厚度宜为３０ｃｍ，可以视作保温层，所以屋面构造不必另加保温层，也不必附加排水层。
2）温暖多雨地区，种植土下设排水层，同时在防水层下应加设保温层。
寒冷多雨地区，种植土下设排水层，同时在防水层下应加设保温层。
坡度20%以上的斜坡屋面，可做成梯田式，利用排水层和覆土层找坡。
二）地下室顶板上的种植构造：这一类种植屋面和楼房屋面种植不同，覆土一般较厚，多在５０ｃｍ以上。
如果栽种乔木，覆土应达１ｍ以上。
由于覆土很厚，不管土中含水量大小均有保温的功能，所以不必另设保温层。
种植土和大地土体连接，雨水渗入土壤中，可均匀分散，故不必设排水层。
三）种植屋面的构造层次：1）种植土层：一般采用野外可耕作的土壤为基土，再掺以松散物混合而成种植土。
2）隔离层：隔离层可采用无纺布、玻璃丝布，也可用塑料布，为了透水搭接不粘合。
3）蓄水层：蓄水层用５ｃｍ厚的泡沫塑料铺成，还有一种海绵状毡，作蓄水层也很好。
4）排水层：排水层是用２～３ｃｍ粒径的碎石或卵石，厚度为10～15ｃｍ。
5）保护层：一般选用铝箔面沥青油毡、聚氯乙烯卷材或中密度聚乙烯土工布。
6）防水层：防水层要二道设防。
如用合成高分子卷材和涂料，可选择上为１．５ｍｍ厚的Ｐ型宽幅聚氯乙烯卷材或厚１ｍｍ的高密度聚乙烯，下为２ｍｍ厚聚氨酯或硅橡胶涂膜；也可选择上为高密度聚乙烯卷材，下为硅橡胶或聚氨酯涂膜。
建筑结构设计中荷载取值问题分析
建筑结构设计中荷载取值问题分析建筑结构设计中荷载取值问题分析【摘要】在进行建筑结构设计的时候，必须保证所取的荷载值的准确性，这是保证建筑结构平安性与稳定的重要指标。
要想保证结构荷载取值的准确性与科学性，需要我们不断研究影响荷载取值的各种因素，提升专业人员的技术水平以及文化素养。
因此，本文针对当前建筑工程结构设计中影响荷载取值的相关因素及问题进行探讨，以提高我国建筑工程建设质量。
【关键词】建筑结构；设计；荷载值荷载值确实定是建筑结构设计中一项非常重要的工作，准确的荷载值确实定才能够保障整个建筑体的抗震性与稳定性。
当下我国建筑结构设计在展开荷载值确实定工作时仍然存在一些问题，对于这些问题的剖析将能够帮助我们更有针对性的找到完善策略。
一、建筑结构设计中荷载值相关问题探讨1. 结构设计中的荷载取值随着我国建筑业的不断开展，建筑体的形态越来越多样，建筑体的构造也越来越复杂。
这些都使得建筑体的荷载量越来越大。
建筑体荷载值确实定在整个结构设计中非常重要，这将会是保障建筑体的抗震性与稳定性的基石。
通常建筑荷载值确实定会有一般流程，首先会根据工程的实际情况建立相关的荷载概率模型，在此根底上再来进一步展开参数的研究与分析工作，这样才能够更为准确确实定荷载值。
2. 建筑结构荷载的分类施加在结构上的集中力或者分布力称为荷载。
荷载根据时间的长久分为永久荷载、可变荷载和偶然荷载。
永久荷载是施加在工程结构上不变的荷载。
如结构自重、外加永久性的承重、非承重结构构件和建筑装饰构件的重量、土压力等。
恒载在结构的设计中必须考虑其长期效应，因为在建筑体的整个使用期内它是持续施加于结构之上的。
可变荷载是施加在结构上的由人群、物料和交通工具引起的使用或占用荷载和自然产生的自然荷载。
可变荷载的随机性表现在空间的变异方面，变化和平均值难以忽略，包括建筑上的活动人群、自然界的风、雨、雪荷载等。
偶然荷载有可能出现的荷载，而且一旦出现，量值较大，包括地震、汽车撞击作用等持续很短的荷载等。
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空调水系统设计和可能出现的问题分析空调机房大小和净深空调面积占建筑面积比例空调机房建筑面积概算指标设备层布置原则：20层以内的高层建筑：宜在上部或下部设一个设备层30层以内的高层建筑：宜在上部和下部设两个设备层30层以上超高层建筑：宜在上、中、下分别设设备层设备层内管道布置原则：离地 h≤2.0 m 布置空调设备，水泵等h=2.5~3.0 m 布置冷、热水管道h=3.6~4.6 m 布置空调、通风管道h 〉4.6 m 布置电线电缆冷负荷计算建筑物冷负荷概算指标商场人员密度根据地区和设计人员的经验不同，取值差异较大，如果全按设计手册中的指标选取往往导致实践中选取机组容量过小，无法达到要求：以下是从实践中得出的数据仅供参考：设计商店空调时，营业厅的人数取值：大型百货楼，一层按1.5~2人/ m2，其它层按1人/ m2；一般商店按0.9~1.0人/ m2。
商店的照明负荷按40~60W/ m2。
冷冻水系统设计系统冷冻水和冷却水流量估算/RT(冷吨 1RT=3516.91W)冷冻水系统的补水量（膨胀水箱）水箱容积计算: Vp=a△tVs m3Vp—膨胀水箱有效容积（即从信号管到溢流管之间高差内的容积）m3a —水的体积膨胀系数，a=0.0006 L/℃△t—最大的水温变化值℃Vs—系统内的水容量 m3，即系统中管道和设备内总容水量当110-70°C供暖系统 V=0.038Vc当130-70°C供暖系统 V=0。
043Vc式中V——膨胀水箱的有效容积（即相当于检查管到溢流管之间高度的容积），L；Vc——系统内的水容量，L。
空调冷冻水泵进出口压力不正常的原因分析在密闭式空调冷冻水系统中，循环泵的作用主要是用来克服冷冻水在管网中的流动阻力，其进出口两端的压力差基本上等于水泵所提供的扬程。
1、在遇有压力不正常时，应首考虑到系统内是否已充满水。
这时可检查膨胀水箱内是否有水。
膨胀水箱设在系统的最高处，具有容纳系统冷冻水膨胀量和向系统补水的作用。
如果补水阀被误关闭，水则不能补入系统，这样空气就会进行管网，造成水循环不畅，导致压力不正常。
2、如果系统中阀门操作不当，将会造成管网阻力不平衡，流量分配不均，从而影响水泵进出口压力不正常。
3、在许多空调工程中，除在循环泵入口设有大口径过滤器外，风机盘管及空调机处设有大口径过滤器，过滤器多达几百只甚至上千只。
在无缝管预安装再镀锌两次安装的工程中，由于管网受污染的机会小些，过滤器堵塞的情况要好些，但在一次焊接的工程中则要严重些。
因此施工时要特别注意。
4、系统运行时，水中不可避免混有空气，这里要及时检查所有的自动排气阀工作是否正常，并拧开风机盘管排气螺丝手动排气。
特别要注意立管顶端最易积聚空气，阻碍冷冻水正常流动。
5、在多台冷冻水循环泵并联的系统中，通常会有一台备用泵。
在调试运用时要注意备用泵的进出口阀门是否已关闭。
止回阀阀瓣能否复位止回。
如果止回阀失灵，其它泵运行时冷冻水就有可能经过备用泵短路，浪费能量，影响压力。
冷水机组、水泵被推倒之问题问题的提出：1998年3月，厦门大西洋海景城4台2800KW冷水机组以及配套冷冻水泵和冷却水泵在试压过程中发生水平推移达50毫米以上，重达15T的冷水机组甚至从减振台座上被推倒。
所有橡胶挠性接头均被拉直至椭圆形。
问题的分析：原业主和施工人员担心试压时未经清洗的污水会进入冷水机组和水泵。
由于在挠性接头后加上钢插板，当作水压试验时，作用于钢插板的水压力由于挠性接头的伸缩性而成为一个自由端，沿箭头方向运动而最终推倒冷水机组。
问题的解决：拆去损坏的挠性接头，冷水机组，水泵复位，试压时连同冷水机组水泵一道并入系统同时试验，若要加钢插板也只能加压阀门后，挠性接头前。
风冷冷水机组无法启动之问题问题的提出：1998年4月，厦门共和电子城空调系统。
系统作试运行时发现冷冻水泵出口压力仅0.01MPa，设于冷水机组回水管入口处压力表为0MPa，在此情况下冷水机组水流开关无法闭合，机组亦无法启动。
问题的分析：以上现象和仅有0.01MPa出水压力说明水泵和整个7层部分管内充满着空气，水泵空转着只是偶然吸了点水上来。
分布在7层系统最高处的数个自动放气阀也不起作用。
分析其原因，主要是膨胀水箱高度距水泵入口处仅2米，如此低的水压力无法将系统高处管内空气顺利排出。
问题的解决：为了顺利将系统内空气排出，将系统内水放干净后重新充水，充水时将所有高处自动放气阀取下并打开自动放气阀前的阀门。
要求充分缓慢，让水缓慢地由下区漫及上区，漫及上区后下区末端设备充分放气。
当充水完毕后装上各高点自动放气阀，仅留水泵出口管放气阀管口（下称喷口）处放气阀不装。
开启水泵，喷口处水流呈音乐喷泉状态，时高时低的喷流将系统内空气缓慢地带出来，随着喷流的越来越高以及越来越稳定，说明系统内空气越排得干净，当喷口水流高达6米左右，不再跌落时，喷流即可结束。
关闭喷口处阀门，水泵出口表压为0.25MPa，此时顺利地开启冷水机组。
冷水机组因水流开关不能起动之问题问题的提出：1997年9月，厦门宾馆8#楼2台1350KW离心式冷水机组作启动调试。
调试过程发现冷冻水系统水流开关闭合，冷却水系统水流开关无法闭合而不能启动冷水机组。
问题的分析：观察水流开关安装位置是符合装在5倍管道长度直管段上，基本符合要求，观察冷凝器冷却水进出水压差为0.18MPa，说明冷却水流量很大。
观察蒸发器冷冻水进出水压差为0.05MPa，说明冷冻水流量偏小。
仔细分析，可能是流量大小对水流开关影响。
水流对水流开关簧片冲击较小，水流开关簧后片角度合适带动摇臂触点闭合。
当流量较大时，水流对水流开关簧片冲击很大导致簧片沿水流方面后弯得很利害，再由于插入管口偏大，后弯的簧片顶住管口处，过度的簧片后弯反而使水流开关摇臂变直，开关触点无法闭合。
冷却水系统设计制冷机冷却水量估算表冷却水系统的补水量（补水管）冷却水系统的补水量包括:1 蒸发损失;2 漂水损失3 排污损失4 泄水损失当选用逆流式冷却塔或横流失冷却塔时,空调冷却水的补水量应为:电动制冷1.2—1.6%溴化锂吸收式制冷 1.4—1.8%还应综合考虑各种因素的影响,因蒸发损失是按最大冷负荷计算的,实际上出现最大冷负荷的时间是很短的,空调系统绝大多数时间是部分负荷下运行的,如果把上述补水量适当减少一点,绝大多数时间都能在控制的浓度倍数下运行,很短时间内水质超出要求的范围,不会对系统产生危害.综上所述,建议冷却水系统的补水量取为循环水量的1—1.6%,电制冷、水质好时，取小值，溴化锂吸收式制冷、水质差时，取大值。
冷却水系统存在的问题（1）吸入管道上阻力过大，而且返上返下管内窝气，冷却水量减少，使系统不能正常运行。
（2）并联两台或更多的冷却塔吸入管道的阻力不平衡。
当单台使用时经常有空气吸入，造成水击、振动等。
且有的溢流，有的补水。
（3）各塔的水盘水位应安装在同一标高上，各盘之间作平衡管连通。
接管时注意各塔至总干管上的水力平衡。
做自动控制时供回水支管上均加电动阀。
冷却塔漂水过大之问题问题的提出：1997年8月，厦门合作银行一台150T/h圆形逆流低噪冷却塔，系统运行半个月，发现冷却塔漂水严重，观察运行中的冷却塔，可看到一股白雾冲天而起，并有小水珠飘脸的感觉。
问题的分析：观察冷水机组冷凝器进出水管处压力表，发现进出水压差高达0.2Mpa,说明进出冷凝器水量远远超出额定之流量。
观测冷却水泵运行电流，也可说明流量超过额定流量。
观察塔顶布水器运转情况，布水器转动飞快，布水器喷口喷射角度过于朝下，水高速喷出喷口后雾化和水冲击填料层溅激起小水珠是漂水过大的直接原因。
问题的解决：由于系统全套安装完毕，已无法更改冷却水泵流量和扬程，只有通过阀门调节。
一边观察进出水压力表，一边调整阀门开启度将进出水反差锁定在0.08MP。
调整冷却塔布水器喷射角度旋转向水平方面15度。
冷凝水系统设计冷凝水管的设计（2）立管的公称直径，就与水平干管的直径相同。
（3）本资料引自美国“McQUAY”水源热泵空调设计手册。
风机盘管机组、整体式空调器、组合式空调机组等运行过程中产生的冷凝水，必须及时予以排走。
排放冷凝水管道的设计，应注意以下事项：沿水流方向，水平管道应保持不小于千分之一的坡度；且不允许有积水部位。
当冷凝水盘位于机组负压区段时，凝水盘的出水口处必须设置水封，水封的高度应比凝水盘处的负压（相当于水柱温度）大50％左右。
水封的出口，应与大气相通。
为了防止冷凝水管道表面产生结露，必须进行防结露验算。
注：（1）采用聚氯乙烯塑料管时，一般可以不必进行防结露的保温和隔汽处理。
（2）采用镀锌钢管时，一般应进行结露验算，通常应设置保温层。
冷凝水立管的顶部，应设计通向大气的透气管。
设计和布置冷凝水管路时，必须认真考虑定期冲洗的可能性，并应设计安排必要的设施。
冷凝水管的公称直径DN（mm），应根据通过冷凝水的流量计算确定。
一般情况下，每1kW冷负荷每1h约产生0.4kg左右冷凝水；在潜热负荷较高的场合，每1kW 冷负荷每1h约产生0.8kg冷凝水。
空调水系统设计中应注意的问题（1）放气排污。
在水系统的顶点要设排气阀或排气管，防止形成气塞；在主立管的最下端(根部)要有排除污物的支管并带阀门；在所有的低点应设泄水管。
（2）热胀、冷缩。
对于和度超过40m的直管段，必须装伸缩器。
在重要设备与重要的控制阀前应装水过滤器。
（3）对于并联工作的冷却塔，一定要安装平衡管。
（4）注意管网的布局，尽量使系统先天平衡。
实在从计算上、设计上都平衡不了的，适当采用平衡阀。
（5）要注意计算管道推力。
选好固定点，做好固定支架。
特别是大管道水温高时更得注意。
（6）所有的控制阀门均应装在风机盘管冷冻水的回水管上。
（7）注意坡度、坡向、保温防冻。
设备水压力降估算（日本）。