xxx铺盖体系计算书
模板支撑系统设计计算书
KN/m3 求出） 4、振捣混凝土产生的荷载：2.0×1.4×0.6=1.68 KN/m（水平） q1=1+2+3+4=0.75+5.4+2.81+1.68=10.64 KN/m（验算承载力） q2=1+2+3=0.75+5.4+2.81=8.96 KN/m（验算刚度） 2）梁底模计算 按简支梁计算，计算简图如下：
6、钢筋砼底板 NGK 主梁=（0.2m×0.9m+0.7m×0.15m）×1m×3000Kg/m3×9.8N/Kg =8379N NGK 次梁=（0.15m×0.5m+0.7m×0.15m）×1m×3000Kg/m3×9.8N/Kg =5292N NGK 板=1m×1m×0.15m×3000Kg/m3×9.8N/Kg=4410N
小计：∑NGK 主梁=232.8N+196N+451.6N+673.6N+237.6N+36.8N+8379N =10225.8N
4
∑NGK 次梁=169.3N+117.6N+451.6N+673.6N+237.6N+36.8N+5292N =6996.9N
∑NGK 板=141.2N+156.8N+451.6N+526.8N+184.8N+36.8N+4410N =5926N
模板支撑体系计算书
模板支撑体系计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规》GB 50009-20125、《钢结构设计规》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 14面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.5面板弹性模量E(N/mm2) 5400取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×14×14/6＝32666.667mm3，I＝bh3/12=1000×14×14×14/12＝228666.6 67mm4q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψc Q2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.7×2]×1＝29.77 kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.9]×1＝28.006kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.9)]×1＝23.05kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×28.006×0.12+0.117×1.764×0.12＝0.03kN·m σ＝M max/W＝0.03×106/32666.667＝0.92N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×23.05×1004/(100×5400×228666.667)＝0.013mm≤[ν]＝L/250＝100/250＝0.4mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×28.006×0.1+0.45×1.764×0.1＝1.2kNR2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×28.006×0.1+1.2×1.764×0.1＝3.292kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4q2L=0.4×23.05×0.1＝0.922kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×23.05×0.1＝2.536kN五、小梁验算承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.2/1＝1.2kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3]/b =Max[3.292,3.292]/1= 3.292kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R4/b=1.2/1＝1.2kN/m小梁自重：q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3/3 =0.024kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝0.9×1.35×0.5×(0.9-0.12)=0.474kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝0.9×1.35×0.5×(0.9-0.12)=0.474kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.3 5×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×(0.5-0.3/2)/2×1=1.105kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.3 5×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×((1-0.5)-0.3/2)/2×1=1.105kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =1.2+0.024+0.474+1.105=2.803kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=3.292+0.024=3.317kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =1.2+0.024+0.474+1.105=2.803kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[2.803,3.317,2.803]=3.317kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=0.922/1＝0.922kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3']/b =Max[2.536,2.536]/1= 2.536kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R4'/b=0.922/1＝0.922kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.3/3 =0.02kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(0.9-0.12)=0.39kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(0.9-0.12)=0.39kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.12)]×(0.5-0.3/2)/2×1=0.61 5kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.12)]×((1-0.5)-0.3/2)/2×1=0 .615kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=0.922+0.02+0.39+0.615=1.947kN/m中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=2.536+0.02=2.556kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =0.922+0.02+0.39+0.615=1.947kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[1.947,2.556,1.947]=2.556kN/m为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×3.317×0.52，0.5×3.317×0.32]＝0.149kN·mσ=M max/W=0.149×106/32667=4.569N/mm2≤[f]=11.44N/m m2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×3.317×0.5，3.317×0.3]＝0.995kNτmax=3V max/(2bh0)=3×0.995×1000/(2×40×70)＝0.533N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝5q'l14/(384EI)＝5×2.556×5004/(384×7040×114.333×104)＝0.258mm≤[ν]＝l1/250＝500/250＝2mmν2＝q'l24/(8EI)＝2.556×3004/(8×7040×114.333×104)＝0.322mm≤[ν]＝2l2/250＝2×300/2 50＝2.4mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=[qL1,0.5qL1+qL2]=max[3.317×0.5,0.5×3.317×0.5+3.317×0.3]=1.824kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.542kN,R2=1.824kN,R3=1.824kN,R4=1.5 42kN正常使用极限状态R max'=[q'L1,0.5q'L1+q'L2]=max[2.556×0.5,0.5×2.556×0.5+2.556×0.3]=1.406kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=1.071kN,R2'=1.406kN,R3'=1.406kN,R4'=1.071kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm) Φ48×2.7主梁计算截面类型(mm) Φ48×2.7主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.12主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 9.891、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.141×106/4120=34.284N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝3.366kNτmax=2V max/A=2×3.366×1000/384＝17.532N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.056mm≤[ν]＝L/250＝334/250＝1.336mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.295kN，R2=3.661kN，R3=3.661kN，R4=0.295kN正常使用极限状态支座反力依次为R1'=0.224kN，R2'=2.701kN，R3'=2.701kN，R4'=0.224kN七、2号主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm) Φ48×2.7主梁计算截面类型(mm) Φ48×2.7主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.12主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 9.89主梁计算方式三等跨连续梁可调托座主梁根数 1P＝max[R2，R3]=Max[3.661，3.661]=3.661kN，P'＝max[R2'，R3']＝Max[2.701，2.7 01]=2.701kN1、抗弯验算2号主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.641×106/4120=155.509N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算2号主梁剪力图(kN)V max＝2.38kNτmax=2V max/A=2×2.38×1000/384＝12.394N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算2号主梁变形图(mm)νmax＝1.533mm≤[ν]＝L/250＝1000/250＝4mm满足要求！4、支座反力计算极限承载能力状态支座反力依次为R1=4.942kN，R2=7.871kN，R3=7.871kN，R4=4.942kN立柱所受主梁支座反力依次为R2=7.871/1=7.871kN，R3=7.871/1=7.871kN八、纵向水平钢管验算钢管截面类型(mm) Φ48×2.7钢管计算截面类型(mm) Φ48×2.7钢管截面面积A(mm2) 384 钢管截面回转半径i(mm) 16钢管弹性模量E(N/mm2) 206000 钢管截面惯性矩I(cm4) 9.89钢管截面抵抗矩W(cm3) 4.12 钢管抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125P＝max[R1，R4]=0.295kN，P'＝max[R1'，R4']＝0.224kN计算简图如下：1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.052×106/4120＝12.531N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)V max＝0.192kNτmax＝2V max/A=2×0.192×1000/384＝0.999N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)νmax＝0.127mm≤[ν]＝L/250＝1000/250＝4mm满足要求！4、支座反力计算支座反力依次为R1=0.398kN，R2=0.634kN，R3=0.634kN，R4=0.398kN同理可得：两侧立柱所受支座反力依次为R1=0.634kN，R4=0.634kN九、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座2 可调托座承载力容许值[N](kN) 30扣件抗滑移折减系数k c 11、扣件抗滑移验算两侧立柱最大受力N＝max[R1,R4]＝max[0.634,0.634]＝0.634kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[R2，R3]＝7.871kN≤[N]=30kN满足要求！十、立柱验算1、长细比验算l0=h=1500mmλ=l0/i=1500/16=93.75≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.6412、风荷载计算M w＝0.9×φc×1.4×ωk×l a×h2/10＝0.9×0.9×1.4×0.29×1×1.52/10＝0.074kN·m3、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规》JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.9×2]×1＝27.162kN/m2)小梁验算q1＝max{1.098+0.9×1.2×[(0.3-0.1)×0.3/3+0.5×(0.9-0.12)]+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1 2)+1.4×0.9×1]×max[0.5-0.3/2，(1-0.5)-0.3/2]/2×1，3.01+0.9×1.2×(0.3-0.1)×0.3/3}=3.0 32kN/m同上四～八计算过程，可得：R1＝0.574kN，R2＝7.003kN，R3＝7.003kN，R4＝0.574kN立柱最大受力N w＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+0.9×1.2×0.15×(31.2-0.9)+M w/l b ＝max[0.574+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(1+0.5-0.3/2)/2×1，7.003，7. 003，0.574+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(1+1-0.5-0.3/2)/2×1]+4.909+0.074/1＝11.985kNf＝N/(φA)+M w/W＝11985.215/(0.641×384)+0.074×106/4120＝66.653N/mm2≤[f]＝205 N/mm2满足要求！十一、高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》JGJ130-2011第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=31.2/20=1.56＜3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十二、立柱支承面承载力验算F1=N=11.985kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表可得：βh=1，f t=0.858N/mm2，η=1，h0=h-20=100mm，u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=1500mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，m)ηu m h0=(0.7×1×0.858+0.25×0)×1×1500×100/1000=90.09kN≥F1=1 1.985kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表可得：f c=7.488N/mm2，βc=1，βl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(1000)×(1350)/(100×450)]1/2=5.477，A ln=ab=45 000mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×5.477×7.488×45000/1000=2491.568kN≥F1=11.985kN 满足要求！Ｑ235A钢管轴心受压构件的稳定系数。
(完整word版)模板支撑体系计算书
（二）、采用七夹板与扣件式钢管支撑相结合的支撑方案设计计算：模板及其支架计算的荷载标准值及荷载分项系数表以下对模板进行验算。
一）楼板模板计算：按普通胶合板（1830×915×18）验算，龙骨间距600，按三跨连续梁计算。
1、荷载设计值1）模板自重：300N/m2×0.915m×1.2=329.4N/m2）新浇砼重：24000N/m3×0.10m×0.915m×1.2=2635.2N/m3）钢筋自重：1100N/m3×0.915m×0.10m×1.2=120.78N/m合计：329.4+2635.2+120.78=3085.38N/m4）施工工人及设备重量：2500N/m2×0.915m×1.4=3201N/m2、弯矩设计值M=（-0.10）×3085.38×(0.6)2+(-0.117)×3201×(0.6)2=245.89N·M另考虑集中荷载F=2500N，由两块模板分别承担。
F1=1250NM1=0.08×3085.38×(0.6)2+0.213×1250×0.6=248.61 N·M3、承载力验算W=bh2/6=915×182/6=49410mm3δm=M max/w=2.48×105/49410=5.02N/mm<[ ]=15.21N/mm2满足要求4、挠度验算W=k·f·q·l4/100EI=0.677×3085.38×10-3×6004/(100×9×103×915×183/12)=0.68<[L/250]=2.4mm满足要求.二）模板的龙骨验算采用50×100松木龙骨·600，水平钢管间距1000（即龙骨的跨度），按三跨连续梁计算1、荷载1）模板：300N/m2×0.6m×1.2=216N/m2）砼24000N/m3×0.6m×0.10m×1.2=1728N/m3）1100N/m3×0.6m×0.10m×1.2=79.2N/m合计：216+1728+79.2=2023.2N/m4）施工荷载：2500N/m2×0.6m×1.4=2100N/m2、弯距M=(-0.10)×2023.2×1.02+(-0.117)×2100×1.02=-448.02N·M另考虑集中荷载F=2500NM1=0.08×2023.2×1.02+0.213×2500×1.02=694.36 N·M3、承载力验算W=bh2/6=50×1002/6=0.833×105δm=M/W=694360/0.833×1.05=8.33N/m2<14.95N/m24、挠度验算W= k·f·q·l4/100EI=0.677×2023.2×10-3×10004/(100×9×103×50×1003/12)0.37mm <[W]=L/250=4mm满足要求. 三）水平钢管采用￠48×3.5焊接钢管,间距1000mm,跨度1000，按五跨连续梁计算。
实用模板支撑体系计算书
模板支撑体系计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规》GB 50009-20125、《钢结构设计规》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计模板及支架计算依据《建筑施工模板安全技术规》JGJ162-2008 设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 14面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.5面板弹性模量E(N/mm2) 5400取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×14×14/6＝32666.667mm3，I＝bh3/12=1000×14×14×14/12＝228666.667mm4q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.7×2]×1＝29.77kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.9]×1＝28.006kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.9)]×1＝23.05kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax ＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×28.006×0.12+0.117×1.764×0.12＝0.03kN·mσ＝Mmax/W＝0.03×106/32666.667＝0.92N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！2、挠度验算νmax ＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×23.05×1004/(100×5400×228666.667)＝0.013mm≤[ν]＝L/250＝100/250＝0.4mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×28.006×0.1+0.45×1.764×0.1＝1.2kNR2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×28.006×0.1+1.2×1.764×0.1＝3.292kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4q2L=0.4×23.05×0.1＝0.922kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×23.05×0.1＝2.536kN五、小梁验算承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.2/1＝1.2kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3]/b =Max[3.292,3.292]/1= 3.292kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R4/b=1.2/1＝1.2kN/m小梁自重：q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3/3 =0.024kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝0.9×1.35×0.5×(0.9-0.12)=0.474kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝0.9×1.35×0.5×(0.9-0.12)=0.474kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×(0.5-0.3/2)/2×1=1.105kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×((1-0.5)-0.3/2)/2×1=1.105kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=1.2+0.024+0.474+1.105=2.803kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=3.292+0.024=3.317kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=1.2+0.024+0.474+1.105=2.803kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[2.803,3.317,2.803]=3.317kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=0.922/1＝0.922kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3']/b =Max[2.536,2.536]/1= 2.536kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R4'/b=0.922/1＝0.922kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.3/3 =0.02kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(0.9-0.12)=0.39kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(0.9-0.12)=0.39kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.12)]×(0.5-0.3/2)/2×1=0.615kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.12)]×((1-0.5)-0.3/2)/2×1=0.615kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=0.922+0.02+0.39+0.615=1.947kN/m中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=2.536+0.02=2.556kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =0.922+0.02+0.39+0.615=1.947kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[1.947,2.556,1.947]=2.556kN/m为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算Mmax ＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×3.317×0.52，0.5×3.317×0.32]＝0.149kN·mσ=Mmax/W=0.149×106/32667=4.569N/mm2≤[f]=11.44N/mm2 满足要求！2、抗剪验算Vmax ＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×3.317×0.5，3.317×0.3]＝0.995kNτmax =3Vmax/(2bh)=3×0.995×1000/(2×40×70)＝0.533N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝5q'l14/(384EI)＝5×2.556×5004/(384×7040×114.333×104)＝0.258mm≤[ν]＝l1/250＝500/250＝2mmν2＝q'l24/(8EI)＝2.556×3004/(8×7040×114.333×104)＝0.322mm≤[ν]＝2l2/250＝2×300/250＝2.4mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态Rmax =[qL1,0.5qL1+qL2]=max[3.317×0.5,0.5×3.317×0.5+3.317×0.3]=1.824kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R 1=1.542kN,R2=1.824kN,R3=1.824kN,R4=1.542kN 正常使用极限状态Rmax '=[q'L1,0.5q'L1+q'L2]=max[2.556×0.5,0.5×2.556×0.5+2.556×0.3]=1.406kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R 1'=1.071kN,R2'=1.406kN,R3'=1.406kN,R4'=1.071kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm) Φ48×2.7 主梁计算截面类型(mm) Φ48×2.7 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.12主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 9.891、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m) σ=Mmax/W=0.141×106/4120=34.284N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝3.366kNτmax =2Vmax/A=2×3.366×1000/384＝17.532N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm) νmax＝0.056mm≤[ν]＝L/250＝334/250＝1.336mm 满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.295kN，R2=3.661kN，R3=3.661kN，R4=0.295kN正常使用极限状态支座反力依次为R1'=0.224kN，R2'=2.701kN，R3'=2.701kN，R4'=0.224kN七、2号主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm) Φ48×2.7 主梁计算截面类型(mm) Φ48×2.7 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.12主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 9.89主梁计算方式三等跨连续梁可调托座主梁根数 1P＝max[R2，R3]=Max[3.661，3.661]=3.661kN，P'＝max[R2'，R3']＝Max[2.701，2.701]=2.701kN1、抗弯验算2号主梁弯矩图(kN·m)/W=0.641×106/4120=155.509N/mm2≤[f]=205N/mm2 σ=Mmax满足要求！2、抗剪验算2号主梁剪力图(kN) ＝2.38kNVmaxτmax =2Vmax/A=2×2.38×1000/384＝12.394N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算2号主梁变形图(mm) νmax＝1.533mm≤[ν]＝L/250＝1000/250＝4mm 满足要求！4、支座反力计算极限承载能力状态支座反力依次为R1=4.942kN，R2=7.871kN，R3=7.871kN，R4=4.942kN立柱所受主梁支座反力依次为R2=7.871/1=7.871kN，R3=7.871/1=7.871kN八、纵向水平钢管验算钢管截面类型(mm) Φ48×2.7 钢管计算截面类型(mm) Φ48×2.7 钢管截面面积A(mm2) 384 钢管截面回转半径i(mm) 16钢管弹性模量E(N/mm2) 206000 钢管截面惯性矩I(cm4) 9.89钢管截面抵抗矩W(cm3) 4.12 钢管抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125P＝max[R1，R4]=0.295kN，P'＝max[R1'，R4']＝0.224kN计算简图如下：1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图(kN·m)/W＝0.052×106/4120＝12.531N/mm2≤[f]＝205N/mm2 σ＝Mmax满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN) ＝0.192kNVmaxτmax ＝2Vmax/A=2×0.192×1000/384＝0.999N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm) νmax＝0.127mm≤[ν]＝L/250＝1000/250＝4mm 满足要求！4、支座反力计算支座反力依次为R1=0.398kN，R2=0.634kN，R3=0.634kN，R4=0.398kN同理可得：两侧立柱所受支座反力依次为R1=0.634kN，R4=0.634kN九、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座2 可调托座承载力容许值[N](kN) 30 扣件抗滑移折减系数k c 11、扣件抗滑移验算两侧立柱最大受力N＝max[R1,R4]＝max[0.634,0.634]＝0.634kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[R2，R3]＝7.871kN≤[N]=30kN满足要求！十、立柱验算1、长细比验算l=h=1500mmλ=l/i=1500/16=93.75≤[λ]=150 长细比满足要求！查表得，φ＝0.6412、风荷载计算Mw ＝0.9×φc×1.4×ωk×la×h2/10＝0.9×0.9×1.4×0.29×1×1.52/10＝0.074kN·m3、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规》JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.9×2]×1＝27.162kN/m2)小梁验算q1＝max{1.098+0.9×1.2×[(0.3-0.1)×0.3/3+0.5×(0.9-0.12)]+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×max[0.5-0.3/2，(1-0.5)-0.3/2]/2×1，3.01+0.9×1.2×(0.3-0.1)×0.3/3}=3.032kN/m同上四～八计算过程，可得：R1＝0.574kN，R2＝7.003kN，R3＝7.003kN，R4＝0.574kN立柱最大受力Nw ＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+0.9×1.2×0.15×(31.2-0.9)+Mw /lb＝max[0.574+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(1+0.5-0.3/2)/2×1，7.003，7.003，0.574+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(1+1-0.5-0.3/2)/2×1]+4.909+0.074/1＝11.985kNf＝N/(φA)+M/W＝11985.215/(0.641×384)+0.074×106/4120＝66.653N/mm2w≤[f]＝205N/mm2满足要求！十一、高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=31.2/20=1.56＜3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十二、立柱支承面承载力验算=N=11.985kNF11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表可得：βh =1，f t =0.858N/mm 2，η=1，h 0=h-20=100mm ， u m =2[(a+h 0)+(b+h 0)]=1500mmF=(0.7βh f t +0.25σpc ，m )ηu m h 0=(0.7×1×0.858+0.25×0)×1×1500×100/1000=90.09kN ≥F 1=11.985kN 满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表可得：fc =7.488N/mm2，βc=1，βl =(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(1000)×(1350)/(100×450)]1/2=5.477，Aln=ab=45000mm2F=1.35βc βlfcAln=1.35×1×5.477×7.488×45000/1000=2491.568kN≥F1=11.985kN满足要求！Ｑ235A钢管轴心受压构件的稳定系数。
多层综合楼结构计算书
3.柱的侧移刚度计算 见下图表。 对于高度小于 50m,且高宽比 h/b=23.6/60.6=0.39<4 的建筑物，仅考虑
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筑
WW
kc=
E c I b 25.5 × 10 6 × 9 × 10 −3 = = 8.5×10 4 kN・m lb 2.7
W.
bh 3 0.6 4 = =1.08×10 −2 m 4 12 12 EI c 29.5 × 10 6 × 1.08 × 10 −2 = =5.5×10 4 h 5.8
⇒
y = y 0 = 0.40
网
中柱：n=7, y1 = 0, y 3 = 0, k = j=4 , y 2 = 0 , y 0 = 0.46 ⇒ y = y 0 = 0.46
筑
龙
WW
3.5 + 8.5 = 1.13 ，α 2 = 1, , α 1 = 1 , α 3 = 1, ， 10.62 3.5 = 0.33 ， α 2 = 1 , α 1 =1 ， 10.62 3.5 + 8.5 = 1.13 ，α 2 = 1, , α 1 = 1 , α 3 = 1, ， 10.62
∑i
ic
α=
b
(底层）
柱 的 根 数
中 框 架 的 中柱 2 边 框 架 的 边柱 2～7 层 中 框 架 的 边柱 边 框 架 的 中柱 中 框 架 的 中柱 1
网
0．245
WW
2．02
W.
中 框 架 的 中柱 1
2．18
ZH
UL
边 框 架 的 中柱
1．636
ON
1层
中 框 架 的 边柱
0．64
0．432
补天西一计算书222
项目名称: XXXX商务中心西一商铺建设单位:XXXXXX管理委设计号:建筑节能设计计算书设计日期校对日期西一商铺部分节能计算书（一）、工程概况本工程为XXx景区（XXX商务中心商铺西段），建设地点位于XXXXXX景区内。
地上1层，一层商铺层高3.3m，商铺部分室内外高差0.45m。
主要围护结构做法是：屋顶为100厚钢筋混凝土板，外墙为370厚粘土机制砖墙体。
气候分区为寒冷地区，能耗方式为冬季采暖，采暖期为138天，采暖期室外平均温度为-2.2℃，楼梯间不采暖。
（二）、节能设计依据1、《河北省工程建设标准-公共建筑节能设计标准》(DB13(J)81-2009)2、《民用建筑热工设计规范》3、《建筑外窗气密、水密、抗风压性能分级及其检测方法》GB/T7106-20084、节能设计选用的标准图集：参见05J3-1外墙外保温D型（三）、节能构造措施1、屋面：采用80挤塑聚苯板2、外墙：采用85厚岩棉板3、外窗为单框双玻塑钢窗，空气厚度12mm（三）、维护结构节能设计：一、窗墙比的计算：1.南向无窗2.北向窗面积：C3=2.65X1.8X9=42.93 M4=2.65X2.45X9=58.43窗总面积：101.36m2墙面积：59.9×4.05 =242.6m2窗墙比：101.36÷242.6=0.41＜限值0.73.东、西向无窗二、体形系数的计算1.外表面积南向：59.9×4.05 =242.6m2北向：59.9×4.05 =242.6m2东向：6.44×4.05 =26.08m2西向：6.44×4.05 =26.08m2屋顶：385.76m2总面积：923.12m22.体积:395.85×5.83=2308m33.体形系数:587.52÷2308=0.4=限值0.4三、由于该建筑物体形系数小于0.4，各朝向的窗墙面积比均小于表3.2.2-2的规定数值，所以节能设计采用“登记表”法。
十二层框架宾馆结构计算书
第一章建筑设计1 设计意图随着世界范围内经济活动的日益兴盛，交通运输业的迅速发展，以及频繁的商业、商务旅行，急需一种能够接待大量旅客的，既讲求舒适、清洁，又要方便、经济的住宿设施。
为此，我设计了符合这方面要求，并且适合各种消费人群的宾馆。
2 简介建筑设计步骤首先根据任务书要求、地理环境和自然气候条件，工程投资规模大小，建材供应情况和施工技术条件，以及各种设计、使用经验、资料等进行方案构思，做出总体布置方案。
然后，从总体布局入手，再对建筑各单体、各布局进行深入的单元设计，按照各单体、各布局的性质、功能和使用顺序进行分区分类和空间组合。
在单元设计和空间组合中，不断地与总体布局取得协调。
当单体、局部设计趋于成熟时，即形成建筑的初步设计。
这个设计过程实际是一个由“总体—单体—总体”的多次循环过程。
3 规划选址高层宾馆客流量大，人流进出频繁，要求高层宾馆与交通干线、航空线、车站联线方便。
城市高层宾馆还希望接近市中心。
市中心是城市的商业、政治、文化中心，必然也是旅游活动中心，位于市中心附近的高层宾馆为旅客提供了参加各种活动的便利条件，客房出租率高。
高层宾馆规划选址除功能要求、宾馆性质与经营的要求外，与环境关系尤其重要。
建筑存在于环境中，环境条件又深刻地影响建筑。
环境是依托，建筑是主体，而且建筑的本身是环境的再创造。
设计高层的任务就是要把环境和建筑有机地结合起来进行总的布局和平面布置，使环境美和建筑美协调起来。
4 高层建筑的结构选型任何建筑在使用时都会同时受到垂直荷载和水平荷载的作用。
对于高层建筑来说，随着建筑高度的增加，水平作用力的影响不断加大，并逐渐成为主要的控制因素。
同时，垂直作用的影响也相对减小，而侧向位移迅速增大，使高层建筑的设计不仅要求结构的足够强度，而且更重要的是要求结构有足够的刚度，把水平作用引起的侧向位移限制在一定范围内，确保建筑物的安全。
框架是由柱子与柱子相连的横梁所组成的承重骨架，框架系统的优点是建筑平面布置灵活，可以形成较大的空间，能够满足各类建筑不同的使用和生产要求。
五层框架结构计算书参考
摘要本项目为B大学教学办公楼，建筑高度为17米，共五层，总建筑面3500㎡，设计年限为50年，抗震设防烈度为6度，结构类型为多层钢筋混凝土框架结构，楼板为双向板，楼梯采用板式楼梯，基础采用柱下独立基础。
框架结构内力计算时，在竖向荷载作用下框架内力近似计算时采用分层法，在水平荷载作用下框架内力近似计算时采用改进反弯点法（D值法）。
在计算过程中对梁的弯矩进行了调幅，板内力计算采用弹性理论计算方法。
对建筑中出现的墙体均直接放在梁上，墙、板的重量传给梁，梁再传给柱，传力路线明确。
关键词框架结构独立基础板式楼梯分层法D值法目录第一章建筑设计资料及做法说明1.1 建筑设计资料 (1)1.2 建筑做法说明 (1)第二章结构布置及选型2.1 结构布置 (4)2.3 梁柱截面、梁跨度及柱子高度的确定 (4)2.3 框架计算简图 (5)2.4梁、柱惯性矩、线刚度、相对线刚度计算 (5)第三章菏载计算3.1竖向荷载统计 (9)3.2竖向荷载作用下的横向框架受荷 (10)3.3水平荷载作用下的横向框架受荷 (19)3.4 风荷载作用下横向框架的侧移验算 (20)第四章荷载内力分析4.1 竖向荷载内力分析 (23)4.2 横向荷载（风荷载）内力分析 (34)第五章内力组合5.1框架梁内力组合 (43)5.2 框架柱内力组合 (44)第六章框架梁柱配筋设计6.1 横向框架梁截面设计 (47)6.2 横向框架柱截面设计 (49)第七章双向板设计7.1支撑梁的假定 (52)7.2荷载计算 (52)7.3内力计算 (53)7.4配筋计算 (54)第八章板式楼梯设计8.1梯段板设计 (57)8.2 平台板设计 (60)8.3 平台梁设计 (62)第九章雨篷设计9.1 雨篷板设计 (66)9.2 雨篷梁设计 (68)参考文献 (74)致谢 (75)B大学教学办公楼设计引言一、建筑层次虽然现今社会高层建筑得到广泛的应用，在城市中的高层建筑是反映这个城市经济繁荣和社会进步的重要标志，但是对于多层建筑体系仍占着十分重要的地位，其作用不亚于高层建筑的作用，比如在教学楼、工业厂房、住宅楼等很多领域中都要用到他，甚至有些建筑必须采用他。
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xxx车站
铺盖体系计算书
计算人：
复核人:
xxxxxxx设计有限公司
日期: 2012年02月
一、工程概况
xxx站铺盖体系由梁柱+盖板体系组成，为临时结构。
纵梁为（宽×高）1.2m ×1.2m,柱直径为Φ1.0m，盖板为400mm厚现浇钢筋混凝土板，路面宽取10m，满足2个机动车道宽度。
铺盖体系平面图及剖面图见附图1、附图2。
二、计算程序及荷载计算
采用SAP2000结构分析软件分别对铺盖体系的梁柱结构体系和板柱结构体系进行计算。
承载力极限状态组合：永久荷载分项系数取1.35,可变荷载分项系数取1.4,偶然荷载分项系数取1.0，结构重要性系数1.0，冲击荷载分项系数取1.3；正常使用极限状态组合取荷载标准值计算。
计算时，车道荷载及车辆荷载标准值均按照公路-Ⅰ级荷载标准取值，钢筋混凝土重度取25KN/m3，沥青混凝土重度取22KN/m3，计算单位取KN.m。
根据《公路桥涵设计通用规范JTG D60-2004》第4.3.1条规定可知：
1）车道荷载的计算图式如下图：
图 2.1 车道荷载
2）车辆荷载的立面、平面尺寸见图2.2、图2.3以及车辆荷载横向布置如图2.4所示。
图2.2 车辆荷载立面尺寸（图中尺寸单位为m，荷载单位为KN）
图2.3 车辆荷载平面尺寸（图中尺寸单位为m，荷载单位为KN）
图2.4 车辆荷载横向布置（图中尺寸单位为m）
公路-Ⅰ级和公路-Ⅱ级采用相同的车辆荷载技术指标，见表2.1。
表2.1 车辆荷载的主要技术指标
结构计算模型尺寸拟定分别如图2.5、图2.6：
图2.5 梁柱结构计算模型
图2.6 板结构计算模型
荷载计算，采用荷载标准值加载：
（1）计算梁柱结构体系荷载
①盖板结构+沥青路面自重均布荷载如下：
板宽取5.25m，板厚0.4m，沥青层0.1m，则每延米荷载：G
板+G
沥青
=0.4m×
5.25m×25KN/m3+0.1m×5.25m×22KN/m3=65KN/m。
图2.7 盖板结构+沥青路面自重
②沿梁纵向布置的管线自重均布荷载如下：
主要存在的管线有：直径900mm、600mm两根砼排水管，直径400mm、200mm 两根铸铁给水管，经计算每延米自重分别为4.34 KN/m，2.86 KN/m，1.89 KN/m，0.56KN/m，则G
=0.56+1.89+2.86+4.34=9.65KN/m，取整为10KN/m。
管
图2.8 管线自重均布荷载
③车道荷载的均布荷载标准值：
根据《公路桥涵设计通用规范JTG D60-2004》，车道荷载均布荷载标准值q k=10.5KN/m。
图2.9 车道荷载的均布荷载
④车道荷载的集中荷载标准值：
根据《公路桥涵设计通用规范JTG D60-2004》，车道荷载集中荷载标准值利用插值法求得P K=180+(5.25-5)/(50-5)×(360-180)=181KN/m。
车道荷载的集中荷载作用于跨中时：
图2.10 车道荷载的集中荷载作用于跨中时
车道荷载的集中荷载作用于支座处时：
图2.11 车道荷载的集中荷载作用于支座处时
(2) 计算盖板结构荷载
①施工超载：
施工超载取20KN/m，加载方式如下：
图2.12 施工荷载
②车辆荷载：
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 JTG D62-2004》第4.1.3条规定可知：
1）平行于板跨径方向的荷载分布宽宽：
β=β1+2η（2.1）2）单个车轮作用在跨中时，垂直于板跨径方向的荷载分布宽度：
α=(α1+2η)+λ/3ε2λ/3 （2.2） 3）多个相同车轮在板的跨径中部时，当单个车轮按上式计算的荷载分布有重叠时：
α=(α1+2η)+δ +λ/3ε2λ/3+ δ （2.3） 其中，α1—垂直于板跨方向的车轮着地尺寸；
β1—平行于板跨方向的车轮着地尺寸；
η—铺装层厚度；
τ—板的厚度；
δ多个车轮时外轮之间的中距；
λ—板的计算跨径。
经分析，板结构为单向板，板厚0.4m，铺装厚度为0.1m，板的计算跨径为4.8m，根据规范可知，车辆轴重取140KN。
平行于板跨径方向荷载分布宽度为β=β1+2η=0.6+0.2=0.8m，
垂直于板的跨径方向荷载分布宽度a：
单个车轮在板的跨径中部时,α=(α1+2η)+λ/3=(0.2+0.1*2)+4.8/3=2m>1.4m ，即多轮时，荷载分布有重叠则应按两轮计算a=(α1+2η)+δ+λ/3=(0.2+0.1*2)+ 1.4+4.8/3=3.4m<2λ/3+ δ =2*4.8/3+1.4=4.6m，则取a=4.6m；
两个车轮的作用于板的荷载分布面积为0.4×4.6m，荷载大小为140KN，则以每延米计算时，板上作用的汽车荷载为140/(4.6×0.8) ×1=38KN/m，如图
图2.13 车辆荷载
③沿梁纵向布置的管线形成的集中荷载：
经计算，主要存在的管线每延米自重分别为4.34KN/m，2.86KN/m，1.89KN/m，0.56KN/m。
图2.14 管线集中荷载
三、计算结果分析及抗剪、裂缝、挠度验算
1、根据SAP2000软件分析，承载能力极限状态与正常使用极限状态下的最大弯矩、轴力、剪力计算结果如下列表：
1）纵梁内力计算结果
2）柱内力计算结果
3）板内力计算结果
2、根据SAP2000计算得出的构件在正常使用极限状态下的最大弯矩和轴力，采用morgain结构快速计算软件进行梁和板裂缝及跨中挠度配筋验算，最大裂缝宽度为0.3mm，最大挠度为[ /800]。
验算结果如下：
1）纵梁裂缝及挠度配筋验算结果
2）板裂缝及挠度配筋验算结果
3、根据SAP2000计算得出的柱和板在承载力极限状态下的轴力和剪力，采用morgain结构快速计算软件进行柱的抗压承载力配筋验算和梁、板抗剪承载力配筋验算，结果如下：
1）柱抗压承载力配筋验算结果
2）梁抗剪承载力配筋验算结果
3）板抗剪承载力配筋验算结果
四、SAP2000计算结果附图
1.梁柱体系
1）正常使用极限状态
①车道荷载的集中荷载作用于跨中时：
图4.1.1 正常使用极限状态弯矩
图4.1.2 正常使用极限状态剪力
图4.1.3 正常使用极限状态轴力
②车道荷载的集中荷载作用于支座时：
图4.1.4 正常使用极限状态弯矩
图4.1.5 正常使用极限状态剪力
图4.1.6 正常使用极限状态轴力2）承载力极限状态
①车道荷载的集中荷载作用于跨中时：
图4.1.7 承载力极限状态弯矩图4.1.8 承载力极限状态剪力
图4.1.9 承载力极限状态轴力②车道荷载的集中荷载作用于支座时：
图4.1.10 承载力极限状态弯矩
图4.1.11 承载力极限状态剪力
图4.1.12 承载力极限状态轴力2.板柱体系
1）正常使用极限状态
图4.2.1 正常使用极限状态弯矩
图4.2.2 正常使用极限状态剪力图4.2.3 正常使用极限状态轴力
2）承载力极限状态
图4.2.4 承载力极限状态弯矩
图4.2.5 承载力极限状态剪力
图4.2.6 承载力极限状态轴力
一德路站铺盖体系计算
五、附图
附图1.铺盖体系平面图
附图2.铺盖体系剖面图
附图3.附Ⅲ号出入口围护结构基坑计算的内力包络图
图5.1 内力包络图。