贝雷门架的设计及计算书

(完整word版)贝雷架计算书

贝雷架计算书1、计算荷载①自重（33m桁架）其中1为2I8截面、2为3I8截面、3为I8截面、4为4[10截面、5为I16截面、6为I4截面；3包括斜撑、横撑、竖杆、斜杆。

桁架自重123.5t；43根分配梁（I16_3.75m）3.24t；2条钢轨（I14_31.5m）1.04t；（21m桁架）其中1为2I8截面、2为3I8截面、3为I8截面、4为4[10截面、5为I16截面、6为I4截面；3包括斜撑、横撑、竖杆、斜杆。

桁架自重52.3t；27根分配梁（I16_2.35m）1.28t；2条钢轨（I14_19.5m）0.6t；②风荷载（由于对贝雷架本身作用很小，故忽略，具体数值见桥墩计算）③箱梁荷载以125t/12m为荷载级度做纵向加载，33米贝雷架的每根钢轨上的均布荷载为54.5kN/m；21米贝雷架的每根钢轨上的均布荷载为56.1kN/m；④施工荷载0.3t/m，由于33m长的贝雷架还不到10t重，所以计算中假定自重荷载中包括了施工荷载，不做另计。

2、计算模型（以33米贝雷架为例、21米贝雷架类似）33米贝雷架立面图33米贝雷架平面图33米贝雷架侧面图3、计算结果①33米贝雷架反力：荷载组合类型荷载组合内容应力：桁架应力：可以看到，在端部及跨中应力较大，最大的端斜杆，跨中上下弦杆87.4Mpa，端柱应力为72Mpa。

梁应力：（分配梁及轨道）可见，轨道的应力大于分配梁的应力，轨道上最大应力81.2Mpa, 分配梁上最大应力63Mpa。

位移：桁架位移：在承压钢梁和自重下，桁架竖向挠度2.713cm 。

贝雷梁非弹性挠度 ()()cm n f m 105.02-= n 为奇数；所以，cm f m 6120*05.0==；总位移为6+2.713=8.713cm cm L 5.560033600==>。

需设置预拱度来调整梁底标高。

在承压钢梁和自重下，升温21度时，桁架纵桥向位移+1.442cm。

贝雷梁计算书

122.5m跨越处门洞计算书1.1荷载取值静荷载：模板及支架自重1.5kN/m2钢筋混凝土结构自重（钢筋混凝土比重26KN/m3）碗口式脚手架自重3.6 kN/m2贝雷梁自重3.8 kN/m2动荷载：施工荷载2.5 kN/m2振捣荷载2.0 kN/m21.1.1强度荷载计算拟采用双排双层加强型贝类梁，腹板下间距拟采用60cm，标准箱室断面间距采用100cm。

腹板段：1.2×（26×1.8+1.5+3.6+3.8）+1.4×（2.5+2）=73.14KN/m2标准段：标准段仅含顶板、底板，厚度分别为20cm，22cm，考虑到箱室内斜角高度均为15cm，因此保守计算，取值净混凝土高度：0.22+0.2+0.15*2=0.72m1.2×（26×0.72+1.5+3.6+3.8）+1.4×（2.5+2）=39.5KN/m2翼缘板段：混凝土翼缘板厚度保守计算取值47cm。

1.2×（26×0.47+1.5+3.6+3.8）+1.4×（2.5+2）=31.65KN/m21.1.2刚度验算荷载取标准值。

腹板段：26×1.8+1.5+3.6+3.8=55.7 KN/m2箱室段：26×0.72+1.5+3.6+3.8=27.62KN/m2翼缘板段：26×0.47+1.5+3.6+3.8=21.12KN/m21.1.3计算模型以一跨简支梁作为计算模型。

1.2跨度22.5m门洞验算（1）贝雷梁性能，双排单层加强型查表：截面模量W=30641.7cm3惯性矩I=4596255.2cm4弹性模量E=203×103MPa 允许弯矩[M]=6750KN·m允许弯应力[σ]=240 MPa 允许剪力[V]=490.5 KN （2）强度验算A.腹板段（间距0.5m布置）Mmax=ql2/8=0.125×73.14×0.5×22.52=2314.20KN·m＜[M]f max = Mmax/W=2314.20÷（30641.7×10-6）=75524.5KN/m2=75.53MPa＜[σ]则强度满足要求。

吊梁龙门架设计计算书(贝雷架)

龙门架设计计算书一.受力验算龙门架设计吊重为100T，龙门架为固定吊点形式。

龙门架设计宽度为34米，龙门架的高度设计为9米，横梁采用贝雷架架形式，立柱采用480*14的钢管，立柱斜撑采用219*12的钢管。

龙门架只对最不利部位进行验算。

(一)、荷载情况荷载图弯矩图3-3弯矩图2-2剪力图2-2剪力图3-3轴力图（1）横梁应力验算在P=1000KN 荷载作用下，由SAP2000计算出横梁应力，最不利位置在左边3.8米处。

最大弯矩：M max =5.94KN.m 最大剪力：Q max =70.1KN 最大轴力: N MAX =131KN 轴心受拉MPa mN N 4.511074.12210131A 243=⨯⨯⨯=- 抗弯强度验算MPa m N M 4.75104.3921094.5W 363=⨯⨯⨯=- б=[])16(2008.1264.514.75WMn MPa MPa M A N =<=+=+σ 抗弯强度满足要求抗剪强度验算MPa MPa mm m N b I S Q 120][26.400106.0103.1982105.23101.70··48363=<=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==--ττ抗剪强度满足要求换算应力MPa 7.14426.4038.12632222=⨯+=+τσ<1.1[б]=220 MPa强度满足要求刚度验算f max =69mm<L/400=3400/400=85mm 刚度满足要求。

（2）对端部处验算：贝雷架原有杆件不能满足要求，加工异型杆件，采用20的槽钢（16Mn ）最大弯矩：M max =60.9KN.m 最大剪力：Q max =176.9KN 最大轴力: N MAX =52.2KN 轴心受拉MPa mN N 1.91083.282102.52A 243=⨯⨯⨯=- 抗弯强度验算MPa mN M 1.171101782109.60W 363=⨯⨯⨯=- б=[])16(2001.1801.91.171WMn MPa MPa M A N =<=+=+σ 抗弯强度满足要求抗剪强度验算MPa MPa mm m N b I S Q 120][9.10014.0104.17802107.104102.52··48363=<=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==--ττ抗剪强度满足要求换算应力MPa 1819.1031.18032222=⨯+=+τσ<1.1[б]=220 MPa强度满足要求（3）对分配梁进行验算：2根25B 型工字钢最大弯矩：M max =116.3KN.m 最大剪力：Q max =609KN 抗弯强度验算MPa mN M 8.137102.4222103.116W 363=⨯⨯⨯=- [б]=140 MPa 抗弯强度满足要求抗剪强度验算MPa MPa mm m N b I S Q 110][04.7102.010********.24610609··48363=<=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==--ττ 抗剪强度满足要求 (4) 立柱验算最大轴力: N MAX =649KN 最大挠度：f max =2mm 回转半径： cm r 48.16= 长细比：6.5448.169000===r l λ 查表得构件纵向弯曲系数：φ＝0.854MPa MPa A N 18.145170854.0][7.311096.2041064943=⨯=<=⨯⨯=-σφ 整体稳定性能够保证刚度验算f max =2mm<L/600=9000/600=15mm刚度满足要求。

30t-18m贝雷桁架门吊计算书

Fw 2 C 2 A2 q I
1.45 13 0.15 2.83kN
③支腿风阻力支腿受风面积： A3 3m 2 风力系数： C3 1.4
5
30t/18m-16m 起重机计算书 Fw3 2C 3 A3 q I 2 1.4 3 0.15 1.26kN
六、支腿、下横梁强度计算 ............................................................. 9
1．计算载荷 ....................................................................................................................... 9 2．截面特性 ..................................................................................................................... 11 3．门架平面内计算 ....................................................................................................... 122 4．支腿刚架平面内的计算 ........................................................................................... 133 5．支腿强度校核 ............................................................................................................. 17 6．下横梁的强度校核 ..................................................................................................... 18

贝雷梁支架计算书91744

西山漾大桥贝雷梁支架计算书1.设计依据设计图纸及相关设计文件《贝雷梁设计参数》《钢结构设计规范》《公路桥涵设计规范》《装配式公路钢桥多用途使用手册》《路桥施工计算手册》《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2011）2.支架布置图在承台外侧设置钢管桩φ609×14mm，每侧承台2根，布置形式如下：钢管桩与承台上方设置400*200*21*13的双拼H型钢连成整体。

下横梁上方设置贝雷梁，贝雷梁采用33排单层321标准型贝雷片,贝雷片横向布置间距为450mm。

贝雷梁上设置上横梁，采用20＃槽钢@600mm。

于上横梁上设置满堂支架.支架采用钢管式支架，箱梁两端实心部分采用100×100方木支撑，立杆为450×450mm；并在立杆底部设二个倒拔塞便于拆模。

箱梁腹板下立杆采用600(横向)×300mm （纵向）布置。

横杆步距为1。

2m，(其它空心部位立杆采用600（横向)×600mm（纵向）布置）。

内模板支架立杆为750（横向)×750mm（纵向）布置.横杆步距为≤1。

5m。

箱梁的模板采用方木与夹板组合；两端实心及腹板部位下设100＊100mm方木间距为250mm.翼板及其它空心部位设50＊100mm方木间距为250mm。

内模板采用50＊100mm方木间距为250mm。

夹板均采用1220*2440*15mm的竹夹板.具体布置见下图：3.材料设计参数3.1.竹胶板：规格1220×2440×15mm根据《竹编胶合板国家标准》（GB/T13123—2003)，现场采用15mm厚光面竹胶板为ρ。

Ⅱ类一等品,静弯曲强度≥50MPa,弹性模量E≥5×103MPa；密度取310m=/KN3.2.木材100×100mm的方木为针叶材，A—2类,方木的力学性能指标按”公路桥涵钢结构及木结构设计规范"中的A-2类木材并按湿材乘0。

龙门架计算(35M)

龙门架计算书（35mT 梁龙门架）本龙门架横梁为6排双加强贝雷片组成，门架脚架由两根格构柱组成，门架采用两台电机驱动自行式移动系统。

对本门架进行如下简化计算，横梁拟用简支梁进行计算，脚架按受压格构柱进行计算，斜撑起稳定作用不作受力计算。

一、门架横梁计算 1、荷载计算横梁自重：m kg q /10272424654=÷= 天平及滑轮自重：kg P 9801= 35mT 梁自重（一半）：kg P 545602= 23（1l P M ==4111l P M =4122ql M =8123M =∑m kg M ⋅=⨯=5808983872655.1max(2)((V V P V =⎢⎣⎡=⎢⎣⎡=V max =46342840235706cm W =⨯⨯=考虑6排贝雷片荷载不均匀系数为0.922max 1507428409.010580898kw M =⨯⨯==σ剪力较小完全满足要求,5、上弦杆受压局部稳定验算一片双加强贝雷上弦受压压力为kg N 76797248.251507=⨯⨯=422067548.2526.3962cm I x =⨯⨯+⨯=296.50248.25cm A =⨯=()296.501.452.16.254I y =⨯++⨯=cm A I r x x 37.696.502067===cm AI r y y 80.596.501712===贝雷片横向每3.0M 设一支撑架，所以取cm lox cmloy 75300==x y y x x r loy r lox λλλ>======7.518.53008.1137.675由794.07.51==ϕλ查表得稳定系数y[]2/2450189896.50794.076797cm kg kg A N =<=⨯==σϕσ 横梁上弦压杆稳定符合要求龙门架跨度23m 小于20×1.2=24m 6、横梁挠度计算取集中荷载作用于跨中进行计算单片贝雷片惯性矩 4250500cm I = 弹性模量 26/101.2cm kg E ⨯=6片双加强贝雷惯性矩 4610006.325050012cm E ⨯=⨯= 按简支梁进行计算：（1）在集中力作用下（P 1+P 2）挠度cm EI Pl f 23.2101.2210503.148230055540486633=⨯⨯⨯⨯⨯⨯== （2）在均匀自重荷载作用下挠度以上挠度合计cm EI ql f 59.010503.1101.2384230027.105384566442=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==cm f f f 82.259.023.221=+=+=12V 1=M M M max Ⅰ25自重弯矩略横梁轴力 kg V N 724491.80cos 4585191.80cos 1=︒⨯=︒⋅= 最大剪力 kg Q 30183905526191.80sin 45851=⨯-︒⨯= 3、强度计算 ⑴弯应力222max /2100/16918.8021013582cm kg cm kg W M w <=⨯==σ⑵剪应力22/1250/7558.025230183cm kg cm kg d h Q <=⨯⨯=⋅≈τ⑶正应力2/7551.4827244cm kg A N N =⨯==σ 门架脚架横梁符合要求㈡脚架计算门架的脚架所受压力 N=45851kg 1．强度计算22/2100/1303797.8445851cm kg cm kg A N <=⨯==σ 符合要求2．整体稳定验算1'44⨯+I =I =I A x y x .8496.394⨯+⨯=I x 46148cm x =I取cm loy lox 750==79.846148⨯===A I i i xy x 572.13750====x y x i lox λλ4402=⋅+==λλx A x x oy ox 根据ox λ818.0=ϕ22/2100/159479.84818.045851cm kg f cm kg A N =<=⨯⨯==ϕσ整体稳定符合要求。

贝雷梁支架计算书

简支箱梁贝雷支架现浇施工方案计算书一、工程概况为加快现浇简支箱梁施工进度，确保施工工期，施工单位决定增加2套贝雷支架和1套箱梁模板，进行现浇简支箱梁的施工。

计划采用贝雷支架进行箱梁现浇的桥梁孔跨位置见下表：表1计划采用贝雷支架的桥梁孔跨序号桥梁名称制梁位置孔跨数备注2孔24m梁，1 东边山大桥全桥梁高3.05m2孔32m梁1孔24m梁，2 陈福湾1＃大桥全桥梁高3.05m9孔32m梁3孔24m梁，合计11孔32m梁贝雷支架现浇梁施工就是用贝雷片组装成箱梁施工的支撑平台，在贝雷架上进行箱梁模板安装、模板预压、钢筋安装、砼浇注、预应力初张拉等施工项目。

它与移动模架的区别在于，支撑系统与模板系统是分离的，且没有液压和走行系统。

贝雷支架经受力检算后，必须能满足制梁过程的各种荷载及形变。

二、贝雷支架施工方案介绍针对最不利的墩高19.5m，跨度32m的梁，设计两种方案。

这里对这两种方案进行检算。

方案1的贝雷支架布置图见图1、图2。

图232m 现浇梁现浇支架横向布置（方案1）方案2的贝雷支架布置图见图3、图4。

图3方案2中的贝雷梁纵桥向布置图4方案2中的贝雷梁横桥向布置三、贝雷支架施工计算内容1、贝雷梁强度、位移计算2、立柱强度、稳定计算3、立柱基础即承台抗剪切破坏检算4、横梁计算四、贝雷支架施工计算（一）荷载分析1、箱梁自重32m梁体混凝土用量为334.5m3，容重按2.6t/m3计，则梁体重量为870t。

2、箱梁内外模板重量根据现浇箱梁定型模板图按150t考虑，呈均布荷载形式布置在底板上面。

3、人、机、料及施工附加荷载人、机、料及其他施工附加荷载取4.5kN/m2。

（二）方案1的贝雷梁及立柱承载能力计算1、腹板正下方贝雷梁计算将混凝土的重量考虑1.1倍的增大系数，人、机、料及其他施工附加荷载按箱梁底宽5m考虑，则每延米的荷载集度为：所以参与计算的作用于支架上的荷载实际为：为安全计，假定半个箱梁的重量及施工机具、模板重量均由腹板正下方的6片贝雷梁承受。

(完整word版)贝雷架计算书(word文档良心出品)