现浇箱梁支架验算方案
现浇箱梁支架计算
现浇箱梁支架计算平四桥现浇箱梁共二联，单箱四室截面，梁总宽18米，底板宽12.24米，两侧翼缘板各宽2.88米。
第一联为3×35米，采用碗扣脚手满堂支架现浇，支架设计检算如下：一、荷载计算1.砼自重：3×35米箱梁砼总重(砼自重取2.6t/m3箱梁方量为1242方) 共计1242×2.6=3229.2t2.施工荷载（模板、机具、作业人员）按0.3t/m2计，共计为：105×18×0.3=567t总荷载3229.2+567=3796.2t二、支架初步设计根据设计图纸和荷载情况，初步设计碗扣支架布置为：立杆90cm ×90cm，平杆层间距120cm，横桥向布置22列，纵桥向两墩之间布置38排，立杆上放可调丝杆，丝杆上顶托内沿桥向并排放置两根φ48钢管，钢管上横向摆放12×12方木，按经验考虑方木间距为40cm，在方木上钉竹胶合板作为现浇箱梁底模。
三、强度计算1．底模竹胶板的强度检算q1=(0.22+0.2)×0.4×2.5=0.42t/m（上下底板荷载）q2=1.18×0.4×2.5=1.18t/m（腹板荷载）q= q1+ q2=1.6t/mM=1.6×0.42/10=0.0256t ·mw=bh 2/6=40×1.22/6=9.6cm 3σ=M/w=0.0256×104/9.6=26.67Mpa <[σ]=70Mpa f=mm EI ql 151076.51063844.0106.15384589444=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=- 竹胶板满足施工要求。
2. 12×12方木强度检算支托内沿桥向并排放置两根钢管，钢管上横向摆放12×12方木，方木跨度为90cm 。
q 1 =0.42t/mq 2=1.18t/mM=q 1l 2/8+ q 2l 2/4=0.42×0.92/8+1.18×0.92/4=0.28145t ·m12×12方木 W=288cm 3σ=M/W=0.28145×106/288=977.25N/cm 2=9.77Mpa<10Mpaf 1=mm EI ql 002.010*******.83849.01042.05384569444=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=-f2=pl3/48EI=(1.18×104×0.93)/(48×8.5×109×1728×10-8)= 12×12方木按40cm间隔排列满足施工要求3.支托内钢管强度检算:支架顶用可调丝杆支托.支托内沿线路方向并排方两根钢管.48×3.5mm钢管.腹板下钢管受力最大.所以只检算此钢管 q1=(0.22+0.2)×0.9×2.5=0.945t/mq2=1.18×0.4×2.5=1.18t/mq=q1+q2=2.215t/m按连续梁计算M=1/10×ql2=1/10×2.125×0.92=0.17215t·mδ=M max/W=0.17215×106/5.08×2=1.694×104N/cm2=169.4Mpa<170Mpa※钢管强度满足施工要求4.支架承载力计算:3×35箱梁支架立杆总数为; 2574根.则承载力为: 2574×3=7722t(每根立杆承重按3t计算)安全系数: 7722/3796.2=25.地基承载力计算地基夯实整平后,用厚32cm(平均)C25砼浇注处理. 砼自重为:18×105×0.32×2.3=1391.04t碗扣脚手架自重: 300t土地基允许承重应力[δ0]=70Kpa地基总承重: 3796.2+1391.04+300=5487.24tδ实=5487.24×10/(18×105)=29.03Kpaδ实<[δ0]地基承载满足要求。
现浇箱梁满堂支架承载力验算
某现浇箱梁满堂支架承载力验算本箱梁采取二次浇注，第一次浇注到箱梁翼板根部，第二次浇筑顶板。
支架采用大直径钢管门架、型钢及∮48×3mm钢管支撑，外模、底模及端头模采用厂制定型钢模板，内模采用定型板模，支架上设两层分配横，第一层采用［10槽钢，第二层采用10㎝×10㎝方木。
1、混凝土重按26.0K N / M3计算；2、模板重0.6KN/M2（含加固件）；3、分配梁按简支结构计算；4、施工人员及施工料具运输、堆放取1.5KPa；5、振捣、倾倒混凝土时对模板产生的冲击荷载取2.5 KPa；6、材料用量：根据《箱梁支架布置图》计算。
由于本桥上部结构左右幅对称布置，本方案选用左幅进行支架搭设施工设计，施工时右幅支架按验算通过的第二联方案进行施工。
（一）跨中断面下支架验算：1、顶板支架承载力、稳定性验算(箱内支架)：顶板支架采用Φ48×3.0mm扣件式钢管支架，支架间距按0.8×0.8m布置，由于箱梁箱内净空仅为115cm所以不考虑搭接。
查相关手册得：钢管支架单根立杆稳定承载力计算：λ=L/I=115/1.59=72.3，查表得Φ=0.792[N稳]= ΦA[σ]=0.792×423.9×140=47.0KN顶板砼重：G=[(0.45+0.2) ÷2×2+0.2×1.65]×0.8×26=20.384 KN1=3.65×0.8×0.60=1.752KN（模板及加固件按0.60KN/m2）模板重量：G2施工荷载：G3=3.65×0.8×4Kpa=13.14KN钢管支架: G4=0.5KN（箱内钢管按0.8×0.8设置,上下各设一道拉杆,共.8m为一个计算单元)每个室内每0.8m长度内共有支架立杆5根，故单根钢管受力为：N=42.93÷5=8.59KN＜［N］＝47.0KN安全系数K=5.5 满足要求!2、跨中断面底板下支架承载能力验算1) 门架验算:由于现浇梁箱单幅共设3个室,每个室宽3.65m,腹板0.45m,于腹板底的支架间距按90cm布置，于底板底的支架间距按120cm布置，由于支架上设两层分配梁，故荷载按均布荷载对支架进行验算,长度方向取2m(门架排距)为一计算单元。
现浇箱梁支架地基处理及承载力验算
现浇箱梁支架地基处理1、地基处理措施现浇箱梁支架体系关键部位是桥下地基处理，桥梁施工范围内地基承载力应满足所承受的全部荷载，地基不发生沉陷现象。
桥宽范围内先清除表面杂草和废弃垃圾等，基底碾压合格后（密实度90%），做1层5%石灰土（厚20cm）和一层道渣垫层（厚15cm）密实度压至96%以上（重型），个别软弱地段抛填片石，进行加固处理后填筑石灰土；最后浇注15cm厚C20素混凝土作为面层，在桥墩两侧各5米范围内灰土厚度为40cm、道渣厚度为15cm、混凝土厚度为20cm，顶面做好排水处理。
（具体的地基处理根据现场试验和实际情况最后确定，地基处理见下图。
）2、地基承载力验算主线桥支架高度按6米计算，单根立杆的支架重量为：5*(0.6+0.9)*5+6*5=67.5kg。
（φ48×3.5mm钢管每米自重3.84kg，加上扣件按5kg/m考虑）从支架、模板内力验算过程中得知各段立杆承受由纵梁传递来有荷载N分别为：21.244KN；21.488 KN ；28.26 KN ；27.000 KN。
立杆底托下用厚5cm×宽20cm的木板作垫板。
各段基础底面最大荷载P计算0#～14#断面：(21.244+67.5*10-3*9.8)/(1.5*0.2)=73.0KN/m2；14#～20#断面：(21.488+67.5*10-3*9.8)/(1.2*0.2)=92.3KN/m2；24(27)#～26(29)#断面：(28.26+67.5*10-3*9.8)/(1.2*0.2)=120.5KN/m2；20#～23#断面：(27.000+67.5*10-3*9.8)/(0.9*0.2)=153.7KN/m2。
基础底面下浇注15cm厚C20素混凝土和填筑15cm厚道渣、20cm厚5%石灰土（道渣按18KN/m3，灰土按17.2KN/m3计算）。
用公式：p cz+p z≤f z，p z =b*p/（b+2Ztgθ）对5%石灰土地基进行验算。
现浇箱梁支架、模板及地基承载力检算
现浇箱梁支架、模板及地基承载力检算本次现浇梁支架、模板及地基承载力检算以右幅第一联为例，该联共七跨，每跨梁高1.5 m 。
桥梁顶板宽12 m ，底板宽7.5 m,支架搭设间距为顺桥向0.77 m,横桥向底板下1.0 m,腹板下0.77 m,支架下托采用0.16 m ×0.22 m 的枕木,支架上托采用15㎝×15㎝的方木. 一、竖向荷载:1.梁体截面积:C-C 截面:S C-C =(15+50)/2×225×2+750×150-300×103×2+60×25/2×4+20×20/2×4=69125㎝2D-D 截面:S d-d =(15+50)/2×225×2+750×150-270×83×2+60×25/2×4+20×20/2×4=86105㎝2 E-E 截面:S e-e =(15+50)/2×225×2+750×150-220×38×2=110405㎝2墩顶处横梁截面S 横=(15+50)/2×225×2+750×150=127125㎝2综合以上计算，墩顶处横梁截面最大，取墩顶处截面检算,取中横梁墩顶两侧各4.3米共8.6米进行检算、为增大安全系数,假设荷载作用面积为箱梁底板面积,底板面积为8.6×7.5＝64.5㎡。
根据支架间距，纵向为13排、横向为8排，底板下共有立杆104根.V 砼=S 横×160+(S 横+S e-e )/2×25×2+( S C-C + S e-e )/2×325×2=84625500㎝32、施工荷载取值:○1梁体均布荷载:N1=2.5×84.7×10=2117.5KN/64.5=32.83Kpa○2支架荷载：取2.0 Kpa○3模板荷载:取1.1 Kpa○4施工人员荷载:1.5 Kpa○5振捣荷载:2.0 Kpa○6混凝土倾倒产生的冲击荷载取2.0 Kpa荷载组合：N总=（32.83＋2.0＋1.1＋1.5＋2.0＋2.0）×64.5=2672 KN共有104个立杆受力,所以每根立杆受力为:N=2672/104=25.70KN二、碗扣支架整体(立杆)稳定性验算:立杆承受由横杆传递来的荷载,由于大横杆步距为1.0m,碗扣式钢管ф48㎜×3.5㎜的回转半径15.78㎜,长细比:λ=L/ⅰ=63查《建筑施工手册》附表5-18得轴心受压刚构件稳定系数ф=0.806钢材强度极限值[δ]=215MPa;单根立杆的截面积A=4.89×102㎜2,[N]=φA[δ]=0.806×4.89×102×215=84.7KN〉N=25.70KN满足要求.三、地基承载力检算:在考虑木材材质性能的情况下,拟采用厚16cm×22cm宽的枕木作为地基梁考虑,查《建筑施工手册》表7-4土夹石用20t震动压路机压实系数为0.94～0.97,承载力为150～200Kpa，实际场地经检测承载力均达250 Kpa以上。
现浇箱梁支架施工方案
现浇箱梁支架施工方案（一）概况：禅炭路分离式立交桥预应力箱梁部分为三跨四厢式，跨径为：20m+40m+40m，箱梁高度1.8m，箱梁顶宽20m，梁底宽14.75m，箱梁分为左右两幅。
（二）地基处理：在原路基上作15cm5%的水泥稳定层，水稳层成型后反复碾压并应向道路前进方向右侧做2%横坡排水，水稳层质量达到《公路面基层施工规范》要求后方可进行支架施工。
（三）非跨路部分支架验算：（1）满堂式支架验算：禅炭路分离式立交桥现浇部分采用CMC型规格1930×1770mm，纵向间距90cm，横向间距61cm，满堂式布设。
支架顺桥向每隔10米加十字剪刀撑,顶端加横向杆底端加扫地杆,横桥向每隔5米加十字剪刀撑,并加顶杆及扫杆,材料均为φ50mm钢管。
1、纵向验算1）荷载计算，按单幅计。
①、砼自重（按右幅第一联计）：g1=18.10KN/m2。
②、倾倒砼产生的荷载：g2=6.0KN/m2。
③、振捣砼产生的荷载：g3=2.0KN/m2。
④、施工机具及人员荷载：g4=2.5KN/m2。
⑤、上层模板木方重：g5=0.5KN/m2。
系数为恒载1.2，活载1.4。
G1=(18.1+0.5)×1.2+(6+2+2.5)×1.4=37.02KN/m2。
均布荷载A、1-1方木荷载(按12×12cm木方计)活载：(6+2.0+2.5)×0.61×1.4=9KN/m。
恒载：(18.1+0.5)×0.61×1.2=13.62KN/m。
图示:q1=22.62KN/mq1=9+13.6=22.62KN/m（A-1）跨中弯矩：m=1/8q1l2=22.62×0.92/8=2.3KN·m。
（A-2）支点剪力：Q=1/2q1l=22.62×0.9/2=10.18KN。
（A-3）惯性矩：I=bh3/12=10×123/12=1.44×103cm4。
现浇箱梁满堂支架的设计与验算
掌握正确的模板支架设计和验算方法非常重要。 本文结合广明高速公路延长 横 向方木 均 采用 针 叶类 广东 松 ， 截 面尺 寸 为８ ×８ ｅ ｍ（ ２ ｍ长 ） 。 材 料参 数 如 线 工程 大 蟹大 桥 现浇 箱 梁满 堂碗 扣式 支 架施 工 ， 介 绍 碗 扣式 模 板支 架 的设 计 下 ：自重 ：Ｙ＝６ ＫＮ／ ；顺纹弯应力 ：１ ３ ＂ ：１ ２ ＭＰ ａ；顺 纹受 压应力 ： 和 验算 方 法 。 ａ ＝１ ２ ＭＰ ａ； 顺纹抗拉 ： ｏ１ ＝８ ． ０ ＭＰ ａ Ｉ 』 哽 纹抗剪 ： ｔ ， ＝１ ． ３ ＭＰ ａ； 弹 性 模
宽 异形 预 应 力 混凝 土 箱梁 ， 右 幅 采用 单 箱 三 室 等宽 预 应 力 混凝 土 箱 梁 ， 桥跨 下 ： Ｗ＝ ２ ９ ５ ８ ０ ｍ ｍ ； Ｉ ＝ １ ． ４ ８ ×１ ０ ￣ ｎ ｍ ；单 位长 度质 量 ７ ． ４ ４ ｋ ｇ ／ ｍ； Ｅ ＝ ２ ． １ Ｘ １ ０ Ｓ ＭＰ ａ ； 结 构 布置 为左 幅 ２ ×２ ０ ＋ ２× ３ ０ ｍ、 右 幅２ ０ ＋ ２×３ ０ ＋ ２ ０ ｍ， 箱 梁 高 度为 １ ． ７ ｍ。箱 梁
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现浇箱梁支架方案计算
现浇箱梁⽀架⽅案计算温泉⼤桥现浇箱梁万能杆件⽀架⽅案计算书⼀、编制依据1、重庆市统景国际温泉度假区连接道路⼯程施⼯图设计⽂件及地勘报告，以及设计变更、补充、修改图纸及⽂件资料。
2、国家有关的政策、法规、施⼯验收规范和⼯程建设标准强制性条⽂（城市建设部分），以及现⾏有关施⼯技术规范、标准等。
3、现场勘察和研究所获得的资料，以及相关补充资料。
4、建设单位、监理单位对本⼯程施⼯的有关要求。
5、我单位施⼯类似⼯程项⽬的能⼒和技术装备⽔平。
6、参考《建筑施⼯⽀架架安全技术规范》、《混凝⼟⼯程模板与⽀架技术》、《公路桥涵施⼯⼿册》、《建筑施⼯计算⼿册》。
⼆、⼯程概况温泉⼤桥桥长190m(K0+100～K1+290)，桥梁平⾯位于直线和曲线上，纵⾯位于竖曲线上。
由主桥和单侧引桥共三联组成，设计为(2×25m)预应⼒砼连续梁＋(50m+90m+50m) 预应⼒砼下承式连续梁拱组合。
主桥连续刚构跨径组合为50+90+50m，主桥总长度为190m，边跨与主跨的⽐值为0.556。
主梁采⽤单箱单室，箱顶宽12m，箱底宽6m，主桥箱梁第⼀个T构边跨平⾯位于右偏缓和曲线上,其余位于直线上，位于缓和曲线段主梁内侧翼缘板按照从3.0~3.47m线性加宽，曲线外侧及直线段翼缘板不加宽，为3m宽。
主桥缓和曲线段超⾼采⽤不等⾼腹板进⾏调整，详见施⼯图纸。
箱梁跨中梁⾼2.5m，墩顶梁⾼5.5m，箱梁梁⾼采⽤1.8次抛物线变化；箱梁跨中底板厚度28cm，墩顶底板根部厚度80cm，底板厚度变化采⽤1.8次抛物线；箱梁腹板厚度采⽤50、70cm两个级别变化。
主梁零号块处腹板厚度为90cm，边跨箱梁腹板从合拢段到梁端则由50cm增加到80cm。
为满⾜桥⾯横坡要求，将箱梁顶板设置成双向横坡的型式，使桥⾯铺装厚度横向⼀致。
结合有利施⼯、缩短悬臂浇注周期、降低施⼯钢材数量的原则考虑，主梁悬臂浇注梁段共划分为3.5m、4m、4.5m三种长度节段，最⼤悬臂浇注梁段重量为140t，设计时采⽤挂篮重60t。
现浇箱梁支架系统设计及受力验算
B RIDGE&TUNNEL桥梁隧道工程概况西宁市海晏路二期桥梁工程位于海晏路，桥梁上部结构为10跨等截面连续箱梁，现浇连续箱梁施工采用满堂支架现浇工艺，分底、腹板与顶板两次浇筑成型，支架的搭设选用碗扣脚手架，本文详细阐述了满堂支架的系统设计和受力验算。
地基处理本工程桥址区原地面是湿陷性黄土状土，为满足满堂支架所需承载力要求，在支架搭设前需对地基进行硬化处理。
横桥向支架搭设范围为31.4m，地基处理时双幅桥面范围作为整体统一处理，处理宽度为33.4m，保证支架系统的整体稳定性。
地基处理时先将现地面进行整平、压实，尤其是加强对承台基坑回填处认真处理，要求压实度≥96%，然后采用30cm厚天然砂砾垫层进行加固处理，砂砾垫层整平后，采用重型振动压路机碾压密实，最后在砂砾垫层上面浇筑10cm厚的C20混凝土面层。
满堂支架搭设总体方案支架系统采用Φ48×3.5碗扣式钢管支架作为现浇连续箱梁的支架，其截面积A=489mm2。
箱梁正常段支架搭设时，箱梁顺桥向和横桥向立杆间距均按照0.9m布置，横杆步距为1.2m。
顶部横梁（14×14cm方木）布置间距为0.9m，纵梁（10×6cm 方木）布置间距为0.25m。
立杆在连续箱梁的墩顶横梁处加密布设为45×45cm，加密范围为5.4m，采用0.9×0.9m支架套搭来实现。
全部支架系统立杆高度根据施工现场硬化完后地基标高、箱梁底标高以及承托、枕木、木方和模板的厚度确定，当相邻地面落差较大时，箱梁支架需在顺桥向分段断开搭设，断开的两端支架间用钢管和扣件连接。
为了保证支架的整体刚度和稳定性，在支架搭设完毕后，纵向沿支架两侧布置足够的剪刀撑，横桥向剪刀撑沿纵向每隔4.5m设置一道，均由底至顶连续设置，水平剪刀撑由钢管搭接形成，竖向每4个步距设置一道。
剪刀撑的宽度为4～6跨立杆间距，与地面夹角45°～60°，并应由底至顶连续设置。
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鹤岗至大连高速公路ZT12标合同段板房子互通A匝道桥预应力现浇箱梁计算书编制：复核：审核：中国建筑股份有限公司鹤大高速公路ZT12标项目经理部2014年7月现浇箱梁支架验算方案一、工程概况：鹤大高速公路ZT12标板房子互通立交A匝道桥属于板房子互通立交二期工程，桥梁中心桩号AK0+971.6，总体布置：4*（4*28）+（22+33.8+22）+4*28，全长645.46米。
其中第二联第二、三孔上跨主线，第五联第二孔上跨B匝道，第六联第一孔上跨C匝道。
上部结构采用等截面预应力混凝土连续箱梁。
计算跨度为22+33.8+22,预应力混凝土连续梁横断面为单箱双室断面，桥面横坡由箱梁整体倾斜形成，梁底设调平块。
边腹板为直腹板，腹板再变厚段内厚度按线性变化。
梁高均为1.6米。
箱梁主要尺寸表：二、方案编制依据（一）、《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50—2011；（二）、《公路工程质量检验评定标准》JTG F80/2—2004；（三）、《公路工程施工安全技术规程》JTJ076—95；（四）、《公路桥涵设计通用规范》JTG D60—2004；（五）、《路桥施工计算手册》周水兴，何兆益，邹毅松，2010.5；（六）、《贝雷梁使用手册》；（七）、《建筑结构荷载规范》；（八）、鹤大高速公路ZT12标段施工图设计文件、技术交底、设计变更、补充、文件资料。
三、施工投入情况（一）、人力资源投入情况（略）（二）、施工机具及测量设备投入情况1、施工机具2、测量设备投入情况（三）、物资材料投入情况（略）四、支架施工方案4.1、支架设计根据现场情况，本桥支架搭设普通部位采用48x3.5mm碗扣架进行搭设，间距90x90cm，墩柱实心横梁处间距30×60cm(横桥向间距30cm);现浇梁上跨已通车段落采用Ф630mm*8mm钢管立柱加2根I40a型钢顺路形成刚桁架，垂直于通车路段方向布设I40a型钢做为现浇箱梁承重梁，跨径5m(保证通车净宽度不小于4m)，通行净高不小于5m。
Ф630×8mm钢管端头采用1.2cm厚钢板封闭，加法兰结构，以便连接成不同高度的钢管柱，钢管柱横向采用工字钢剪刀撑连接，工字钢和钢管桩采用焊接的连接方式，增强整体稳定性。
17#-18#跨现浇箱梁下沿已通车道路横桥向布置12根钢管柱（如示意图所示），柱中距3m。
顺桥向布置2排钢管桩，跨度5.0米。
19#-20#跨箱梁纵向设置8根钢管立柱，柱中距3m。
顺桥向布置2排钢管桩，跨度5.0米。
钢柱之间横纵桥向每两根相邻的钢管柱上下4m采用16#工字钢做水平连接和剪刀撑连接，钢管柱底部统一采用直径12mm 的钢筋拉接。
梁模板采用1.5cm厚的竹胶板。
4.2、测量放线和条形基础施工1)基础施工方案钢管支墩基础采用条形C30混凝土基础，直接作用在已经通车路面上，底承载力要达到400Kpa，基础施工完成后,在支架两侧预留60厘米设置临时排水沟，将路面积水及时排流引导至路基排水沟中。
2)测量放线根据设计方案和平面布置图，用全站仪和钢尺放出灌注桩基础及立柱位置。
3)钢管桩基础施工钢管桩基础采用C30钢筋混凝土（配筋形式为：上下层分别布置11根Φ20钢筋，同时按25cm的间距配置Φ10箍筋），长度依照翼缘板投影线与道路交叉线最外侧交点范围布设并往外扩长1m，基础高0.8m，宽1m。
基础砼钢管立柱位置下预埋1.2cm厚80×80cm钢板，要求钢板水平。
4.3、钢管桩立柱及工字钢施工立柱采用Ф630mm*8mm钢管立柱，钢柱底部焊接在预埋钢板上与基础连接，同时在四周采用加焊200×200×8mm三角钢板，以加强钢柱稳定性。
立柱横桥方向主梁采用两根40a型工字钢，工字钢安装时要保证工字钢中心与钢管立柱中心重合，钢管立柱施工过程中要注意竖向垂直度的控制。
横向工字钢与钢管立柱之间设置自制楔形块（对口楔子）作为临时支座，便于支架的高程调整和拆除作业。
钢管与预埋钢板连接大样图自制对口楔子采用厚度为12mm的钢板加工成型，一个楔形块长42cm，宽25cm，高25cm，斜面坡长48.88cm，楔形块侧面板中心留有圆形孔洞，斜面板中心留有条形的孔洞，孔洞的作用是穿直径为25mm的精轧螺纹钢，两个楔形块扣在一起组成一个对口楔子，通过紧固或松动螺纹钢两端的螺栓搓动楔形块来调节顶面高程，为了方便搓动楔形块，在斜面上抹黄油。
4.4、纵向分配梁施工横向分配梁安装完成后，安装纵向分配梁，间距0.5m,长度6m,支点间距5米并与横向分配梁固定牢固（可临时焊接）。
4.5、施工控制要点1)、钢管柱基础施工根据设计平面图，用全站仪及钢尺放出基础位置，在路面植筋并安装基础主筋及构造钢筋，安装模板、预埋钢板并固定牢固，浇筑 C30基础砼，要求混凝土顶面平整，按钢柱间距预埋底座钢板，强度达到80%后方能进行钢柱安装。
2)、钢管立柱、横梁及纵梁施工立柱采用Ф630*8mm钢管，横梁、纵梁为I40a型钢，安装采用25T汽车吊。
在纵梁上按照横桥向方向间距25cm布设10×10×方木位置。
五、支架受力验算门洞支架受力验算根据本桥箱梁的构造特点，本桥位于缓和曲线和圆曲线上，最大横坡为6%，本桥纵断面位于R=6000m的竖曲线上，坡度为1.706%，选取横向坡度对摩擦力分析。
示意图摩擦力f=μGcosθ,沿斜面的下滑力f=Gsinθ滑f=μGcosθ=0.15G×1.00=0.15G，μ取0.15=Gsinθ=G×0.04=0.06Gf滑f=μGcosθ>f=Gsinθ滑本工程计算40a#工字钢分配梁可以按照简支连系梁受力分析。
5.1、荷载组成A匝道桥第一联第2跨梁长33m，梁高1.8m，支架平均高度21m，采用四排钢管立柱，跨径均为6.5m。
荷载组成：1)、箱梁砼自重G：1腹板：1.8×26=46.8KN/m2跨中空心处：0.47×26=12.22KN/m2近支点（渐变段）空心处：0.67×26=18KN/m2翼缘板处：（0.4+0.18）/2×26=7.54 KN/m2：2)、模板支架自重G2模板体系：1.5KN/m2方木自重取7.5KN/m³14工字钢自重0.16KN/m贝雷梁：2.5 KN/m2施工荷载G：2.8 KN/m23振捣荷载：水平方向取2.0KN/m2，竖向取4.0KN/m2根据《建筑结构荷载规范》，均布荷载设计值=结构重要性系数×（恒载分项系数×恒载标准值＋活载分项系数×活载标准值）。
结构重要性系数取三级建筑：0.9，恒载分项系数为1.2，活载分项系数为1.4。
5.2、纵向I40a分配梁（已由于砼荷载、横向木楞间距相同，在满堂支架中进行验算，此处不再对模板、木楞进行重复验算）I40a型钢截面参数如下：钢材弹性模量MPa E 5101.2⨯=，钢材容许应力取215MPa 。
I40a 纵梁跨径5m,按照5m 跨径简支梁均布荷载受力模型进行计算，由于纵梁和现浇箱梁斜角，取纵梁全部布置在箱梁底板范围内的纵梁为受力最不利状态进行验算，荷载组合： q=1.2x(q1+q2)+1.4(q3+q4+q5)[]m KN q /39.19)5.325.2(4.1)09.29.20(2.15.0=++⨯++⨯⨯=m KN ql M •=⨯⨯==6.60539.19125.0125.022maxMPa MPa MPa W M 2156.551090106.603max <=⨯==σmm mm EI ql 5.12400500045.31021720101.238451039.1953845811434=<=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==-δ 5.3、横向工字钢验算横向工字钢由间距3m 钢管立柱进行支撑，最不利受力状况下为工字钢全部位于底板6m 范围内，按照单跨3m 简支梁承受均布荷载进行验算，荷载作用长度5m 。
荷载组合如下：q=1.2x(q1+q2)+1.4(q3+q4+q5)[]m KN q /48.482/)5.325.2(4.1)09.29.20(2.15=++⨯++⨯⨯= m KN ql M •=⨯⨯==54.54348.48125.0125.022maxMPa MPa MPa W M 2150.25109021054.543max <=⨯⨯==σmm mm EI ql 5.7400300011.010*********.238431048.483845811434=<=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==-δ 强度、刚度满足要求。
5.4、钢管支墩立柱验算2根工40a 型钢自重1.352KN/m, 单根钢管立柱承受均布荷载:[]m KN q /832.49352.12/)5.325.2(4.1)09.29.20(2.15=+++⨯++⨯⨯=，钢管自重（按照6m 高）5.54KN单根钢管承受竖向荷载KN N 04.15554.53832.49=+⨯=（加上了钢管立柱自重）Ф630×8mm 钢管考虑到锈蚀情况，计算钢管壁厚取6mm 。
钢管立柱下端与80cm ×80cm ×1.2cm 钢板连接，立柱上下4m 范围内布置一道剪力撑。
Ф630×8mm 截面特性表立杆计算长度取6m （钢管虽按4m 一道布置剪刀撑，但为了安全计算取6m ）， 回转半径cm d D i 224618.063.042222=+=-=截面积22222621.117)309.0315.0(14.3)2()2(cm d DA =-⨯=⎥⎦⎤⎢⎣⎡-=π长细比8027.2722.06<===i L λ 稳定系数9.0)1002027.27(55.002.12=+⨯-=ϕ抗压强度MPa MPa A N 20518.13762.1104.155<===σ稳定强度MPa MPa A N 20564.14762.119.004.155<=⨯==ϕσ 强度满足要求。
5.7、承台基础和地基承载力验算1)、承台基础配筋验算 承台基础承受线荷载为：m KN q /81.4212.1122.14)52.65005.1991.1180(=⨯⨯⨯++=m KN ql M •=⨯⨯==72.5165.381.4211.01.022322072.06.02.16161m bh W =⨯⨯==MPa W M 18.7072.072.516===σ 钢筋面积为21200133.3406)2(mm bf a M h h f b f a A c y c s =--= 其中：mmh mm N f mm N f y c 550/300/6.910221====α取钢筋直径为16mm ，实取22根，实际钢筋配筋面积为4423.36mm 2纵向配筋满足要求。