桥梁计算书(含水文、荷载、桩长、挡墙的计算)解析
桥梁桩基设计计算书
桥梁桩基设计1.工程地质资料及设计资料某桥位于直线上，冲刷线以下的河床上部为厚度很大的中密孵石层，其容重γ=20kN/m 3，内摩擦角φ=38°，地基的基本承载力σ0=800kPa 。
冲刷线标高为所给支挡结构原地面标高150m 下2m 即148m ，承台底设计标高与水位线平齐，为路堤墙顶标高155m 下3m 即152m 。
采用钻孔桩基础，作用于承台底面的竖向力N=18000kN 、水平力H=550kN ，力矩M=9000kN ·m 。
设计时，桩侧土极限摩阻力f=120kPa ，横向地基系数的比例系数m=60MN ·m -4。
基桩混凝土采用C20，其受压弹性模量 E h =2.6×107kPa 。
1. 设计计算 2.1桩的计算宽度b 0式中 d--桩径，为1.60m ；K--各桩之间的纵向相互影响系数，当L 0<0.6h p 时，K 值按下式计算其中 C--随位于外力作用平面内的桩数n 而异的系数，当n=2时，C=0.6； h p --桩埋入地面或局部冲刷线以下的计算深度，按h p =3（d+1）计算，故h p =3（1.60+1）=7.8m ；L 0--外力作用平面方向上的桩间净距，L 0=3.5-1.6=1.9m 。
至此可知L 0=1.9m<0.6h p =4.68m 。
故则桩的计算宽度b 0为2.2变形系数α 已知， 故Kd b )1(9.00+=ph L c C K 06.01⋅-+=762.08.79.16.06.016.0=⨯-+=K mK d b 78.1762.0)160.1(9.0)1(9.00=⨯+⨯=+=5EImb =α259444100.67322.010268.08.0;322.064;/60000m kN I E EI m d I m kN m h ⋅⨯=⨯⨯⨯=====π155437.0100.6778.160000-=⨯⨯=m α2.3桩长估算可根据总的桩数n 和竖向荷载N=18000kN ，按下式粗略估算桩顶轴向力N i ： 再按[P]=5850kN 估算桩长。
(整理)桥梁计算书含水文、荷载、桩长、挡墙的计算
**桥梁计算书（含水文、荷载、桩长、挡墙的计算）**本计算书中包括桥涵水文的计算、恒荷载计算、活荷载计算桩长、以及挡墙的计算。
荷载标准：公路Ⅱ级乘0.8的系数桥面宽度：净4.5+2×0.5m跨度：13孔×13m1、工程存在问题*****桥位于***闸下游1000m处，建于1982年，为钢筋砼双排架式桥墩，预制拼装型板梁桥面，17孔，每跨8.85m。
总长150.45m，宽5.3m。
该桥运行20多年，根据***省水利建设工程质量监测站检验测试报告检测结果如下：（1）桥墩A．桥墩基础桥墩基础为抛石砼，设计强度等级为150＃，钻芯法检测砼现有强度代表值为16.4MPa。
B．排架立柱及联系梁立柱设计强度等级为200＃，超声回弹综合法检测砼现有强度代表值为14.0～18.3MPa。
联系梁设计强度等级为200＃，超声回弹综合法检测砼现有强度代表值为14.7MPa。
立柱外观质量总体较差，局部区域麻面较重。
立柱砼碳化深度最大值为31mm，最小值为5mm，平均值为14mm。
立柱钢筋保护层实测厚度为20mm，钢筋目前未锈，但碳化深度平均值已接近钢筋保护层厚度。
通过普查，全桥64根立柱中有12根35处箍筋锈胀外露，有6处联系梁主筋外露。
C．盖梁盖梁设计强度等级为200＃，超声回弹综合法检测砼现有强度代表值为17.4～21.5MPa。
盖梁外观质量一般，梁体砼总体感觉较疏松。
盖梁砼碳化深度最大值为24mm，最小值为9mm，平均值为18mm。
，盖梁主筋侧保护层实测厚度为9～13mm，底保护层实测厚度29～42mm，砼碳化深度已超过钢筋侧保护层厚度，盖梁主筋已开始锈蚀。
通过普查，全桥32根盖梁中共有14根15处主筋锈蚀膨胀，表层砼脱落，主筋外露，长度15～70cm；有28处箍筋锈胀外露。
（2）T型梁T型梁设计强度等级为200＃，每跨中间两根T型外观较好，两边T型梁外观较差。
T型梁砼碳化深度最大值为20mm，最小值为7mm，平均值为14mm。
桥梁完整计算书
1设计原始资料1. 地形、地貌、气象、工程地质及水文地质、地震烈度等自然情况（1）气象：天津地区气候属于暖温带亚湿润大陆性季风气候区，部分地区受海洋气候影响。
四季分明，冬季寒冷干旱，春季大风频繁，夏季炎热多雨，雨量集中，秋季冷暖变化显著。
年平均气温12.20C，最冷月平均气温-40C，七月平均气温26.40C。
（2）工程地质：天津地铁一号线经过地区处于海河冲积平原上，地形平坦，地势低平，地下水位埋深较浅，沿线分布了较多的粉砂、细砂、粉土，均为地震可液化层，局部地段具有地震液化现象。
沿线地层简单，第四系地层广泛发育，地层分布从上到下依次为人工堆积层、新近沉积层、上部陆相层、第一海相层、中上部陆相层、上部及中上部地层广泛发育沉积有十几米厚的软土。
a. 人工填土层，厚度5m，.k=100KPa；b. 粉质黏土，中密，厚度15m，.k=150 KPa；c. 粉质黏土，密实，厚度15m，.k=180KPa；d. 粉质黏土，密实，厚度10m，.k=190KPa。
第一章方案比选一、桥型方案比选桥梁的形式可考虑拱桥、梁桥、梁拱组合桥和斜拉桥。
任选三种作比较，从安全、功能、经济、美观、施工、占地与工期多方面比选，最终确定桥梁形式。
桥梁设计原则1．适用性桥上应保证车辆和人群的安全畅通，并应满足将来交通量增长的需要。
桥下应满足泄洪、安全通航或通车等要求。
建成的桥梁应保证使用年限，并便于检查和维修。
2．舒适与安全性现代桥梁设计越来越强调舒适度，要控制桥梁的竖向与横向振幅，避免车辆在桥上振动与冲击。
整个桥跨结构及各部分构件，在制造、运输、安装和使用过程中应具有足够的强度、刚度、稳定性和耐久性。
3．经济性设计的经济性一般应占首位。
经济性应综合发展远景及将来的养护和维修等费用。
4．先进性桥梁设计应体现现代桥梁建设的新技术。
应便于制造和架设，应尽量2采用先进工艺技术和施工机械、设备，以利于减少劳动强度，加快施工进度，保证工程质量和施工安全。
桥梁下部地基与基础结构计算书
桥梁下部结构计算书一、水平荷载确定由上部结构分析结果可知，主跨支墩x 号桥墩为固定墩，受力最大，因此，取X 号桥墩进行结构计算。
本墩柱为双柱式（直径1.5m ，C30），采用多排桩承台基础，桩径1.2m 。
标1.地震力按7度考虑，计算如下：X 号桥墩（两个墩柱）受到的地震力为：htp E SM =，max 2.25i s d S C C C A = 重要性修正系数13=.,i C 场地系数10s C .=，阻尼调整系数 1.0d C =， 地震动加速度A=0.15g （7度设防），因此，max 2.25 2.25 1.3 1.0 1.00.15g 0.43875i s d S C C C A g ==⨯⨯⨯⨯=桥墩基本周期：1T 2= t G 11020=2200KN =⨯ (从使用阶段结构重力支承反力求和)33δ=l EI ， （l=9.0m ）44431415024846464d I m π⨯===...7272083102410=⨯⨯=⨯././E KN m KN m 659610.EI kN m =⨯⋅由于是两个柱，则：1T 220.421s Tg=0.4s ππ＞===,查抗震规范得，max 1Tg/T )=0.43875g .S S =⨯（（04/0.421）=0.4166g0416*******htp E SM g KN .==⨯=2.汽车制动力按汽车活载的0.1计算，则每个墩柱受到的汽车制动力为：050122010519240.2kN ⨯⨯⨯⨯+=..(.)＜165KN ，每个墩柱受到的汽车制动力应取165KN因此，取每个墩柱受到的水平力为：917/2=458.5kN 。
由于地震水平力远大于汽车制动力，故本计算不考虑汽车制动力参与计算，仅考虑地震效应组合。
桥面做成简支连续，每座桥墩顶面布置两排共24个d ＝20cm 的普通板式橡胶支座，每个桥台各设置12个d ＝20cm 的普通板式橡胶支座， 橡胶支座 4, 1.1t cm G MPa ==∑ （1）支座刚度计算 每个墩支座抗推刚度21100240.2420734.50.04erAG K KN m tπ⨯⨯⨯===∑∑桥台支座抗推刚度 20734.5210367.25r K KN m ==（2）墩柱抗推刚度该桥为一墩两柱式，采用C30混凝土，弹性模量43.010k E MPa =⨯，44320.497I d m π==，129h h m ==。
桥梁桩基础设计计算过程
一、地质和水文资料地质：土层厚度、C 、φ、γ、m 、qk 、[f a0]水文：最高水位、最低水位、常水位、一般冲刷线、局部冲刷线。
二、荷载和荷载效应情况活载布置效应组合：短期效应组合、长期效应组合和基本组合。
表1 承台底面中心所受荷载三、基础方案设计1.低桩承台还是高桩承台？承台标高2.钻（挖）孔桩还是沉桩3.摩擦桩还是柱桩？四、桩基础参数的确定1.桩径拟定2.根据地质条件可确定桩长情况 （1）拟定桩长，求得[Ra]；（2）桩数估算：[]a N n R =∑（3）确定单排或多排桩基础（4）桩距、桩的平面布置、确定承台尺寸3.根据地质条件桩长不可定的情况 （1）布桩：调整桩数、桩距、承台尺寸；（2）反算桩长：按偏压分配单桩所受轴向承载力，反算桩长2-[]y ii R a i M x N N R n x γ=++=∑桩身自重置换土重五、单桩所受外荷载计算（各种活载布载、荷载效应组合）1.桩的各参数确定（1）地基系数的比例系数m假设为弹性桩，局部冲刷线以下选取m 值的计算深度h m 为：2(1)m h d =+由当在h m 范围内有一层土时1m m =当在h m 深度内有两层土时，应将两层土的比例系数换算成一个m 值，作为整个深度的m 值。
12(1)m m m γγ=+-2112115() 0.21 1.25(1) 0.2m m m m h h h h h h h h γ⎧≤⎪=⎨-->⎪⎩ （2） 桩的计算宽度b 11(1) 1.0(1.50.5) 1.0f f kk d d m b kk d d m +≥⎧⎪=⎨+<⎪⎩当时当时（3） 桩的抗弯刚度EI ，受弯构件 0.8c EI E I = 2.桩的变形系数α=2.5h α>，按弹性桩计算； 2.5h α≤，按刚性桩计算。
3.单位“力”作用局部冲刷线处，桩在该处变位(0)(0)(0)(0)QQ MQ QM MMδδδδ=、、 （1）式中系数K h ：当桩底置于非岩石类土上，且αh ≥2.5；或置于岩石上，且αh ≥3.5时，令K h =0。
30米桥梁设计计算书
30米桥梁设计计算书一、设计概述本设计为一座跨越30米的桥梁，桥型为梁式桥，采用混凝土T型梁，墩台采用钢筋混凝土结构。
桥面铺装材料采用沥青混凝土。
二、荷载计算1. 桥面荷载根据规范，桥面荷载应为10kN/m^2。
因此，本桥梁的桥面荷载设计值为30m × 10kN/m^2 = 300kN。
2. 桥墩荷载根据规范，当桥梁长度L<60m时，台墩反力可以通过简化方法计算：R = (G1 + Q1/2)± (G2 ± Q2/2)。
其中G为重力荷载，Q为活载荷载。
按照规范要求，各荷载按保险系数取设计值，重力荷载设计值按4kN/m^3取，活载荷载设计值按规范要求取。
经过计算，得到桥墩荷载设计值为4200kN。
三、梁设计1. 梁截面大小计算采用混凝土T型梁，梁截面大小的计算要满足以下两个条件：- 梁截面中和轴处混凝土受压区不超限。
- 梁截面中和轴处混凝土与钢筋之间的黏结不发生破坏。
经计算，梁截面高度h=1.2m，下翼缘宽度b1=0.6m，上翼缘宽度b2=0.3m。
2. 梁配筋计算根据规范，T型梁的配筋计算可以通过拟合法进行。
经计算，配筋率ρ=1.37%。
四、墩台设计1. 墩台尺寸计算对于单排墩梁式桥，按照规范要求，墩台高度应在1.2-2m之间，墩台底宽应不小于 2.5m。
经计算，本桥梁的墩台高度取 1.8m，墩台底宽取3.0m。
2. 墩台钢筋配筋计算墩台结构采用钢筋混凝土结构，按照规范要求进行配筋计算。
经计算，墩台钢筋配筋采用Ф25横筋，纵向间距200mm。
五、桥面铺装本设计方案采用沥青混凝土铺装材料作为桥面铺装材料。
按照规范要求，铺装厚度应为50mm。
经计算，本桥梁的沥青混凝土铺装面积为90m^2，铺装材料总量为4.5m^3。
六、结论经过以上计算，本设计方案中桥梁、墩台和桥面铺装的各项设计参数计算完成，满足设计要求。
大桥水文计算书
大桥水文计算书(总6页)--本页仅作为文档封面，使用时请直接删除即可----内页可以根据需求调整合适字体及大小--大桥水文计算书一、 流量计算（一）形态断面（1）98年洪水洪水频率(%)Pm=0.91100101001=⨯+ （按98年为百年洪水计）洪水位： (图中②)河床比降（%） I= 河槽糙率251=c n 河滩糙率151=t n河槽过水面积（m2）Wc=河滩过水面积（m2）Wt=河槽湿周（m ）ρc=河滩湿周（m ）ρtc= 河槽水力半径8.61Rc ==c cW ρ 河槽水力半径0.92Rt ==t Wtρ河槽平均流速(m/s) 2.23R 1Vc 2132c ==I n c河滩平均流速(m/s)0.003Rt 1Vt 2132==I n t河槽流量（m3/s ）Qc= Wc ×Vc=河滩流量（m3/s ）Qt= Wt ×Vt=98年洪水流量（m3/s ）Q98= Qc+Qt =偏态系数Cs=偏态系数ΦT= 平均流量906.47Φ1Q Q T 98T98=+=vC （2）常年洪水洪水频率(%)Pm=50（按常年洪水为两年一遇计）洪水位：64 (图中①)河床比降（%） I= 河槽糙率251=c n 河滩糙率151=t n河槽过水面积（m2）Wc=河滩过水面积（m2）Wt=0河槽湿周（m ）ρc= 河槽水力半径 5.756847Rc ==c c W ρ河槽平均流速(m/s) 1.706031R 1Vc 2132c ==I n c河槽流量（m3/s ）Qc= Wc ×Vc=常年洪水流量（m3/s ）Q1/2= Qc=偏差系数Cv=偏态系数Cs=偏态系数ΦT=平均流量（m3/s ）1815.05874Φ1Q Q T 1/2T1/2=+=vC （3）设计洪水洪水频率(%)Pm=1偏差系数Cv=偏态系数Cs=历史洪水平均流量（m3/s ）1360.76592Q Q Q T1/2T98=+= 设计流量（m3/s ）4464.09)1(Q P =Φ+=v P C Q 二、 设计水位计算（试算设计水位）设计水位（m ）：河槽湿周（m ）ρc=河滩湿周（m ）ρt=河槽过水面积（m2）Wc=河滩过水面积（m2）Wt=河槽水力半径Rc=河滩水力半径Rt=河槽平均流速(m/s)Vc=河滩平均流速(m/s)Vt=河槽设计流量（m3/s ）Qc=河滩设计流量（m3/s ）Qt=总流量（m3/s ）Q ＝Qc+Qt=三、 桥孔长度计算系数Kq=指数n3=设计流量（m3/s ）QP=河槽宽度（m ）BC=河槽设计流量（m3/s ）Qc=桥孔最小净长度（m ） 154.55)(Lj 3==Bc Q Q K n cP q 水流与路线方向夹角a=90o桥台宽度（m ）bt=12桥孔最小斜净长度（m ） 178.55)cos(2L jx=+=a bt L j四、 桥面标高计算（一）雍水高自然过水面积（m2）W=桥下净过水面积（m2）Wj=桥前全断面平均流速(m/s) 2.32Vch ==w Q p桥下断面平均流速(m/s) 2.64Vq ==j pw Q系数η=桥下雍水高（m ） 0.08)V -η(V z△2ch 2q == （二）浪高风速(m/s)W=15计算浪程（m ）D=波浪高度（m ）32D w 0.0166 h 311.25L(1%)⨯⨯⨯==（三）桥面标高设计水位（m ）： hp=桥下雍水高（m ）ΔZ=波浪高度（m ）hL(1%)=安全值（m ）ha=建筑高度(m)hj=(按30mT 梁高)铺装厚（m ）hpz=横坡高度（m ）hhp=×2%=桥面标高(m)Hsj= hp+ΔZ+ hL(1%)+ ha+ hj+ hpz+ hhp=五、 冲刷计算（一）一般冲刷1、河槽一般冲刷建桥前河槽宽度（m ）Bc=建桥后河槽宽度（m ）Bcg= 河槽平均水深（m ） 10.77Hc ==Bc Wc流量集中系数02.1)Hc Bc (=A 0.1521= 天然河槽设计流量（m3/s ）Qc= 河槽部分的设计流量 4247.25Qp Qt1Qc Qc Q2=⨯+=阻水总面积/过水面积λ=桥墩侧向压缩系数μ=河槽最大水深（m ）hcm=河槽冲刷后水深（m ）14.98h )λ)μB -(1Bc ()Qc Q 1.04(A =hcp 0.66cg 0.92=cm 河槽冲刷深（m ）1.75h =-=hcm hcp c 一般 2、河滩一般冲刷建桥前河滩宽度（m ）Bt=建桥后河滩宽度（m ）Btj=河滩平均水深（m ）2.23Ht ==Bt Wt 流量集中系数02.1)Ht Bt (=A 0.1521=河滩最大水深（m ）htm=河滩不冲流速(m/s) VH1= 河滩部分的设计流量 216.84Q Q Q Q Q p t1c t11=⨯+= 河滩冲刷后水深（m ） 7.48)V )h h (μB Q (=htp 65h135ttm tj 1= 河滩冲刷深（m ） 3.72h =-=tm tp t h h 一般（二）局部冲刷1、桥墩局部冲刷 河槽泥沙平均粒径(mm)d= 1002.810.7)+0.28(d =V 0.50=墩前泥沙始冲流速 1.510.5)+0.12(d ='V 0.550= 一般冲刷后墩前行近流速2.90)(])B -(1c [)Q Q (1.04=V 32c cm 0.34cg 0.1c 20.1c =c V h h B A λμ 墩形系数K ξ= 河槽颗粒影响系数 1.132482375.00023.0K 24.02.2η2=+=d d桥墩计算宽度B1= 河槽一般冲刷后水深hcp= 指数0.97)VV (=n20.19Lgd +0.230= 桥墩局部冲刷深度 1.34)V 'V -V (h B h n2000.15cp 0.612db ==ηξK K 2、桥台局部冲刷河滩泥沙平均粒径(mm)d=河滩泥沙始冲流速0.310.7)+0.28(d =V 0.50= 台前泥沙始冲流速0.120.5)+0.12(d ='V 0.550= 一般冲刷后台前行近流速0.19)(])B -(1t [)Qt Q1(1.04t =V 32tm 0.34tg 0.10.1=t V ht h B A λμ 台形系数K ξ= 河滩颗粒影响系数0.328098375.00023.0K 24.02.2η2=+=d d桥台计算宽度B1=2 河滩一般冲刷后水深htp= 指数 1.05)VV (=n20.19Lgd +0.230= 桥台局部冲刷深度0.16)V 'V -V (h B h n2000.15tp0.612tb ==ηξK K。
桥梁计算书 2
宜昌东岳二路项目计算复核计算说明：1、钢筋混凝土密度按照26kN/m3考虑；2、模板荷载按照0.5kN/m3考虑；3、施工机具行走荷载按照2.5kN/m3考虑；4、振捣荷载按照2kN/m3考虑。
计算式施工总荷载按照1.2×恒载+1.4×活载考虑。
一、江南二路1.1、荷载计算箱梁腹板高2.0m，施工荷载：1.2×2.0×26+1.4×（0.5+2.5+2）=69.4kN/m2。
箱梁底板厚0.22m，顶板厚0.25m，施工荷载：1.2×0.47×26+1.4×（0.5+2.5+2）=21.7kN/m2。
1.2、结构设计1.21、满堂架满堂架腹板处竖杆布置为0.3m×0.9m，底板处布置为0.6m×0.9m。
1.22、贝雷梁腹板厚0.6m，正下方布置一组2片贝雷梁，间距0.6m，边室底板处两组4片贝雷架，承担3m宽范围的重量。
1.3结构计算1.31满堂架（1）腹板处单根支架承担最大荷载为：69.4kN/m2×0.3m×0.9m=18.66kN，＜30kN（容许应力），满足要求；（2）底板处单根支架承担最大荷载为：21.7kN/m2×0.6m×0.9m=11.72kN，＜30kN（容许应力），满足要求。
1.32贝雷架（1）腹板处贝雷梁按施加均布荷载：69.4kN/m2×0.6m/2=20.82kN/m；（2）底板处贝雷梁按施加均布荷载：21.7kN/m2×3/4=16.28kN/m。
以下仅对腹板处贝雷梁进行计算。
荷载图最大位移14.96mm最大变形为14.96mm＜L/400=12000/400=30mm，满足变形要求。
弦杆最大轴力270.1kn竖杆最大轴力127.25kn斜杆最大轴力85.43kn贝雷梁杆件性能表杆件名称材料断面型式断面面积(cm2) 理论容许承载能力(KN) 弦杆16Mn 2[10 2×12.74 560竖杆16Mn I8 9.52 210斜杆16Mn I8 9.52 171.5由以上计算得知：贝雷梁弦干、竖杆、斜杆轴力分别为270.1kN、127.25kN、85.43kN,贝雷梁受力符合要求。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
年河桥梁计算书（含水文、荷载、桩长、挡墙的计算）**本计算书中包括桥涵水文的计算、恒荷载计算、活荷载计算桩长、以及挡墙的计算。
荷载标准：公路Ⅱ级乘0.8的系数桥面宽度：净4.5+2×0.5m跨度：13孔×13m1、工程存在问题年河桥位于长江下游1000m处，建于1982年，为钢筋砼双排架式桥墩，预制拼装型板梁桥面，17孔，每跨8.85m。
总长150.45m，宽5.3m。
该桥运行20多年，根据***省水利建设工程质量监测站检验测试报告检测结果如下：（1）桥墩A．桥墩基础桥墩基础为抛石砼，设计强度等级为150＃，钻芯法检测砼现有强度代表值为16.4MPa。
B．排架立柱及联系梁立柱设计强度等级为200＃，超声回弹综合法检测砼现有强度代表值为14.0～18.3MPa。
联系梁设计强度等级为200＃，超声回弹综合法检测砼现有强度代表值为14.7MPa。
立柱外观质量总体较差，局部区域麻面较重。
立柱砼碳化深度最大值为31mm，最小值为5mm，平均值为14mm。
立柱钢筋保护层实测厚度为20mm，钢筋目前未锈，但碳化深度平均值已接近钢筋保护层厚度。
通过普查，全桥64根立柱中有12根35处箍筋锈胀外露，有6处联系梁主筋外露。
C．盖梁盖梁设计强度等级为200＃，超声回弹综合法检测砼现有强度代表值为17.4～21.5MPa。
盖梁外观质量一般，梁体砼总体感觉较疏松。
盖梁砼碳化深度最大值为24mm，最小值为9mm，平均值为18mm。
，盖梁主筋侧保护层实测厚度为9～13mm，底保护层实测厚度29～42mm，砼碳化深度已超过钢筋侧保护层厚度，盖梁主筋已开始锈蚀。
通过普查，全桥32根盖梁中共有14根15处主筋锈蚀膨胀，表层砼脱落，主筋外露，长度15～70cm；有28处箍筋锈胀外露。
（2）T型梁T型梁设计强度等级为200＃，每跨中间两根T型外观较好，两边T型梁外观较差。
T型梁砼碳化深度最大值为20mm，最小值为7mm，平均值为14mm。
T型梁主筋保护层设计厚度为20mm，砼碳化深度已经接近钢筋保护层设计厚度，实际保护层相对较薄的主筋已经开始锈蚀。
通过普查，全桥34根边梁中共有9根10处肋梁主筋锈蚀膨胀，砼开裂或脱落，长度15～160cm；全桥34根边梁中共有15根工52处肋梁箍筋锈胀外露，有13块三角形隔板钢筋锈胀，表层脱落。
（3）桥台两侧浆砌石桥台总体没有大的变形，左岸桥台浆砌石有纵向和斜向裂缝，右岸桥台浆砌石发现斜向裂缝，裂缝较长较宽。
（4）桥面及栏杆桥面铺装层破损露石，栏杆老化损坏，钢筋外露，且多处被撞。
（5）桥墩基础防护工程该桥的底部和侧向的防护工程水毁现象非常严重。
左岸浆砌石护坡全部损毁、坍塌，7＃桥墩基础裸露，基础下土壤已经开始流失，出现空洞。
浆砌石护底下游的土壤（砂质）已全部被水流带走，经常受水流冲刷的护底局部已被淘空，护底已出现不同程度的损坏，危及桥墩基础乃至整座桥梁的安全。
（6）结论由于该桥原设计标准较低，长期超负荷运行，工程老化失修，水毁严重，且为中和岛内防洪抢险撤离的主要通道，选取方案时优先考虑拆除重建方案。
2、设计标准荷载标准：公路Ⅱ级乘0.8的系数；桥面宽度：净4.5+2×0.5m；跨度：13孔×13m；结构形式：桥面结构采用13m跨钢筋砼预制空心板，下部为Ф80砼桥墩柱，基础为Ф100灌注桩。
3、水力计算 1）桥梁壅水计算)(202V V Z M -=∆η η：系数，05.0=η。
0V 为河道断面平均流速（m/s ）其中P Q 为设计流量（m 3/s ），取s m Q P /16003=M V 0为天然状态下桥下平均流速（m/s ）,M Q 0为天然状态下桥下通过的设计流量（m 3/s ）,OM ω为桥下过水面积（m 2）s m V V M M /28.20==s m V /14.20=因此，m V V Z M 031.0)(202=-=∆η 2）冲刷计算5/36/13/52)(⎥⎥⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎢⎢⎣⎡=d E h h B Q A h cqcm cj d p μ式中：d A ：单宽流量集中系数，15.0⎪⎪⎭⎫⎝⎛=Z Z d H B A ,Z B 为洪水期平均水深处宽度（m ），Z H 为河槽平均水深（m ）。
cj B ：河槽部分桥孔过水净宽（m ）μ：桥墩水流侧向压缩系数cq h ：桥下河槽平均水深（m ）d ：河槽泥沙平均粒径（mm ），mm d 39.0＝ E ：与汛期含沙量有关的系数，46.0＝E063.115.0=⎪⎪⎭⎫⎝⎛=Z Z d H B Am B cj 54.107=根据河槽、河滩的断面积及糙率可得河滩、河槽部分流量分别为s m Q /05.1331＝、s m Q /95.158632＝a ）河槽部分：935.0＝μm h cm 79.7＝ m h cq 20.6＝∴m d E h h B Q A h cqcm cj d p 95.11)(5/36/13/52＝⎥⎥⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎢⎢⎣⎡=μb ）河滩部分：00.1＝μm h tm 79.0＝ m h tq 75.0＝根据水深1m 非粘性土不冲刷流速可知s m VH /38.01=∴m V h h B Q A h H tqtm tj d p 88.0)(5/313/51＝⎥⎥⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎢⎢⎣⎡=μ3）桥墩台局部冲刷计算 一般冲刷后墩前行进流速： a ）河槽部分：采用修正公式计算一般冲刷深度时，s m h dE V p/055.23/26/1==s m dh d dh V p p /522.010332)(0246.072.014.00=++=s m V B d V /231.0)(462.0006.01'0== 0V V >，∴采用公式1'00'0'006.011)(n b V V V V V V B K K h ⎪⎪⎭⎫⎝⎛---=ηξ751.0)(19.025.001==d VV n 14.2)11(8.015.045.01=+=ddK η式中：b h ：桥墩局部冲刷深度（m ） ξK ：墩形系数，取00.1=ξK1B ：桥墩计算宽度（m ） p h ：一般冲刷后的最大水深（m ） 1ηK ：河床颗粒影响系数V ：一般冲刷后墩前行进流速（m/s ）0V ：河床泥沙起动流速（m/s ）'0V ：墩前泥沙起冲流速（m/s ）∴m V V V V V V h B K K h n pb 16.2))((1'0''0015.06.011=---=ηξ 河槽部分一般冲刷深度为11.95-7.79＝4.16m ，总冲刷深度为11.95+2.16-7.79＝6.32m ，取6.5m 。
b ）河滩部分：采用修正公式计算一般冲刷深度时，s m h V V pH /37.05/11==s m dh d d h V p p /339.010332)(0246.072.014.00=++=s m V B d V /15.0)(462.0006.01'0== 0V V >，∴采用公式1'00'0'006.011)(n b V V V V V V B K K h ⎪⎪⎭⎫⎝⎛---=ηξ982.0)(19.025.001==d V V n14.2)11(8.015.045.01=+=ddK η式中：b h ：桥墩局部冲刷深度（m ） ξK ：墩形系数，取00.1=ξK1B ：桥墩计算宽度（m ） p h ：一般冲刷后的最大水深（m ） 1ηK ：河床颗粒影响系数V ：一般冲刷后墩前行进流速（m/s ）0V ：河床泥沙起动流速（m/s ）'0V ：墩前泥沙起冲流速（m/s ）∴m V V V V V V h B K K h n pb 41.0))((1'0''0015.06.011=---=ηξ 河滩部分一般冲刷深度为0.88-0.79＝0.09m ，总冲刷深度为0.88+0.41-0.79＝0.5m ，取0.5m 。
4、上部结构设计本工程位于长空岛附近，该段河道为非通航河道，没有通航要求，桥梁梁底高程不需要考虑通航要求，梁底高程的确定根据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）3.3.2确定，超出最高洪水位1.5m ；现状两侧堤防高程为29.8m ；现状桥面高程为30.35m ；综合考虑桥梁底高程为29.65m 。
上部结构一般采用梁板结构、连续梁结构和拱形结构等，本工程无通航要求，不需要大跨度桥梁，因此选择梁板结构。
预应力空心板和T型梁均为中小桥梁常用结构，本工程选择应力空心板和T型梁比较。
预应力空心板优点：为定型图集，施工经验成熟，施工方便，吊装整体稳定性好，便于工场制作，梁高较小，便于与两侧堤防连接。
缺点：桥面板工程量略大，下部结构稍大。
T型梁优点：为定型图集，施工有成熟经验，不需要特殊施工方法，桥面铺装层及其他结构工程量基本相同，因此投资较略小。
缺点是吊装时稳定性差，须选择合理的吊装方式，下部结构工程量稍小。
在桥梁跨径选择上可采用10跨16m和13跨13m两种方案：16m跨的其跨数少，灌注桩桩数量少，但桥板厚度大，阻水严重，投资相对较大；13m跨的桥板厚度相对较小，投资相对较小，但跨数多，灌注桩数量多。
经经济技术比较，选择13m预应力空心板结构作为本工程的桥型。
5、下部结构设计桥梁基础型式主要根据地形地貌及地质资料综合选择采用浅基础或深基础。
杜湖桥现状河底高程19.0m，设计墩台基础若采用浅基础，位于第②层含砂姜壤土之上，可以作为天然地基持力层，基础形式可采用扩大式基础，但该河道河床下切很严重，原有浅基础已经被冲刷毁坏，若再采用浅基础，工程安全性无保障，此外河段两侧滩面高程26.1～25.89m，埋深较深，开挖工作量大，且排水围堰工程造价较高，经济上也不合理，故采用桩基。
（1）桥墩桩长计算A.恒载计算a．板自重：12.11×3+14.42×2=65.17tb．桥面铺装重：0.06×4.5×13×2.5+0.1×4.5×13×2.5=23.41tc．铰缝自重：0.0555×4×13×2.3＝6.64td．栏杆及缘石自重：[0.22×0.25×1.2×2.5+（2.3-0.24）×0.2×2.5]×6×2=16.4t0.3×0.5×13×2.5×2=9.75te．帽梁自重：4.2×1×2.5=10.5tf．单个墩柱自重：π×（0.8/2）2×9.8×2.5=12.32tg ．系梁（2根）自重：（0.4×0.6+0.7×1）×2.2×2.5=5.17t 作用在桩顶的恒载垂直力为：KN t N 4.80884.8032.12)17.55.1075.94.1664.641.2317.65(21==+++++++=恒B.活载计算车道荷载：均布荷载：KN q 5.136135.10＝⨯= 集中荷载：KN P 212180180360550513＝）（+-⨯--= ① 荷载纵向分布 双孔荷载（单车道）KN R R 4.19921== KN R R N 8.39821=+=单孔荷载（单车道）KN R 06.2451= KN R N 06.2451==取两者中的大值，故作用于桥墩上的汽车荷载为398.8KN 。