脱碳再生塔05C002再生工况差的原因分析

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脱碳系统问题分析及整改措施

ｚａｔｉｏｎｅｔｃ．，ａｐｐｒｏｐｒｉａｔｅｉｍｐｒｏｖｅｍｅｎｔｍｅａｓｕｒｅｗａｓｓｕｐｐｏｓｅｄ．
Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｄｅｃａｒｂｕｒｉｚａｔｉｏｎ；ｐｒｏｂｌｅｍ；ａｎａｌｙｓｉｓ；ｍｅａｓｕｒｅ
加，过滤器易堵塞。采取的措施如下：
在塔的支承板上。液泛现象一经发生，若气速再增加，鼓泡层就迅速膨胀，进而发展到全塔，使脱碳溶
液不易顺畅流下。液泛原因主要有：
（１）经常清理机械过滤器。
Ｆｅｂ．２０１４
・
化肥设计
ＣｈｅｍｉｃａｌＦｅｒｔｉｌｉｚｅｒＤｅｓｉｇｎ
第５２卷
第１期
５０・
２０１４年２月
脱碳系统问题分析及整改措施
何欢
８４４８０４）（中国石油塔里木油田分公司塔西南化肥厂，新疆泽普
Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ａｕｔｈｏｒｈａｓａｎａｌｙｚｅｄｔｈｅｐｒｏｂｌｅｍｓｔｈａｔｔｈｅｔｏｔａｌａｌｋａｌｉｃｏｎｔｅｎｔｗａｓｔｏｏｈｉｇｈｉｎｔｈｅｓｃｒｕｂｂｉｎｇｓｅｃｔｉｏｎｏｆｒｅｇｅｎｅｒａｔｉｏｎｔｏｗｅｒｅｘｉｓｔｉｎｇｉｎｄｅｃａｒ－ｂｕｒｉｚａｔｉｏｎｓｙｓｔｅｍ，ｄｅｃａｒｂｕｒｉｚａｔｉｏｎｓｏｌｕｔｉｏｎｂｅｉｎｇｂｌａｃｋａｎｄｍｏｒｅｍａｔｔｅｒｏｆｉｍｐｕｒｉｔｙｄｅｐｏｓｉｔｅｄ，ｆｌｏｏｄｉｎｇ，ｔｏｏｍｕｃｈＶ２Ｏ５ｃｏｎｓｕｍｅ，ｃｏｌｌｕｄｉｎｇｏｆｄｅｃａｒｂｕｒｉ —

SCR烟气脱硝催化剂再生过程中的环境问题及处理措施

SCR烟气脱硝催化剂再生过程中的环境问题及处理措施关键词：SCR 脱硝催化剂脱硝催化剂再生工业污染源排放的氮氧化物是燃煤过程产生的,控制措施包括燃烧过程控制和燃烧后NOX治理。

SCR 烟气脱硝催化剂是减少NOX排放行之有效的方法。

我国燃煤火电厂、钢铁行业等企业数量较多,都逐步加装了SCR烟气脱硝装置,未来几年内,我国将产生大量的废旧烟气脱硝催化剂。

目前,国家已将其纳入危险废物进行管理,企业按照有关法律法规依法处理处置废烟气脱硝催化剂,并采取有效措施,防止造成环境污染和资源浪费。

本文就当前SCR烟气脱硝催化剂再生过程中产生的环境问题展开分析,就其再生技术的改进措施进行研究,就如何处理环境问题提出具体措施。

关键词：SCR烟气脱硝催化剂;再生;三废;环境问题;技术改进选择性催化还原(SCR)是目前国内外用于火电厂氮氧化物排放控制的主要技术,作为燃煤电厂脱硝系统的重要组成部分,脱硝催化剂费用占据了脱硝工程总投资近50%的比例,催化剂作为SCR系统核心在使用一段时间后需进行更换,从而加剧了电厂运行成本。

随着脱硝装置的广泛应用,成本的增加在“十三五”新形势下将尤为突出。

另外,废弃的钒钛基SCR催化剂中含有钒等有毒物质,将造成环境污染问题。

研究表明,对可逆性中毒的和脱硝活性降低的烟气脱硝催化剂进行再生工艺处理后,其脱硝活性可恢复至正常水平,再生工程费用仅仅为火电厂更换新的脱硝催化剂工程费用的40%左右,大大降低了燃煤火电厂运行成本。

因此,脱硝催化剂企业通过积极采取有效措施,加大对失活脱硝催化剂的再生力度投入,提高脱硝催化剂在火电厂脱硝装置中的循环综合利用效率,将是降低燃煤火电厂脱硝装置运行投入费用的重要突破口。

从“降低运行费用,提高综合利用效率”角度来看,再生必将成为处理失效催化剂的首选方式。

工厂对失活SCR烟气脱硝催化剂,进行再生处理,不仅有利于环境保护,有利于节约原材料,还实现资源的循环再利用。

随着人们意识的提升,SCR烟气脱硝催化剂再生所产生的环境问题也逐渐受到人们的重视。

天然气制氢装置脱碳系统液位波动的原因分析与控制

天然气制氢装置脱碳系统液位波动的原因分析与控制本文主要针对鄂尔多斯煤制油分公司天然气制氢装置脱碳系统吸收塔、再生塔和低变气废热锅炉液位的控制方法进行了分析，着重研究了生产中影响液位波动的各种因素。

经过多次实践操作，摸索出脱碳系统液位波动的规律，找出调整的关键所在，使其尽快恢复正常，从而避免系统长时间波动给装置带来的危害。

标签：制氢装置脱碳液位波动原因控制引言众所周知，液位是化工生产中需要控制的最重要的四大基本参数之一，调节控制液位的平稳正常对整个系统的安全生产至关重要。

天然气制氢装置自2008年11月份开车以来，脱碳系统一直是整个装置重要的调整部分。

2011年初裝置回收采用干气作原料制取氢气，组份的改变更加影响了脱碳的运行。

尤其是当负荷变化时，热量分配的不均衡打破了脱碳的热量平衡，导致液位波动。

而且往往会持续很长时间，严重时发生拦液现象，大量碱液带入PSA 系统，直接导致PSA 吸附剂泡碱损坏，严重危害生产，给装置造成巨大损失。

一、脱碳系统流程介绍温度210～220°C 的低温变换气分成两股，一股经冷凝液锅炉（1104--C ）冷却后，进入再沸器（1105--C ）进一步降低温度至130°C ，另一股经低变气锅炉给水换热器（1106--CM ）换热，混合后进入回流液再沸器（1160---C ）进一步冷却后，工艺气进入分离罐102---F ，分出冷凝水，然后进入吸收塔1101---E 底部。

工艺气体在吸收塔内自下而上通过四层填料，与从上流下的热碱液逆流接触。

气体中CO2被吸收，部分水蒸气也同时冷凝，出塔气体再经过一个液滴分离罐1113--F ，分出的溶液回到储槽。

从1113--F顶部出来的净化气体送往PSA 工序。

吸收塔有两个进液口，从塔中部进入的是温度110°C 左右，转化率0.4左右的半贫液。

它来自再生塔中部，用半贫液泵1107---J 打入吸收塔，流入下边两层填料。

脱碳常解再生塔改造运行总结

氮肥厂内部原有ｌ套闲置的脱碳系统，其常解塔（ａ３４００／Ｄ２８００）同运行中的常解再生塔结构基本相同，改造后，趁大修的机会并人生产系统中，代替原来运行的常解再生塔。
改造措施：（１）常解塔常解段原为淋降板式结构，易堵塞，分布效果差。此次改造，割除全部淋降板，重新设计ｒ填料层及气液分布器后作为真解段使用，解决了因液体偏流、分布不好而引起的再生效果差的问题。（２）塔顶部加高９．５１１１作常解段使用，采用填料结构及新型气液分布器，使气液分布更均匀，达到最佳再生效果。（３）增加２台ＩＡ２ＬＩ）型罗茨风机（Ｊ开】备），作为真解风ＪＯＬ，从真解段顶部抽出的真解气经气液分离器，分离出夹带的ＰＣ液后并人常懈气，送洗气塔洗涤后供尿素使用：原先Ｃ０２加氧是在尿素单开罗茨风机补氧，现改为在真解风机入口直接吸气补氧，停开尿素加氧风机，降低电耗＝（４ｐｉ提段再生，原来【ｆ｛气提风机鼓人空气，
万方数据
２３
压缩机大直径低压段气缸体镶套修复技术
Hale Waihona Puke ＾压缩机的低压段气缸一般都用灰铸铁制造。
和４Ｍ８等机型的一、二、三段气缸作镶套修复处
缸体使用一段时间后，由于活塞环的摩擦作用，缸
理，镶入的缸套材质为球墨铸铁，内孔最后进行珩
体内壁会被磨损。由于被压缩的气体压力在压缩
磨，修复后缸体内孔良好的光洁度和耐磨性能保
过程中逐渐加大，因此缸体的磨损不会是均匀的，
证了机台稳定运行和出率。
在双作用气缸体内呈双曲线状，在排气端磨损加
目前，我们已经可以提供敬径为】１＂１１的气缸
大。正由于此，气缸磨损后无法用缩小活塞环开
体的镶套修复服务。
口间隙的方法来减小气体泄漏量。此外，呈双曲
技术提供单位：上海真捷机械厂

脱碳再生塔增加CO2预脱器改造小结

壁的冲击，设备不再因溶液的冲刷而泄漏，存在
的问题都可以得到解决。但能否增加预脱器关键还在于原塔强度能否满足要求。ｃ）预脱器重４０１４ｇ（２１．８ｋ，正常操作时预脱器内大部分充满溶液，重约９３６ｋ，０ｇ支架、平台、管线、保温重８６ｇ０ｋ，同时再生３塔总高将增加９ｍ。我公司设计院对塔底强度基础及地脚螺栓强度等指标进行校核均在许用范围内，满足使用要求。故采用方案二进行改造。３实施情况
合成联醇系统改造总结
李素平
（洛阳骏马化学工业有限公司，河南洛阳４１０）７６０
［中图分类号】Ｔ３１［Ｑ２．１文献标识码］Ｂ［２２文章编号］１０— ３（０６０— ２— ０４９２２０）３０２０９０２
我公司是以煤为原料年产１０ｋ合成氨、０ｔ
赵治全，唐文革，潘立新
（黑龙江黑化集团有限公司，黑龙江齐齐哈尔１１４）６０１
［中图分类号］Ｔ１．５［Ｑ１３２文献标识码］Ｂ［文章编号】１０ — ３（０６０— ２—１０４９２２０）３０１９００
我公司净化车间脱碳再生塔近几年经常发生泄漏，为了避免系统停车，只能高空带压堵漏，
３１溶液分布器的设计制作．
排出的Ｃ２０气体夹带碱液则是由于生产负
荷加大后，排出气量大，再生塔现有结构满足不
了溶液再生的要求，气液分离效果不好，出现气
体带液。
因碳钢在碱液冲刷的条件下腐蚀严重，而普
［收稿日期】２０．２１０５１．４［作者简介】赵治全（９２，，１７一）男满族，江讷河人。黑龙工程

CO2再生塔导流筒损坏失效原因分析及对策

CO2再生塔导流筒损坏失效原因分析及对策宋文明;孙少杰;刘醒愚;张延涛【摘要】介绍了合成氨装置CO2再生塔导流筒的频繁损坏情况,从导流筒宏观形态和微观检测两个方面分析其损坏的原因,尤其是重点分析、对比母材和焊缝的断口形态,使用能谱仪检测焊缝与母材断口的表面的腐蚀产物成分和导流筒表面沉积垢质成分,使用金相显微镜观察分析金相组织以及裂纹微观扩展形态,综合分析导流筒损坏的原因和机理.通过对其进行仿真分析模拟计算,确定导流筒优化设计思路:在导流筒与塔壁之间增加一个与导流筒同心结构孔板,其作用是分担一部分流体冲击作用力,并使冲击到导流筒上的力形成一定时间差,从而降低流体对导流筒的冲击作用,以达到延长导流筒寿命的目的.【期刊名称】《石油化工腐蚀与防护》【年(卷),期】2016(033)005【总页数】4页(P54-57)【关键词】合成氨装置;CO2再生塔导流筒;失效分析;对策【作者】宋文明;孙少杰;刘醒愚;张延涛【作者单位】中国石油天然气股份有限公司大庆石化分公司化肥厂,黑龙江大庆163714;中国石油天然气股份有限公司大庆石化分公司化肥厂,黑龙江大庆163714;中国石油天然气股份有限公司大庆石化分公司化肥厂,黑龙江大庆163714;中国石油天然气股份有限公司大庆石化分公司化肥厂,黑龙江大庆163714【正文语种】中文某石化公司化肥厂合成氨装置是20世纪70年代引进的美国凯洛格技术，1976年9月6日建成投产，日产合成氨1 000 t。

2005年8月至10月，合成氨装置进行50%增产扩能改造，现已达到日产合成氨1 500 t。

自2005年扩能改造后，CO2再生塔顶部导流筒进液口附近部位频繁损坏，每次检修恢复投用后，运行寿命均不足1 a。

原改造设计的导流筒厚度为6 mm，2011年厚度已增加到了8 mm，2012年由设计院对该部位进行了筋板加固设计，导流筒厚度增加至12 mm，但运行寿命仍低于1 a，损坏形式也由原来的母材撕裂变成焊口开裂加母材撕裂。

MDEA脱碳系统再生塔底重沸器平稳运行方法和措施

MDEA脱碳系统再生塔底重沸器平稳运行方法和措施作者：成应杰来源：《科技资讯》2021年第32期摘要：MDEA脱碳系统再生塔底重沸器为管壳式换热器，高压蒸汽经过管程给壳程胺液加热，放热冷凝后流入凝结水分离器。

由于设计缺陷，重沸器与凝结水分离器高度差不足，凝结水不能顺畅流动，需手动控制进出口压差来控制凝结水流动，造成蒸汽压力和流量波动较大，无法稳定加热MDEA溶液，影响脱碳系统运行。

为了解决上述问题，需要优化操作流程，并对工艺流程进行适当改造，确保蒸汽压力、流量稳定，从而使脱碳系统能够平稳运行。

关键词：MDEA 脱碳系统蒸汽波动稳定中图分类号： U664.141 文献标识码：AAbstract The reboiler at the bottom of the regeneration tower of the MDEA decarburization system is a shell-and-tube heat exchanger. The high-pressure steam passes through the tube side to heat the shell side amine liquid， and flows into the condensate separator after exothermic condensation. Due to design defects， the height difference between the reboiler and the condensate separator is insufficient， and the condensate cannot flow smoothly. It is necessary to manually control the inlet and outlet pressure difference to control the flow of condensed water， which causes large fluctuations in steam pressure and flow rate， and cannot stably heat the MDEA solution，which affects the operation of the decarburization system. In order to solve the above-mentioned problems， it is necessary to optimize the operation process and make appropriate modifications to the process flow to ensure stable steam pressure and flow， so that the decarburization system can operate smoothly.Key Words： MDEA; Decarbonization system; Steam; Fluctuation; Stability某天然气陆岸终端设有一套MDEA脱碳系统，上游预分离单元来气首先通过气气换热器换热后进入吸收塔下部，自下而上逆流与MDEA贫液接触，MDEA溶液吸收原料气中的CO2。

浅析甲醇弛放气反应物对脱碳溶液的污染.

浅析甲醇弛放气反应物对脱碳溶液的污染.发布时间：2021-09-29T07:32:00.812Z 来源：《城镇建设》2021年18期作者：高文杰[导读] 能源化工集团大化公司合成氨装置脱碳工艺采用本菲尔德法，其溶液为K2CO3溶液。

富含CO2的工艺气体从高文杰金能科技股份有限公司山东齐河 251100摘要：能源化工集团大化公司合成氨装置脱碳工艺采用本菲尔德法，其溶液为K2CO3溶液。

富含CO2的工艺气体从底部进入CO2吸收塔，然后向上流动，然后与从塔的顶部和中部进入的贫液(富含K2CO3的溶液)逆流接触。

CO2被溶液吸收后，离开塔并进入后端过程。

吸收CO2后，溶液中的K2CO3变成KHCO3，贫液变成富液(富含KHCO3的溶液)，从二氧化碳吸收塔底部流出。

富液经真空汽提闪蒸出的CO2气体作为原料送入尿素装置，正常运行下再生CO2气体纯度大于98.5%。

关键词：脱碳系统；甲醇驰放气；脱碳液起泡；拦液；前言：介绍了引进甲醇工艺吹扫气后，合成氨净化工段本菲尔德工艺改进中出现的问题。

分析并采取新的措施和操作方法后，对防止脱碳系统起泡、溢流和过滤泵汽化有很好的效果。

1 流程的介绍（1）工艺流程。

大化采用的改良本菲尔德工艺。

工艺气体依次经过气体冷却器05E001、再沸器05E002、脱盐水预热器05E009，冷却至95℃，进入吸收塔05C001下部，与塔顶喷出的吸收液逆流接触。

被下塔吸收的气体的CO2含量降低到0.4%，然后被上塔吸收。

塔顶逸出的工艺气体温度为70℃，CO2含量降至0.1%，经分离器05F002分离，送入甲烷化工工段。

吸收塔底部流出的富液由水轮机05MT01送至解吸塔顶部，脱碳液经减压后与部分蒸汽和二氧化碳一起闪蒸出来，再通过解吸塔内的四层填料。

此时脱碳液与再沸器05E002和闪蒸罐05D002返回的蒸汽逆流接触，脱碳液可以汽提再生。

解吸塔底部流出的脱碳液进入闪蒸罐05D002，经五级闪蒸后压力降至-0.11× 105pa，温度100℃；闪蒸释放的蒸汽通过蒸汽喷射器05A001、05A002、05A003和05A004以及蒸汽压缩机05K001注入解吸塔。

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０Ｐ０５０５运行，脱碳小循环设计指标是ＦＯＯ３２．ｍ。ｈ，ＴＯＯｌＣ３１８６ｋ／Ｉ５ｌ
１８℃ ，ＡＲｏｏ１ｏ１。２６０￣．
导淋排放，发现上部液位计液位为假液位，全是
蒸汽。
２２吸收塔０Ｃ０．５Ｏ１出口微量超标
生温度低，吸收塔出口微量超标，具体如下。
Ｔ１５１１１６℃ ，ＡＲ００１．８６设００１２．６００１７／。９
计指标为Ｔ１５１２ ℃ ，ＡＲ６０＜Ｏ１。００１１８００１．开ＯＥ０５Ｏ２管侧出口管线至ＯＦＯ５ｌｌ上的导
１６，温差有９。２℃ Ｃ。虽然设计温度是在满负荷
合成氨装置在２１０２年检修开车后，脱碳工况一直存在问题，吸收塔出口二氧化碳微量超
标。我们在多种影响微量的因素中，找到再生塔再生工况差的原因，下面详细介绍。
ＣＯ，吸收剂为碳酸钾溶液，由两段吸收，两段再生，四级喷射闪蒸组成。反应如下：
流进入０Ｅ０５０２壳程，再经过溢流至再生塔底部。而０Ｅ０，５０２壳程气相全返回再生塔。５０１０Ｅ０
５再生热源分析
（）０Ｅ０１５０２分析０Ｆ０５１１现场玻璃液位计有两块，全为满液
的条件下放出ＣＯ，重新变成Ｋ。Ｏ。前一个Ｃ。
过程是吸收过程，后一个过程是Ｃ。再生过程。ｏ
右。本装置采用改良苯菲尔法脱除工艺气中的
经过吸收塔的工艺气Ｃ含量小于０１，再生Ｏ．
影响微量的因素有碱液循环量；碱液再生温
度；碱液冷却温度；贫液、半贫液分配；系统压
力；气液接触；碱液组分。目前，碱液组分正
常，循环量正常，贫液，半贫液流量分配正常，
系统压力正常，碱液冷却和气液接触也正常。脱碳小循环无法停止。脱碳小循环是从再生塔０Ｃ０５０２底部退液至地下槽，再通过０Ｐ０５０５打回
（）再沸器０Ｅ０１５０１间接供热。（）辅助再沸器０Ｅ０２５０２间接供热。（）低压蒸汽发生器０Ｅ０３４０３间接供热（）管网来Ｌ４Ｐ蒸汽直接供热。
１￣／ｍ（计５￣／ｍ）５１１顶部烟囱放５Ｓｃ设０Ｓｃ，０Ｆ０空量大。
０Ｃ０５０２塔内。当停下０Ｐ０５０５时，再生塔塔底再
图１再生塔流程简图１再生塔ｏＣＯ；２再沸器ｏＥ０；３辅助再沸器一５０２－５０１一０Ｅｏ２－低压蒸汽发生器０ＥＯ；５给水预热器０Ｅ０；５ｏ；４４Ｏ３－４０４６工艺冷凝液脱气器ｏＣＯ；７冷凝液闪蒸槽０Ｆｌ１一５Ｏ３一５Ｏ
方面。
０２ａ，０Ｃ０蒸汽量Ｆ００１６１ｈ．８ＭＰ）５０３Ｃ５０１～７／，ｔ０Ｃ０５０３下塔温度Ｔ００１４１５０１９℃ （计１５℃）设４，
Ｔ００１１１６℃ ，０Ｃ０出口微量ＡＲ５０１５１２．５０３００１
化工设计通讯
・８３・
ＣｈｅｉａｍｃｌＥｎｇｎｅｒｎｓｇｍｍｕｃｔｏｉｅｉｇＤｅｉｎＣｏｎｉａｉｎｓ
第３８卷第５期２１年１月０２０
脱碳再生塔０Ｃ０５０２再生工况差的原因分析
李强
（中海石油化学股份有限公司，海南东方５２０）７６０
摘
要：通过再生状况，再生热源情况以及设备状况，分析查找脱碳再生塔再生工况差的原因。
文献标志码：Ｂ文章编号：１０ — ４０２１）５０３ — ３０３６９（０２０ — ０８０
ＬＩＱｉｎａｇ
（ｉａＢｌＣｈｎｕｅＣｈｅｉａｍｃｌＣｏ．Ｌｔ，，ｄ．Ｄｏｎａａｎａ７６ｇｆｎｇＨｉｎ５２００，Ｃｈｉａｎ）ＡｂｔａｔＡｎｌｚｏｎｄｔｏｅｎｒｔｏｎ，ｈｅｔｓｒｅａｄｅｕｉｍｅｏｆｎｄｒａｏｏｏｏｓｒｃ：ａｙｅｃｉｉｎｓｏｆｒｇｅｅａｉａｏｕｃｎｑｐｎｔｔｉｅｓｎｓｆｒｐｒｗｏｒｎｏｎｔｏｎｏｆｄｃｒｒｚｔｏｅｎｅａｉｎｔｗｅＣ０２．ｋｉｇｃｄｉｉｅａｂｕｉａｉｎｒｇｅｒｔｏｏｒ０５０Ｋｅｒｓ：ｅａｂｕｉａｉｎ；ｂｏｂｅｒｇｅｅａｉｏｗｅｒｇｅｅａｉｎｙｗｏｄｄｃｒｒｚｔｏａｓｒｒ；ｅｎｒｔｏｎｔｒ；ｅｎｒｔｏ
关键词：脱碳；吸收塔；再生塔；再生
中图分类号：ＴＱ１３２４１．６
ＡｎｌｓｓｏｏｏｋｉｇＣｏｄｔｏｆＤｅａｂｒｚｔｏｇｎｒｔｏｗｅ５０ａｙｉｆＰｏｒＷｒｎｎｉｉｎｏｃｒｕｉａｉｎＲｅｅｅａｉｎＴｏｒ０Ｃ０２
Ｋ２ＣＯ３ＣＯ２Ｈ２＋＋Ｏ２ＫＨＣＯ３
这是一个可逆过程，脱碳溶液中Ｋ。Ｏｃ。吸
收Ｃ２成ＫＨＣ，ＫＨＣ。又在加热、减压Ｏ生Ｏ。Ｏ
１本装置脱除Ｃ的原理Ｏ：
经变换后的工艺气中Ｃ含量在１．２左Ｏ９０
收稿日期：２１ — ５２０２０ —７作者简介：李队工作。
ｌ ◆ ◆ＩＩ …Ｉ …Ｉ …ＩＩ ◆…ｌ …ｌ …ｌ …ｌ …ｌＩＩ ◆ ◆ ◆ ◆ ｌ ¨ ◆ ◆ ◆ ◆ ◆…ｌ …ｆ …Ｉ …ｌ ◆ ◆ ◆ ◆…１ ◆…ｆ …Ｉ …ｌ …１ ◆ ◆ ◆ ．…ｌ川 ◆ …ｌ …Ｊ … ◆…Ｉ …ｌ …１ …｝ ◆ ◆ ◆ ｝ ◆ ◆ ． ◆川ｊ ◆…ｌ …ｆ ◆ ◆ ◆…ｌ ◆…ｌ …Ｉ …Ｉ …Ｉ ◆ ◆ ◆ ◆…ｌ ◆…ｌ …｝ …｝ …ｌ ◆ ● ◆ ◆ ◆…ｌ …ｌｌ ◆ ◆
强（９３１８一），男，山东青岛人，助理工程师，现在中海石油化学股份有限公司化肥一部运行一
好地发挥生产能力。
４２循环量不足．
因此，在透平循环机备车的情况下，为降低电
耗，不允许该塔用往复式循环机。４３径向层上部温度高．在开大２冷激气的情况下，轴径向混流区
域（即第５点测温点）温度仍然较高，而其他点温
度均下降。这可能与该区域气体分配不均有关内件的运行情况表明，ＣＲ０
该塔操作稳定，塔阻力小，生产能力提高。由此，为我公司其他氨合成塔内件的改造提供了重
要的数据依据。
第５期
后Ｃ纯度为９．。０８５
李强：脱碳再生塔０Ｃ０生工况差的原因分析５０２再
・３・９
位，但主控指示为３～４％。开玻璃液位计００
２存在的问题
２１合成装置目前运行工况．生产负荷Ｆ００３２．４ｋ／Ｃ３１７２ｍ。ｈ脱碳吸收塔出口微量ＡＲ６Ｏ００６ＯＯｌ．５再生塔ＯＣＯ５Ｏ２底部温度Ｔ１５１１３７００１２． ℃
该塔原配置两台透平循环机和一台５２型循１
环机，但透平循环机运行周期短，在两台透平循环机都不备车的情况下，单开一台５２型循环机１时，循环量不足，在全开零米副线的情况下，被迫关小主线进行操作。为此，我们将闲置的５一Ｔ３２５３０循环机（配套另一个氨合成塔）－８／２原，通过配新的管线并人该塔的生产，解决了循环量不足的问题。但开车后管线振动较大，采取加固措施后，振动减弱。两台往复式循环机并人该塔生产后，吨氨电耗比开透平循环机时高约３Ｗ・。ｋｈ
情况，说明０Ｅ０换热不好。换热不好的原因５０２