有压管道水击计算实例
从运动方程、连续性方程或者能量方程、状态方程和其他物
理特性关系式着手，以这些基本方程为基础，加上不同的限制性
假设，可得到不同的水击分析方法，例如算术法、分析法、图解
法、有限单元法、特征线法。
本文应用特征线法完成各管道系统的水击分析。特征线法
是将水击控制方程（两个准线性双曲型偏微分方程）转化为两个
全微分方程组， 然后利用有限差分方程和管路系统边界条件电
计算得水击相为 １５．７８ｓ。 4. 计算结果 ４．１ 末端阀门关闭时间为 ６ｓ 的水击计算
《河南水利与南水北调》2 0 1 2 年 第 1 4 期
图 1 典型断面水压沿时间变化图
图 3 关阀时间—— —最大水头相关曲线图 ４．４ 管材公称压力的确定 根据管道水力计算和水击分析成果，金属管道（钢管）的管 道公称压力为最大使用压力 ＋０．２￣０．４ＭＰａ，且≥０．９ＭＰａ，确定不 同管材分段公称压力见下表。
1. 引言
当有压管道中的阀门迅速调节流量，管道内流速相应地急
速变化，致使管道内水流压强也相应地急剧升高或降低，并在
管道内传播，将产生水击，为此需进行管道水击计算，依据计
算结果综合选定管材压力等级，并为运行管理中控制装置的
调节提供依据。本文依据文献用特征线法探讨一般情况下的
水击计算。
2. 工程概况
南疆某管道输水工程采用 ＤＮ８００ 钢管，为重力流有压管道
分别计算关阀时间为 ６ｓ、３０ｓ、６０ｓ、１２０ｓ、１８０ｓ、２４０ｓ 等 ６ 种工
况，绘制管道最大内水压力与关阀时间的关系曲线图，见图 ３。
Байду номын сангаас
在关阀时间小于等于 ６０ｓ 时，延长关阀时间可以有效地降
低水击压力；关阀时间介于 ６０￣２４０ｓ 时，延长关阀时间对降低水
击压力还有一定的作用，但趋势已经变缓；关阀时间大于 １２０ｓ
《河南水利与南水北调》2 0 1 2 年 第 1 4 期
水利科技 HENAN
有压管道水击计算实例
□刘水辉（新疆生产建设兵团勘测规划设计研究院）
摘 要：本文采用特征线法，利用有限差分方程和管路系统边界条件对有压管道水击进行探讨，并做了实例计算分析。 关键词：水击；特征线法；压力管道；有限差分方程；关阀时间
表 1 管材分段公称压力表
序
最大使用压力 管道公称
起点桩号 终点桩号 静水压力（ｍ）
号
（ｍ）
压力
１ ０＋０００ ４＋３００
５８．３３
６７
０．９ＭＰａ
２ ４＋３００ ８＋６４８．３ １０４．８４
１１８
１．６ＭＰａ
5. 结论
利用特征线法可进行简单管道的水击分析计算；对于长距
离有压输水管道，可以通过延长关阀时间来降低水击压力；延长
算求各节点数值解。该方法计算速度快且精度高，是目前水击计
算的通用方法。
本文采用 ＥＸＣＥＬ ＶＢＡ 编制程序进行水击分析，程序使用特
征线法。
由于有限差分法要求时间步长和空间步长均为等分，因此
水击波速不能是变化的，取平均波速。
３．４ 水击压力计算
３．４．１ 内格点计算公式
c g
姨 vpi-vｉ－１
姨 ＋Hpi-Hi-1+
关阀时间到某个临界点之后，降低水击压力效果轻微，该临界点
可作为关阀时间的控制参考。
参考文献
图 2 最高最低水头包络线图 当 ｔ＝６ｓ＜Ｔ 时，发生直接水击，从图中可以看出，最不利断 面为桩号 ８＋６４８．３，水头高程为 １６６１．８４ｍ，最低水头高程为 １３１６．７６ｍ，管中心高程为 １３７３．１６ｍ，管道内水压力为 ２．８９ＭＰａ。 同时在 ３＋４５９ 处产生了 －１０５．９２ｍ 的负压，将出现汽化，形成管
系统，总长 ８．４５ｋｍ，单管设计流量 ０．４３ｍ３／ｓ，起点水头 ６．００ｍ，终
点最大静水压力 １０４．８４ｍ。
3. 水击计算
３．１ 管材的抗力系数计算
按下式计算：
Ks１＝
Esδs
２
r０
式中：Es—钢管的弹性模量，取 １９．６×１０６Ｎ／ｃｍ２；δs—钢管的
壁厚，取 １２ｍｍ；r０—钢管的内半径，取 ０．４ｍ。 经计算，Ks１＝１４７００００。 ３．２ 水击波速计算
情况的发生。
４．２ 末端阀门关闭时间为 １２０ｓ 的水击计算
当 ｔ＝１２０ｓ＞Ｔ 时，发生间接水击，最不利断面为桩号 ８＋６４８．３，
水头高程为 １４９１．４９ｍ，最低水头高程为 １４４４．１３ｍ，管中心高程
为 １３７３．１６ｍ，管道内水压力为 １．１８ＭＰａ，也不存在负压，管道可
以安全运行。
４．３ 安全关阀时间的确定
３．４．３ 下游边界格点
c g
姨 vpN+１-vＮ
姨 －［HpN+１+HN］+
λ·Δx ２g·D
·
vN
·vN－vN·ｓｉｎθ·Δt＝０
姨 姨 vpN＋１＝
１－
t Ts
·φ·１ 姨２gHpN+１
式中，φ１—阀门流速系数。 ３．４．４ 水击相计算
按下式计算：
tr=2L/c
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水利科技 HENAN
式中：Ｌ—管道计算长度，ｍ；ｃ—水击波传播速度，ｍ／ｓ；ｔｒ—水 击相，ｓ。
[ 1] 李炜主编. 水力计算手册（第二版）[ M] . 北京：中国水利水电 出版社，2006：20￣28.
[ 2] 李炜, 徐孝平主编. 水力学[ M] . 武汉：武汉水利电力大学出版 社，2000：358￣347. 收稿日期：2012- 05- 03
腔内部的空穴。说明直接水击的危害很大，运行中必须避免这种
时，延长关阀时间对降低水击压力效果轻微。
因此确定末端阀门关闭时间为：ｔ≥１２０ｓ。
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λ·Δx ２g·D
·
vi-１
·vi－１＋vi－１ｓｉｎθΔt＝０
c g
姨 vpi-vｉ＋１
姨 －Hpi+Hi+1+
λ·Δx ２g·D
·
vi+１
·vi＋１－vi＋１ｓｉｎθΔt＝０
３．４．２ 上游边界格点
Ｈｐ１＝Ｈ０
c g
姨 vp１-v２
姨 －［Hp１+H２］+
λ·Δx ２g·D
·
v２
·v２＋v２ｓｉｎθ·Δt＝０
按下式计算：
c＝ 姨Ew /ρ
姨１＋
２Ew Kr
式中，Ew—水的体积弹性模量，一般为 ２．１×１０５Ｎ／ｃｍ２；ρ—
水的密度，１ｇ／ｃｍ３；ｒ —管道内半径，ｍ； 姨Ew /ρ —水中声音的传
播速度，一般可取 １４３５ｍ／ｓ。Kr—管道的抗力系数。 经计算，ｃ＝１０９６ｍ／ｓ。
３．３ 水击分析方法探讨
成品油输送管道水击计算分析以及措施
成品油输送管道水击计算分析以及措施摘要：成品油长输管道启输或运行过程中，各类操作导致发生水击现象，引起管道区部超压、液柱分离等现象。
介绍输油管道水击发生的原因，计算分析华南管道压力异常上涨，验证管道发生水击详细情况。
分析管道水击预防措施，自动泄压、水击超前保护，提出各类工况优化。
关键词：成品油输油管道；水击计算分析；水击防护措施.管道水击产生原因和计算.成品油输送过程中，因流量变化、中间站启停下载、泵切换等情况，会使整个水力系统由一个稳定状态过渡到另一个稳定状态。
油品在管道因原有的流体惯性，在工况变化的过程中，液体流速发生改变引起的压力瞬变的过程中，进行能量转换，由原有的动能转变为压能，这就称为水击。
根据茹科夫斯基公式，由于液流速度的瞬时变化所引起的水击压力变化为P=ρa(v0-v)，式中ρ为液体密度，kg/m³；a为水击波在该管道中的传播速度，m/s；v0—正常输油时液体流速，m/s;v—突然改变后的液体流速，m/s；管道流速计算公式为v=，式中Q为管道内瞬时流量m³/s；R为管道内径 m。
压力波在管道传播速度取决于管壁的弹性和液体的压缩性，其关系为a=,式中E为管材弹性模量，Pa;D为管道内径，m；δ为管壁厚度，m；K为液体的体积弹性系数，Pa;对于一般的钢质管道，压力波在油品中的传播速度大约为1000~1200m/s。
二、成品油输送管道水击分析.管道不满流产生水击现象分析.输油管道启输时，管内油品由静态转变成动态，输油泵启动时，可作为油品状态变化瞬间。
当管道满流的情况下，管内油品因流体惯性，输油泵对油品进行均匀做功，此时油品流速变化小且管道内各处流速相等。
若管道内存有气体，当输油泵对油品做功时，因输油泵出口的气体惯性小，经由输油泵输出的油品速度提升快，同时对管内气体进行压缩，导致管道内油品流速不一致且不可控。
此时管道内油品部分流速快，部分流速慢，当流速不一的油品接触后，两股油品流速发生变化，引起压力瞬变，从而产生水击。
水击计算
水击计算当发生水击现象时，根据流体力学原理，压力管道中任一点的流速和压力不仅与该点的位置有关，而且与时间有关，这一不稳定状态将持续过渡到下一个稳定状态。
设在水平管内取出一段流体，在时间段△t 内，水击波从流体的一边传递到另一边。
水击波传播速度为a ，所以流体长度为△L= a △t 。
设原有的流速为V 0，水击波通过后的流速为V 0 –△V ，流速变化值为△V 。
压强也从原有的γH 增大到γ(H+△H)，同时流体密度和管道断面都有相应的变化。
根据冲量变化应等于动量变化的原理，即△ p △t = m △V[(γ+△γ)( H+△H)( A+△A)－γHA] △t=()g γγ∆+( A+△A) △L △V 忽略二阶微量，并且t L ∆∆ = a ，得： △H + H A A ∆ = ga △V 再忽略管道断面的变化，得出水击压头的增值为：△H = g a△V = g a(V 0 –V)式中：△H —— 水击压头 ，m ；a —— 水击波速 ，m/s ；V 0 —— 起始流速 ，0.91m/s ；V —— 终了流速 ，0m/s ；A —— 管内截面积，m 2 ；γ —— 流体的容重，kg/m 2. S 2；g —— 重力加速度 ，9.81m/s 2。
再根据连续方程，求得水击波速为：a = EeKD K +1ρ 式中： a —— 水击波速 ，m/s ；K —— 介质的体积弹性模量，1242MPa ；ρ —— 介质密度 ，856kg/m 3 ；D —— 管道内径 ， 0.208m ；e —— 管壁厚度 ，0.0052m ； E —— 管材的弹性模量，2.5×105MPa 。
a 约为 1100m/s 。
水击压头： △H = g a(V 0 –V) =81.91100× 0.91 = 102 m。
水电站的水击及调节保证计算
第四章水电站的水击及调节保证计算本章重点内容：水电站有压引水系统非恒定流现象和调节保证计算的任务、单管水击简化计算、复杂管路的水击解析计算及适用条件、机组转速变化的计算方法和改善调节保证的措施。
第一节概述一、水电站的不稳定工况由于负荷的变化而引起导水叶开度、水轮机流量、水电站水头、机组转速的变化，称为水电站的不稳定工况。
其主要表现为：(1) 引起机组转速的较大变化丢弃负荷：剩余能量→机组转动部分动能→机组转速升高增加负荷：与丢弃负荷相反。
(2) 在有压引水管道中发生“水击”现象管道末端关闭→管道末端流量急剧变化→管道中流速和压力随之变化→“水击”。
导时关闭时，在压力管道和蜗壳中将引起压力上升，尾水管中则造成压力下降。
导叶开启时则相反，将在压力管道和蜗壳内引起压力下降，而在尾水管中则引起压力上升。
(3) 在无压引水系统(渠道、压力前池)中产生水位波动现象。
二、调节保证计算的任务(一) 水击的危害(1) 压强升高过大→水管强度不够而破裂；(2) 尾水管中负压过大→尾水管汽蚀，水轮机运行时产生振动；(3) 压强波动→机组运行稳定性和供电质量下降。
(二) 调节保证计算水击和机组转速变化的计算，一般称为调节保证计算。
1．调节保证计算的任务：(1) 计算有压引水系统的最大和最小内水压力。
最大内水压力作为设计或校核压力管道、蜗壳和水轮机强度的依据；最小内水压力作为压力管道线路布置，防止压力管道中产生负压和校核尾水管内真空度的依据；(2) 计算丢弃负荷和增加负荷时转速变化率，并检验其是否在允许的范围内。
(3) 选择调速器合理的调节时间和调节规律，保证压力和转速变化不超过规定的允许值。
(4) 研究减小水击压强及机组转速变化的措施。
2．调节保证计算的目的正确合理地解决导叶启闭时间、水击压力和机组转速上升值三者之间的关系，最后选择适当的导叶启闭时间和方式，使水击压力和转速上升值均在经济合理的允许范围内。
第二节水击现象及其传播速度1、一、水击现象1．定义在水电站运行过程中，为了适应负荷变化或由于事故原因，而突然启闭水轮机导叶时，由于水流具有较大的惯性，进入水轮机的流量迅速改变，流速的突然变化使压力水管、蜗壳及尾水管中的压力随之变化，这种变化是交替升降的一种波动，如同锤击作用于管壁，有时还伴随轰轰的响声和振动，这种现象称为水击。
水锤计算例题9-2
天津大学，水电站249页水锤压力例题9-2某水电站压力管道长L=400m ，直接自水库引水，上下游水头差120m ，水击波速度a=1000m/s 。
阀门全部开启（τ0=1）时，管道流速Vmax=4.5m/s 。
(1)设阀门在0.5s 中全部关闭，求阀门断面最大水击压力。
（2）设阀门按线性规律关闭，有效关闭时间Ts=4.8s 。
①若阀门由全开到全关，求阀门断面最大水击压力。
②若阀门由部分开启（τ0）到全关，求阀门断面最大水击压力。
解：1判断水击类型计算相长，s a L t r 8.0100040022=⨯== （1）阀门在0.5s 中全部关闭，a L t 2<，发生直接水锤，)(4595.48.910000m v g a H =⨯==∆ （2）阀门按线性规律关闭①有效关闭时间Ts=4.8s ，阀门由全开到全关，aL t 2>=0.8s ，发生间接水锤。
②若阀门由部分开启（τ0=0.5）到全关，Ts=4.8s ×0.5=2.4（s ），a L t 2>=0.8s ，发生间接水锤。
2计算管道特性常数ρ、σ91.11208.925.4100020max =⨯⨯⨯==gH av ρ 32.08.48.95.44000max =⨯⨯==s T gH Lv σ 3判断何种间接水锤、计算水锤压力值①有效关闭时间Ts=4.8s ，阀门由全开到全关，ρτ0=1.91×1=1.91>1，为极限水锤。
采用表9-1中简化公式38.032.0232.0222=-⨯=-=σσξA m ； )(6.4512038.00m H H A m =⨯==∆ξ②若阀门由部分开启（τ0=0.5）到全关，Ts=4.8s ×0.5=2.4（s ）ρτ0=1.91×0.5=0.96<1，按照第一相水锤近似公式32.05.091.1132.021201-⨯+⨯=-+=σρτσξA =0.39 )(8.4612039.001m H H A =⨯==∆ξ。
55水击现象汇总
同时压力升高ph。然后相邻的另一层液体也停止了 流动，压力也相应升高ph。这种压力升高以水击波
的传播速度c由阀门N处一直向管道进口M传播。经 时间 t L / c 传到管道进口，这时整个管道中压力 都升高到p+ph。液体受到压缩，密度增高，管壁膨 胀，这是一个减速增压的压缩过程。
水击简介
一、水击现象
当液体在压力管道中流动时，由于某种外界原 因（如阀门的突然开启或关闭，或者水泵的突然 停车或启动，以及其它一些特殊情况）液体流动 速度突然改变，引起管道中压力产生反复的、急 剧的变化，这种现象称为水击（或水锤）。
二、危害
①水击现象发生后，引起压力升高的数值，可能达 到正常压力的几十倍甚至几百倍，而且增压和减 压交替频率很快，反复的冲击会使金属表面损坏， 打出许多麻点，轻者增大了流动阻力，重者损坏 管道及设备，使其产生变形，严重时会造成管道 的破裂。
由于流体的惯性作用，管中流体仍以速度v向下 流动，但阀门关闭，流体被阻止，于是又重复刚 才的过程。
五、水击压强计算
控制体轴向合外力： ( p ph )A pA ph A
控制体内流体轴向动量变化： m(v2 v1) Ac(dtA
Ac(dt)v
dt
Acv
得水击压强： ph cv
六、消除水击的措施
① 尽可能的延长阀门的启闭时间，缩短管道长度。
② 减小流速。（一般液压系统中最大流速限制在5～7m/s 左右,给水管网中3m/s）。
③ 采用过载保护，在可能产生水击的管道中装设安全阀、 调压塔、溢流阀和蓄能器等以缓冲水击压力。
④ 增加管道弹性，例如液压系统中，铜管和铝管就比钢 管有更好的防水击性能，或采用弹性较大的软管，如橡胶 或尼龙管吸收冲击能量，则可更明显地减轻水击。
打磨岗灌区压力管道水击压强的计算与防护
打磨岗灌区骨干工程通过上述的水击压强计算及各种防护 措施，对管道的输水安全性起到了很大的保障作用。通过灌区 五年的运行，各种安全保护装置和操作规程对管道安全保护起 到了明显的保护作用，未出现管道由于水击压力过大而爆裂现 象。因此，该工程的成功实施对以后压力管道输水中管道水击 压强的防护创造了有益的实践，提供了宝贵的经验资料。 参考文献
Ｃ ＝ １４３５ ＝ １４３５
姨 姨 １＋
Ｋ×Ｄ Ｅ×ｅ
１＋α
Ｄ ｅ
式中：Ｃ—均质圆形管水击传播速度，单位为 ｍ／ｓ；Ｋ—水的
体积弹性模数，单位为 ｋＮ／ｍ２；Ｄ—管道管径，单位为 ｍ；Ｅ—管材
纵向弹性模数，单位为 ｋＮ／ｍ２；ｅ—管壁壁厚，单位为 ｍ；α—Ｋ 与
Ｅ 的比值，钢筋混凝土管道 α＝０．１０。
Ｈｉ
＝
２ＬＶ０ ｇ（Ｔｔ ＋Ｔｇ
）
立即自动开启排水，使压力下降；当管道系统压力降低到整定压 力时，阀门及时关闭并密封如初。安全阀铅垂安装在管道系统的 首部及管道压力较大处，以便于操作者观察并便于检查、维修；
式中：Ｈｄ—直接水击水头，单位为 ｍ；Ｈｉ—间接水击水头，单 也可以安装在管道系统中任何需要保护的位置。干管共安装安 位为 ｍ；Ｃ—水击波速，单位为 ｍ／ｓ；Ｌ—计算管段管长，单位为 ｍ； 全阀 ６ 个。
３．２ 水击类型判别
由计算管段长度和水击波速可计算出水击波在管路中往返
一次所需的时间，即水击相时；然后根据阀门关闭历时与水击相
时确定水击类型，即直接水击或间接水击。当阀门关闭历时等于
或小于一个水击相时，瞬时关闭阀门所产生的水击为直接水击，
否则为间接水击。水击相时公式如下：
Ｔｔ＝
２Ｌ Ｃ
式中：Ｔｔ— 水击相时，单位为 ｓ；Ｌ— 计算管段长，单位为 ｍ；
水电站的水击与调节保证计算 (1)
水电站的水击与调节保证计算第一节概述一、水电站的不稳定工况机组在稳定运行时，水轮机的出力与负荷相互平衡，这时机组转速不变，水电站有压引水系统(压力隧洞、压力管道、蜗壳及尾水管)中水流处于恒定流状态。
在实际运行过程中，电力系统的负荷有时会发生突然变化(如因事故突然丢弃负荷，或在较短的时间内启动机组或增加负荷)，破坏了水轮机与发电机负荷之间的平衡，机组转速就会发生变化。
此时水电站的自动调速器迅速调节导叶开度，改变水轮机的引用流量，使水轮机的出力与发电机负荷达到新的平衡，机组转速恢复到原来的额定转速。
由于负荷的变化而引起导水叶开度、水轮机流量、水电站水头、机组转速的变化，称为水电站的不稳定工况。
其主要表现为：(1) 引起机组转速的较大变化由于发电机负荷的变化是瞬时发生的，而导叶的启闭需要一定时间，水轮机出力不能及时地发生相应变化，因而破坏了水轮机出力和发电机负荷之间的平衡，导致了机组转速的变化。
丢弃负荷时，水轮机在导叶关闭过程中产生的剩余能量将转化为机组转动部分的动能，从而使机组转速升高。
反之增加负荷时机组转速降低。
(2) 在有压引水管道中发生“水击”现象当水轮机流量发生变化时，管道中的流量和流速也要发生急剧变化，由于水流惯性的影响，流速的突然变化使压力水管、蜗壳及尾水管中的压力随之变化，即产生水击。
导叶关闭时，在压力管道和蜗壳中将引起压力上升，尾水管中则造成压力下降。
反之导叶开启时，在压力管道和蜗壳内引起压力下降，而在尾水管中引起压力上升。
(3) 在无压引水系统(渠道、压力前池)中产生水位波动现象。
无压引水系统中产生的水位波动计算在第八章已介绍。
二、调节保证计算的任务水击压力和机组转速变化的计算，一般称为调节保证计算。
调节保证计算的任务及目的是：(1) 计算有压引水系统的最大和最小内水压力。
最大内水压力作为设计或校核压力管道、蜗壳和水轮机强度的依据之一；最小内水压力作为压力管道线路布置、防止压力管道中产生负压和校核尾水管内真空度的依据。
水击压力的计算和防护
水击压力的计算和防护1、水击及其危害水击是压力管道中一种重要的非恒定流。
当压力管道中的流速因外界原因而发生急剧变化时，引起液体内部压强迅速交替升降的现象，这种交替升降的压强作用在管壁、阀门或其他管路元件上好像锤击一样，称为水击。
水击引发的压强的升高或降低，有时会达到很大的数值，处理不当将导致管道系统发生强烈的震动，引起管道严重变形甚至爆裂。
因此，在压力管道引水系统的设计中，必须进行水击压力计算，并研究防止和削弱水击作用的措施。
2、管道水击计算管道水击计算时，管道的计算长度就是从阀门开始到上游离它最近的安全阀（调压井）之间的距离，阀门的关闭时间按按照操作规程确定。
水击类型判别由计算管段长度和水击波速可计算出水击波在管路中往返一次所需的时间，即水击相时；然后根据阀门关闭历时与水击相时确定水击类型，即直接水击或间接水击。
当阀门关闭历时等于或小于一个水击相时，瞬时关闭阀门所产生的水击为直接水击，否则为间接水击。
将管道中正常计算的压力水头加上水击产生的压力水头，就是管道中压力水头的值，是用来控制管道级别的重要数据。
3、水击压力防护措施为确保管道安全运行，除在设计中慎重考虑外，更应加强管理，制定和遵守严格操作规程。
水击压力计算公式表明：影响水击压力的主要因素有阀门起闭时间、管道长度和管内流速，因此，可针对以上因素在管道工程设计和运行管理中采取以下措施来避免和减小水击危害。
（1）操作运行中应缓慢启闭闸门以延长闸门启闭时间，从而避免产生直接水击并可降低间接水击压力。
（2）由于水击压力与管内流速成正比，因此在设计中应控制管内流速不超过流速限制范围。
但有时管道中的流量是一定的，管径一般由动能经济计算确定，减小流速意味着加大管径。
用减小流速的办法降低水击压强，往往是不经济的，一般并不采用。
但在一定的条件下，例如适当的加大管径可以免设调压井时，采用这一措施可能是合理的。
（3）由于水击压力与管道长度成正比，因此在设计中可隔一定距离设置具有自由水面的调压井或安装安全阀和进排气阀，以缩短管道计算长度并消减水击压力。
水击
柱分离。
三、一个中间泵站突然停运时的水击特点
三、一个中间泵站突然停运时的水击特点
三、一个中间泵站突然停运时的水击特点
三、一个中间泵站突然停运时的水击特点
气体逸出和液柱分离
四、密闭输送管道的事故保护
输油管道中发生的水击，从产生的原因有许多种，但
对管道与设备安全构成威胁的有两种：
（1）中间泵站因为动力中断，输油泵突然全部关闭， 在停泵站进口侧产生高压波，停泵站出口侧产生低压波；
对于事故引起的流量变化，产生的瞬变流动剧烈程度，
取决于事故本身的性质。如果压力变化引起的瞬变压力 超过管道允许的工作条件，就需要对管道系统采取相应 的调节与保护措施。
二、水击计算的基本公式
1、水击压力 由于液流速度的时变化所引起的初始水击压力值可按 下式计算：
p a（v 0 - v）
五、干线检漏
（1）、压力坡降法检漏 （2）、压力波法检漏
谢谢大家!
输油管道中的 水击
新疆油田油气储运公司 2012年5月25日
主要内容
一、水击产生的原因及危害 二、水击计算的基本公式 三、一个中间站突然停运时的水击特点 四、密闭输送管道的事故保护
一、水击产生的原因及危害
水击现象：指在压力管道中，由于某种原因而引起流速
变化时，引起管内压力的突然变化。造成压力波在管内的迅
所不同的是利用外加氮气系统，适用于各种油品，缺点是
需要一套复杂的氮气系统，投资和运行费用较高。
四、密闭输送管道的事故保护 （ 1）、泄放保护
泄放阀参数的计算在于根据阀的口径及所定压力给定 值确定其泄放量，计算公式如下：
Ps Q 0.0865KF 式中 Q —泄放阀泄放能力，d m3/h；
有压管道中的恒定流5-1简单管道水力计算的基本公式名师公开课获奖课件百校联赛一等奖课件
(
0.8
)
1 6
1
54.62m 2
/s
n
0.014 4
故 8g 8 9.8 0.0263
C 2 54.622
又因 c
1
l d
e
2 b
0
1 0.0263 50 0.5 2 0.2 1
0.8
1 0.531 3.54
可求得 d
43
0.97m 与假设不符。
0.531 3.14 2 9.8 3
管道出口淹没在水下称为淹没出流。
取符合渐变流条件旳
断面1-1和2-2,列能量
方程
z 1v02
2g
2v22
2g
hw12
因 v2 0
则有
z0
z 1v12
2g
hw12
在淹没出流情况下，涉及行进流速旳上下游水位差 z0 完全 消耗于沿程损失及局部损失。
11
因为 hw12 h f
hj
(
所需水塔高度为
H zc Hc h f zb 110.0 25 19.3 130.0 24.3m
22
3.管线布置已定，当要求输送一定流量时， 拟定所需旳断面尺寸（圆形管道即拟定管道直径）
这时可能出现下述两种情况：
1.管道旳输水能力、管长l及管道旳总水头H均已拟定。 若管道为长管 ，流量模数 K Q H l 由表4-1即可查出所需旳管道直径。
25
解：倒虹吸管一般作短管计算。
本题管道出口淹没在水下；而且上下游渠道中流
速相同，流速水头消去。
因
Q c A
2 gz
c
d 2
4
2 gz
所以 d
而 c