汽轮机详细计算
汽轮机长叶片计算(完整版)
学生姓名：杨斌刘佳利肖江王磐杨再兴院（系）名称：城南学院能动系班级: 热能与动力工程07-01班***师：***2010 年 12 月能源与动力工程学院课程设计任务书热能动力工程专业 0701 班课程名称汽轮机原理题目300MW亚临界冲动式汽轮机末级长叶片设计任务起止日期：2010年 11 月 22 日~ 2010年 12 月 11 日目录前言---------------------------------------------------------------------------------------2一、课程设计任务书-----------------------------------------------------------------------3二、长叶片级概述及其设计内容--------------------------------------------------------4三、设计计算--------------------------------------------------------------------------------13 总结-----------------------------------------------------------------------------------------21 附图一长叶片级动叶进出口速度三角形--------------------------------------------22 附图二沿叶片高度各截面速度三角形图--------------------------------------------23 参考文献--------------------------------------------------------------------------------------26前言本次设计从电厂汽轮机长叶片的热力设计与计算的角度出发，着重介绍了多级汽轮机长叶片的蒸汽流动方程式，叶片设计，简单径向平衡法，并对汽轮机的叶片进行等截面计算，绘制了各截面的速度三角形，并对叶片各截面的流量进行计算等内容。
汽轮机找中心计算公式
汽轮机找中心计算公式汽轮机是一种常见的热力机械装置，它将水蒸气的热能转换为机械能。
在设计和分析汽轮机时，中心计算公式是非常重要的工具，可以帮助工程师确定汽轮机的关键参数和性能。
汽轮机的中心计算公式主要涉及以下几个方面：汽轮机通过蒸汽的膨胀来产生动能，然后将动能转换为机械能。
热功率是汽轮机吸收的热能，可以通过以下公式计算：Q=m*(h1-h2)其中Q表示热功率，m表示蒸汽的质量流量，h1表示入口蒸汽的焓值，h2表示出口蒸汽的焓值。
这个公式可以帮助工程师确定所需的蒸汽流量以满足特定的功率输出要求。
在汽轮机中，蒸汽的膨胀是通过等熵过程实现的，这意味着蒸汽在膨胀过程中熵保持不变。
通过以下公式可以计算膨胀过程中蒸汽的温度、压力和焓值的变化：T2=T1*(P2/P1)^(（γ-1）/γ)h2=(γ/(γ-1))*R*T2其中T1和P1表示入口蒸汽的温度和压力，T2和P2表示出口蒸汽的温度和压力，γ表示蒸汽的绝热指数，R表示气体常数。
这个公式可以帮助工程师确定蒸汽膨胀过程中温度、压力和焓值的变化。
汽轮机通常包括多级膨胀，其中高压缸和低压缸分别负责一部分蒸汽膨胀。
通过以下公式可以计算高压缸和低压缸的功率和效率：N=m*(h1-h2)/(ηi*Q)η=(W/Q)*100其中N表示高压缸或低压缸的功率，h1和h2表示入口和出口蒸汽的焓值，m表示蒸汽的质量流量，ηi表示高压缸或低压缸的等熵效率，Q 表示热功率，W表示机械功率，η表示高压缸或低压缸的实际效率。
这个公式可以帮助工程师评估汽轮机的性能和效率。
在多级汽轮机中，通过将各级膨胀的功率相加，可以得到总功率。
通过以下公式可以计算总功率和总效率：Nt=N1+N2+...+Nnηt=(Nt/Q)*100其中Nt表示总功率，N1、N2、..、Nn表示各级膨胀的功率，ηt表示总效率，Q表示热功率。
这个公式可以帮助工程师评估整个汽轮机系统的性能和效率。
以上是汽轮机中心计算公式的一些基本内容，通过这些公式可以辅助工程师进行汽轮机的设计、分析和优化。
汽轮机的耗热量计算公式
汽轮机的耗热量计算公式汽轮机是一种利用燃料燃烧产生的热能来驱动涡轮转动，从而产生动力的设备。
在汽轮机中，燃料的热能被转化为机械能，驱动发电机产生电能。
汽轮机的性能参数之一就是其耗热量，也就是燃料燃烧后释放的热能。
在设计和运行汽轮机时，准确计算汽轮机的耗热量是非常重要的。
本文将介绍汽轮机的耗热量计算公式，并对其进行详细解析。
汽轮机的耗热量可以用以下公式进行计算：Q = m C ∆T。
其中，Q表示燃料的热能，单位为焦耳（J）或千焦（kJ）；m表示燃料的质量，单位为千克（kg）；C表示燃料的比热容，单位为焦耳/千克·摄氏度（J/kg·°C）；∆T表示燃料的温度变化，单位为摄氏度（°C）。
在实际应用中，汽轮机的耗热量通常是以千焦（kJ）或兆焦（MJ）为单位进行计算。
为了方便计算和比较，我们可以将上述公式稍作变换：Q = m LHV。
其中，LHV表示燃料的低位热值，单位为千焦/千克（kJ/kg）。
燃料的低位热值是指在燃料完全燃烧的情况下，每单位质量燃料所释放的热能。
不同种类的燃料其低位热值是不同的，常见的燃料低位热值如下，煤炭约为25000 kJ/kg，燃油约为42000 kJ/kg，天然气约为35000 kJ/kg。
通过上述公式，我们可以计算出汽轮机在特定工况下的耗热量。
在实际应用中，汽轮机的耗热量还受到一些其他因素的影响，例如燃料的燃烧效率、汽轮机的效率等。
因此，在实际应用中，需要进行一定的修正和校正，以获得更加准确的结果。
对于汽轮机的设计和运行来说，准确计算汽轮机的耗热量是非常重要的。
首先，汽轮机的耗热量直接关系到汽轮机的性能和效率。
通过合理计算汽轮机的耗热量，可以为汽轮机的设计和优化提供重要的参考依据。
其次，汽轮机的耗热量也直接关系到汽轮机的运行成本。
通过准确计算汽轮机的耗热量，可以合理安排燃料的使用，降低运行成本，提高经济效益。
在实际应用中，汽轮机的耗热量计算还需要考虑一些其他因素。
汽轮机课程设计计算
汽轮机相对内效率 ηri
发电机效率
ηg（全负 荷）
机械效率
ηax
3 热力过程曲线初步拟定
0点
h0
kj/kg
v0
m3/kg
s0
kj/(kg·k)
1点
s1
kj/(kg·k)
v1
m3/kg
t1
℃
3’点
h3'
kj/kg
t3'
℃
v3'
m3/kg
整机理想焓降
∆ht mac
kj/kg
整机有效焓降
∆hi mac
kj/kg
反动度
Ωb
Ωg
Ωb'
Ωm
2 喷嘴理想比焓降
喷嘴理想比焓降 ∆hn 3 计算喷嘴出口气流状态并选择喷嘴型线
喷嘴速度系数
φ
喷嘴损失
∆hnξ h1
p1
v1
εn
k
εcr
选
α1
º
4 喷嘴出口气流速度
喷嘴出口气流速度 c1t
c1
5 喷嘴出口面积
喷嘴流量系数
μn
G
喷嘴出口面积
An
6 喷嘴最小截面积及斜切部分偏转角
37.23037072
317.1835917 26 轮周有效焓降(不计叶高损失)
5 27 轮周效率的计算及校核 55.30271541
332.5739479 0.908 28 计算叶高损失
301.9771447
16 导叶内损失 查hs
∆hgξ p1'
kj/kg MPa
v1'
m3/kg
17 计算导叶出口截面积及进口高度
165 697.3494977 132.125 555.4670148 104.25 437.0437915 94.375 395.3856661
汽轮发电机组的原理及相关计算
我单位用0.8MPa的蒸汽40T/H,就此情况,我应该选用多少吨的锅炉(考虑采用循环流化床锅炉),如果可以的话,还要考虑发电,请问,锅炉的蒸发量和汽轮机的发点量有什么关系.可考虑用75t/h的循环流化床锅炉，蒸汽参数为温度450度、压力为3.8mpa，现在由于煤价上涨，发电亏损太厉害，当然如果自己用就另当别论了，建议采用抽凝机组一台6000KW/H，6000KW/H 的机组大约满负荷需用30t/h蒸汽（纯凝），如果带抽汽最多能进77t/h蒸汽，也就是说最大供汽量就是47t/h，供汽参数为温度298度、压力为0.8mpa，抽凝机组最大的好处就是能够随负荷的变化进行调节。
锅炉蒸发量与气轮机发电量的关系，纯凝机组为1000KW/H 用汽约5t/h，抽凝机组视抽汽量的多少，不会变化太大，如果不考虑发电，就需要上减温减压设备，降低锅炉蒸汽参数。
300MW汽轮机运行1小时需要多少蒸汽?需要16.7MPa（170公斤力）的主蒸汽额定压力，每小时主蒸汽流量为908t，这个要看你的机组带的负荷了负荷高蒸汽量就大但是也跟你的机组的调门状态有关顺序阀控制蒸汽量比单阀控制需要的蒸汽量小具体的去集控室DCS操作员站上看吧我们200MW 的机组带140MW的负荷单阀蒸汽量好象是400T/H 切换成顺序阀后蒸汽量380T/H。
应该是204吨。
通常，MW指的是电工率，要想大概计算也可以：锅炉吨位×每吨蒸汽焓×汽轮机效率×发电机效率：锅炉吨位×0.7×0.42＝电功率MW，比如204×0.7×0.42＝60MW。
这里的0.7是1t/h基本等同于0.7MW，（习惯会认为是0.7MW，但也要看蒸汽的参数，蒸汽的压力和过热度不同，焓值也不同，即蒸汽焓随蒸汽参数的不同是不同的，会有点出入）0.42是考虑汽轮机效率、发电机效率的系数（也决定于汽轮机那边的系统，0.42是取一个大概值。
汽轮机隔板中心计算公式
汽轮机隔板中心计算公式
汽轮机隔板中心计算公式是根据汽轮机的设计参数和隔板的尺寸来计算的。
具体公式如下：
隔板中心距离= (第n级叶轮出口直径+ 第n+1级叶轮进口直径) / 2 + 隔板厚度
其中，n为隔板所在的级数。
这个公式的含义是，隔板中心距离等于相邻两级叶轮出口直径和进口直径的平均值再加上隔板的厚度。
这样计算出来的隔板中心距离可以保证叶轮之间的间隙合适，从而保证汽轮机的正常运转。
需要注意的是，隔板的厚度应该根据实际情况进行计算，不能太薄或太厚。
如果隔板太薄，可能会导致叶轮之间的间隙过大，影响汽轮机的效率；如果隔板太厚，可能会增加汽轮机的重量和成本，同时也会影响汽轮机的效率。
因此，在设计汽轮机时，需要综合考虑各种因素，合理确定隔板的尺寸和位置，从而确保汽轮机的正常运转和高效性能。
25MW汽轮机课程设计计算书
汽轮机课程设计汽轮机参数：容量：25MW蒸汽初参数：压力:3.43Mpa 温度:435℃排汽参数：冷却水温20℃背压：0.005～0.006Mpa (取0.005 Mpa)前轴封漏汽与轴封加热器耗汽量为0.007D○,轴封加热器焓升 21KJ/Kg加热器效率ηjr=0.98设计功率:Pr=25MW最大功率P=25*(0.2～0.3)1.近拟热力过程图在焓熵图上选取进口参数P0=3.43MP a,t0=435℃,可得h0=3304kJ/Kg.设进汽机构的节流损失△P0=0.04P0，可得调节级压力=3.3MP a,并确定调节级前蒸汽状态点1（3.3 MP a, 435℃）过1点作等比熵线向下交P Z线于2点，查得h2t=2128KJ/Kg,整机理想比焓降（△h t mac）’=h0-h2t=3304-2128=1176KJ/Kg.选取汽轮机的内效率η=0.85，有效比焓降△h i mac=（△h t mac）’*ηri=999.6 KJ/Kg,排气比焓和h z=2304kj/kg.在焓熵图上得排汽点Z，用直线连接1，Z，去两点的中点沿等压线下移21-25Kj/Kg，用光滑曲线连接1，3两点，得热力过程曲线的近似曲线见图1，P cS图1选取给水温度T=160℃ 回热级数:5内效率η=0.85主汽门和调节阀中节流损失△P0=(0.03～0.05)PO 排汽管中压力损失 △P C =(0.02～0.06)P C 回热抽汽管中的压力损失 △P E =(0.04～0.08)P E2.汽轮机进汽量D ○ηm =0.99 ηg =0.97 m=1.15 △D=0.03D O D 0=/ h i mac ηm ηg *m+△D=3.6*20000*1.15/(93*0.99*0.97)+0.03△D =107.19 t/h 2. 抽汽压力确定采用大气式除氧器 压力为0.118 MP A 饱和温度为104.3℃2#3. 回热抽汽流量的计算(1) H1高加给水量 △D e =0.5 △D L1=0.77 △D C =1 Dfw=D 0-△D C +△D L1+△D ej=107.19-1+0.77+0.5=107.46 t/h抽汽量△D e1(h e1-h e1’) ηjr = D fw (h W2-h w1)21'11()107.46(697.4592.04)5.01()0.98(3024730.17)fw w w el jr e e D h h D h h η--∆===--（t/h ）（2）H2高加 抽汽量 21'2'22()107.46*105.2855.07()0.98(2888619.27)fw w w e e e jrD h h D h h η-∆===-- （t/h ）H1疏水流入H2放热 ''1211'22760.17619.275.01*0.2452888619.27e e e ee e e h h D D h h --∆=∆==-- (t/h) 考虑前轴封漏汽'211'223098619.270.77*0.842888619.2l e l e l e e h h D D h h --∆=∆==-- (t/h) '221 5.070.2450.84 3.985e e ele l e D D D D ∆=∆-∆-∆=--= (t/h) (3) H d 除氧器(4)H3低加213'33105.4695.65* 4.54(/)()(2644402.2)*0.98w w e cw e e jr h h D D t h h h η-∆===--(5)H4低加'214'44''3433'44'443105.4695.65* 4.64(/)()(2492300.9)0.98402.2300.94.59*0.22(/)2492300.94.640.22 4.42(/)w w e cw e e jr e e e ee e e e e e e h h D D t h h h h h D D t h h h D D D t h η-∆===----∆=∆==--∆=∆-∆=-=回热系统的校验4. 流经各级组蒸汽量及其内功率调节级 0109.19(/)D t h =第一级组 10107.191106.19(/)l D D D t h =-∆=-=第二级组 211106.19 5.01101.18(/)e D D D t h =-∆=-= 第三级组 32297.175(/)e D D D t h =-∆=第四级组 4397.195 2.3594.85(/)ed D D D t h =-∆=-= 第五级组 54394.875 4.4090.335(/)e D D D t h =-∆=-= 第六级组 65490.335 4.4285.95(/)e D D D t h =-∆=-= 整机内功率5. 计算汽机装置的热经济性机械损失: (1)22189.1(10.99)269m i m P P kw η=-=-= 汽机轴端功率: 22189.122226671n i m P P P kw =-=-= 发电机功率: 26671*0.9725870e n g P P kw η=== 内功率大于25000KW,合格 汽耗率: 0(.)10001071904.13()2130825870.78kg kw h e D d P === 不抽汽估计汽耗率: 汽轮机装置的热耗率 绝对电效率 3600360033.44%10765.67el q η===25MW 凝汽式汽轮机热平衡计算数据6. 双列速度级的热力计算（1） 速度级的选择选择双列速度级（195-250KJ/Kg ）选择焓降为250kj/kg.故速度级的参数为：0107.19(/)D t h = 0 3.43()P MPa = 0435t =℃1. 喷嘴热力计算 (1) 喷嘴理想焓降 (2) 喷嘴进口状态参数 (3) 喷嘴出口状态参数 由△h n 可以从H-S 图上查得: (4) 喷嘴形状的确定 前后压比: 10 1.40.420.5463..3n cr p p εε===<= 选用渐缩型喷嘴.(5) 喷嘴出口速度理想速度: 1651.9(/)t c m s === 速度系数0.97ϕ=实际速度: 110.97*627.69632.36(/)t c c m s ϕ=== 喷嘴出口汽流偏转角1δ 喷嘴出口汽流方向角115o α= (6) 轮周速度u(7) 速度级的平均直径d m (8) 喷嘴出口面积A n (9) 喷嘴出口高度l n选取部分进汽度e=0.6则叶高l n =16mm>15mm(10)喷嘴损失n h ζ∆2. 第一列动叶热力计算 (1) 动叶进口汽流的相对速度(2) 根据C 1,U 1作速度三角形，由余弦定理可得： (3) 动叶出口汽流相对速度 因为0b Ω= 则21482.03(/)t w w m s == 查图, 0.878b ϕ=复速级动叶出口汽流角21(35)o oββ=--取0220.87317.87o o β=-= (4) 动叶绝对速度 (5) 动叶进口状态参数 喷嘴出口实际状态点参数动叶比焓 113091.512.563104/t n h h h kj kg ζ=+∆=+=由H-S 图查得动叶进口密度31 6.25/kg m ρ= (5)动叶进口高度 (△r △t 由表1-1查得) (6)动叶出口面积(b μ 由图1-11查得)(7)动叶出口高度 (8)动叶损失(9)动叶出口汽流状态参数动叶出口比焓 21310426.63130.6(/)b h h h kj kg ϕ=+∆=+=查H-S 图得:出口密度32 6.28/kg m ρ=因为0bΩ=则12p p =3. 导叶热力计算(1) 导叶中汽流的理想比焓降 (2)导叶出口汽流理想状态参数由导叶进口状态( 第一列动叶出口状态)参数和△h gb 从H-S 图查得导叶出口压力 '1 1.6p MPa =导叶出口比焓 '123118/t gb h h h kj kg =-∆=导叶出口密度 '316.18/kg m ρ=(3)导叶出口汽流理想速度 导叶出口实际速度 (gb ϕ由图1-18查取) 导叶出口汽流角 (4)导叶进口高度 (6) 导叶顶部漏汽量 (7) 导叶出口面积(8) 导叶出口高度 (9) 导叶损失(10) 导叶出口汽流实际状态参数导叶出口焓 ''1131187.933125.93/t gb h h h kj kg =+∆=+= 由H-S 图查得导叶出口密度 '31 6.26/kg m ρ= 4. 第二列动叶热力计算 (1) 动叶中汽流的理想比焓降 (2) 动叶出口汽流理想状态参数由H-S 图查得动叶出口压力 '2 1.5p MPa =动叶出口密度 '32 5.56/tkg m ρ=(3) 动叶进口相对速度 (4) 动叶出口汽流相对速度 相对理想速度: 相对实际速度: ('b ϕ由图1-18查得) 动叶出口汽流相对速度角 (5) 动叶出口汽流绝对速度 (6) 动叶损失 (7) 余速损失(8) 动叶出口汽流实际状态参数动叶出口实际比焓 '''223100.93 5.13/t b h h h kj kg ζ=+=+(9) 动叶进口高度 (10) 动叶顶部漏汽量由于'b m d d =,'22b b l l =根部反动度顶部反动度(11)动叶出口面积('bμ由图1-11查得) (12)动叶出口高度5.轮周功校核1KG蒸汽所做的轮周功计算符合要求6.轮周效率7.级内损失的计算(1)叶轮摩擦损失(2)叶高损失(3)部分进汽损失鼓风损失斥汽损失(4)导叶及动叶顶部漏汽损失8.级的内功率9.级的内效率7.压力级的确定及焓降的分配1.第一压力级的平均直径1d==m=1.11m2.凝汽式汽轮机末级直径的估算3.平均理想焓降的计算各级组的直径及反动度各级的理想焓降估算级的平均理想焓降级数目的确定比焓降分配辅助表格8. 回热系统抽汽压力的重新确定(1) H1高加 给水量Dfw=D 0-△D C +△D L1+△D ej=107.19-0.75+0.58+0.5 =107.52 t/h抽汽量△D e1(h e1-h e1’) ηjr = Dfw(h W2-h w1)21'11()107.52(723622.83)4.7()0.98(3074740)fw w w el jr e e D h h D h h η--∆===--（t/h ）(2) H2高加''1211'22749649.64.73*0.212904649.6e e e ee e e h h D D h h --∆=∆==--(t/h)'211'223098.1649.40.580*0.632094649.6l e l e l e e h h D D h h --∆=∆==-- (t/h) (3) H d 除氧器(4) H3低加 (5) H4低加 回热系统的校验流经各级组流量及其内功率 调节级 0107.19(/)D t h =第一级组 10107.190.75106.44(/)l D D D t h =-∆=-= 第二级组 211106.44 4.73101.73(/)e D D D t h =-∆=-= 第三级组 32298.11(/)e D D D t h =-∆=第四级组 4398.11296.11(/)ed D D D t h =-∆=-= 第五级组 54396.11 5.1390.98(/)e D D D t h =-∆=-= 第六级组 65490.98 3.0287.96(/)e D D D t h =-∆=-= 整机内功率 装置热经济性机械损失 (1)28334(10.99)283m i m P P kw η∆=-=-= 汽机轴端损失 2833428328051n i m P P P kw =-∆=-= 发电机功率 28051*0.9727209.79e n g P P kw η=== 汽耗率不抽汽估计汽耗率 汽机装置热耗率 绝对电效率9.压力级第九级第十级的详细热力计算演示 1.级内的比焓降分配 (1)焓降t h ∆= 104kj/kg初焓 0h =2500 初压 0p =0.037MP初速 092.45/c m s = 反动度 0.2m Ω=等熵滞止焓降 2*108.432000tt c h h ∆=∆+=(2) 蒸汽在动叶的理想比焓降： 2.喷管的热力计算 ⑴ 喷管前后的蒸汽参数根据o p ,o x 2c h ∆以*n h ∆由h-s 图得喷管滞止压力*o p =0.037 滞止比焓*o h ∆=2540.3 滞止密度*0ρ=0.223/kg m 喷管前比焓0h =2500喷管后压力1p =0.017MP 理想密度 1t ρ=0.1253/kg m理想比焓 1t h =2418⑵ 喷管截面积形状的确定 等熵指数 k=1.035+0.1o x =1.129 临界压比 cr ε=k 121k k ⎛⎫ ⎪-⎝⎭⎛⎫⎪+⎝⎭=0.566喷管前后压力比 n ε=0.016/0.035=0.457因为n ε≤0.457，所以汽流在喷管出口为超声速流动但是n ε>0.3~0.4 故喷管应该是渐缩型超音速斜切部分达到超音速。
300MW汽轮机热力计算 (1)
300MW汽轮机热力计算一、热力参数选择1.类型：N300-16.67/537/537机组形式为亚临界、一次中间再热、两缸两气1.额定功率：Pel=300MW;高压缸排气压力prh=p2=3.8896MPa;中压缸排汽压力p3=p4=0.7979Mpa;凝汽器压力Pc=0.004698Mpa;汽轮机转速n=3000r/min;2.其他参数给水泵出口压力Pfp=凝结水泵出口压力Pcp=机械效率ƞni=发电机效率ƞg=加热器效率ƞh=3、相对内效率的估计根据已有同类机组相关运行数据选择汽轮机的相对内效率：高压缸，ƞriH= ;中压缸，ƞriM= ；低压缸ƞriL=4、损失的估算主汽阀和调节汽阀节流压力损失：Δp0=再热器压损ΔPrh=0.1Prh=中压缸联合气阀节流压力损失ΔP‘rh=0.02 Prh=中低压缸连通管压力损失Δps=0.02ps=低压缸排气阻力损失Δpc=0.04pc=一、汽轮机热力过程线的拟定1、在焓熵图上，根据新蒸汽压力p0= 和新蒸汽温度t= ,可确定汽轮机进气状态点0（主汽阀前），并查的该点的比焓值h0= ,比熵s= ,比体积v=2、在焓熵图上，根据初压p0= 和主汽阀和调节气阀节流压力损失Δp= 以确定调节级级前压力p‘0= p-Δp= ，然后根据p‘和h的交点可以确定调节级级前状态点1，并查的该店的温度t‘0= ，比熵s’= ，比体积v‘=3、在焓熵图上，根据高压缸排气压力prh = 和s= 可以确定高压缸理想出口状态点为2t，并查的该点比焓值hHt = ,温度tHt= ,比体积vH=4、在焓熵图上，根据高压缸排气压力prh = 和再热器压损Δprh= 可以确定热再热压力p’rh =prh-Δprh= ,然后根据p’rh和再热蒸汽温度tth= 确定中压缸进气状态点为3（中压缸联合气阀前），并查的该点的比焓值h’rh = 比熵3‘rh= ,比体积v’rh=5、在焓熵图上，根据热再热压力p’rh = 和中压缸联合气阀节流压力损失Δp’rh= ，可以确定中压缸气阀后压力p’’rh =p’rh-Δp’rh= 然后根据p’’rh与h’rh的交点可以确定中压缸气阀状态点4，并查得该点的温度t’’h = ,比熵s’’rh= 比体积v’’rh=若将中、低压缸的热力过程线分别用直线画出，则进行如下步骤：①在焓熵图上，根据中压缸排气压力ps = 和s’rh= 可以确定中压缸理想出口状态点5t,并查得该点比焓值hmt = ,温度tMt= ,比体积vMt= ,由此可以得到中压缸理想比焓降ΔHt M=h’rh-hmt= ,进而可以确定中压缸实际比焓降ΔHi M=ΔHtM-ƞriM= ,再根据h’rh、ΔHiM和ps可以确定中压缸实际出口状态5，并查得该点比焓值hs = ，温度ts= ,比体积vs= ss=②在焓熵图上，根据中压缸排汽压力Ps= 和中低压缸连通管压力损失Δps = ;可以确定低压缸进气P’s=Ps-Δps= ,然后根据P’s和中压缸排汽比焓hs 可以确定低压缸进气状态点6，并查得该点的温度t’s= ,比熵t’s= ,比体积v’s=③在焓熵图上，根据凝汽器压力pc = 和低压缸排气阻力损失Δpc=可以确定低压缸排气压力p’c =pc+Δpc=④在焓熵图上，根据凝汽器压力pc = 和ss= 可以确定低压缸理想状态出口状态点7t，并查得该点比焓值hct = ,温度tct= ，比体积vct= ，干度x ct = 。
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300MW汽轮机热力计算数据汇总表项目符号单位调节级高压缸１高压缸２高压缸３高压缸４蒸汽流量G kg/s250.6250.82250.82250.82250.82喷嘴平均直径dn mm1155796816836856动叶平均直径do mm1155796816836856级前压力po Mpa15.836512.167411.3291910.58489.7538级前温度/干度to/x C533.62493.87485.4474.5462.5级前比焓值ho kj/kg3396.133336.3833317.583298.0543277.755圆周速度u m/s181.335124.9829128.1033131.2609134.3796理想比焓降⊿ht kj/kg8522.5923.4624.3525.24理想速度Ct m/s412.3106212.5559216.6102220.6808224.6775假想速比Xt-0.4398020.5880.59140.59480.5981反动度Ωｍ%847.942.948.347.9利用上级余速动能⊿hco kj/kg00 1.21 1.3 1.34喷嘴理想比焓降⊿hn kj/kg78.211.7693913.3956612.5889513.15004喷嘴滞止比焓降⊿hn*kj/kg78.211.7693913.3956612.5889513.15004喷嘴出口理想速度C1t m/s395.4744153.4235163.6805158.6755162.173喷嘴速度系数ψ-0.970.970.970.970.97喷嘴出口实际速度c1m/s383.6102148.8208158.7701153.9152157.3078喷嘴损失⊿hnζkj/kg 4.621620.6955710.7916840.7440070.777167喷嘴出口理想焓值h1t3317.933324.6133304.1843285.4653264.605熵st 6.4338 6.46 6.47 6.476749 6.483727喷嘴后压力p1Mpa12.433311.7410.9433710.14689.333897喷嘴后温度/干度t1/x C/490.347487.39479.201468.172455.962喷嘴出口理想比体v1t m3/kg0.02530.0268740.0285280.0303950.032609喷嘴出口截面积An cm2165.2737452.9297450.6714495.3104519.943喷嘴出汽角α１（o）15.114.7814.7914.814.78喷嘴高度Ln mm2079.8129877.4173882.9951685.19964部分进汽度e-0.891111喷嘴出口焓h13322.5523325.3093304.9763286.2093265.382 p112.433311.7410.9433710.14689.333897s1 6.44084 6.46047 6.471979 6.47858 6.485347动叶进口相对速度w1m/s213.7542.4158947.8351143.0552443.86994相对于W1的比焓降⊿hw1kj/kg22.844530.899554 1.1440990.9268770.962286动叶滞止比焓降⊿h*b kj/kg29.6445311.7201611.2084412.6879313.05225动叶出口理想速度W2t m/s243.4935153.1023149.7227159.298161.5688动叶速度系数Ψ-0.9280.93550.93550.93550.9365动叶损失⊿hbζkj/kg 4.115135 1.463142 1.399259 1.583958 1.605005动叶出口相对速度w2m/s225.9619143.2272140.0656149.0233151.3092动叶出口绝对速度c2m/s83.3625235.6355735.5533836.6125336.95065余速损失⊿hc2kj/kg 3.4746550.6349470.6320220.6702390.682675 h2t3315.7523314.4883294.9113274.4483253.292s1 6.44084 6.46047 6.471979 6.47858 6.485347动叶后压力p2Mpa12.167411.3291910.58489.75388.9521动叶后温度/干度t2/x2℃／489.52482.419473.951461.955449.581动叶出口比体积v2m3/kg0.0258820.027650.0293580.0314060.033667动叶出口面积Ab cm3273.3054464.777504.6194507.3747536.2627动叶出汽角β２(o)20.0318313.1375614.3584113.144313.22654动叶高度lb mm2281.8129879.4173884.9951687.19964轮周损失hu12.21141 2.79366 2.822964 2.998203 3.064848轮周有效比焓降⊿hu kj/kg72.7885919.7963420.6370421.351822.17515轮周功率pu kw18240.824965.3185176.1815355.4585561.972轮周效率ηｕ%85.6336487.633287.9669187.6870587.85718动叶α２68.2010165.9974777.6783367.7589169.54069轮周功率（校核）72.7737119.7963420.6370421.351822.17515轮周效率(校核）85.6161387.633287.9669187.6870587.85718误差-0.02044-1.5E-13 3.23E-13-8.1E-14-4.9E-14叶高损失⊿hl kj/kg 4.3673150.2976410.3198820.3087190.312327叶轮摩擦损失v0.0255910.0272620.0289430.03090.033138⊿pf326.376647.6438650.7820753.7088356.33859⊿hf kj/kg 1.3023810000部分进气损失⊿kj/kg 2.750000湿汽损失⊿hx kj/kg00000级内有效比焓降⊿hi kj/kg64.3688919.498720.3171521.0430821.86282级相对内效率ηｉ%0.7572810.8631560.8660340.8641920.866197级的内功率pi kw16130.844890.6645095.9495278.0255483.634下一级ht3336.3833317.583298.0543277.7553256.669下一级st 6.46 6.47 6.476749 6.483727 6.490931 t493.87485.4474.5462.5450.2高压缸５高压缸６高压缸７高压缸８高压缸９高压缸10高压缸11高压缸12中压缸１250.82241.12241.12241.12233.41233.3233.3227.93206.25 876896917938960981100310251079 8768969179389609811003102510798.95218.18957.4658 6.7685 6.1132 5.5058 4.9188 4.3994 3.8896450.2437.46424.4410.8396.8382.5367.6352.5336.7 3256.6693234.8273212.1923188.7193164.3813139.1573113.0523086.0343058.097 137.5319140.6701143.9758147.2661150.7183154.0052157.4763160.9328169.406326.1427.0428.0128.9830.0231.0132.0733.1343.1 228.6482232.5511236.6854240.7488245.0306249.0381253.2588257.4102293.59840.60150.60490.60830.61170.61510.61840.62180.62520.57748.548.948.749.349.750.851.452.945.91.34 1.34 1.42 1.42 1.47 1.55 1.59 1.63 1.72 13.462113.8174414.3691314.6928615.1000615.2569215.5860215.6042323.3171 13.462113.8174414.3691314.6928615.1000615.2569215.5860215.6042323.3171 164.086166.2374169.5236171.4226173.7818174.6821176.5561176.6592215.94950.970.970.970.970.970.970.970.970.97 159.1634161.2503164.4379166.28168.5684169.4416171.2594171.3594209.471 0.795610.8166110.8492160.8683480.8924140.9016840.9211340.92221 1.378041 3243.2073221.013197.8233174.0263149.2813123.93097.4663070.433034.78 6.490931 6.498026 6.504979 6.512524 6.519795 6.526247 6.534007 6.539 6.5464378.5567.80887.0963 6.4357 5.7971 5.2133 4.6599 4.1525 3.5847 443.454430.531417.142403.463389.291374.895359.949344.78325.136 0.0350750.0377990.0408450.0444340.0483830.052750.05810.0634540.072288 552.7379565.2104598.9254644.3308669.946726.3023791.4704844.0191711.768914.9214.8314.7814.8114.7814.8314.8914.7814.82 87.6937688.1909591.6134596.1614397.88686103.5071109.8858115.500692.28388111111111 3244.0033221.8263198.6723174.8943150.1743124.8023098.3873071.3523036.1588.5567.80887.0963 6.4357 5.7971 5.2133 4.6599 4.1525 3.5847 6.492418 6.499737 6.506982 6.513599 6.521047 6.527486 6.534082 6.540096 6.545338 44.0898143.9853844.5578144.5929444.7201144.4606844.7345543.9732262.97707 0.9719560.9673570.9926990.9942650.9999440.988376 1.000590.966822 1.983055 13.6498614.1899214.6335715.281415.9198816.7414617.4845718.4925921.76596 165.2262168.4632171.0764174.8222178.437182.9834187.0004192.3153208.6430.93650.93750.93750.93850.93850.93950.93950.93950.93951.678492 1.71831 1.772034 1.821815 1.897933 1.9644382.051635 2.169916 2.554012 154.7344157.9342160.3841164.0707167.4631171.9129175.6869180.6802196.0201 37.785238.2007938.5682539.1263239.7196640.5157241.2087241.8572451.77291 0.713860.729650.7437550.7654350.7888260.8207620.8490790.876014 1.340217 3231.3253208.6043185.0313160.6073135.2543109.0493081.9033053.8263016.375 6.492418 6.499737 6.506982 6.513599 6.521047 6.527486 6.534082 6.540096 6.5453388.18957.4658 6.7685 6.1132 5.5058 4.9188 4.3994 3.8896 3.3421 436.787423.642410.026396.025381.622366.714351.538335.743315.311 0.0362850.0392440.042530.0461390.0505330.0551430.06080.0669120.07618 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