梁板式基础设计算
GB50007-2011地基基础设计规范
《地基基础设计规范》GB50007-2011【28条】3.0.2根据建筑物地基基础设计等级及长期荷载作用下地基变形对上部结构的影响程度，地基基础设计应符合下列规定:1所有建筑物的地基计算均应满足承载力计算的有关规定；2设计等级为甲级、乙级的建筑物，均应按地基变形设计；3设计等级为丙级的建筑物有下列情况之一时应作变形验算:1)地基承载力特征值小于130kPa，且体型复杂的建筑；2)在基础上及其附近有地面堆载或相邻基础荷载差异较大，可能引起地基产生过大的4:123455.1.3高层建筑基础的埋置深度应满足地基承载力、变形和稳定性要求。
位于岩石地基上的高层建筑，其基础埋深应满足抗滑稳定性要求。
5.3.1建筑物的地基变形计算值，不应大于地基变形允许值。
5.3.4建筑物的地基变形允许值应按表5.3.4规定采用。
对表中未包括的建筑物，其地基变形允许值应根据上部结构对地基变形的适应能力和使用上的要求确定。
注:1本表数值为建筑物地基实际最终变形允许值；2有括号者仅适用于中压缩性土；3l为相邻柱基的中心距离(mm)；Hg为自室外地面起算的建筑物高度(m)；4倾斜指基础倾斜方向两端点的沉降差与其距离的比值；5局部倾斜指砌体承重结构沿纵向6m~10m内基础两点的沉降差与其距离的比值。
6.1.1山区(包括丘陵地带)地基的设计，应对下列设计条件分析认定:1建设场区内，在自然条件下，有无滑坡现象，有无影响场地稳定性的断层、破碎带；2在建设场地周围，有无不稳定的边坡；3施工过程中，因挖方、填方、堆载和卸载等对山坡稳定性的影响；4地基内岩石厚度及空间分布情况、基岩面的起伏情况、有无影响地基稳定性的临空面；5建筑地基的不均匀性；6岩溶、土洞的发育程度，有无采空区；6.3.16.4.17.2.77.2.81248.4.9平板式筏基应验算距内筒和柱边缘ho处截面的受剪承载力。
当筏板变厚度时，尚应验算变厚度处筏板的受剪承载力。
梁板式筏基底板应计算正截面受弯承载力，其厚度尚应满足受冲切承载力、受剪切承载力的要求。
梁板式楼梯 TB-1 计算结果
1板式楼梯： TB-11.1基本资料1.1.1工程名称：工程一1.1.2楼梯类型：板式 A 型（╱），支座条件：两端弹性1.1.3踏步段水平净长 L sn＝ 3000mm，梯板净跨度 L n＝ L sn＝ 3000mm，梯板净宽度 B ＝ 1800mm1.1.4低端支座宽度 d l＝ 200mm，高端支座宽度 d h＝ 200mm计算跨度 L0＝ Min{L n + (d l + d h) / 2, 1.05L n} ＝ Min{3200, 3150} ＝ 3150mm 1.1.5梯板厚度 h1＝ 120mm1.1.6踏步段总高度 H s＝ 1667mm，楼梯踏步级数 n ＝ 111.1.7线性恒荷标准值 P k＝ 1kN/m；均布活荷标准值 q k＝ 3.5kN/m ，ψc＝ 0.7 1.1.8面层厚度 c1＝ 25mm，面层容重γc2＝ 20kN/m ；顶棚厚度 c2＝ 20mm，顶棚容重γc2＝ 18kN/m ；楼梯自重容重γb＝ 25kN/m1.1.9混凝土强度等级为 C25， f c＝ 11.943N/mm ， f t＝ 1.271N/mm ，f tk＝ 1.779N/mm ， E c＝ 27871N/mm1.1.10钢筋抗拉强度设计值 f y＝ 210N/mm ， E s＝ 210000N/mm ；当纵筋直径不小于 12mm 时，取 f y＝ 300N/mm 、E s＝ 200000N/mm ；纵筋的混凝土保护层厚度 c ＝ 15mm1.2楼梯几何参数1.2.1踏步高度 h s＝ H s / n ＝ 1667/11 ＝ 151.5mm踏步宽度 b s＝ L sn / (n - 1) ＝ 3000/(11-1) ＝ 300mm踏步段斜板的倾角α ＝ ArcTan(h s / b s) ＝ ArcTan(151.5/300) ＝ 26.8°踏步段斜板的长度 L x＝ L sn / Cosα ＝ 3000/Cos26.8°＝ 3361mm1.2.2踏步段梯板厚的垂直高度 h1' ＝ h1 / Cosα ＝ 120/Cos26.8°＝ 134mm踏步段梯板平均厚度 T ＝ (h s + 2h1') / 2 ＝ (152+2*134)/2 ＝ 210mm1.2.3梯板有效高度 h10＝ h1 - a s＝ 120-20 ＝ 100mm1.3均布永久荷载标准值1.3.1梯板上的线载换算为均布恒荷 g k1＝ P k / B ＝ 1/1.8 ＝ 0.56kN/m1.3.2梯板自重 g k2＝γb·T ＝ 25*0.21 ＝ 5.26kN/m1.3.3踏步段梯板面层自重g k3＝γc1·c1·(n - 1)(h s + b s) / L n＝ 20*0.025*(11-1)*(0.152+0.3)/3 ＝ 0.75kN/m1.3.4梯板顶棚自重 g k4' ＝γc2·c2＝ 18*0.02 ＝ 0.36kN/mg k4＝ g k4'·L x / L n＝ 0.36*3.361/3 ＝ 0.40kN/m1.3.5均布荷载标准值汇总 g k＝ g k1 + g k2 + g k3 + g k4＝ 6.97kN/m1.4均布荷载的基本组合值由可变荷载控制的 Q(L) ＝γG·g k+ γQ·q k＝ 1.2*6.97+1.4*3.5 ＝ 13.26kN/m由永久荷载控制的 Q(D) ＝γG1·g k+ γQ·ψc· q k＝ 1.35*6.97+1.4*0.7*3.5＝ 12.84kN/m最不利的荷载基本组合值 Q ＝ Max{Q(L), Q(D)} ＝ Max{13.26, 12.84} ＝ 13.26kN/m1.5梯板的支座反力永久荷载作用下均布反力标准值 R k(D) ＝ 10.45kN/m可变荷载作用下均布反力标准值 R k(L) ＝ 5.25kN/m最不利的均布反力基本组合值 R ＝ 19.89kN/m1.6梯板斜截面受剪承载力计算V ≤ 0.7·βh·f t·b·h0V ＝ 0.5·Q·L n·Cosα ＝ 0.5*13.26*3*Cos26.8°＝ 17.8kNR ＝ 0.7·βh·f t·b·h0＝ 0.7*1*1271*1*0.1 ＝ 89.0kN ≥ V ＝ 17.8kN，满足要求。
梁板式和平板式筏型基础设计计算
悬挑 部分 弯矩计 算式 为 ： ＝ Ｍ
边缘支座外侧剪力 ： ｐ Ｑ＝ Ｌ 板的最小厚度 ： ＝ ／Ｏ￣ ＾ Ｑ ７ｆ 悬臂、 中及支座处 的配筋可按照公式 ：。 跨 Ａ＝
Ｍｉ ． 内 ９ｈ
７， 、，
的力 Ｆ ＝
＝
。在 皿 与
的交叉 点 处 的力
地 反力： ＝ 基 ｐ 专
１ ２
ＩＬ Ｔ Ｌ Ｕ
（ ／ ； 尺 一Ｆ ） ２在
与 且，的交叉 点 处 的力 Ｆ ＝ ３
底 板及 跨 中弯矩计 算式 为 ： ＝ Ｍ
ｉ２ －
ｎ
／ 。在 Ｊ： 儿 的交 叉点处 的力 Ｆ ＝ Ｆ 。 ３ ； Ｌ与 Ｆ ４ Ｂ ２ 除此 之外 还有 儿 梁外 伸 部 分传 来 的线 荷 载 ｇ ＝ ，：在 地 基 的各 个 转 角 处 的地基 反 力 以集 中力 ｐｎ ， － ＝ 。： ｐｎｏ 的形式 作 用 儿 上 。最 后 由此 可得 各 在
ｙ Ｍｘ Ｍ
Ａ — Ｉ 一 Ｉ
。
ｌ
￣ －ｉ ｌ
＿
式 中 ： 为相应 于荷载 的标 准组合 时筏板基 础 上 ∑
由柱传来 的竖 向荷 载总和； Ｇ 为筏形基 础 自重； Ａ 为筏形基础底面积 ； 、 为分别为竖 向荷载 ∑ 对通过筏基底面形心的 ｘ Ｙ 、 轴的力矩 ；、 分别为 ｘＹ 计算点的 轴和 Ｙ 轴的坐标。 基地发力应满足下列要求ｎ ： 】
式型形基础有单向肋和双向肋之分， 目前采用 比较 广泛 的是双 向肋 ， 图 １ 示 ， 种基础 的传 力体 系 如 所 这 是地基反力传给底板 ， 底板再传给次肋 ， 次肋传给主 肋 。在 设计时 ， 板按照 连续板计 算 。 底
２ １ 底 板计算 ．
工程施工基础梁计算公式
工程施工基础梁计算公式在工程施工中，基础梁是承受建筑物重量并传递到地基的重要构件。
因此，对基础梁的计算是非常重要的，它直接影响到建筑物的安全和稳定性。
本文将介绍基础梁的计算公式，帮助工程师和施工人员更好地理解和应用基础梁的设计原理。
基础梁的计算公式主要涉及到以下几个方面，梁的受力分析、截面尺寸计算、受拉钢筋计算等。
下面将逐一介绍这些内容。
1. 梁的受力分析。
在计算基础梁的设计时，首先需要进行受力分析，确定梁的受力情况。
一般来说，基础梁承受的主要受力有弯矩和剪力。
弯矩是由梁上的荷载和自重引起的，剪力则是由梁上的荷载引起的。
在进行受力分析时，需要考虑到梁的跨度、荷载情况、地基条件等因素，确定梁的受力大小和分布情况。
2. 截面尺寸计算。
确定了梁的受力情况后，就需要进行截面尺寸的计算。
截面尺寸的计算主要包括梁的截面尺寸和受力钢筋的布置。
梁的截面尺寸需要满足受力要求，同时还需要考虑梁的变形和挠曲情况。
受力钢筋的布置需要根据梁的受力情况和设计要求确定，以保证梁的受力性能。
3. 受拉钢筋计算。
在基础梁的设计中，受拉钢筋是非常重要的一部分。
受拉钢筋的计算需要考虑到梁的受力情况和混凝土的受拉承载能力。
一般来说，受拉钢筋的计算需要满足以下几个方面的要求，受拉钢筋的截面积要满足受拉强度的要求；受拉钢筋的屈服长度要满足受拉强度的要求；受拉钢筋的锚固长度要满足受拉强度的要求。
在进行基础梁的计算时，需要根据具体的工程情况和设计要求，选择合适的计算方法和公式。
一般来说，基础梁的计算可以采用弹性理论、极限承载力理论、变形极限理论等方法进行计算。
在进行计算时，需要考虑到梁的受力情况、截面尺寸、受力钢筋等因素，综合考虑梁的受力性能和变形性能。
综上所述，基础梁的计算是一个复杂而重要的工作。
通过合理的受力分析、截面尺寸计算和受拉钢筋计算，可以保证基础梁的设计满足工程要求，保证建筑物的安全和稳定。
因此，工程师和施工人员在进行基础梁的设计和计算时，需要充分考虑到各种因素，选择合适的计算方法和公式，确保基础梁的设计满足工程要求。
梁式、板式基础的比较
5.
采用筏板式: 采用筏板式: 当在主楼结构外侧布有桩时，底板必须按悬臂板验算满足 ﹙此时保证底板厚度很重要﹚； 此时保证底板厚度很重要﹚ 当在主楼结构外侧布桩很多时，应提高桩的承载力减少外侧桩数 ﹙加大桩径或桩长﹚； 加大桩径或桩长﹚ 当桩不在墙下时尚应验算桩﹙墙或柱﹚ 当桩不在墙下时尚应验算桩﹙墙或柱﹚对底板的冲切。
i ＝EI／l kN.m 9.00E+04 4.50E+04 9.00E+04 1.50E+04
C30 C30
kN／m 3.00E+07 3.00E+07
m 1.00 1.00
￠22＠200
￠14＠200
六、选择基础计算模型要了解的几点 六、选择基础计算模型要了解的几点
一、仅地基来说，计算地基不均匀沉降的方法还未解决； 二、考虑地基变形，应考虑上部结构刚度的作用； 三、上部结构不考虑地基的不均匀沉降，仅基础构件考虑是不全面的； 四、当采用某个程序考虑地基变形计算基础底板，结果只是参考。 五、重心与形心﹙桩心﹚ 五、重心与形心﹙桩心﹚的偏差控制、沉降量的控制比采用何种模型 计算的问题重要得多。 对剪力墙住宅，从经济上来考虑，当采用筏板基础，建议采用 倒楼盖模型。
i ＝EI／l kN.m 1.30E+04
C30 ④
kN／m 3.00E+07
m 0.25
不等跨、两跨：两端铰支，端支座位移 D，中支座弯矩M Ec b
2
h m 0.60 0.60
I＝bh ／12 m 1.80E-02 l 1＝ 1.80E-02 l 1＝
4
3
l m 6.00 12.00 6.00 36.00
五、位移荷载的效应
倾斜度＝ 0.003L ① 单跨：支座位移 ∆ ，两端固端，固端支座弯矩M Ec C30 ② kN／m 3.00E+07
梁模板计算方法范文
梁模板计算方法范文
1.弹性力学假设
2.梁的基本假设和参数
在梁模板计算中，通常假设梁为轴对称的，不考虑轴向效应；横截面
平面保持笔直；梁材料均匀各向同性。
3.应力-应变关系
σx=Eεx
横向应力（σy）和横向应变（εy）有以下关系：
σy=Eεy
剪切应力（τxy）和剪切应变（γxy）有以下关系：
τxy = Gγxy
其中，G为剪切模量（G=E/(2(1+ν))）。
4.梁的内力计算
根据梁的基本假设和梁模板计算方法，可通过几何平衡条件和材料力
学关系来计算梁的内力。
常见的内力计算方法包括静力平衡法、弯曲变形
方程法、梁的挠度计算等。
5.梁的位移计算
梁的位移是指梁结构在受力作用下的变形情况。
梁模板计算方法中，
常用的位移计算方法是应用横截面受力与横截面图心迁移产生的曲率关系，计算梁的挠度。
梁挠度计算方法中常用的公式包括：Euler-Bernoulli梁理论、Timoshenko梁理论等。
6.梁模板计算方法的适用范围
综上所述，梁模板计算方法是一种基于弹性力学假设的结构力学方法，用于分析和计算梁的内力、位移等参数。
在进行梁模板计算时，需要了解
材料的力学参数，应用几何平衡条件和材料力学关系，计算梁的内力和位移。
梁模板计算方法适用范围较广，但对材料的线弹性条件和梁的几何形
状等有一定的限制。
梁板式基础设计算
1 梁板式筏形基础设计1.1工程概况和设计依据本工程为梁式筏板基础。
1.2 基础形式的选择本工程中上部柱荷载平均在4599kN ，较大，且粘土层的承载力较低，故使用独立基础，条形基础和桩基础无法满足地基承载力的要求。
经综合考虑，选择筏板基础，既充分发挥了地基承载力，又能很好地调整地基的不均匀沉降。
本工程上部荷载平均在4599kN ，较大且不均匀，柱距为9m ，较大，将产生较大的弯曲应力，肋梁式筏基具有刚度更大的特点，可以很好的抵抗弯曲变形，能够减小筏板厚度，更适合本工程。
1.3基础底面积的确定地基承载力验算采用标准组合，地下室柱下荷载标注组合由PKPM 导出的， 即表2.2 竖向导荷柱号 荷载（KN) 柱号 荷载（KN ） 柱号 荷载（KN ） 柱号 荷载（KN) 柱号 荷载（KN ） 合力A1 2219 B1 3261 C1 3056 D1 3578 E1 2654 14768 A2 3357 B2 4512 C2 4113 D2 4813 E2 3549 20344 A3 3133 B3 4216 C3 4357 D3 4526 E3 3179 24176 A4 3142 B4 4230 C4 4354 D4 4496 E3 3203 19431 A5 3193 B5 4255 C5 4096 D5 5419 E5 4545 21508 A6 2553B63513C63045D63672E6271615499合力1759723987230212650419846110955基底面积： ㎡144032450=⨯=A110955255331933142313333572219271645453203317935492654=++++++⋯⋯++++++=∑iNkpa A NP i1.771440110955===∑修正后的地基承载力特征值（持力层）：查表得：)5.0()3(-+-+=d b f f m d b ak a γηγηηb=0.3 ηd=1.5 γ=20.3KN/ m ³m3/55.9104.104.23.205.13.205.61.19KN m =-⨯+⨯+⨯=γkpaP kpa f a 8.956.1039)5.000.2(55.95.1)36(3.203.01000=≥=-⨯⨯+-⨯⨯+= 符合条件，满足要求。
地梁计算方法
地梁(也有称弹性地基梁）:
1、地梁一般指梁板式筏形基础和柱下条基中的梁，该梁的最大弯矩在上部跨中及下部支座处，纵向钢筋的接头尽量避免在内力较大的地方，选择在内力较小的部位，宜采用机械连接和搭接，不应采用现场电弧焊接。
2、地梁的纵向钢筋应该在支座锚固，筏基地梁因之延性要求，所以纵筋的接头位置、接头百分率的控制，纵向钢筋伸入支座的锚固长度，按抗震构件的构造要求执行。
地基梁：通常是指用以承担围护结构荷载的梁，如厂房的围护砖墙下，有时不做墙基础，而是设基础梁将其荷载传至柱基础。
这时，可以和地圈梁，拉梁一起考虑，一梁多用！
基础梁或者地基梁就是承担地基反力的梁，例如柱下条形基础，例如梁筏中的梁。
它们的梁底都在持力层上。
拉梁仅仅是一种联系梁或者构造梁。
例如专门承担上部填充墙的联系梁，例如承台之间的梁，例如一些重要独基之间的拉梁。
它们的特征就是，梁底一般都可以不在持力层上，因为它们不需要承担地基反力。
（反而要防止地梁受地基反力而破坏，所以地梁下经常要垫炉渣）。
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2 梁板式筏形基础设计2.1工程概况和设计依据本工程为梁式筏板基础。
2.2 基础形式的选择本工程中上部柱荷载平均在4599kN ，较大，且粘土层的承载力较低，故使用独立基础，条形基础和桩基础无法满足地基承载力的要求。
经综合考虑，选择筏板基础，既充分发挥了地基承载力，又能很好地调整地基的不均匀沉降。
本工程上部荷载平均在4599kN ，较大且不均匀，柱距为9m ，较大，将产生较大的弯曲应力，肋梁式筏基具有刚度更大的特点，可以很好的抵抗弯曲变形，能够减小筏板厚度，更适合本工程。
2.3基础底面积的确定地基承载力验算采用标准组合，地下室柱下荷载标注组合由PKPM 导出的， 即表2.2 竖向导荷柱号 荷载（KN) 柱号 荷载（KN ） 柱号 荷载（KN ） 柱号 荷载（KN) 柱号 荷载（KN ） 合力A1 2219 B1 3261 C1 3056 D1 3578 E1 2654 14768 A2 3357 B2 4512 C2 4113 D2 4813 E2 3549 20344 A3 3133 B3 4216 C3 4357 D3 4526 E3 3179 24176 A4 3142 B4 4230 C4 4354 D4 4496 E3 3203 19431 A5 3193 B5 4255 C5 4096 D5 5419 E5 4545 21508 A6 2553B63513C63045D63672E6271615499合力1759723987230212650419846110955基底面积： ㎡144032450=⨯=A110955255331933142313333572219271645453203317935492654=++++++⋯⋯++++++=∑iNkpa A NP i1.771440110955===∑修正后的地基承载力特征值（持力层）：查表得：)5.0()3(-+-+=d b f f m d b ak a γηγηηb=0.3 ηd=1.5 γ=20.3KN/ m ³m3/55.9104.104.23.205.13.205.61.19KN m =-⨯+⨯+⨯=γkpaP kpa f a 8.956.1039)5.000.2(55.95.1)36(3.203.01000=≥=-⨯⨯+-⨯⨯+=符合条件，满足要求。
基础内力计算采用基本组合，地下室的柱荷载基本组合是由PKPM 导出的，即11KQ Q GK G S S s γγ+= （2.1） 其中：GK G S ,4.1.2,1Q1==γγ—恒载，K Q S 1—活载。
地下室（柱与基础相交处）基本组合下竖向荷载见表2.1。
表2.2 竖向导荷柱号 荷载（KN) 柱号 荷载（KN ） 柱号 荷载（KN ） 柱号 荷载（KN) 柱号 荷载（KN ） 合力A1 2703 B1 4014 C1 3779 D1 4408 E1 3237 18141 A2 4125 B2 5633 C2 5158 D2 6009 E2 4366 25291 A3 3864 B3 5287 C3 5449 D3 5657 E3 3919 24176 A4 3876 B4 5306 C4 5446 D4 5624 E3 3954 24206 A5 3936 B5 5334 C5 5134 D5 6852 E5 5692 26948 A6 3118 B6 4334 C6 3762 D6 4605 E6 3392 19211 合2162229908287283315524560137973力由柱网荷载图可得柱的总荷载为：∑N =137973KN其合力作用点偏心距为：mNX N x iii c 8.22)4519211362694927242061824176925291(1379731=⨯+⨯+⨯+⨯+⨯⨯==∑∑mN Y N y I i i c 5.16)322456024331551628728829908(1379731=⨯+⨯+⨯+⨯⨯==∑∑经计算由于柱荷载在x ，y 方向偏心距分别为：（x 方向0.3m ，y 方向0.5m ），则x 方向外挑0.6m ，y 方向外挑1m 。
故筏板基底面积为：A=28.1504336.45m =⨯地下室外墙取300mm 的混凝土墙，则墙自重为：KN 31252.1250.4)9.63.0363.0(2=⨯⨯+⨯+⨯⨯于是可得到计算基底面积：㎡㎡8.1504336.4537.138210104031251379733125=⨯≤=⨯-+=-+=∑d f N A G i γ 满足要求。
基底净反力kpa blN P ij 8.933125=+=∑2.4持力层的选择及筏板、基梁尺寸确定由于地下室的高为8.4m ，所以选择基础埋深8.4m,应该选择持力层为中风化岩层，该中风化岩层承载力特征值为kpa 1000=ak f 。
《地基基础设计规范》GB5007-2002中5.3.2规定，梁板式筏基底板的板格应满足受冲切承载力的要求，梁板式筏基的板厚不应小于300mm，且连续板板厚与板格的最小跨度之比不宜小于1/50，故取板厚400mm。
本筏板基础基础混凝土强度为C30，，并下设100mm厚C15素混凝土垫层；基梁高按跨度的18～15估算，宽度按高度的12估算，故横梁尺寸取为600mm×1300mm，纵梁尺寸为600mm×1300mm。
因为地基承载力满足要求，所以基础实际埋深为10.2m。
2.5 基础底板内力计算由《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002），四边支承的混凝土板应按下列原则进行计算：①.当长边与短边长度之比小于或等于2.0时，应按双向板计算；②.当长边与短边长度之比大于2.0，但小于3.0时，宜按双向板计算；当按沿短边方向受力的单向板计算时，应沿长边方向布置足够数量的构造钢筋；③.当长边与短边长度之比大于或等于3.0时，可按沿短边方向受力的单向板计算。
本设计按照板的边界条件的不同，把板分成不同的类型，如图2.1。
.按照双向板设计。
图2.1 梁板式筏形基础平面图双向板荷载传导原理：地基净反力首先传导于筏板底板上，这里假设地基净反力是均匀作用在筏板板底；筏板再将荷载传导至主梁：主肋梁将荷载传至上部柱底，同上部结构导下来的荷载平衡。
本筏板基础中底板被主基梁分割为若干双向板，基础底板可近似按照倒置的双向多跨连续板承受地基净反力的作用来计算。
作用在基础梁上的荷载按板角45度线的受荷面积来划分，基梁分别承受来自板分配梯形荷载和三角形荷载。
双向板的计算方法：双向板的计算是按照弹性理论的弹性阶段计算方法来计算，并且考虑了双向交叉板带在板中心处挠度相等的位移条件，根据双向板的长宽比λ查弯矩分配系数表得到双向板两个方向的跨中弯矩；对于支座弯矩则根据双向板的长宽比λ查地基净反力分配系数表得到地基净反力分配到两个方向上的均布荷载ix q 和iy q ，再采用连续板的计算方法计算内力。
本设计采用查双向板系数的方法来确定筏板在纵横方向分担的地基反力。
统一取横向为x 方向，纵向为y 方向，具体计算过程如下：①、区格的板B1边界约束如图2.2所示： 图2.2 B1的尺寸及边界条件m m L x 9L ,8y == 12.189===xy L L λ 查双向板系数表得 ：798.0 0212.0 ,0332.01x 1y 1===χϕϕxmkN l p M m kN l p M y j y y x j x x ∙-=⨯⨯-=-=∙-=⨯⨯-=-=1.161 98.930212.03.199 88.930332.022112211ϕϕ②、区格板B2边界约束如图2.3所示： 图2.3 B2的尺寸及边界条件12.1899L ,8y =====xy x L L m m L λ 查双向板系数表得：760.00146.0 ,2620.02x 2y 2===χϕϕxmkN l p M m kN l p M y j y y x j x x ∙-=⨯⨯-=-=∙-=⨯⨯-=-=9.110 98.930146.03.157 88.932620.022222222ϕϕ③、区格板B3边界约束如图2.4 图2.4 B3的尺寸及边界条件88.0988L ,9y =====xy x L L m m L λ 查双向板系数表得：545.0 2680.0 ,0182.03x 3y 3===χϕϕxm kN l p M m kN l p M y j y y x j x x ∙-=⨯⨯-=-=∙-=⨯⨯-=-=9.160 88.930268.03.138 98.930182.022332233ϕϕ④、2区格板B4边界约束如图2.5所示： 图2.5 B4的尺寸及边界条件88.0988L ,9y =====xy x L L m m L λ 查双向板系数表得：375.02250.0 ,0136.04x 4y 4===χϕϕxm kN l p M m kN l p M y j y y x j x x ∙-=⨯⨯-=-=∙-=⨯⨯-=-=1.135 88.930225.03.103 98.930136.022442244ϕϕ支座弯矩m kN l p M x j a ∙=⎪⎭⎫ ⎝⎛+=5.489241622x 1x χχm kN l p M x j b ∙==2.38012122x χm kN l p Mc x j ∙=⎪⎭⎫ ⎝⎛+=5.377241624x 3x χχm kN l p M x j b ∙==4.23712124x χm kN l p Me y j ∙=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+=7.209241623y 1y χχ m kN l p Mf y j ∙=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+=3.270241624y 2y χχ由于地基梁的影响，应该对计算的支座反力进行调整，为简化计算，本设计的调整方法是：取支座处较大的弯矩进行调整，调整时按下述公式b l p M x j x ix i 41χ=∆ b l p M y j y iy i 41χ=∆ 进行调整。
m kN b l p M x j ax ∙=⨯⨯⨯⨯==∆1.1016.088.93798.041411x χm kN M M M ax a ax ∙=-=∆-=4.3881.1015.489m kN b l p M x j bx ∙=⨯⨯⨯⨯==∆2.966.088.9376.041412x χm kN M M M bx b bx ∙=-=∆-=2842.962.380m kN b l p M x j cx ∙=⨯⨯⨯⨯==∆3.616.098.93545.041413x χ m kN M M M cx c cx ∙=-=∆-=2.3163.615.377m kN b l p M x j dx ∙=⨯⨯⨯⨯==∆2.426.098.93375.041414x χ m kN M M M dx d dx ∙=-=∆-=2.1952.424.237m kN b l p x b l p x M y j xy j x ey ∙=-+-=∆8.76)2121(1321m kN M M M ey e ey ∙=-=∆-=9.1328.767.209 m kN b l p x b l p x M y j xy j x fy ∙=-+-=∆8.100)2121(211422m kN M M M fy f fy ∙=-=∆-=5.1698.1003.2702.7基础梁内力计算2.7.1柱节点荷载的分配肋梁式筏型基础的梁可以按照十字交叉梁来设计，将地基梁看成无限长梁和半无限长梁，上部结构柱荷载按以下方式分配在地基梁上： （1）.内柱荷载分配i yy x x xx ix F s b s b s b F +=，i y y x x y y iy F s b s b s b F +=(2.4) 其中，)/1(41304m IE bk s a ==β； b —基础宽度，m ；β—文克尔地基模型中的弹性特征系数； I —基础横截面的惯性矩，4m ； K —地基基床系数取,K =43410/kN m ⨯； 0E —混凝土弹性模量，取m KN E /100.370⨯=。